JP4402745B2 - Heat insulator - Google Patents
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Description
本発明は、多数のエンボス成形による凸部を形成してなるヒートインシュレータに関し、特に自動車の触媒コンバータやマフラなどの断熱に好適に使用できるヒートインシュレータに関する。 The present invention relates to a heat insulator formed with a plurality of embossed projections, and more particularly to a heat insulator that can be suitably used for heat insulation of automobile catalytic converters and mufflers.
この種のヒートインシュレータは、自動車の車両フロア下方の空きスペースに設置されることが多いため、フューエルチューブ等との干渉を避けるためにビードを十分突出させることができない場合やビードを板面全体には形成できない場合があるので、ヒートインシュレータの板厚を厚くすることで剛性を確保するのが一般的である。また、剛性を高めるために、凹凸を形成することも知られている(特許文献1参照)。 Since this type of heat insulator is often installed in an empty space below the vehicle floor of an automobile, the bead cannot be sufficiently protruded to avoid interference with a fuel tube or the like, or the bead is placed over the entire plate surface. In some cases, it is not possible to form, so that the rigidity is generally secured by increasing the thickness of the heat insulator. It is also known to form irregularities in order to increase rigidity (see Patent Document 1).
しかしながら、ヒートインシュレータの板厚を増すことは重量増とコストアップが避けられないという問題があり、凹凸を形成する場合に凹溝間に平板部が直線状に残るように配列するのでは、剛性が十分には確保できない。 However, increasing the plate thickness of the heat insulator inevitably increases the weight and increases the cost, and when forming irregularities, it is difficult to arrange the flat plate portions to remain linearly between the concave grooves. Is not enough.
そこで、本発明はこのような課題を解決するもので、板厚を厚くすることなく十分な剛性を確保することができるヒートインシュレータを提供することを目的とする。 Therefore, the present invention solves such problems, and an object of the present invention is to provide a heat insulator that can ensure sufficient rigidity without increasing the plate thickness.
このため本発明は、多数のエンボス成形による凸部を形成してなるヒートインシュレータにおいて、前記凸部は平面視六角形を呈し且つ対角を形成する頂点を通る縦断面が円弧状を呈し、前記凸部同士の間に平板部が直線状に残らないように配列したことを特徴とする。 For this reason, the present invention is a heat insulator formed with a plurality of embossed convex portions, wherein the convex portions have a hexagonal shape in plan view, and a longitudinal section passing through a vertex forming a diagonal has an arc shape, It arrange | positions so that a flat plate part may not remain linearly between convex parts.
本発明は、板厚を厚くすることなく十分な剛性を確保することができるヒートインシュレータを提供することができる。 The present invention can provide a heat insulator that can ensure sufficient rigidity without increasing the plate thickness.
以下図面に基づき、本発明の第1の実施形態を説明する。図1は凸部2を形成する前のヒートインシュレータ1の斜視図、図2は凸部2を形成した後のヒートインシュレータ1の部分斜視図、図3は凸部2を形成した後のヒートインシュレータ1の部分平面図である。
Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a perspective view of the
前記ヒートインシュレータ1は、長方形状のアルミニウム製の板体を下方へ山形に成形したもので、その板面にはこれを横断するように長手方向へ間隔をおいて所定幅の複数のビード3が突出形成されている。そして、ヒートインシュレータ1の両側に沿って形成された側縁部4、5を除き、このヒートインシュレータ1の板面のほとんどの部分には多数の凸部2が形成されている。そして、このヒートインシュレータ1は前記一方の側縁部5の垂直片部5Aに形成された取付孔5B内にボルトを挿通して車体に取りつけられる。
The
次に、前記ヒートインシュレータ1の製造方法について説明するが、初めにアルミニウム製の平板にエンボス成形によって多数の凸部2を該凸部2同士の間に平板部が直線状に残らないような配列状態で形成する。この凸部2は等間隔で形成されるが、平面視が正六角形を呈し、対角を形成する頂点を通る縦断面が円弧状を呈している。
Next, the manufacturing method of the
そして、前記凸部2を形成した平板を、ヒートインシュレータの最終形状に倣った所定の型間隙を有する上下のプレス型(図示せず)内に装入して成形する。この際、この平板の大部分は、上下の型面が所定の間隙を有することによって板面の凸部2が潰されることなく、所望の形状に成形される。
And the flat plate in which the said
以上のような製造をする過程で、以下のような23例の製作を行った。先ず、図4に示すように、アルミニウム製の板体の板厚を0.3mmとして、凸部2の幅W1を8mm、ベース幅W2を10mm、平面寸法(C/2)を1mmとして、凸部2の高さHを0.8mm〜3.0mmの間の0.1mm毎に変化させて製作した23例の最大変位量から性能向上率を調査した。
In the process of manufacturing as described above, the following 23 cases were manufactured. First, as shown in FIG. 4, the thickness of the aluminum plate is 0.3 mm, the width W1 of the
図4によれば、この第1例の凸部高さH/凸部幅W1は約10.0%、最大変位量が0.845であり、第2例の高さH/幅W1は約11.3%で、最大変位量が0.779で、性能向上率(845/779)は約108%であり、第3例の高さH/幅W1は12.5%で、最大変位量が0.725で、性能向上率(779/725)は約107%であり、第4例の性能向上率(725/677)は約107%であり、以下同様に、第16例の性能向上率(396/390)は約101%であって、第23例の性能向上率(2800/2712)は約103%である。なお、凸部2の円弧部分の実際の長さや、材料の伸び率については、ここでは説明は省略する。
According to FIG. 4, the height H / width W1 of the first example is about 10.0%, the maximum displacement is 0.845, and the height H / width W1 of the second example is about 11.3%, the maximum displacement is 0.779, the performance improvement rate (845/779) is about 108%, the height H / width W1 of the third example is 12.5%, the maximum displacement Is 0.725, the performance improvement rate (779/725) is about 107%, the performance improvement rate of the fourth example (725/677) is about 107%, and so on. The rate (396/390) is about 101%, and the performance improvement rate (2800/2712) of the 23rd example is about 103%. In addition, description is abbreviate | omitted here about the actual length of the circular arc part of the
従って、凸部高さH/凸部幅W1の最適値は、性能向上率の鈍化が始まる直前の約16.3%の第6例目であるが、満足できる性能向上率は105%以上と考えられ、凸部高さH/凸部幅W1が12%以上〜20.0%以内が適当な範囲であると考えられる。 Therefore, the optimum value of the convex portion height H / the convex portion width W1 is the sixth example of about 16.3% immediately before the start of the slowdown of the performance improvement rate, but the satisfactory performance improvement rate is 105% or more. It is conceivable that the convex height H / convex width W1 is 12% to 20.0% within a suitable range.
次に、前述の凸部高さH/凸部幅W1の最適値は、図4の第6例目の性能向上率が約16.3%であるが、この凸部高さH/凸部幅W1の最適値が決まれば、最適な凸部2の幅W1が存在するはずであり、この幅W1が小さ過ぎても絶対的な高さが不足して強度はでないであろうし、かといって大き過ぎても板厚に対して平面的な要素が強くなってしまい強度は低下すると考えられるので、図5に示すように、アルミニウム製の板体の板厚を0.35mmとして、凸部2の幅W1を6mm〜20mmの間の2mm毎に変化させて製作した6例の最大変位量からベースに対する性能差を調査した。
Next, the optimum value of the above-described convex portion height H / convex portion width W1 is that the performance improvement rate of the sixth example in FIG. 4 is about 16.3%, but this convex portion height H / convex portion. If the optimum value of the width W1 is determined, there should be an optimum width W1 of the
この図5に示す第1例の凸部幅W1は6mm、凸部高さHは0.975、凸部高さH/凸部幅W1は約16.3%、ベース幅W2は7.5mm、平面寸法(C/2)を0.75mmであり、第2例の凸部幅W1は8mm、凸部高さHは1.300、凸部高さH/凸部幅W1は約16.3%、ベース幅W2は10.0mm、平面寸法(C/2)を1.0mmで、最大変位量が0.427で、ベースに対する性能差(413/427)は約97%であり、第3例の凸部幅W1は10mm、凸部高さHは1.625、凸部高さH/凸部幅W1は約16.3%、ベース幅W2は12.5mm、平面寸法(C/2)を1.25mmで、最大変位量が0.323で、ベースに対する性能差(413/323)は約128%であり、以下同様に、第6例の凸部幅W1は20mm、凸部高さHは3.250、凸部高さH/凸部幅W1は約16.3%、ベース幅W2は25.0mm、平面寸法(C/2)を2.50mmで、最大変位量が0.163で、ベースに対する性能差(413/163)は約254%である。なお、アルミニウム製の板体の板厚の0.3mmの時や、0.5mmの時の変位量については、説明は省略する。 In the first example shown in FIG. 5, the convex portion width W1 is 6 mm, the convex portion height H is 0.975, the convex portion height H / the convex portion width W1 is about 16.3%, and the base width W2 is 7.5 mm. The planar dimension (C / 2) is 0.75 mm, the convex width W1 of the second example is 8 mm, the convex height H is 1.300, and the convex height H / convex width W1 is about 16.2. 3%, the base width W2 is 10.0 mm, the plane dimension (C / 2) is 1.0 mm, the maximum displacement is 0.427, and the performance difference (413/427) with respect to the base is about 97%. In three examples, the protrusion width W1 is 10 mm, the protrusion height H is 1.625, the protrusion height H / the protrusion width W1 is about 16.3%, the base width W2 is 12.5 mm, and the plane dimension (C / 2) is 1.25 mm, the maximum displacement is 0.323, and the performance difference (413/323) with respect to the base is about 128%. The width W1 is 20 mm, the convex height H is 3.250, the convex height H / the convex width W1 is about 16.3%, the base width W2 is 25.0 mm, and the planar dimension (C / 2) is 2. At 50 mm, the maximum displacement is 0.163, and the performance difference (413/163) with respect to the base is about 254%. In addition, description is abbreviate | omitted about the displacement amount when the plate | board thickness of aluminum plate body is 0.3 mm, or 0.5 mm.
以上から、凸部幅W1を変化させていくと、ある幅W1で変位量が小さくなる割合が低下するところがあり、性能の向上が望める凸部幅W1は4例目の12mmであり、満足できる凸部幅W1は10mm以上〜16mm以内が適当な範囲であると考えられる。 From the above, when the convex portion width W1 is changed, there is a place where the ratio of the amount of displacement decreasing with a certain width W1 decreases, and the convex portion width W1 that can be expected to improve performance is 12 mm in the fourth example, which is satisfactory. The convex portion width W1 is considered to be within a suitable range of 10 mm to 16 mm.
最後に、凸部2の密度について説明するが、凸部2同士の間隔が離れれば、それだけエンボス加工により材料が伸びる割合が減り、後工程の成形性では有利になる反面、剛性は低下する。そこで、剛性(変位量の小ささ)に注目して検証する。即ち、アルミニウム製の板体の板厚を0.3mm、凸部幅W1は8.0mm、凸部高さHは0.8mm、凸部高さH/凸部幅W1は10.0%として、ベース幅W2を10mm〜16mmの間の1mm毎の7例の最大変位量から性能向上率を調査した。
Finally, the density of the
この図6に示す第1例のベース幅W2は10.0mm、平面寸法(C/2)は1.0mm、最大変位量が0.738、材料伸び率は102.1%であり、第2例のベース幅W2は11.0mm、平面寸法(C/2)は1.5mm、最大変位量が0.772で、性能向上率(738/772)は約96%、材料伸び率は101.9%であり、第3例のベース幅W2は12.0mm、平面寸法(C/2)は2.0mm、最大変位量が0.786、性能向上率(772/786)は約98%、材料伸び率は101.8%であり、第4例のベース幅W2は13.0mm、平面寸法(C/2)は2.5mm、最大変位量が0.883、性能向上率(786/883)は約89%、材料伸び率は101.6%であり、第5例のベース幅W2は14.0mm、平面寸法(C/2)は3.0mm、最大変位量が0.915、性能向上率(883/915)は約97%、材料伸び率は101.5%であり、第6例のベース幅W2は15.0mm、平面寸法(C/2)は3.5mm、最大変位量が1.008、性能向上率(915/1008)は約91%、材料伸び率は101.4%であり、最後の第7例のベース幅W2は16.0mm、平面寸法(C/2)は4.0mm、最大変位量が0.951、性能向上率(1008/951)は約106%、材料伸び率は101.3%である。なお、凸部2の円弧部分の実際の長さや、材料の伸び率については、ここでは説明は省略する。
The base width W2 of the first example shown in FIG. 6 is 10.0 mm, the plane dimension (C / 2) is 1.0 mm, the maximum displacement is 0.738, the material elongation is 102.1%, The base width W2 of the example is 11.0 mm, the plane dimension (C / 2) is 1.5 mm, the maximum displacement is 0.772, the performance improvement rate (738/772) is about 96%, and the material elongation rate is 101. The base width W2 of the third example is 12.0 mm, the plane dimension (C / 2) is 2.0 mm, the maximum displacement is 0.786, and the performance improvement rate (772/786) is about 98%. The material elongation is 101.8%, the base width W2 of the fourth example is 13.0 mm, the planar dimension (C / 2) is 2.5 mm, the maximum displacement is 0.883, and the performance improvement rate (786/883) ) Is about 89%, the material elongation is 101.6%, and the base width W2 of the fifth example is 14.0 mm. The plane dimension (C / 2) is 3.0 mm, the maximum displacement is 0.915, the performance improvement rate (883/915) is about 97%, the material elongation is 101.5%, and the base width of the sixth example W2 is 15.0 mm, the plane dimension (C / 2) is 3.5 mm, the maximum displacement is 1.008, the performance improvement rate (915/1008) is about 91%, and the material elongation is 101.4%. The base width W2 of the last seventh example is 16.0 mm, the plane dimension (C / 2) is 4.0 mm, the maximum displacement is 0.951, the performance improvement rate (1008/951) is about 106%, and the material elongation rate Is 101.3%. In addition, description is abbreviate | omitted here about the actual length of the circular arc part of the
以上から凸部2の密度が高くなる、即ち平面寸法が小さくなるに従い、変位量が小さくなる傾向がある。但し、ベース幅W2が15mm(凸部幅W1の2倍弱)となると、性能向上率が逆転することとなり、この辺りが上限と考えられる。そこで、平面寸法(C/2)の2倍である凸部2同士の間隔(6.0mm)がベース幅W2(8.0mm)の75%以下が適切と考えられる。
From the above, the displacement amount tends to decrease as the density of the
また、密度を変化させた際の材料伸び率については、実施する凸部の範囲では、絶対量は極僅かであり、成形性には大きな影響はなく、剛性だけを考えれば凸部同士の間隔を小さくゼロにするのが望ましい。この場合、正六角形はこの間隔を限りなく狭くできる効率の良い形状でもある。しかし、実際の製作加工を行う上では、平面部は必要である。しかも、この平面部は凸部2同士間に直線状に残らないように配列するので(図3参照)、力学的な方向性が無くなり、剛性を大きく向上させることができる。 In addition, regarding the material elongation when changing the density, the absolute amount is extremely small in the range of the convex portion to be implemented, and there is no significant influence on the moldability. It is desirable to make the value small and zero. In this case, the regular hexagon is also an efficient shape that can narrow this interval as much as possible. However, a plane portion is necessary for actual production processing. In addition, since the flat portions are arranged so as not to remain linearly between the convex portions 2 (see FIG. 3), the dynamic directionality is lost, and the rigidity can be greatly improved.
なお、凸部20を形成した後のヒートインシュレータ1の部分斜視図である図7及び凸部20を形成した後のヒートインシュレータ1の部分平面図である図8に基づいて、第2の実施形態について説明する。ヒートインシュレータ1に形成した凸部20は凸部20同士の間に平板部が直線状に残らないように配列状態で形成され、この凸部20は平面視が円形を呈し、縦断面が円弧状を呈しており、球の一部を構成する形状である。
In addition, based on FIG. 7 which is a partial perspective view of the
但し、この第2の実施形態も第1の実施形態と同様に、凸部高さ/凸部幅W3は12%以上〜20.0%以内であり、凸部幅W3は10mm以上〜16mm以内であり、平面寸法(C/2)の2倍である凸部20同士の間隔がベース幅W4の75%以下である。
However, in the second embodiment, similarly to the first embodiment, the convex portion height / the convex portion width W3 is 12% to 20.0%, and the convex portion width W3 is 10 mm to 16 mm. The interval between the
以上の第1、第2の実施形態のように、凸部2や20を形成すると、0.4mm厚のアルミニウム板でも0.5mm厚のアルミニウム板と同程度以上の剛性を発揮することができる。従って、ビードを十分突出させることができない場合やビードを板面全体には形成できない場合にも、凸部を形成することによって、ヒートインシュレータの板厚を厚くすることなく必要な剛性を確保することができ、重量の増大とコストアップを避けることができる。特に、凸部同士の間に平板部が直線状に残らないようにすると、力学的な方向性が無くなり、剛性を大きく向上させることができる。
When the
以上本発明の実施態様について説明したが、上述の説明に基づいて当業者にとって種々の代替例、修正又は変形が可能であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲で前述の種々の代替例、修正又は変形を包含するものである。 Although the embodiments of the present invention have been described above, various alternatives, modifications, and variations can be made by those skilled in the art based on the above description, and the present invention is not limited to the various alternatives described above without departing from the spirit of the present invention. It includes modifications or variations.
1 ヒートインシュレータ
2、20 凸部
1
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