JP4402731B2 - Spark plug for internal combustion engine and method of manufacturing spark plug - Google Patents

Spark plug for internal combustion engine and method of manufacturing spark plug Download PDF

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Description

本発明は、内燃機関に使用されるスパークプラグ、及び、その製造方法に関する。   The present invention relates to a spark plug used for an internal combustion engine and a method for manufacturing the same.

内燃機関用スパークプラグは、内燃機関（エンジン）に取付けられ、燃焼室内の混合気への着火のために用いられるものである。一般的にスパークプラグは、軸孔を有する絶縁体と、当該軸孔に挿通される中心電極と、絶縁体の外周に設けられる主体金具と、主体金具の先端面に設けられ、中心電極との間に火花放電間隙を形成する接地電極とを備える。   A spark plug for an internal combustion engine is attached to an internal combustion engine (engine) and used for ignition of an air-fuel mixture in a combustion chamber. In general, a spark plug is composed of an insulator having a shaft hole, a center electrode inserted through the shaft hole, a metal shell provided on the outer periphery of the insulator, and a tip surface of the metal shell. And a ground electrode that forms a spark discharge gap therebetween.

また、耐火花消耗性及び着火性の向上を目的として、ニッケル合金など耐熱耐食性金属からなる接地電極の先端部分に、白金等の貴金属合金からなる貴金属チップが接合される。貴金属チップを接地電極に接合するにあたっては、接地電極と貴金属チップとの接合面外縁部に沿ってレーザービームでスポット溶接を行う技術が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
特許第３４６００８７号公報 Further, for the purpose of improving the spark wear resistance and the ignitability, a noble metal tip made of a noble metal alloy such as platinum is joined to the tip of a ground electrode made of a heat-resistant and corrosion-resistant metal such as a nickel alloy. In joining the noble metal tip to the ground electrode, a technique has been proposed in which spot welding is performed with a laser beam along the outer edge of the joint surface between the ground electrode and the noble metal tip (see, for example, Patent Document 1).
Japanese Patent No. 3460087

ところで、近年、エンジンの高出力化を図るために、高圧縮比のエンジンが開発される傾向にあり、このようなエンジンの燃焼室内において、貴金属チップや接地電極等は、より高温条件下に晒される。加えて、接地電極はその先端側ほど熱が引かれにくく、接地電極の先端側により近い部位ほど高温となりやすい。このため、貴金属チップ、接地電極、及び両者の接合部分において、接地電極の先端側の部位に働く熱応力と基端側の部位に働く熱応力とに差異が生じてしまうおそれがある。ひいては、貴金属チップと接地電極との境界部分等で酸化スケールやクラック等が発生してしまい、貴金属チップが接地電極からの脱落してしまうことが懸念される。   By the way, in recent years, there has been a tendency to develop an engine with a high compression ratio in order to increase the output of the engine. In such a combustion chamber of the engine, the noble metal tip and the ground electrode are exposed to higher temperature conditions. It is. In addition, the ground electrode is less likely to receive heat toward the tip side, and the closer to the tip side of the ground electrode, the higher the temperature. For this reason, in the noble metal tip, the ground electrode, and the joint portion between them, there is a possibility that a difference occurs between the thermal stress acting on the tip side portion of the ground electrode and the thermal stress acting on the base side portion. As a result, there is a concern that oxide scale, cracks, and the like occur at the boundary portion between the noble metal tip and the ground electrode, and the noble metal tip falls off the ground electrode.

また昨今では、エンジンの小型化の要請からスパークプラグの小型化が図られており、主体金具自体が小径薄肉化する傾向にあり、これに接合される接地電極も主体金具との接合面積を小さくせざるを得ないことからサイズをより減少させなければならない。その結果、接地電極の熱引き性能がより一層低下してしまい、前述の不具合が一層顕著なものとなってしまうおそれがある。   In recent years, spark plugs have been reduced in size due to the demand for smaller engines, and the metal shell itself tends to be thinner and thinner, and the ground electrode to be bonded to this has a smaller bonding area with the metal shell. The size must be further reduced because it must be done. As a result, the heat-drawing performance of the ground electrode is further deteriorated, and there is a possibility that the above-described problems become more remarkable.

本発明は上記事情を鑑みてなされたものであり、その目的は、熱応力の差異に起因する貴金属チップの脱落を抑制し、ひいては長寿命化の実現を図ることができる内燃機関用スパークプラグ、及び、その製造方法を提供することにある。   The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a spark plug for an internal combustion engine that can prevent the noble metal tip from falling off due to a difference in thermal stress, and thereby achieve a long life. And it is providing the manufacturing method.

以下、上記目的を解決するのに適した各構成につき、項分けして説明する。なお、必要に応じて対応する構成に特有の作用効果を付記する。   Hereinafter, each configuration suitable for solving the above-described object will be described in terms of items. In addition, the effect specific to the corresponding structure is added as needed.

構成１．本構成の内燃機関用スパークプラグは、軸線方向に貫通する軸孔を有する筒状の絶縁体と、
前記軸孔に挿設された中心電極と、
前記絶縁体の外周に設けられた筒状の主体金具と、
自身の先端側の一側面に貴金属を主成分とする貴金属チップの基端が接合され、当該貴金属チップの先端面が前記中心電極の先端面と対向するよう前記主体金具の先端部に設けられる接地電極と、
を備えた内燃機関用スパークプラグであって、
前記貴金属チップは、自身と前記接地電極とが溶け込みあった溶融部が自身の周囲に形成されることにより接合されるとともに、自身の基端を前記接地電極に埋入されており、
前記接地電極の長手方向に沿うとともに前記貴金属チップの中心軸を含む断面の前記溶融部をみたときに、
前記接地電極の基端側に位置する基端側溶融部Ａの断面積と前記接地電極の先端側に位置する先端側溶融部Ｂの断面積との合計断面積を４ｍｍ2以上とするとともに、前記先端側溶融部Ｂの断面積を前記基端側溶融部Ａの断面積の１．１倍〜１．３倍とし、
前記基端側溶融部Ａ及び前記先端側溶融部Ｂはそれぞれ、
前記溶融部形成前の前記貴金属チップの矩形状の第１仮想外形線で区画された領域のうち前記貴金属チップ側の貴金属チップ側溶融部Ｃと、
前記第１仮想外形線で区画された領域のうち、前記接地電極側の領域であって、さらに、前記溶融部の形成前の前記接地電極の第２仮想外形線で区画された前記接地電極側の接地電極側溶融部Ｄと、に区分され、
前記基端側溶融部Ａ及び前記先端側溶融部Ｂのうち少なくとも一方において、
前記接地電極の長手方向に沿うとともに、前記貴金属チップの中心軸を含む断面における、前記接地電極側溶融部Ｄの断面積を、前記貴金属チップ側溶融部Ｃの断面積の１．０倍〜２．０倍としたことを特徴とする。 Configuration 1. A spark plug for an internal combustion engine of this configuration includes a cylindrical insulator having an axial hole penetrating in the axial direction;
A center electrode inserted in the shaft hole;
A cylindrical metal shell provided on the outer periphery of the insulator;
A grounding provided at the distal end portion of the metal shell such that a proximal end of a noble metal tip mainly composed of a noble metal is joined to one side surface of the distal end side of the own metal, and the distal end surface of the noble metal tip faces the distal end surface of the center electrode. Electrodes,
A spark plug for an internal combustion engine comprising:
The noble metal tip is embedded Rutotomoni are joined by melting unit that had penetration and the said ground electrode and itself is formed around its own its proximal to said ground electrode,
When looking at the melting portion of the cross section along the longitudinal direction of the ground electrode and including the central axis of the noble metal tip,
The total cross-sectional area of the cross-sectional area of the base-end side melted portion A located on the base end side of the ground electrode and the cross-sectional area of the front-end side melted portion B located on the front end side of the ground electrode is 4 mm 2 or more, The cross-sectional area of the distal end side melted part B is 1.1 to 1.3 times the cross sectional area of the proximal end side melted part A ,
The proximal end side fusion part A and the distal end side fusion part B are each
The noble metal tip-side melted portion C on the noble metal tip side of the region partitioned by the rectangular first virtual outline of the noble metal tip before the melted portion is formed,
Of the area defined by the first virtual outline, the area on the ground electrode side, and further, the ground electrode side defined by the second virtual outline of the ground electrode before formation of the melting portion And the ground electrode side melting part D of
In at least one of the proximal end side fusion part A and the distal end side fusion part B,
The cross-sectional area of the ground electrode side melted portion D in the cross section along the longitudinal direction of the ground electrode and including the central axis of the noble metal tip is 1.0 to 2 times the cross sectional area of the noble metal tip side melted portion C. It is characterized by being set to 0 times .

尚、基端側溶融部Ａ及び先端側溶融部Ｂのうち少なくとも一方が、貴金属チップの中心軸を超えて両者が重畳して形成される場合がある。この場合、次のように断面積を決定することが望ましい。すなわち、接地電極の長手方向に沿うとともに、前記貴金属チップの中心軸を含む断面において、基端側溶融部Ａの外形を形成する外形線と先端側溶融部Ｂの外形を形成する外形線との２交点を直線で結び、基端側溶融部Ａ側に分割された溶融部分が「基端側溶融部Ａ」として決定され、先端側溶融部Ｂ側に分割された溶融部分が「先端側溶融部Ｂ」として決定される。また、「貴金属材料」は、白金（Ｐｔ）やイリジウム（Ｉｒ）等の貴金属のみから構成されるもののみならず、貴金属を主成分とするものを含む。   In some cases, at least one of the base end side melted part A and the front end side melted part B may be formed so as to overlap the center axis of the noble metal tip. In this case, it is desirable to determine the cross-sectional area as follows. That is, along the longitudinal direction of the ground electrode and in a cross section including the central axis of the noble metal tip, an outer shape line forming the outer shape of the proximal end side fusion portion A and an outer shape line forming the outer shape of the distal end side fusion portion B Two melting points are connected by a straight line, the melted part divided on the base end side melted part A side is determined as “base end side melted part A”, and the melted part divided on the front end side melted part B side is “tip side melted” Part B "is determined. Further, the “noble metal material” includes not only a material composed only of a noble metal such as platinum (Pt) or iridium (Ir) but also a material mainly composed of a noble metal.

上記構成１によれば、接地電極の先端部分に貴金属チップが接合されているため、耐火花消耗性及び着火性の向上を図ることができる。   According to the above configuration 1, since the noble metal tip is joined to the tip portion of the ground electrode, it is possible to improve the spark resistance and the ignitability.

一方で、上述の通り、接地電極の先端側ほど熱が引きにくい傾向にあるため、高温条件下においては、貴金属チップや溶融部等のうち、接地電極の先端部により近い部位において、より大きな熱応力が生じやすい。特に、貴金属チップの中心を基点に先端側と基端側とに着目すると、先端側には比較的大きな熱応力が生じる一方、基端側には比較的小さな熱応力が生じている状態にある。接地電極と貴金属チップとの間に溶接により形成される溶融部は両者の熱膨張差を吸収し、接地電極から貴金属チップが剥がれ落ちてしまうことを抑制する作用を成すが、先端側の溶融部と後端側の溶融部とが同じ面積であると、上記熱応力の差異が吸収されることがなく、接地電極と貴金属チップとの境界部分での貴金属チップの剥離に至るおそれがある。   On the other hand, as described above, the tip end side of the ground electrode tends to be hard to draw heat. Therefore, under a high temperature condition, a larger heat is generated in a portion closer to the tip end portion of the ground electrode, such as a noble metal tip or a melted portion. Stress is likely to occur. In particular, when focusing on the distal end side and the proximal end side with the center of the noble metal tip as a base point, a relatively large thermal stress is generated on the distal end side, while a relatively small thermal stress is generated on the proximal end side. . The melted part formed by welding between the ground electrode and the noble metal tip absorbs the difference in thermal expansion between the two and suppresses the noble metal tip from peeling off from the ground electrode. If the melted portion on the rear end side has the same area, the difference in thermal stress is not absorbed, and the noble metal tip may peel off at the boundary portion between the ground electrode and the noble metal tip.

この点、上記構成１においては、接地電極の長手方向に沿うとともに、貴金属チップの中心軸を含む断面の前記溶融部をみたときに、先端側溶融部Ｂの断面積が基端側溶融部Ａの断面積の１．１倍〜１．３倍とされる。このため、先端側溶融部Ｂと貴金属チップとの境界の長さ（先端側の溶融部と貴金属チップとの接触面積）、及び、先端側溶融部Ｂと接地電極との境界の長さ（先端側の溶融部と接地電極との接触面積）をより増大させることができる。従って、当該先端側の溶融部においてより多くのエネルギーを吸収できることとなるため、貴金属チップへかかる熱応力の歪みを緩和させることができる。これにより、熱応力のバランスの崩れを抑制することができ、貴金属チップの耐剥離性（耐脱落性）の向上を図ることができる。ひいては、スパークプラグの長寿命化を図ることが可能となる。   In this regard, in the above-described configuration 1, the cross-sectional area of the distal end side melted portion B is along the longitudinal direction of the ground electrode and when the melted portion of the cross section including the central axis of the noble metal tip is viewed. The cross-sectional area is 1.1 to 1.3 times. For this reason, the length of the boundary between the tip-side molten portion B and the noble metal tip (the contact area between the tip-side molten portion and the noble metal tip) and the length of the boundary between the tip-side molten portion B and the ground electrode (tip) The contact area between the molten portion on the side and the ground electrode) can be further increased. Therefore, since more energy can be absorbed in the melted portion on the tip side, distortion of thermal stress applied to the noble metal tip can be reduced. Thereby, the balance of thermal stress can be prevented from being lost, and the peel resistance (dropout resistance) of the noble metal tip can be improved. As a result, the life of the spark plug can be extended.

また、上記構成１では、基端側溶融部Ａの断面積と先端側溶融部Ｂの断面積との合計断面積が４．０ｍｍ2以上とされる。これにより、十分な溶接強度を確保することができるとともに、上記作用効果がより確実に奏されることとなる。 Moreover, in the said structure 1, the total cross-sectional area of the cross-sectional area of the base end side fusion | melting part A and the cross-sectional area of the front end side fusion | melting part B shall be 4.0 mm < 2 > or more. As a result, sufficient welding strength can be ensured, and the above-described effects can be more reliably exhibited.

尚、基端側溶融部Ａの断面積と先端側溶融部Ｂの断面積との合計断面積が４．０ｍｍ2未満である場合、溶接強度が不十分なものとなってしまい、上述の作用効果が十分に奏されないおそれがある。また、先端側溶融部Ｂの断面積が基端側溶融部Ａの断面積の１．１倍未満である場合、接地電極先端側からの熱応力の緩和が十分に行われず、上述の作用効果が十分に奏されないおそれがある。一方で、先端側溶融部Ｂの断面積が基端側溶融部Ａの断面積の１．３倍より大きい場合には、接地電極の先端側から貴金属チップへと加えられる熱応力が極端に緩和され過ぎてしまうおそれがある。その結果、接地電極の先端側から貴金属チップへと加えられる熱応力が、接地電極の基端側から貴金属チップへと加えられる熱応力より小さなものとなってしまい、熱応力のバランスが上記とは逆の方向へと崩れてしまうおそれがある。 In addition, when the total cross-sectional area of the cross-sectional area of the base end side melted part A and the cross-sectional area of the front end side melted part B is less than 4.0 mm 2 , the welding strength becomes insufficient, and the above-described action There is a risk that the effect will not be sufficiently achieved. Further, when the cross-sectional area of the distal end side melted portion B is less than 1.1 times the cross sectional area of the proximal end side melted portion A, the thermal stress from the distal end side of the ground electrode is not sufficiently relaxed, and the above-described effects May not be fully played. On the other hand, when the cross-sectional area of the distal end side melted portion B is greater than 1.3 times the cross sectional area of the proximal end side melted portion A, the thermal stress applied from the distal end side of the ground electrode to the noble metal tip is extremely relaxed. There is a risk of being overkill. As a result, the thermal stress applied to the noble metal tip from the distal end side of the ground electrode becomes smaller than the thermal stress applied to the noble metal tip from the proximal end side of the ground electrode, and the balance of thermal stress is as described above. There is a risk of collapse in the opposite direction.

また、上記構成１によれば、基端側溶融部Ａ及び先端側溶融部Ｂのうち少なくとも一方について、接地電極側溶融部Ｄの断面積が、貴金属チップ側溶融部Ｃの断面積の１．０倍〜２．０倍とされる。これにより、溶融部の線膨張係数が貴金属材料或いは金属材料のいずれか一方の線膨張係数にのみ近づき過ぎてしまうことがなくなる。すなわち、熱膨張に伴う、溶融部の体積変化と貴金属材料の体積変化とが大きく異なってしまうことがなくなり、さらに、溶融部の体積変化及び金属材料の体積変化についても、大きく異なってしまうことがなくなる。その結果、溶融部と貴金属チップとの境界部分、或いは、溶融部と接地電極との境界部分における、熱膨張に伴う剪断力の増大を抑制することができ、ひいては各境界での酸化スケールやクラック等の発生を抑制することができる。結果として、耐剥離性のより一層の向上を図ることができる。 Further , according to the configuration 1 , the cross-sectional area of the ground electrode-side melted portion D is at least 1. of the cross-sectional area of the noble metal tip-side melted portion C in at least one of the base end-side melted portion A and the distal end-side melted portion B. It is set to 0 times to 2.0 times. As a result, the linear expansion coefficient of the melted part does not become too close to the linear expansion coefficient of either the noble metal material or the metal material. That is, the volume change of the melted part and the volume change of the noble metal material are not greatly different due to thermal expansion, and the volume change of the melted part and the volume change of the metal material are also greatly different. Disappear. As a result, it is possible to suppress an increase in shearing force due to thermal expansion at the boundary portion between the molten portion and the noble metal tip or at the boundary portion between the molten portion and the ground electrode, and as a result, oxide scales and cracks at each boundary. Etc. can be suppressed. As a result, it is possible to further improve the peel resistance.

尚、接地電極側溶融部Ｄの断面積が、貴金属チップ側溶融部Ｃの断面積の１倍未満とされた場合、溶融部の線膨張係数は貴金属材料の線膨張係数により近いものとなってしまうため、溶融部及び接地電極間の線膨張係数の差がより大きなものとなってしまう。その結果、熱膨張に伴って溶融部と接地電極との境界部分における剪断力が増大してしまい、溶融部と接地電極との間でクラック等が発生してしまうおそれがある。一方、接地電極側溶融部Ｄの断面積が、貴金属チップ側溶融部Ｃの断面積の２倍より大きくされた場合、溶融部の線膨張係数は金属材料の線膨張係数により近づくこととなってしまう。このため、溶融部と貴金属チップとの間の剪断力の増大を招いてしまい、ひいては溶融部と貴金属チップとの間でクラック等が発生してしまうおそれがある。   In addition, when the cross-sectional area of the ground electrode side melted part D is less than 1 times the cross-sectional area of the noble metal tip side melted part C, the linear expansion coefficient of the melted part is closer to the linear expansion coefficient of the noble metal material. As a result, the difference in linear expansion coefficient between the fusion zone and the ground electrode becomes larger. As a result, the shear force at the boundary portion between the melted portion and the ground electrode increases with thermal expansion, and there is a risk that cracks or the like may occur between the melted portion and the ground electrode. On the other hand, when the cross-sectional area of the ground electrode-side melted portion D is larger than twice the cross-sectional area of the noble metal tip-side melted portion C, the linear expansion coefficient of the melted portion approaches the linear expansion coefficient of the metal material. End up. For this reason, an increase in shearing force between the melted part and the noble metal tip is caused, and as a result, cracks and the like may occur between the melted part and the noble metal tip.

構成２．本構成の内燃機関用スパークプラグは、上記構成１において、前記接地電極の長手方向に沿うとともに、前記貴金属チップの中心軸を含む断面において、
前記貴金属チップの先端から前記基端側溶融部Ａまでの最短距離をＥ（ｍｍ）とし、
前記貴金属チップの先端から前記先端側溶融部Ｂまでの最短距離をＦ（ｍｍ）としたとき、
次の式（１）及び式（２）を満たすことを特徴とする。 Configuration 2 . A spark plug for an internal combustion engine of the present configuration, Oite to the arrangement 1, with along the longitudinal direction of the ground electrode in a cross section including the center axis of the noble metal tip,
E (mm) is the shortest distance from the tip of the noble metal tip to the base side melted portion A,
When the shortest distance from the tip of the noble metal tip to the tip side melted portion B is F (mm),
The following expressions (1) and (2) are satisfied.

１．０５≦Ｅ／Ｆ≦１．２５…（１）
０．３ｍｍ≦Ｅ≦０．５ｍｍ…（２）
一般的に貴金属チップは高温条件下に置かれると、耐酸化性が低下し、ひいては耐消耗性が低下してしまう。ここで、上述したように接地電極においてはその先端側ほど熱が引かれにくく、接地電極の先端側により近い部位ほど高温となりやすいため、接地電極に接合される貴金属チップに関しても、接地電極の先端側に位置する部位ほど高温となりやすい。そのため、貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位は、基端側に位置する部位よりも放電に伴う消耗が進みやすく、貴金属チップが偏消耗してしまうおそれがある。貴金属チップが偏消耗してしまうと、放電位置が不安定となってしまうため、火炎の広がり方にばらつきが生じ、燃焼効率の低下を招いてしまうおそれがある。 1.05 ≦ E / F ≦ 1.25 (1)
0.3 mm ≦ E ≦ 0.5 mm (2)
Generally, when a noble metal tip is placed under a high temperature condition, the oxidation resistance is lowered, and consequently the wear resistance is lowered. Here, as described above, the tip of the ground electrode is less likely to draw heat, and the portion closer to the tip side of the ground electrode is likely to have a higher temperature. Therefore, the tip of the ground electrode is also connected to the noble metal tip bonded to the ground electrode. The part located on the side tends to be hot. Therefore, the portion of the noble metal tip that is located on the distal end side of the ground electrode is more easily consumed by the discharge than the portion that is located on the proximal end side, and the noble metal tip may be consumed unevenly. If the noble metal tip is consumed in an uneven manner, the discharge position becomes unstable, causing variations in the way the flame spreads, which may lead to a reduction in combustion efficiency.

この点、上記構成２によれば、貴金属チップの先端から基端側溶融部Ａまでの最短距離をＥ（ｍｍ）とし、貴金属チップの先端から先端側溶融部Ｂまでの最短距離をＦ（ｍｍ）としたとき、１．０５≦Ｅ／Ｆ≦１．２５を満たすようにして溶融部が形成されている。すなわち、貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位の表面積が、接地電極の基端側に位置する部位の表面積よりも小さくされている。このため、より高温となりやすい貴金属チップの接地電極の先端側に位置する部位の受熱量を低減することができ、ひいては貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位と、基端側に位置する部位との温度差を低減させることができる。これにより、貴金属チップの偏消耗を効果的に防止することができるとともに、放電位置の安定化を図ることができ、ひいては燃焼効率の向上を図ることができる。 In this regard, according to the configuration 2 , the shortest distance from the tip of the noble metal tip to the base side melted portion A is E (mm), and the shortest distance from the tip of the noble metal tip to the tip side melted portion B is F (mm). ), The melted part is formed so as to satisfy 1.05 ≦ E / F ≦ 1.25. In other words, the surface area of the portion of the noble metal tip located on the distal end side of the ground electrode is made smaller than the surface area of the portion located on the proximal end side of the ground electrode. Therefore, it is possible to reduce the amount of heat received at the tip side of the ground electrode of the noble metal tip, which tends to be higher in temperature, and as a result, the portion of the noble metal tip located at the tip side of the ground electrode and the base end side. The temperature difference from the part to be performed can be reduced. As a result, uneven consumption of the noble metal tip can be effectively prevented, the discharge position can be stabilized, and the combustion efficiency can be improved.

ところで、貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位の表面積を小さくすると、溶融部のうち接地電極の先端側に位置する部位の表面積が増大することとなる。このため、当該部位において受熱量が増大してしまい、耐剥離性や耐久性が低下してしまうことが懸念される。しかしながら、一般的に接地電極を形成する金属材料（例えば、Ｎｉ合金）は、貴金属チップを形成する貴金属材料と比較して熱伝導率が低いため、接地電極を形成する金属材料と貴金属材料とが溶融されてなる溶融部の熱伝導率は、貴金属チップの熱伝導率よりも小さなものとなる。従って、溶融部に対しては燃焼ガスからの熱が比較的伝わりにくく、溶融部の表面積が増大しても、溶融部の受熱量が極端に増大してしまうといった事態は起こりにくく、耐剥離性や耐久性の低下といった事態も起こりにくい。   By the way, if the surface area of the part located on the tip side of the ground electrode in the noble metal tip is reduced, the surface area of the part located on the tip side of the ground electrode in the melted part is increased. For this reason, there is a concern that the amount of heat received at the site increases, and the peel resistance and durability are reduced. However, generally, a metal material (for example, Ni alloy) that forms a ground electrode has a lower thermal conductivity than a noble metal material that forms a noble metal tip. The thermal conductivity of the melted portion that is melted is smaller than the thermal conductivity of the noble metal tip. Therefore, the heat from the combustion gas is relatively difficult to be transmitted to the melted part, and even if the surface area of the melted part increases, it is unlikely that the amount of heat received by the melted part will increase extremely, and the peel resistance It is also difficult to happen such as deterioration of durability.

尚、１．０５＞Ｅ／Ｆとした場合には、貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位の受熱量を十分に低減させることができず、ひいては上述の作用効果が十分に奏されないおそれがある。また、Ｅ／Ｆ＞１．２５とした場合には、貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位の受熱量が極度に低減されることとなり、貴金属チップのうち接地電極の基端側に位置する部位においての消耗が進みやすくなってしまうおそれがある。加えて、０．３ｍｍ＞Ｅとした場合には、火花放電間隙に対して溶融部が比較的接近した位置に形成されることとなってしまうため、溶融部との間で放電が生じやすくなり、ひいては放電位置の安定化を十分に図ることができないおそれがある。併せて、Ｅ＞０．５ｍｍとした場合には、貴金属チップが接地電極からより突出し、貴金属チップの受熱量が増大してしまうため、貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位と基端側に位置する部位との温度差のバランスが崩れてしまい、ひいては上述の作用効果が十分に奏されないおそれがある。   Note that when 1.05> E / F, the amount of heat received at the portion of the noble metal tip located on the tip side of the ground electrode cannot be sufficiently reduced, and the above-described effects are sufficiently achieved. There is a risk that it will not be. Further, when E / F> 1.25, the amount of heat received at the portion of the noble metal tip located on the tip side of the ground electrode is extremely reduced, and the base end side of the ground electrode of the noble metal tip. There is a possibility that the wear at the part located in the region is likely to proceed. In addition, when 0.3 mm> E, the melted portion is formed at a position relatively close to the spark discharge gap, and thus discharge is likely to occur between the melted portion. As a result, the discharge position may not be sufficiently stabilized. At the same time, when E> 0.5 mm, the noble metal tip protrudes further from the ground electrode, and the amount of heat received by the noble metal tip increases. The balance of the temperature difference with the part located on the end side may be lost, and as a result, the above-described effects may not be sufficiently achieved.

構成３．本構成のスパークプラグの製造方法は、軸線方向に貫通する軸孔を有する筒状の絶縁体と、
前記軸孔に挿設された中心電極と、
前記絶縁体の外周に設けられた筒状の主体金具と、
自身の先端側の一側面に貴金属を主成分とする貴金属チップの基端が接合され、当該貴金属チップの先端面が前記中心電極の先端面と対向するよう前記主体金具の先端部に設けられた接地電極とを備え、
前記貴金属チップは、自身と前記接地電極とが溶け込みあった溶融部が自身の周囲に形成されることにより接合されてなるスパークプラグの製造方法であって、
抵抗溶接によって前記貴金属チップの端部を前記接地電極に埋入して仮止めする工程と、
前記接地電極及び前記貴金属チップの接合面外縁部に対してレーザービームを照射することによって前記溶融部を形成し、前記貴金属チップを前記接地電極へと接合する接合工程を含み、
前記接合工程において、前記接地電極の先端側に位置する部位に対しての溶融エネルギーが、前記接地電極の基端側に位置する部位に対しての溶融エネルギーよりも大きくなるようにしてレーザービームを照射することを特徴とする。 Configuration 3 . A manufacturing method of the spark plug of this configuration includes a cylindrical insulator having an axial hole penetrating in the axial direction;
A center electrode inserted in the shaft hole;
A cylindrical metal shell provided on the outer periphery of the insulator;
A base end of a noble metal tip mainly composed of a noble metal is bonded to one side surface of its own tip side, and the tip end surface of the noble metal tip is provided at the tip end portion of the metal shell so as to face the tip end surface of the center electrode. A ground electrode,
The noble metal tip is a method of manufacturing a spark plug formed by bonding a melted portion in which the noble metal tip and the ground electrode are melted around itself.
A step of embedding the end portion of the noble metal tip in the ground electrode by resistance welding and temporarily fixing;
Forming the melted portion by irradiating a laser beam to the outer peripheral portion of the ground electrode and the joint surface of the noble metal tip, and including a joining step of joining the noble metal tip to the ground electrode;
In the joining step, the laser beam is adjusted so that the melting energy for the portion located on the distal end side of the ground electrode is larger than the melting energy for the portion located on the proximal end side of the ground electrode. Irradiating.

上記構成３によれば、溶融部のうち接地電極の先端側に位置する部分（先端側溶融部Ｂ）が、基端側に位置する部分（基端側溶融部Ａ）よりも大きくされる。このため、上記構成１等と同様の作用効果を奏するスパークプラグを比較的容易に、かつ、より確実に製造することができる。 According to the configuration 3 , the portion located on the distal end side of the ground electrode (the distal end side fusion portion B) in the melting portion is made larger than the portion located on the proximal end side (the proximal end side fusion portion A). For this reason, it is possible to relatively easily and more reliably manufacture a spark plug having the same effects as those of the above-described configuration 1 or the like.

構成４．本構成のスパークプラグの製造方法は、上記構成１又は２に記載の内燃機関用スパークプラグの製造方法であって、
抵抗溶接によって前記貴金属チップの端部を前記接地電極に埋入して仮止めする工程と、
前記接地電極及び前記貴金属チップの接合面外縁部に対してレーザービームを照射することによって前記溶融部を形成し、前記貴金属チップを前記接地電極へと接合する接合工程を含み、
前記接合工程において、前記接地電極の先端側に位置する部位に対しての溶融エネルギーが、前記接地電極の基端側に位置する部位に対しての溶融エネルギーよりも大きくなるようにしてレーザービームを照射することを特徴とする。 Configuration 4 . The method for manufacturing a spark plug of this configuration is a method for manufacturing a spark plug for an internal combustion engine according to the above configuration 1 or 2 ,
A step of embedding the end portion of the noble metal tip in the ground electrode by resistance welding and temporarily fixing;
Forming the melted portion by irradiating a laser beam to the outer peripheral portion of the ground electrode and the joint surface of the noble metal tip, and including a joining step of joining the noble metal tip to the ground electrode;
In the joining step, the laser beam is adjusted so that the melting energy for the portion located on the distal end side of the ground electrode is larger than the melting energy for the portion located on the proximal end side of the ground electrode. Irradiating.

上記構成４によれば、基本的には上記構成３と同様の作用効果が奏されることとなる。 According to the said structure 4 , the effect similar to the said structure 3 is show | played fundamentally.

構成５．本構成のスパークプラグの製造方法は、上記構成３又は４において、前記接地電極の基端側に位置する部位から前記接地電極の先端側に位置する部位へと溶融エネルギーを増大させていくようにしてレーザービームを照射することを特徴とする。 Configuration 5 . The spark plug manufacturing method of this configuration is configured to increase the melting energy from the portion located on the proximal end side of the ground electrode to the portion located on the distal end side of the ground electrode in the configuration 3 or 4 described above. And irradiating with a laser beam.

上記構成５によれば、基本的には上記構成３等と同様の作用効果が奏されることとなる。加えて、本構成５によれば、溶融部が、接地電極の基端側に位置する部分から先端側に位置する部分へと徐々に増大していくようにして形成される。これにより、貴金属チップに加わる熱応力のバランスの崩れをより一層抑制することができ、貴金属チップの耐剥離性を一層向上させることができる。 According to the said structure 5 , the effect similar to the said structure 3 etc. will be show | played fundamentally. In addition, according to the present configuration 5 , the melted portion is formed so as to gradually increase from the portion located on the proximal end side of the ground electrode to the portion located on the distal end side. Thereby, the balance of the thermal stress applied to the noble metal tip can be further suppressed, and the peel resistance of the noble metal tip can be further improved.

構成６．本構成のスパークプラグの製造方法は、上記構成３乃至５のいずれかであって、前記接合工程において、
レーザービームの照射方向を固定した上で、
前記貴金属チップの中心軸のうち前記貴金属チップ側に位置する軸を、前記貴金属チップの中心軸と前記接地電極の一側面を含む平面との交点を基点に、前記接地電極の基端側へと傾けてなる軸を回転軸として、前記貴金属チップ及び前記接地電極を回転させることによって前記溶融部を形成することを特徴とする。 Configuration 6 . The manufacturing method of the spark plug of this configuration is any one of the above configurations 3 to 5 , in the joining step,
After fixing the direction of laser beam irradiation,
Of the central axis of the noble metal tip, the axis located on the noble metal tip side is based on the intersection of the central axis of the noble metal tip and a plane including one side surface of the ground electrode, toward the base end side of the ground electrode The melting part is formed by rotating the noble metal tip and the ground electrode with an inclined axis as a rotation axis.

上記構成２を実現する方法としては、例えば、接地電極の先端側に位置する部分と基端側に位置する部分とでレーザービームの照射方向（レーザービームの当たる位置）を変更することが考えられる。しかしながら、当該方法を用いた場合には、照射方向を変更するための手段を別途設ける必要があり、装置の複雑化や生産効率の低下といった事態を招いてしまうおそれがある。 As a method for realizing the above configuration 2 , for example, it is conceivable to change the irradiation direction of the laser beam (position where the laser beam strikes) between the portion located on the distal end side and the portion located on the proximal end side of the ground electrode. . However, when this method is used, it is necessary to separately provide a means for changing the irradiation direction, which may lead to situations such as complication of the apparatus and a decrease in production efficiency.

この点、上記構成６のように、貴金属チップの中心軸を傾けた軸を回転軸として貴金属チップ及び接地電極を回転させることで、レーザービームの照射方向を固定状態としたままであっても、上記構成２を実現することができる。すなわち、本構成６によれば、特段の困難性を伴うことなく上記構成２を実現することができ、装置の複雑化や生産効率の低下をより確実に防止することができる。 In this regard, as in the configuration 6 described above, by rotating the noble metal tip and the ground electrode with the axis inclined with respect to the central axis of the noble metal tip as the rotation axis, the laser beam irradiation direction remains fixed, The above configuration 2 can be realized. That is, according to the present configuration 6 , the above-described configuration 2 can be realized without any particular difficulty, and the complication of the apparatus and the reduction in production efficiency can be more reliably prevented.

以下に、実施形態について図面を参照して説明する。
〔第１実施形態〕
図１は、スパークプラグ１を示す一部破断正面図である。なお、図１では、スパークプラグ１の軸線Ｘ方向を図面における上下方向とし、下側をスパークプラグ１の先端側、上側を後端側として説明する。 Embodiments will be described below with reference to the drawings.
[First Embodiment]
FIG. 1 is a partially cutaway front view showing a spark plug 1. In FIG. 1, the axis X direction of the spark plug 1 is the vertical direction in the drawing, the lower side is the front end side of the spark plug 1, and the upper side is the rear end side.

スパークプラグ１は、筒状をなす絶縁体としての絶縁碍子２、これを保持する筒状の主体金具３などから構成されるものである。   The spark plug 1 includes an insulator 2 as a cylindrical insulator, a cylindrical metal shell 3 that holds the insulator 2, and the like.

絶縁碍子２には、軸線Ｘに沿って軸孔４が貫通形成されている。そして、軸孔４の先端部側には中心電極５が挿入、固定され、後端部側には端子電極６が挿入、固定されている。軸孔４内における中心電極５と端子電極６との間には、抵抗体７が配置されており、この抵抗体７の両端部は、導電性のガラスシール層８，９を介して、中心電極５と端子電極６とにそれぞれ電気的に接続されている。   A shaft hole 4 is formed through the insulator 2 along the axis X. A center electrode 5 is inserted and fixed on the front end side of the shaft hole 4, and a terminal electrode 6 is inserted and fixed on the rear end side. A resistor 7 is disposed between the center electrode 5 and the terminal electrode 6 in the shaft hole 4, and both ends of the resistor 7 are centered via conductive glass seal layers 8 and 9. The electrode 5 and the terminal electrode 6 are electrically connected to each other.

中心電極５は、絶縁碍子２の先端から突出し、端子電極６は絶縁碍子２の後端から突出した状態でそれぞれ固定されている。また、中心電極５には、その先端に貴金属チップ３１が溶接により接合されている（これについては後述する）。   The center electrode 5 protrudes from the tip of the insulator 2, and the terminal electrode 6 is fixed in a state of protruding from the rear end of the insulator 2. Further, a noble metal tip 31 is joined to the tip of the center electrode 5 by welding (this will be described later).

一方、絶縁碍子２は、周知のようにアルミナ等を焼成して形成されており、その外形部において、後端側に形成された後端側胴部１０と、当該後端側胴部１０よりも先端側において径方向外向きに突出形成された大径部１１と、当該大径部１１よりも先端側においてこれよりも細径に形成された中胴部１２と、当該中胴部１２よりも先端側においてこれより細径に形成された脚長部１３とを備えている。絶縁碍子２のうち、大径部１１、中胴部１２、及び、大部分の脚長部１３は、主体金具３の内部に収容されている。そして、脚長部１３と中胴部１２との連接部にはテーパ状の段部１４が形成されており、当該段部１４にて絶縁碍子２が主体金具３に係止されている。   On the other hand, the insulator 2 is formed by firing alumina or the like as is well known, and in its outer portion, the rear end side body portion 10 formed on the rear end side, and the rear end side body portion 10 A large-diameter portion 11 that protrudes outward in the radial direction on the distal end side, a middle trunk portion 12 that is smaller in diameter than the large-diameter portion 11 on the distal end side, and the middle trunk portion 12. Is also provided with a leg length portion 13 formed to have a smaller diameter on the distal end side. Of the insulator 2, the large-diameter portion 11, the middle trunk portion 12, and most of the leg long portions 13 are accommodated inside the metal shell 3. A tapered step portion 14 is formed at the connecting portion between the leg length portion 13 and the middle trunk portion 12, and the insulator 2 is locked to the metal shell 3 at the step portion 14.

主体金具３は、低炭素鋼等の金属により筒状に形成されており、その外周面にはスパークプラグ１をエンジンヘッドに取付けるためのねじ部（雄ねじ部）１５が形成されている。また、ねじ部１５の後端側の外周面には座部１６が形成され、ねじ部１５後端のねじ首１７にはリング状のガスケット１８が嵌め込まれている。さらに、主体金具３の後端側には、主体金具３をエンジンヘッドに取付ける際にレンチ等の工具を係合させるための断面六角形状の工具係合部１９が設けられるとともに、後端部において絶縁碍子２を保持するための加締め部２０が設けられている。   The metal shell 3 is formed in a cylindrical shape from a metal such as low carbon steel, and a screw portion (male screw portion) 15 for attaching the spark plug 1 to the engine head is formed on the outer peripheral surface thereof. In addition, a seat portion 16 is formed on the outer peripheral surface on the rear end side of the screw portion 15, and a ring-shaped gasket 18 is fitted on the screw neck 17 on the rear end of the screw portion 15. Further, on the rear end side of the metal shell 3, a tool engaging portion 19 having a hexagonal cross section for engaging a tool such as a wrench when the metal shell 3 is attached to the engine head is provided. A caulking portion 20 for holding the insulator 2 is provided.

また、主体金具３の内周面には、絶縁碍子２を係止するためのテーパ状の段部２１が設けられている。そして、絶縁碍子２は、主体金具３の後端側から先端側に向かって挿入され、自身の段部１４が主体金具３の段部２１に係止された状態で、主体金具３の後端側の開口部を径方向内側に加締めること、つまり上記加締め部２０を形成することによって固定される。尚、絶縁碍子２及び主体金具３双方の段部１４，２１間には、円環状の板パッキン２２が介在されている。これにより、燃焼室内の気密性を保持し、燃焼室内に晒される絶縁碍子２の脚長部１３と主体金具３の内周面との隙間に入り込む燃料空気が外部に漏れないようになっている。   A tapered step portion 21 for locking the insulator 2 is provided on the inner peripheral surface of the metal shell 3. The insulator 2 is inserted from the rear end side to the front end side of the metal shell 3, and the rear end of the metal shell 3 is engaged with the step portion 14 of the metal shell 3. It is fixed by caulking the opening on the side radially inward, that is, by forming the caulking portion 20. An annular plate packing 22 is interposed between the step portions 14 and 21 of both the insulator 2 and the metal shell 3. Thus, the airtightness in the combustion chamber is maintained, and the fuel air entering the gap between the leg long portion 13 of the insulator 2 exposed to the combustion chamber and the inner peripheral surface of the metal shell 3 is prevented from leaking outside.

さらに、加締めによる密閉をより完全なものとするため、主体金具３の後端側においては、主体金具３と絶縁碍子２との間に環状のリング部材２３，２４が介在され、リング部材２３，２４間にはタルク（滑石）２５の粉末が充填されている。すなわち、主体金具３は、板パッキン２２、リング部材２３，２４及びタルク２５を介して絶縁碍子２を保持している。   Further, in order to make the sealing by caulking more complete, annular ring members 23 and 24 are interposed between the metal shell 3 and the insulator 2 on the rear end side of the metal shell 3, and the ring member 23 , 24 is filled with powder of talc (talc) 25. That is, the metal shell 3 holds the insulator 2 via the plate packing 22, the ring members 23 and 24, and the talc 25.

また、主体金具３の先端部２６には、略Ｌ字状をなす接地電極２７が接合されている。すなわち、接地電極２７は、前記主体金具３の先端部２６に対しその後端部が溶接されるとともに、先端側が曲げ返されて、その側面が中心電極５の先端部（貴金属チップ３１）と対向するように配置されている。尚、本実施形態において、前記接地電極２７は、Ｎｉ−２３Ｃｒ−１４．４Ｆｅ−１．４Ａｌ〔Ｉｎｃｏｎｅｌ６０１（登録商標）〕により形成されており、当該金属材料の熱伝導率は、約０．１１１Ｗ／ｃｍ・Ｋとなっている。   Further, a ground electrode 27 having a substantially L shape is joined to the distal end portion 26 of the metal shell 3. That is, the ground electrode 27 is welded at its rear end to the front end portion 26 of the metal shell 3, and the front end side is bent back so that the side surface faces the front end portion (the noble metal tip 31) of the center electrode 5. Are arranged as follows. In the present embodiment, the ground electrode 27 is made of Ni-23Cr-14.4Fe-1.4Al (Inconel 601 (registered trademark)), and the thermal conductivity of the metal material is about 0.111 W. / Cm · K.

さらに、当該接地電極２７には、前記貴金属チップ３１に対向するようにして貴金属チップ３２が接合されている（これについては後述する）。そして、これら貴金属チップ３１，３２間の隙間が火花放電間隙３３となっている。尚、本実施形態において、前記貴金属チップ３１は、公知の貴金属材料（例えば、Ｐｔ−Ｉｒ合金等）により構成されており、また、貴金属チップ３２は、Ｐｔ−２０Ｉｒ−５Ｒｈ合金から形成されている。尚、当該金属材料の熱伝導率は、約０．２６２Ｗ／ｃｍ・Ｋであり、前記接地電極２７を構成する金属材料よりも大きな熱伝導率を有している。   Further, a noble metal tip 32 is joined to the ground electrode 27 so as to face the noble metal tip 31 (this will be described later). A gap between the noble metal tips 31 and 32 is a spark discharge gap 33. In the present embodiment, the noble metal tip 31 is made of a known noble metal material (for example, a Pt—Ir alloy), and the noble metal tip 32 is made of a Pt-20Ir-5Rh alloy. . The thermal conductivity of the metal material is about 0.262 W / cm · K, which is larger than that of the metal material constituting the ground electrode 27.

中心電極５は、銅又は銅合金からなる内層５Ａと、ニッケル（Ｎｉ）合金からなる外層５Ｂとにより構成されている。また、接地電極２７は、Ｎｉ合金で構成されている。   The center electrode 5 includes an inner layer 5A made of copper or a copper alloy and an outer layer 5B made of a nickel (Ni) alloy. The ground electrode 27 is made of a Ni alloy.

中心電極５は、その先端側が縮径されるとともに、全体として棒状（円柱状）をなし、その先端面が平坦に形成されている。ここに円柱状をなす上記貴金属チップ３１を重ね合わせ、さらにその接合面外縁部に沿ってレーザー溶接、電子ビーム溶接、或いは抵抗溶接等を施すことにより、貴金属チップ３１と中心電極５とが接合されている。   The center electrode 5 is reduced in diameter at the tip side, has a rod shape (cylindrical shape) as a whole, and has a flat tip surface. The noble metal tip 31 and the center electrode 5 are joined by superimposing the columnar noble metal tip 31 and performing laser welding, electron beam welding, resistance welding or the like along the outer edge of the joining surface. ing.

一方、貴金属チップ３１に対向する貴金属チップ３２は、接地電極２７の所定位置上に位置合わせされた上で、抵抗溶接によってその端部が接地電極２７に埋入された状態で、その接合面外縁部に沿ってレーザービームでスポット溶接される。これにより、貴金属材料とＮｉ合金とが溶融した溶融部３４が形成され、接地電極２７と貴金属チップ３２とが接合される。尚、中心電極５側の貴金属チップ３１を省略する構成としてもよい。この場合には、貴金属チップ３２と中心電極５の先端部との間で火花放電間隙３３が形成される。   On the other hand, the noble metal tip 32 facing the noble metal tip 31 is aligned on a predetermined position of the ground electrode 27 and the end of the noble metal tip 32 is embedded in the ground electrode 27 by resistance welding. Spot welding is performed with a laser beam along the part. As a result, a melted portion 34 in which the noble metal material and the Ni alloy are melted is formed, and the ground electrode 27 and the noble metal tip 32 are joined. The noble metal tip 31 on the center electrode 5 side may be omitted. In this case, a spark discharge gap 33 is formed between the noble metal tip 32 and the tip of the center electrode 5.

加えて、本実施形態において、溶融部３４は、接地電極２７の基端側（図の左側）に位置する基端側溶融部Ａから、接地電極２７の先端側（図の右側）に位置する先端側溶融部Ｂにかけて、徐々にそのボリューム（溶融量）が増大するよう形成されている。より詳しくは、図２に示すように、接地電極２７の長手方向に沿うとともに、貴金属チップ３２の中心軸Ｙを含む断面（「中心軸断面」という）において、先端側溶融部Ｂの断面積が、基端側溶融部Ａの断面積の１．１倍〜１．３倍（例えば、１．２倍）となるように形成されている。加えて、前記基端側溶融部Ａの断面積と、先端側溶融部Ｂの断面積との合計断面積が、４．０ｍｍ2以上（例えば、５．０ｍｍ2）とされている。 In addition, in the present embodiment, the melting portion 34 is located on the distal end side (right side in the drawing) of the ground electrode 27 from the proximal end melting portion A located on the proximal end side (left side in the drawing) of the ground electrode 27. The volume (melting amount) is formed so as to gradually increase toward the distal end side melting portion B. More specifically, as shown in FIG. 2, the cross-sectional area of the front end side melted portion B is along the longitudinal direction of the ground electrode 27 and includes the central axis Y of the noble metal tip 32 (referred to as “central axis cross section”). The cross-sectional area of the base end side melted part A is 1.1 to 1.3 times (for example, 1.2 times). In addition, the total cross-sectional area of the cross-sectional area of the base end side melted part A and the cross-sectional area of the front end side melted part B is 4.0 mm 2 or more (for example, 5.0 mm 2 ).

さらに、図３に示すように、前記基端側溶融部Ａ及び前記先端側溶融部Ｂはそれぞれ、溶融部３４形成前（貴金属チップ３２の端部が接地電極２７に埋入された状態）の貴金属チップ３２の矩形状の第１仮想外形線Ｎ１で区画された領域のうち前記貴金属チップ３２側の貴金属チップ側溶融部Ｃ１，Ｃ２と、前記第１仮想外形線Ｎ１で区画された領域のうち、前記接地電極２７側の領域であって、さらに、溶融部３４の形成前の前記接地電極２７の第２仮想外形線Ｎ２で区画された前記接地電極２７側の接地電極側溶融部Ｄ１，Ｄ２とに区分される。尚、貴金属チップ側溶融部Ｃ１，Ｃ２は、右上がり斜線を付して図示されており、接地電極側溶融部Ｄ１，Ｄ２は、右下がり斜線を付して図示されている。   Further, as shown in FIG. 3, the base end side melted portion A and the tip end side melted portion B are each before the melted portion 34 is formed (the end portion of the noble metal tip 32 is embedded in the ground electrode 27). Among the regions defined by the rectangular first virtual outline N1 of the noble metal tip 32, the noble metal tip side melted portions C1 and C2 on the noble metal tip 32 side and the regions defined by the first virtual outline N1 The ground electrode 27 side melted portions D1 and D2 on the ground electrode 27 side, which are the regions on the ground electrode 27 side and further divided by the second virtual outline N2 of the ground electrode 27 before the melted portion 34 is formed. It is divided into and. Note that the noble metal tip side melted portions C1 and C2 are shown with an upward slanted diagonal line, and the ground electrode side melted portions D1 and D2 are shown with a downward right oblique line.

加えて、前記中心軸断面において、接地電極側溶融部Ｄ１の断面積が、貴金属チップ側溶融部Ｃ１の断面積の１．０倍〜２．０倍（例えば、１．５倍）とされるとともに、接地電極側溶融部Ｄ２の断面積が、貴金属チップ側溶融部Ｃ２の断面積の１．０倍〜２．０倍（例えば、１．７倍）とされている。   In addition, in the cross section of the central axis, the cross-sectional area of the ground electrode side melted portion D1 is 1.0 to 2.0 times (for example, 1.5 times) the cross-sectional area of the noble metal tip side melted portion C1. At the same time, the cross-sectional area of the ground electrode-side melted portion D2 is set to 1.0 to 2.0 times (for example, 1.7 times) the cross-sectional area of the noble metal tip-side melted portion C2.

次に、上記のように構成されてなるスパークプラグ１の製造方法について説明する。まず、主体金具３を予め加工しておく。すなわち、円柱状の金属素材（例えばＳ１７ＣやＳ２５Ｃといった鉄系素材やステンレス素材）を冷間鍛造加工により貫通孔を形成し、概形を製造する。その後、切削加工を施すことで外形を整え、主体金具中間体を得る。   Next, the manufacturing method of the spark plug 1 comprised as mentioned above is demonstrated. First, the metal shell 3 is processed in advance. That is, a cylindrical metal material (for example, an iron-based material such as S17C or S25C or a stainless steel material) is formed by forming a through-hole by cold forging to produce a rough shape. Thereafter, the outer shape is adjusted by cutting to obtain a metal shell intermediate.

続いて、主体金具中間体の先端面に、Ｎｉ合金（例えばインコネル系合金等）からなる接地電極２７が抵抗溶接される。当該溶接に際してはいわゆる「ダレ」が生じるので、その「ダレ」を除去した後、主体金具中間体の所定部位にねじ部１５が転造によって形成される。これにより、接地電極２７の溶接された主体金具３が得られる。尚、後述する貴金属チップ３２を接地電極２７に設けた後に、接地電極２７を主体金具中間体に溶接することとしてもよい。接地電極２７の溶接された主体金具３には、亜鉛メッキ或いはニッケルメッキが施される。尚、耐食性向上を図るべく、その表面に、さらにクロメート処理が施されることとしてもよい。   Subsequently, a ground electrode 27 made of a Ni alloy (for example, an Inconel alloy) is resistance-welded to the front end surface of the metal shell intermediate. When the welding is performed, so-called “sag” is generated. After the “sag” is removed, the threaded portion 15 is formed by rolling at a predetermined portion of the metal shell intermediate body. Thereby, the metal shell 3 to which the ground electrode 27 is welded is obtained. In addition, after providing the noble metal chip | tip 32 mentioned later to the ground electrode 27, it is good also as welding the ground electrode 27 to a metal shell intermediate body. The metal shell 3 to which the ground electrode 27 is welded is galvanized or nickel plated. In order to improve the corrosion resistance, the surface may be further subjected to chromate treatment.

さらに、接地電極２７の先端部２６には、上述した貴金属チップ３２が接合される。より詳しくは、まず抵抗溶接によって接地電極２７の所定部位に貴金属チップ３２の端部が接地電極２７に埋入された状態で仮止めされる。そして、レーザー照射手段に対して、貴金属チップ３２の中心軸Ｙを回転軸として貴金属チップ３２を相対回転させつつ、接地電極２７と貴金属チップ３２との接合面外縁部に対してレーザービームが間欠的に照射される。より詳しくは、レーザービームが照射されてなる溶融点の中心同士の間隔が略等しくなるようにして、所定回数（例えば、８回）のレーザービームが照射される。これにより、貴金属チップ３２の先端側から見て環状に連なる多数の溶融点（溶融部３４）が形成され、接地電極２７と貴金属チップ３２とが接合される（スポット溶接法）。また、レーザービームの照射に際しては、出力エネルギーを段階的に増減させつつ、前記接合面外縁部に対して所定角度でレーザービームが照射される。具体的には、接合面外縁部のうち、接地電極２７の基端側に位置する部位に対しては比較的低エネルギーのレーザービームが照射される一方で、接地電極２７の先端側に位置する部位に対しては比較的高エネルギーのレーザービームが照射される。これにより、接地電極２７の先端側に形成される先端側溶融部Ｂの溶融量が、接地電極２７の基端側に形成される基端側溶融部Ａの溶融量と比較してより大きくされる。尚、上記のように出力エネルギーを増減させることなく、又は、出力エネルギーを増減させつつ、レーザービームの焦点距離を変更することで、基端側溶融部Ａ及び先端側溶融部Ｂの溶融量を増減させることとしてもよい。   Further, the above-described noble metal tip 32 is joined to the tip portion 26 of the ground electrode 27. More specifically, first, the end portion of the noble metal tip 32 is temporarily fixed to a predetermined portion of the ground electrode 27 by resistance welding in a state where the end portion is embedded in the ground electrode 27. Then, the laser beam is intermittently applied to the outer edge of the joint surface between the ground electrode 27 and the noble metal tip 32 while rotating the noble metal tip 32 relative to the laser irradiation means with the central axis Y of the noble metal tip 32 as the rotation axis. Is irradiated. More specifically, the laser beam is irradiated a predetermined number of times (for example, 8 times) so that the distances between the centers of the melting points irradiated with the laser beam are substantially equal. As a result, a large number of melting points (melting portions 34) that are annularly connected when viewed from the front end side of the noble metal tip 32 are formed, and the ground electrode 27 and the noble metal tip 32 are joined (spot welding method). Further, when irradiating the laser beam, the laser beam is irradiated at a predetermined angle with respect to the outer edge portion of the joint surface while increasing or decreasing the output energy stepwise. Specifically, a relatively low energy laser beam is irradiated to a portion located on the proximal end side of the ground electrode 27 in the outer edge portion of the joint surface, while being located on the distal end side of the ground electrode 27. The region is irradiated with a relatively high energy laser beam. As a result, the melting amount of the distal end side melting portion B formed on the distal end side of the ground electrode 27 is made larger than the melting amount of the proximal end side melting portion A formed on the proximal end side of the ground electrode 27. The In addition, by changing the focal length of the laser beam without increasing / decreasing the output energy as described above, or by increasing / decreasing the output energy, the melting amount of the proximal end side melting portion A and the distal end side melting portion B can be reduced. It may be increased or decreased.

また、溶接をより確実なものとするべく、当該溶接に先だって溶接部位のメッキ除去が行われたり、或いは、メッキ工程に際し溶接予定部位にマスキングが施されたりする。また、当該貴金属チップ３２の溶接を、後述する組合せの後に行うこととしてもよい。   Further, in order to make the welding more reliable, prior to the welding, the plating of the welded part is removed, or the planned welding part is masked during the plating process. Further, the precious metal tip 32 may be welded after a combination described later.

一方、前記主体金具３とは別に、絶縁碍子２を成形加工しておく。例えば、アルミナを主体としバインダ等を含む原料粉末を用い、成型用素地造粒物を調製し、これを用いてラバープレス成形を行うことで、筒状の成形体が得られる。得られた成形体に対し、研削加工が施され整形される。そして、整形されたものが焼成炉へ投入され焼成される。焼成後、種々の研磨加工を施すことで、絶縁碍子２が得られる。   On the other hand, the insulator 2 is formed separately from the metal shell 3. For example, by using a raw material powder mainly composed of alumina and containing a binder or the like, a green granulated material for molding is prepared, and rubber press molding is used to obtain a cylindrical molded body. The obtained molded body is ground and shaped. Then, the shaped one is put into a firing furnace and fired. The insulator 2 is obtained by performing various grinding | polishing processes after baking.

また、前記主体金具３、絶縁碍子２とは別に、中心電極５を製造しておく。すなわち、Ｎｉ合金が鍛造加工され、その中央部に放熱性向上を図るべく銅合金からなる内層５Ａが設けられる。そして、その先端部には、上述した貴金属チップ３１が抵抗溶接やレーザー溶接等により接合される。   Separately from the metal shell 3 and the insulator 2, the center electrode 5 is manufactured. That is, the Ni alloy is forged, and an inner layer 5A made of a copper alloy is provided at the center of the Ni alloy to improve heat dissipation. And the noble metal tip 31 mentioned above is joined to the front-end | tip part by resistance welding, laser welding, etc.

そして、上記のようにして得られた絶縁碍子２及び中心電極５と、抵抗体７と、端子電極６とが、ガラスシール層８，９によって封着固定される。ガラスシール層８，９としては、一般的にホウ珪酸ガラスと金属粉末とが混合されて調製されており、当該調製されたものが抵抗体７を挟むようにして絶縁碍子２の軸孔４内に注入された後、後方から前記端子電極６が押圧された状態とした上で、焼成炉内にて焼き固められる。尚、このとき、絶縁碍子２の後端側胴部１０表面には釉薬層が同時に焼成されることとしてもよいし、事前に釉薬層が形成されることとしてもよい。   Then, the insulator 2 and the center electrode 5, the resistor 7, and the terminal electrode 6 obtained as described above are sealed and fixed by the glass seal layers 8 and 9. The glass seal layers 8 and 9 are generally prepared by mixing borosilicate glass and metal powder, and the prepared material is injected into the shaft hole 4 of the insulator 2 with the resistor 7 interposed therebetween. Then, the terminal electrode 6 is pressed from the rear and then baked in a firing furnace. At this time, the glaze layer may be fired simultaneously on the surface of the rear end side body portion 10 of the insulator 2 or the glaze layer may be formed in advance.

その後、上記のようにそれぞれ作成された中心電極５及び端子電極６を備える絶縁碍子２と、接地電極２７を備える主体金具３とが組付けられる。より詳しくは、比較的薄肉に形成された主体金具３の後端側の開口部を径方向内側に加締めること、つまり上記加締め部２０を形成することによって固定される。   Thereafter, the insulator 2 provided with the center electrode 5 and the terminal electrode 6 and the metal shell 3 provided with the ground electrode 27 are assembled as described above. More specifically, it is fixed by caulking the opening on the rear end side of the metal shell 3 formed relatively thin inward in the radial direction, that is, by forming the caulking portion 20.

そして、最後に、接地電極２７を屈曲させることで、中心電極５の先端に設けられた貴金属チップ３１及び接地電極２７に設けられた貴金属チップ３２間の前記火花放電間隙３３を調整する加工が実施される。   Finally, the ground electrode 27 is bent to adjust the spark discharge gap 33 between the noble metal tip 31 provided at the tip of the center electrode 5 and the noble metal tip 32 provided on the ground electrode 27. Is done.

このように一連の工程を経ることで、上述した構成を有するスパークプラグ１が製造される。   Thus, the spark plug 1 having the above-described configuration is manufactured through a series of steps.

次に、本実施形態によって奏される作用効果を確認するべく、次のような試験を行った。すなわち、接地電極に貴金属チップが接合されるとともに、当該接地電極の長手方向に沿うとともに、貴金属チップの中心軸を通る断面の溶融部をみたときの、基端側溶融部の断面積（以下、「ＳＡ」という）及び先端側溶融部の断面積（以下、「ＳＢ」という）の合計断面積（以下、「ＳＡ＋ＳＢ」という）、ＳＡ及びＳＢの断面積比（以下「ＳＢ／ＳＡ」という）、先端側溶融部側の貴金属チップ側溶融部の断面積（以下、「ＳＣ」という）及び先端側溶融部側の接地電極側溶融部の断面積（以下「ＳＤ」という）の断面積比（以下「ＳＤ／ＳＣ」という）を種々変更したスパークプラグのサンプルを作製し、各サンプルに対して耐剥離性評価試験を行った。当該試験の結果を図４〜図９の折れ線グラフ及び等高線グラフに示す。ここで、当該耐剥離性評価試験の概要は以下の通りである。すなわち、各スパークプラグのサンプルを、２０００ｃｃ直列６気筒エンジンに取り付け、１分間の全負荷状態（エンジン回転数＝５０００ｒｐｍ）とした後、１分間アイドリング状態とすることを１サイクルとして、貴金属チップの剥離が生じるまでのサイクル数（チップ剥離サイクル数）を測定した。また、当該試験では、チップ剥離サイクル数が１００００サイクル以上となった場合に十分な耐剥離性能を有するものと判断することとした。   Next, in order to confirm the operational effects achieved by the present embodiment, the following test was performed. That is, the noble metal tip is joined to the ground electrode, and along the longitudinal direction of the ground electrode, the cross-sectional area of the base-side melted portion (hereinafter referred to as the melted portion of the cross section passing through the central axis of the noble metal tip) "SA") and the total cross-sectional area (hereinafter referred to as "SB") of the cross-sectional area (hereinafter referred to as "SB") of the tip side melted portion, and the cross-sectional area ratio of SA and SB (hereinafter referred to as "SB / SA") The cross-sectional area ratio (hereinafter referred to as “SC”) of the noble metal tip side melted portion on the tip side melted portion side and the cross sectional area of the ground electrode side melted portion on the tip side melted portion side (hereinafter referred to as “SD”) ( Samples of spark plugs having various modifications (hereinafter referred to as “SD / SC”) were prepared, and a peel resistance evaluation test was performed on each sample. The results of the test are shown in the line graphs and contour graphs of FIGS. Here, the outline of the peel resistance evaluation test is as follows. In other words, each spark plug sample is attached to a 2000 cc in-line 6-cylinder engine and brought to a full load state for 1 minute (engine speed = 5000 rpm), and then idled for 1 minute as one cycle. The number of cycles until the occurrence of (chip peeling cycle number) was measured. Moreover, in the said test, it was judged that it has sufficient peeling-proof performance, when the chip | tip peeling cycle number becomes 10,000 cycles or more.

尚、図４，５においては、ＳＡ＋ＳＢを３ｍｍ2とした場合の、図６，７においては、ＳＡ＋ＳＢを４ｍｍ2とした場合の、図８，９においては、ＳＡ＋ＳＢを６ｍｍ2とした場合の折れ線グラフ及び等高線グラフをそれぞれ示している。 4 and 5, when SA + SB is 3 mm 2 , FIGS. 6 and 7 are when SA + SB is 4 mm 2, and FIGS. 8 and 9 are broken lines when SA + SB is 6 mm 2. A graph and a contour graph are shown respectively.

また、各折れ線グラフ（図４，６，８）において、縦軸をチップ剥離サイクル数、横軸をＳＤ／ＳＣとするとともに、ＳＢ／ＳＡが「１．０」のサンプルについては黒丸で、「１．１」のサンプルについては黒三角形で、「１．２」のサンプルについては黒菱形で、「１．３」のサンプルについては黒正方形で、「１．４」のサンプルについては×印でそれぞれプロットしている。加えて、十分な耐剥離性能を有するものとして評価可能な限界値（剥離限界）たる１００００サイクルを太線で表示している。   In each line graph (FIGS. 4, 6, and 8), the vertical axis represents the number of chip peeling cycles, the horizontal axis represents SD / SC, and the sample with SB / SA of “1.0” is a black circle. The “1.1” sample is a black triangle, the “1.2” sample is a black diamond, the “1.3” sample is a black square, and the “1.4” sample is a cross. Each is plotted. In addition, 10000 cycles, which is a limit value (peeling limit) that can be evaluated as having sufficient peeling resistance, is indicated by a bold line.

さらに、各等高線グラフ（図５，７，９）においては、縦軸をＳＢ／ＳＡ、横軸をＳＤ／ＳＣとし、チップ剥離サイクル数が１００００サイクル以上となった領域を白抜きで表示している。ここで、チップ剥離サイクル数が１３０００サイクル以上となった場合には、極めて優秀な耐剥離性能を有するものと認められるため、領域内の交差線を特に点線で表示することとしている。これに対して、チップ剥離サイクル数が１００００サイクル未満となった場合には、耐剥離性能が十分でないとして、その領域内を散点状で表示している。この場合、点の密度が大きいほど（濃度が濃いほど）、耐剥離性能が不十分であることを示している。   Furthermore, in each contour graph (FIGS. 5, 7, and 9), the vertical axis is SB / SA, the horizontal axis is SD / SC, and the area where the number of chip peeling cycles is 10,000 cycles or more is displayed in white. Yes. Here, when the number of chip peeling cycles is 13,000 cycles or more, it is recognized that the chip has extremely excellent peeling resistance, and therefore, the crossing line in the region is particularly indicated by a dotted line. On the other hand, when the number of chip peeling cycles is less than 10,000 cycles, the area is indicated by dotted dots because the peeling resistance is not sufficient. In this case, the higher the dot density (the higher the concentration), the less the peel resistance is.

図４〜図９に示すように、ＳＡ＋ＳＢの値によることなく、ＳＢ／ＳＡを「１．１〜１．３」としたことで、ＳＢ／ＳＡを「１．０」或いは「１．４」とした場合と比較して、チップ剥離サイクル数が増加した旨確認された。これは、先端側溶融部と貴金属チップとの境界の面積、及び、先端側溶融部と接地電極との境界の面積がより増大されたため、溶融部や接地電極のうち接地電極の先端側に位置する部位から貴金属チップへと加えられる熱応力が緩和され、ひいては接地電極の先端側からの熱応力と接地電極の基端側からの熱応力とのバランスが保たれたことに起因すると考えられる。   As shown in FIG. 4 to FIG. 9, SB / SA is set to “1.0” or “1.4” by setting SB / SA to “1.1 to 1.3” without depending on the value of SA + SB. It was confirmed that the number of chip peeling cycles was increased as compared with the case. This is because the area of the boundary between the tip-side melted part and the noble metal tip and the area of the boundary between the tip-side melted part and the ground electrode are further increased. This is considered to be because the thermal stress applied to the noble metal tip from the portion to be relaxed is relaxed, and as a result, the balance between the thermal stress from the distal end side of the ground electrode and the thermal stress from the proximal end side of the ground electrode is maintained.

さらに、ＳＤ／ＳＣを「１．０〜２．０」としたことによって、チップ剥離サイクル数がより一層増加することが明らかとなった。これは、溶融部の線膨張係数を貴金属材料或いは金属材料の一方の線膨張係数にのみ近づけ過ぎることがないため、溶融部と貴金属チップとの境界部分或いは溶融部と接地電極との境界部分における剪断力の増大を抑制することができ、ひいては各境界での酸化スケールやクラック等の発生を抑制することができたことによると考えられる。   Furthermore, it was revealed that the number of chip peeling cycles is further increased by setting SD / SC to “1.0 to 2.0”. This is because the linear expansion coefficient of the melted part is not too close to only the linear expansion coefficient of one of the noble metal material or the metal material, so at the boundary part between the melted part and the noble metal tip or the boundary part between the melted part and the ground electrode. It is considered that an increase in shearing force can be suppressed, and as a result, generation of oxide scales and cracks at each boundary can be suppressed.

一方で、図４，５に示すように、ＳＡ＋ＳＢを３ｍｍ2とした場合には、ＳＢ／ＳＡを「１．１〜１．３」としたり、ＳＤ／ＳＣを「１．０〜２．０」としたりすることで耐剥離性の向上は認められたものの、十分な耐剥離性能を有するものとまでは認められなかった。これは、溶融部の溶融量が少なすぎたため、溶接強度が不十分であったことが原因であると考えられる。 On the other hand, as shown in FIGS. 4 and 5, when SA + SB is 3 mm 2 , SB / SA is set to “1.1 to 1.3”, and SD / SC is set to “1.0 to 2.0. However, it was not recognized that the film had sufficient peel resistance. It is considered that this is because the weld strength was insufficient because the melting amount of the melted portion was too small.

これに対して、図６，７に示すように、ＳＡ＋ＳＢを４ｍｍ2とした場合には、ＳＢ／ＳＡを「１．１〜１．３」とし、かつ、ＳＤ／ＳＣを「１．０〜２．０」とした（図７の太線で囲まれた領域内）ことで、チップ剥離サイクル数が１００００サイクルを超え、十分な耐剥離性能を実現できていることが確認された。 On the other hand, as shown in FIGS. 6 and 7, when SA + SB is 4 mm 2 , SB / SA is “1.1 to 1.3”, and SD / SC is “1.0 to 2.0 ”(in the region surrounded by the thick line in FIG. 7), it was confirmed that the number of chip peeling cycles exceeded 10,000 cycles and sufficient peeling resistance performance was realized.

さらに、図８，９に示すように、ＳＡ＋ＳＢを６ｍｍ2とした場合においては、ＳＢ／ＳＡが「１．１〜１．３」であり、かつ、ＳＤ／ＳＣが「１．０〜２．０」である領域（図９の太線で囲まれた領域内）において、チップ剥離サイクル数が１３０００サイクルを超える部分が当該領域の大部分を占め、非常に優れた耐剥離性能を実現できていることが確認された。 Further, as shown in FIGS. 8 and 9, when SA + SB is 6 mm 2 , SB / SA is “1.1 to 1.3” and SD / SC is “1.0 to 2. In the region “0” (in the region surrounded by the thick line in FIG. 9), the portion where the number of chip peeling cycles exceeds 13,000 occupies most of the region, and very excellent peeling resistance performance can be realized. It was confirmed.

以上のように、ＳＡ＋ＳＢを４ｍｍ2以上とするとともに、ＳＢ／ＳＡを「１．１〜１．３」、ＳＤ／ＳＣを「１．０〜２．０」とすることで、貴金属チップの耐剥離性の向上を十分に図ることができるといえる。
〔第２実施形態〕
次に、第２実施形態について、図１１〜図１６を参照しつつ説明する。尚、本実施形態においては、特に、溶融部３４の構成、並びに、接地電極２７及び貴金属チップ３２の接合方法が上記第１実施形態と相違するため、以下においては、これらを中心に説明する。尚、本実施形態においても、上記第１実施形態と同様に、前記中心軸断面において、先端側溶融部Ｂの断面積が、基端側溶融部Ａの断面積の１．１倍〜１．３倍となるように形成されるとともに、基端側溶融部Ａの断面積と先端側溶融部Ｂの断面積との合計断面積が、４．０ｍｍ2以上とされている。また、前記中心軸断面において、接地電極側溶融部Ｄ１，Ｄ２の断面積が、貴金属チップ側溶融部Ｃ１，Ｃ２の断面積の１．０倍〜２．０倍とされている。 As described above, SA + SB is set to 4 mm 2 or more, SB / SA is set to “1.1 to 1.3”, and SD / SC is set to “1.0 to 2.0”. It can be said that the peelability can be sufficiently improved.
[Second Embodiment]
Next, a second embodiment will be described with reference to FIGS. In the present embodiment, the structure of the melting portion 34 and the method for joining the ground electrode 27 and the noble metal tip 32 are different from those in the first embodiment. In the present embodiment as well, as in the first embodiment, the cross-sectional area of the distal end-side melted portion B is 1.1 times to 1.-1. The total cross-sectional area of the cross-sectional area of the base end side melted part A and the cross-sectional area of the front end side melted part B is 4.0 mm 2 or more. Further, in the cross section of the central axis, the cross-sectional area of the ground electrode side melted portions D1 and D2 is 1.0 to 2.0 times the cross sectional area of the noble metal tip side melted portions C1 and C2.

さて、本第２実施形態において特有の溶融部３４の構成について説明する。図１１に示すように、本実施形態において、溶融部３４は、貴金属チップ３２の先端側に位置する端縁が、接地電極２７の基端側に位置する部位から先端側に位置する部位へと徐々に貴金属チップ３２の先端に接近するようにして形成されている。すなわち、図１２に示すように、基端側溶融部Ａと比較して先端側溶融部Ｂが貴金属チップ３２の先端に対してより接近した状態で形成されている。より詳しくは、前記中心軸断面における前記貴金属チップ３２の先端から基端側溶融部Ａまでの最短距離をＥ（ｍｍ）とし、貴金属チップ３２の先端から先端側溶融部Ｂまでの最短距離をＦ（ｍｍ）としたとき、１．０５≦Ｅ／Ｆ≦１．２５を満たすようにして、溶融部３４が形成されている。さらに、本実施形態においては、０．３ｍｍ≦Ｅ≦０．５ｍｍを満たすようにして、溶融部３４が形成されている。   Now, the structure of the melting part 34 peculiar to the second embodiment will be described. As shown in FIG. 11, in the present embodiment, the melting portion 34 has an edge located on the distal end side of the noble metal tip 32 from a portion located on the proximal end side of the ground electrode 27 to a portion located on the distal end side. It is formed so as to gradually approach the tip of the noble metal tip 32. That is, as shown in FIG. 12, the distal end side molten portion B is formed closer to the distal end of the noble metal tip 32 than the proximal end side molten portion A. More specifically, the shortest distance from the tip of the noble metal tip 32 to the base side melted portion A in the cross section of the central axis is E (mm), and the shortest distance from the tip of the noble metal tip 32 to the tip side molten portion B is F. (Mm), the melted portion 34 is formed so as to satisfy 1.05 ≦ E / F ≦ 1.25. Further, in the present embodiment, the melting part 34 is formed so as to satisfy 0.3 mm ≦ E ≦ 0.5 mm.

また、同図に示すように、貴金属チップ３２は、その先端面３２ｆが接地電極２７の中心電極５側の端面２７ｂと平行となるようにして接合されている。すなわち、接地電極２７の先端面３２ｆのうち接地電極２７の先端側に位置する先端側端部３２ｆ１及び前記端面２７ｂの間の貴金属チップ３２の中心軸Ｙに沿った距離（先端側突出長）Ｌ１と、前記接地電極２７の先端面３２ｆのうち接地電極２７の基端側に位置する基端側端部３２ｆ２及び前記接地電極２７の端面２７ｂの間の貴金属チップ３２の中心軸Ｙに沿った距離（基端側突出長）Ｌ２とが等しくされている。   Further, as shown in the figure, the noble metal tip 32 is bonded so that the tip end face 32f thereof is parallel to the end face 27b of the ground electrode 27 on the center electrode 5 side. That is, the distance (tip-side protruding length) L1 along the central axis Y of the noble metal tip 32 between the tip-side end 32f1 positioned on the tip-side of the ground electrode 27 and the end surface 27b of the tip-face 32f of the ground electrode 27. And the distance along the central axis Y of the noble metal tip 32 between the base end side end portion 32f2 located on the base end side of the ground electrode 27 in the tip end surface 32f of the ground electrode 27 and the end surface 27b of the ground electrode 27. (Base end side protrusion length) L2 is made equal.

加えて、前記貴金属チップ３２は、その先端面３２ｆが、前記接地電極２７の端面２７ｂよりも前記中心軸Ｙに沿って０．８ｍｍ突出するようにして接合されている。   In addition, the noble metal tip 32 is joined such that the tip end face 32 f protrudes 0.8 mm along the central axis Y from the end face 27 b of the ground electrode 27.

次いで、接地電極２７及び貴金属チップ３２の接合方法について説明する。まず抵抗溶接によって接地電極２７の所定部位に貴金属チップ３２の端部が接地電極２７に埋入された状態で仮止めされる。そして、図１３及び図１４に示すように、貴金属チップ３２の中心軸Ｙを、当該中心軸Ｙと接地電極２７の一側面を含む平面との交点ＢＰを基点に、接地電極２７の基端側に所定角度だけ傾けてなる軸ＡＲを回転軸として接地電極２７及び貴金属チップ３２を相対回転させつつ、照射方向の固定されたレーザービーム（ＬＢ）を接地電極２７及び貴金属チップ３２の当接面外縁部に対して間欠的に照射する。これにより、接地電極２７の先端側に位置する部位においては、貴金属チップ３２の先端に比較的接近した位置にレーザービーム（ＬＢ）が照射され、一方で、接地電極２７の基端側に位置する部位においては、貴金属チップ３２の先端から比較的離間した位置にレーザービーム（ＬＢ）が照射されることとなる。これにより、先端側溶融部Ｂが貴金属チップ３２の先端に対してより接近した状態で形成され、基端側溶融部Ａが貴金属チップ３２の先端から比較的離間した位置に形成される。   Next, a method for joining the ground electrode 27 and the noble metal tip 32 will be described. First, the end portion of the noble metal tip 32 is temporarily fixed to a predetermined portion of the ground electrode 27 by resistance welding in a state where the end portion is embedded in the ground electrode 27. As shown in FIGS. 13 and 14, the base axis side of the ground electrode 27 is based on the central axis Y of the noble metal tip 32 and the intersection BP between the central axis Y and a plane including one side surface of the ground electrode 27. While rotating the ground electrode 27 and the noble metal tip 32 relative to each other about the axis AR inclined at a predetermined angle to the rotation axis, the outer edge of the contact surface between the ground electrode 27 and the noble metal tip 32 is irradiated with the laser beam (LB) fixed in the irradiation direction. Irradiate the part intermittently. As a result, the laser beam (LB) is irradiated at a position relatively close to the tip of the noble metal tip 32 at a portion located on the tip side of the ground electrode 27, while being located on the base end side of the ground electrode 27. In the part, the laser beam (LB) is irradiated to a position relatively separated from the tip of the noble metal tip 32. As a result, the distal end side molten portion B is formed in a state closer to the distal end of the noble metal tip 32, and the proximal end side molten portion A is formed at a position relatively separated from the distal end of the noble metal tip 32.

以上、上述の製造方法を用いることにより、装置の複雑化や生産効率の低下を招くことなく、溶融部３４の貴金属チップ３２の先端側に位置する端縁が、接地電極２７の基端側に位置する部位から先端側に位置する部位へと徐々に貴金属チップ３２の先端に接近するようにして溶融部３４を形成することができる。   As described above, by using the above-described manufacturing method, the edge located on the distal end side of the noble metal tip 32 of the melting portion 34 is located on the proximal end side of the ground electrode 27 without complicating the apparatus and reducing the production efficiency. The melted portion 34 can be formed so as to gradually approach the tip of the noble metal tip 32 from the portion located to the portion located on the tip side.

次に、本実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、図１５に示すように、接地電極側の貴金属チップの先端及び先端側溶融部間の最短距離「ＳＦ」に対する、当該貴金属チップの先端及び基端側溶融部間の最短距離「ＳＥ」の比（「ＳＥ／ＳＦ」）と、前記最短距離「ＳＥ」とを種々変更したスパークプラグのサンプルを作製し、各サンプルについて耐久性評価試験を行った。耐久性評価試験の概要は次の通りである。すなわち、各サンプルを２０００ｃｃ直列６気筒エンジンに取り付け、全負荷状態（エンジン回転数＝５０００ｒｐｍ）でエンジンを１００時間に亘って動作させた。その後、中心電極側の貴金属チップと、接地電極側の貴金属チップとについて、接地電極の基端側に位置する部位同士の距離「Ｇ１」、及び、接地電極の先端側に位置する部位同士の距離「Ｇ２」を測定するとともに、両者の差の絶対値（｜Ｇ１−Ｇ２｜）を算出した。図１６に、ＳＥ／ＳＦと、｜Ｇ１−Ｇ２｜との関係を表すグラフを示す。尚、同図においては、ＳＥを０．３ｍｍとしたときの試験結果を白抜き菱形でプロットし、ＳＥを０．４ｍｍとしたときの試験結果を白抜き三角でプロットし、ＳＥを０．５ｍｍとしたときの試験結果を白抜き丸でプロットし、ＳＥを０．６ｍｍとしたときの試験結果をバツ印でプロットした。また、貴金属チップは、Ｐｔ−２０Ｉｒ−５Ｒｈ合金により形成し、接地電極は、Ｉｎｃｏｎｅｌ６０１（登録商標）により形成した。   Next, in order to confirm the operational effect achieved by the present embodiment, as shown in FIG. 15, the noble metal tip of the noble metal tip with respect to the shortest distance “SF” between the tip of the noble metal tip on the ground electrode side and the tip side melted portion is shown. Samples of spark plugs in which the ratio of the shortest distance “SE” between the front end and the base end side melted part (“SE / SF”) and the shortest distance “SE” were variously manufactured were prepared, and durability evaluation was performed on each sample. A test was conducted. The outline of the durability evaluation test is as follows. That is, each sample was attached to a 2000 cc in-line 6-cylinder engine, and the engine was operated for 100 hours under a full load condition (engine speed = 5000 rpm). Thereafter, for the noble metal tip on the center electrode side and the noble metal tip on the ground electrode side, the distance “G1” between the parts located on the proximal end side of the ground electrode and the distance between the parts located on the distal end side of the ground electrode While measuring "G2", the absolute value (| G1-G2 |) of the difference between the two was calculated. FIG. 16 is a graph showing the relationship between SE / SF and | G1-G2 |. In the figure, the test results when SE is 0.3 mm are plotted with white diamonds, the test results when SE is 0.4 mm are plotted with white triangles, and SE is 0.5 mm. The test results were plotted with white circles, and the test results when SE was 0.6 mm were plotted with cross marks. Further, the noble metal tip was formed of a Pt-20Ir-5Rh alloy, and the ground electrode was formed of Inconel 601 (registered trademark).

図１６に示すように、ＳＥを０．３ｍｍ以上０．５ｍｍ以下とするとともに、ＳＥ／ＳＦを１．０５以上１．２５以下としたサンプルについては、｜Ｇ１−Ｇ２｜が０．０５ｍｍ以下となり、貴金属チップの偏消耗を効果的に抑制できることがわかった。これは、ＳＥ／ＳＦを１．０５以上１．２５以下としたことで、接地電極側の貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位の表面積が、接地電極の基端側に位置する部位の表面積よりも小さくされたため、より高温となりやすい接地電極の先端側に位置する部位の受熱量を低減することができ、ひいては接地電極の先端側に位置する部位と、基端側に位置する部位との温度差を低減させることができたことによると考えられる。   As shown in FIG. 16, for samples in which SE is 0.3 mm or more and 0.5 mm or less and SE / SF is 1.05 or more and 1.25 or less, | G1-G2 | is 0.05 mm or less. It was found that uneven consumption of the noble metal tip can be effectively suppressed. This is because SE / SF is set to 1.05 or more and 1.25 or less, and the surface area of the portion located on the tip side of the ground electrode in the noble metal tip on the ground electrode side is located on the base end side of the ground electrode. Since it is smaller than the surface area of the part, it is possible to reduce the amount of heat received at the part located on the distal end side of the ground electrode, which is likely to become higher temperature, and as a result, the part located on the distal end side of the ground electrode and the proximal end side. This is considered to be because the temperature difference with the part could be reduced.

一方で、ＳＥ／ＳＦが１．０５未満のサンプル及びＳＥ／ＳＦが１．２５を超えるサンプルについては、｜Ｇ１−Ｇ２｜が０．０５ｍｍを超えてしまい、貴金属チップに偏消耗が生じてしまうことが明らかとなった。これは次の理由によると考えられる。すなわち、ＳＥ／ＳＦを１．０５未満とした場合には、貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位における受熱量が十分に低減されなかったため、当該部位における消耗が進みやすくなってしまったことに起因すると考えられる。一方で、ＳＥ／ＳＦが１．２５を超える場合には、貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位の受熱量が極度に低減されてしまったため、接地電極の基端側に位置する部位での消耗が進みやすくなってしまったことによると考えられる。   On the other hand, for samples with an SE / SF of less than 1.05 and samples with an SE / SF of over 1.25, | G1-G2 | exceeds 0.05 mm, resulting in uneven wear on the noble metal tip. It became clear. This is considered to be due to the following reason. That is, when the SE / SF is less than 1.05, the amount of heat received at the portion of the noble metal tip located on the tip side of the ground electrode has not been sufficiently reduced, so that the consumption at that portion is likely to proceed. This is considered to be caused by this. On the other hand, when SE / SF exceeds 1.25, the amount of heat received at the portion of the noble metal tip located on the tip side of the ground electrode has been extremely reduced, so that it is located on the base end side of the ground electrode. This is thought to be due to the fact that consumption at the site has become easier to proceed.

また、ＳＥを０．６ｍｍとしたサンプルについては、ＳＥ／ＳＦの値に関わらず、｜Ｇ１−Ｇ２｜が０．０５ｍｍよりも大きくなってしまい、貴金属チップに偏消耗が生じてしまうことが明らかとなった。これは、接地電極側の貴金属チップが接地電極から一層突出することとなったため、貴金属チップの受熱量が増大してしまい、ひいては貴金属チップのうち接地電極の先端側に位置する部位と基端側に位置する部位との温度差のバランスが崩れてしまったことによると考えられる。   In addition, for samples with an SE of 0.6 mm, it is clear that | G1-G2 | becomes larger than 0.05 mm regardless of the value of SE / SF, resulting in uneven consumption of the noble metal tip. It became. This is because the noble metal tip on the ground electrode side protrudes further from the ground electrode, so that the amount of heat received by the noble metal tip increases, and as a result, the portion of the noble metal tip located on the distal side of the ground electrode and the proximal side This is thought to be due to the fact that the balance of the temperature difference with the part located at the position has collapsed.

尚、上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施してもよい。勿論、以下において例示しない他の応用例、変更例も当然可能である。   In addition, it is not limited to the description content of the said embodiment, For example, you may implement as follows. Of course, other application examples and modification examples not illustrated below are also possible.

（ａ）上記実施形態においては、基端側溶融部Ａ及び先端側溶融部Ｂは、貴金属チップ３２の中心軸Ｙを超えることなく形成されているが、基端側溶融部Ａ及び先端側溶融部Ｂのうち少なくとも一方が前記中心軸Ｙを超えて形成されることとしてもよい。このとき、図１０（ａ）に示すように、基端側溶融部Ａと先端側溶融部Ｂとが互いに重複することもあるが、このような場合には、次のようにして基端側溶融部Ａの断面積及び先端側溶融部Ｂの断面積を決定することが望ましい。すなわち、図１０（ｂ）に示すように、前記中心軸断面において、基端側溶融部Ａの外形を形成する外形線Ｇ１と、先端側溶融部Ｂの外形を形成する外形線Ｇ２との２交点Ｋ１，Ｋ２を仮想直線Ｓで結ぶ。そして、図１０（ｃ）に示すように、基端側溶融部Ａ側に分割された溶融部分Ａ１が「基端側溶融部Ａ」として決定され、先端側溶融部Ｂ側に分割された溶融部分Ｂ１が「先端側溶融部Ｂ」として決定される。   (A) In the above embodiment, the base end side melting portion A and the tip end side melting portion B are formed without exceeding the central axis Y of the noble metal tip 32, but the base end side melting portion A and the tip end side melting portion are formed. At least one of the portions B may be formed beyond the central axis Y. At this time, as shown in FIG. 10A, the base end side melted portion A and the tip end side melted portion B may overlap each other. In such a case, the base end side is performed as follows. It is desirable to determine the cross-sectional area of the melted part A and the cross-sectional area of the front end side melted part B. That is, as shown in FIG. 10 (b), in the cross section of the central axis, the outline G1 that forms the outer shape of the proximal end melted part A and the outer line G2 that forms the outer shape of the distal end melted part B are two. Intersection points K1 and K2 are connected by a virtual straight line S. Then, as shown in FIG. 10 (c), the melted part A1 divided on the base end side melted part A side is determined as “base end side melted part A”, and the melt divided on the front end side melted part B side The portion B1 is determined as the “tip-side melted portion B”.

（ｂ）上記実施形態では、基端側溶融部Ａにおける、接地電極側溶融部Ｄ１の断面積が、貴金属チップ側溶融部Ｃ１の断面積の１．０〜２．０倍とされるとともに、先端側溶融部Ｂにおける、接地電極側溶融部Ｄ２の断面積が、貴金属チップ側溶融部Ｃ２の断面積の１．０〜２．０倍とされている。これに対して、基端側溶融部Ａ及び先端側溶融部Ｂのいずれか一方における、接地電極側溶融部Ｄ１（Ｄ２）の断面積を、貴金属チップ側溶融部Ｃ１（Ｃ２）の断面積の１．０〜２．０倍とすることとしてもよい。   (B) In the above embodiment, the cross-sectional area of the ground electrode-side melted part D1 in the base end-side melted part A is 1.0 to 2.0 times the cross-sectional area of the noble metal tip-side melted part C1, The cross-sectional area of the ground electrode side melted part D2 in the front end side melted part B is 1.0 to 2.0 times the cross sectional area of the noble metal tip side melted part C2. On the other hand, the cross-sectional area of the ground electrode side melted part D1 (D2) in either one of the base end side melted part A and the distal end side melted part B is equal to the cross sectional area of the noble metal tip side melted part C1 (C2). It may be 1.0 to 2.0 times.

（ｃ）上記実施形態では、特に言及していないが、昨今のスパークプラグの小型化の要請を鑑みるに、接地電極２７として、その先端部分の断面積が比較的小さい（例えば、２．０ｍｍ2以上３．５ｍｍ2以下）ものを用いることとしてもよい。このように断面積が比較的小さい場合には、接地電極２７の熱引き性能が低下してしまうため、接地電極２７がより高温となってしまいやすく、ひいては貴金属チップ３２に加えられる熱応力のバランスが一層崩れやすくなってしまうことが懸念される。この点、上記構成を採用することで、熱応力のバランスの崩れを安定的に抑制することができる。すなわち、接地電極２７がより高温となりやすい条件下において、上記構成とすることによる作用効果が一層効果的に奏される。 (C) Although not particularly mentioned in the above embodiment, in view of the recent demand for downsizing of the spark plug, the ground electrode 27 has a relatively small cross-sectional area (for example, 2.0 mm 2). It is good also as what uses above 3.5mm < 2 >. When the cross-sectional area is relatively small as described above, the heat-drawing performance of the ground electrode 27 is lowered, so that the ground electrode 27 is likely to be at a higher temperature, and as a result, the balance of thermal stress applied to the noble metal tip 32 is increased. There is a concern that it will be more likely to collapse. In this regard, by adopting the above configuration, it is possible to stably suppress the balance of thermal stress balance. That is, under the condition where the ground electrode 27 is likely to be at a higher temperature, the operational effect of the above configuration is more effectively achieved.

（ｄ）上記実施形態において、貴金属チップ３２はＰｔ−２０Ｉｒ−５Ｒｈ合金によって形成されているが、貴金属チップ３２を他の貴金属や貴金属合金によって形成することとしてもよい。従って、例えば、Ｐｔ−２０Ｒｈ合金によって形成することとしてもよい。   (D) In the above embodiment, the noble metal tip 32 is made of a Pt-20Ir-5Rh alloy, but the noble metal tip 32 may be made of another noble metal or a noble metal alloy. Therefore, for example, it may be formed of a Pt-20Rh alloy.

ところで、貴金属チップ３２の組成を変更することによって、溶融部３４の熱伝導率が変化し得る。そこで、貴金属チップ３２の組成を変更した場合に上記実施形態の作用効果が奏されるかを確認すべく、Ｐｔ−２０Ｒｈ合金からなる貴金属チップを備えるとともに、接地電極側の貴金属チップの先端及び先端側溶融部間の最短距離「ＳＦ」に対する、当該貴金属チップの先端及び基端側溶融部間の最短距離「ＳＥ」の比（「ＳＥ／ＳＦ」）と、前記最短距離「ＳＥ」とを種々変更したスパークプラグのサンプルを作製し、各サンプルについて、上述の耐久性評価試験を行った。当該評価試験の結果を図１７に示す。尚、Ｐｔ−２０Ｒｈ合金の熱伝導率は、約０．３７２Ｗ／ｃｍ・Ｋである。また、接地電極は、Ｉｎｃｏｎｅｌ６０１（登録商標）により形成した。   By the way, by changing the composition of the noble metal tip 32, the thermal conductivity of the melting portion 34 can be changed. Therefore, in order to confirm whether the effects of the above-described embodiment are achieved when the composition of the noble metal tip 32 is changed, the noble metal tip made of a Pt-20Rh alloy is provided, and the tip and tip of the noble metal tip on the ground electrode side are provided. Various ratios ("SE / SF") of the shortest distance "SE" between the front end and base end side molten parts of the noble metal tip to the shortest distance "SF" between the side melted parts and the shortest distance "SE" The sample of the changed spark plug was produced, and the above-described durability evaluation test was performed on each sample. The results of the evaluation test are shown in FIG. The thermal conductivity of the Pt-20Rh alloy is about 0.372 W / cm · K. The ground electrode was formed of Inconel 601 (registered trademark).

図１７に示すように、Ｐｔ−２０Ｒｈ合金からなる貴金属チップについても上記実施形態同様に、ＳＥを０．３ｍｍ以上０．５ｍｍ以下とするとともに、ＳＥ／ＳＦを１．０５以上１．２５以下としたサンプルについては、｜Ｇ１−Ｇ２｜が０．０５ｍｍ以下となり、貴金属チップの偏消耗を効果的に抑制できることが明らかとなった。すなわち、接地電極を形成する金属材料の熱伝導率よりも大きな熱伝導率を有する貴金属材料で貴金属チップを形成することによって、上記実施形態における作用効果が奏されると考えられる。従って、このような関係を満たす限り、上述したＰｔを主成分とする合金に限らず、例えば、Ｉｒを主成分とする合金によって形成された貴金属チップであっても、同様の作用効果が奏されるといえる。   As shown in FIG. 17, for the noble metal tip made of a Pt-20Rh alloy, the SE is set to 0.3 mm or more and 0.5 mm or less and the SE / SF is set to 1.05 or more and 1.25 or less as in the above embodiment. For the sample, | G1-G2 | was 0.05 mm or less, and it was revealed that uneven consumption of the noble metal tip can be effectively suppressed. That is, it is considered that the effect of the above embodiment is achieved by forming the noble metal tip with a noble metal material having a thermal conductivity larger than that of the metal material forming the ground electrode. Therefore, as long as such a relationship is satisfied, not only the above-described alloy containing Pt as a main component but also a noble metal tip formed of an alloy containing Ir as a main component has the same effects. It can be said.

（ｅ）上記実施形態では、接地電極２７をＩｎｃｏｎｅｌ６０１（登録商標）により形成しているが、接地電極２７を構成する金属材料はこれに限定されるものではない。尚、貴金属チップ３２の偏消耗を効果的に抑制するという観点からは、貴金属チップ３２を構成する金属材料の熱伝導率よりも小さな熱伝導率を有する金属材料によって接地電極２７を形成することが好ましい。従って、例えば、熱伝導率が約０．１４９Ｗ／ｃｍ・Ｋと比較的小さな金属材料であるＮｉ−１５．５Ｃｒ−８Ｆｅ合金〔Ｉｎｃｏｎｅｌ６００（登録商標）〕によって接地電極２７を形成することとしてもよい。   (E) In the above embodiment, the ground electrode 27 is formed of Inconel 601 (registered trademark), but the metal material constituting the ground electrode 27 is not limited to this. From the viewpoint of effectively suppressing uneven consumption of the noble metal tip 32, the ground electrode 27 may be formed of a metal material having a thermal conductivity smaller than that of the metal material constituting the noble metal tip 32. preferable. Therefore, for example, the ground electrode 27 may be formed of a Ni-15.5Cr-8Fe alloy [Inconel 600 (registered trademark)] which is a relatively small metal material having a thermal conductivity of about 0.149 W / cm · K. .

（ｆ）上記第２実施形態では、接地電極２７の端面２７ｂと貴金属チップ３２の先端面３２ｆとが平行となるようにして貴金属チップ３２が接地電極２７に接合されており、先端側突出長Ｌ１及び基端側突出長Ｌ２が等しくされているが、貴金属チップ３２は、前記端面２７ｂと先端面３２ｆとがほぼ平行な状態となるようにして接地電極２７に接合されていればよい。従って、前記先端側突出長Ｌ１と基端側突出長Ｌ２との差が所定範囲（例えば、０．０５ｍｍ）以内となるようにして、貴金属チップ３２を接地電極２７に対して接合することとしてもよい。   (F) In the second embodiment, the noble metal tip 32 is joined to the ground electrode 27 so that the end surface 27b of the ground electrode 27 and the tip end surface 32f of the noble metal tip 32 are parallel to each other, and the tip side protruding length L1. Although the base end side protruding lengths L2 are equal, the noble metal tip 32 may be joined to the ground electrode 27 so that the end surface 27b and the front end surface 32f are substantially parallel to each other. Therefore, the noble metal tip 32 may be bonded to the ground electrode 27 so that the difference between the distal end side protruding length L1 and the proximal end side protruding length L2 is within a predetermined range (for example, 0.05 mm). Good.

（ｇ）上記実施形態では、主体金具３の先端に、接地電極２７が接合される場合について具体化しているが、主体金具の一部（又は、主体金具に予め溶接してある先端金具の一部）を削り出すようにして接地電極を形成する場合についても適用可能である（例えば、特開２００６−２３６９０６号公報等）。   (G) In the above embodiment, the case where the ground electrode 27 is joined to the tip of the metal shell 3 is embodied. However, a part of the metal shell (or one of the metal tips previously welded to the metal shell is used. The present invention can also be applied to the case where the ground electrode is formed by cutting out the portion (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 2006-236906).

（ｈ）上記実施形態では、工具係合部１９は断面六角形状とされているが、工具係合部１９の形状に関しては、このような形状に限定されるものではない。例えば、Ｂｉ−ＨＥＸ（変形１２角）形状〔ＩＳＯ２２９７７：２００５（Ｅ）〕等とされていてもよい。   (H) In the above embodiment, the tool engagement portion 19 has a hexagonal cross section, but the shape of the tool engagement portion 19 is not limited to such a shape. For example, it may be a Bi-HEX (deformed 12-angle) shape [ISO 22777: 2005 (E)].

本実施形態におけるスパークプラグを示す一部破断正面図である。It is a partially broken front view which shows the spark plug in this embodiment. 本実施形態における溶融部等の断面を示す部分拡大断面図である。It is a partial expanded sectional view which shows the cross section of the fusion | melting part etc. in this embodiment. 本実施形態における貴金属チップ側溶融部及び接地電極側溶融部を示す部分拡大模式図である。It is a partial expansion schematic diagram which shows the noble metal tip side fusion | melting part and ground electrode side fusion | melting part in this embodiment. 耐剥離性評価試験において、貴金属チップ側溶融部の断面積と接地電極側溶融部の断面積との合計断面積が３ｍｍ2である場合の試験結果を示す折れ線グラフである。In a peeling resistance evaluation test, it is a line graph which shows the test result in case the total cross-sectional area of the cross-sectional area of a noble metal tip side fusion | melting part and the cross-sectional area of a ground electrode side fusion | melting part is 3 mm < 2 >. 耐剥離性評価試験において、貴金属チップ側溶融部の断面積と接地電極側溶融部の断面積との合計断面積が３ｍｍ2である場合の試験結果を示す等高線グラフである。In a peeling resistance evaluation test, it is a contour graph which shows a test result in case the total cross-sectional area of the cross-sectional area of a noble metal tip side fusion | melting part and the cross-sectional area of a ground electrode side fusion | melting part is 3 mm < 2 >. 耐剥離性評価試験において、貴金属チップ側溶融部の断面積と接地電極側溶融部の断面積との合計断面積が４ｍｍ2である場合の試験結果を示す折れ線グラフである。In a peel resistance evaluation test, it is a line graph which shows a test result in case the total cross-sectional area of the cross-sectional area of a noble metal tip side fusion | melting part and the cross-sectional area of a ground electrode side fusion | melting part is 4 mm < 2 >. 耐剥離性評価試験において、貴金属チップ側溶融部の断面積と接地電極側溶融部の断面積との合計断面積が４ｍｍ2である場合の試験結果を示す等高線グラフである。In a peeling resistance evaluation test, it is a contour graph which shows a test result in case the total cross-sectional area of the cross-sectional area of a noble metal chip side fusion | melting part and the cross-sectional area of a ground electrode side fusion | melting part is 4 mm < 2 >. 耐剥離性評価試験において、貴金属チップ側溶融部の断面積と接地電極側溶融部の断面積との合計断面積が６ｍｍ2である場合の試験結果を示す折れ線グラフである。It is a line graph which shows the test result in the peeling resistance evaluation test when the total cross-sectional area of the cross-sectional area of the noble metal tip side melted part and the cross-sectional area of the ground electrode side melted part is 6 mm 2 . 耐剥離性評価試験において、貴金属チップ側溶融部の断面積と接地電極側溶融部の断面積との合計断面積が６ｍｍ2である場合の試験結果を示す等高線グラフである。In a peeling resistance evaluation test, it is a contour graph which shows a test result in case the total cross-sectional area of the cross-sectional area of a noble metal tip side fusion | melting part and the cross-sectional area of a ground electrode side fusion | melting part is 6 mm < 2 >. （ａ）は、別の実施形態における先端側溶融部及び基端側溶融部等を示す部分拡大断面図であり、（ｂ）及び（ｃ）は、別の実施形態における先端側溶融部の断面積及び基端側溶融部の断面積の決定方法を説明する模式図である。(A) is a partial expanded sectional view which shows the front end side fusion | melting part in another embodiment, a base end side fusion | melting part, etc., (b) and (c) are the cutting | disconnections of the front end side fusion | melting part in another embodiment. It is a schematic diagram explaining the determination method of the cross-sectional area of an area and a base end side fusion | melting part. 第２実施形態における接地電極と貴金属チップとの溶融部の構成を示す部分拡大正面図である。It is a partial enlarged front view which shows the structure of the fusion | melting part of the ground electrode and noble metal tip in 2nd Embodiment. 第２実施形態における基端側溶融部及び先端側溶融部と貴金属チップとの位置関係を示す部分断面図である。It is a fragmentary sectional view which shows the positional relationship of the base end side fusion | melting part in 2nd Embodiment, a front end side fusion | melting part, and a noble metal tip. 第２実施形態における接地電極と貴金属チップとの接合方法を説明するための断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram for demonstrating the joining method of the ground electrode and noble metal chip | tip in 2nd Embodiment. 第２実施形態における接地電極と貴金属チップとの接合方法を説明するための断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram for demonstrating the joining method of the ground electrode and noble metal chip | tip in 2nd Embodiment. 耐久性評価試験で用いるサンプルの概念を説明するための断面端面図である（但し便宜上ハッチングを省略してある）。It is a sectional end view for explaining the concept of the sample used in the durability evaluation test (however, hatching is omitted for convenience). ＳＥ及びＳＥ／ＳＦが種々変更されたサンプルについて、耐久性評価試験の結果を示すグラフである。It is a graph which shows the result of a durability evaluation test about the sample in which SE and SE / SF were changed variously. 異なる貴金属チップにおいて、ＳＥ及びＳＥ／ＳＦが種々変更されたサンプルの耐久性評価試験の結果を示すグラフである。It is a graph which shows the result of the durability evaluation test of the sample in which SE and SE / SF were variously changed in different noble metal tips.

１…内燃機関用スパークプラグ、２…絶縁碍子、３…主体金具、４…軸孔、５…中心電極、２６…主体金具の先端面、２７…接地電極、３２…貴金属チップ、３３…火花放電間隙、３４…溶融部、Ａ…基端側溶融部、Ｂ…先端側溶融部、Ｃ１，Ｃ２…貴金属チップ側溶融部、Ｄ１，Ｄ２…接地電極側溶融部、Ｎ１…第１仮想外形線、Ｎ２…第２仮想外形線、Ｘ…軸線、Ｙ…中心軸。
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Spark plug for internal combustion engines, 2 ... Insulator, 3 ... Main metal fitting, 4 ... Shaft hole, 5 ... Center electrode, 26 ... Front end surface of main metal fitting, 27 ... Ground electrode, 32 ... Precious metal tip, 33 ... Spark discharge Gap 34, melting portion, A, proximal side melting portion, B, tip side melting portion, C 1, C 2, precious metal tip side melting portion, D 1, D 2, ground electrode side melting portion, N 1, first virtual outline, N2 ... second virtual outline, X ... axis, Y ... central axis.

Claims (6)

軸線方向に貫通する軸孔を有する筒状の絶縁体と、
前記軸孔に挿設された中心電極と、
前記絶縁体の外周に設けられた筒状の主体金具と、
自身の先端側の一側面に貴金属を主成分とする貴金属チップの基端が接合され、当該貴金属チップの先端面が前記中心電極の先端面と対向するよう前記主体金具の先端部に設けられる接地電極と、
を備えた内燃機関用スパークプラグであって、
前記貴金属チップは、自身と前記接地電極とが溶け込みあった溶融部が自身の周囲に形成されることにより接合されるとともに、自身の基端を前記接地電極に埋入されており、
前記接地電極の長手方向に沿うとともに前記貴金属チップの中心軸を含む断面の前記溶融部をみたときに、
前記接地電極の基端側に位置する基端側溶融部Ａの断面積と前記接地電極の先端側に位置する先端側溶融部Ｂの断面積との合計断面積を４ｍｍ2以上とするとともに、前記先端側溶融部Ｂの断面積を前記基端側溶融部Ａの断面積の１．１倍〜１．３倍とし、
前記基端側溶融部Ａ及び前記先端側溶融部Ｂはそれぞれ、
前記溶融部形成前の前記貴金属チップの矩形状の第１仮想外形線で区画された領域のうち前記貴金属チップ側の貴金属チップ側溶融部Ｃと、
前記第１仮想外形線で区画された領域のうち、前記接地電極側の領域であって、さらに、前記溶融部の形成前の前記接地電極の第２仮想外形線で区画された前記接地電極側の接地電極側溶融部Ｄと、に区分され、
前記基端側溶融部Ａ及び前記先端側溶融部Ｂのうち少なくとも一方において、
前記接地電極の長手方向に沿うとともに、前記貴金属チップの中心軸を含む断面における、前記接地電極側溶融部Ｄの断面積を、前記貴金属チップ側溶融部Ｃの断面積の１．０倍〜２．０倍としたことを特徴とする内燃機関用スパークプラグ。 A cylindrical insulator having an axial hole penetrating in the axial direction;
A center electrode inserted in the shaft hole;
A cylindrical metal shell provided on the outer periphery of the insulator;
A grounding provided at the distal end portion of the metal shell such that a proximal end of a noble metal tip mainly composed of a noble metal is joined to one side surface of the distal end side of the own metal, and the distal end surface of the noble metal tip faces the distal end surface of the center electrode. Electrodes,
A spark plug for an internal combustion engine comprising:
The noble metal tip is embedded Rutotomoni are joined by melting unit that had penetration and the said ground electrode and itself is formed around its own its proximal to said ground electrode,
When looking at the melting portion of the cross section along the longitudinal direction of the ground electrode and including the central axis of the noble metal tip,
The total cross-sectional area of the cross-sectional area of the base-end side melted portion A located on the base end side of the ground electrode and the cross-sectional area of the front-end side melted portion B located on the front end side of the ground electrode is 4 mm 2 or more, The cross-sectional area of the distal end side melted part B is 1.1 to 1.3 times the cross sectional area of the proximal end side melted part A ,
The proximal end side fusion part A and the distal end side fusion part B are each
The noble metal tip-side melted portion C on the noble metal tip side of the region partitioned by the rectangular first virtual outline of the noble metal tip before the melted portion is formed,
Of the area defined by the first virtual outline, the area on the ground electrode side, and further, the ground electrode side defined by the second virtual outline of the ground electrode before formation of the melting portion And the ground electrode side melting part D of
In at least one of the proximal end side fusion part A and the distal end side fusion part B,
The cross-sectional area of the ground electrode side melted portion D in the cross section along the longitudinal direction of the ground electrode and including the central axis of the noble metal tip is 1.0 to 2 times the cross sectional area of the noble metal tip side melted portion C. A spark plug for an internal combustion engine characterized by having a ratio of 0 . 前記接地電極の長手方向に沿うとともに、前記貴金属チップの中心軸を含む断面において、
前記貴金属チップの先端から前記基端側溶融部Ａまでの最短距離をＥ（ｍｍ）とし、
前記貴金属チップの先端から前記先端側溶融部Ｂまでの最短距離をＦ（ｍｍ）としたとき、
次の式（１）及び式（２）を満たすことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関用スパークプラグ。
１．０５≦Ｅ／Ｆ≦１．２５…（１）
０．３ｍｍ≦Ｅ≦０．５ｍｍ…（２） Along the longitudinal direction of the ground electrode, and in a cross section including the central axis of the noble metal tip,
E (mm) is the shortest distance from the tip of the noble metal tip to the base side melted portion A,
When the shortest distance from the tip of the noble metal tip to the tip side melted portion B is F (mm),
The spark plug for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the following expressions (1) and (2) are satisfied.
1.05 ≦ E / F ≦ 1.25 (1)
0.3 mm ≦ E ≦ 0.5 mm (2) 軸線方向に貫通する軸孔を有する筒状の絶縁体と、
前記軸孔に挿設された中心電極と、
前記絶縁体の外周に設けられた筒状の主体金具と、
自身の先端側の一側面に貴金属を主成分とする貴金属チップの基端が接合され、当該貴金属チップの先端面が前記中心電極の先端面と対向するよう前記主体金具の先端部に設けられた接地電極とを備え、
前記貴金属チップは、自身と前記接地電極とが溶け込みあった溶融部が自身の周囲に形成されることにより接合されてなるスパークプラグの製造方法であって、
抵抗溶接によって前記貴金属チップの端部を前記接地電極に埋入して仮止めする工程と、
前記接地電極及び前記貴金属チップの接合面外縁部に対してレーザービームを照射することによって前記溶融部を形成し、前記貴金属チップを前記接地電極へと接合する接合工程を含み、
前記接合工程において、前記接地電極の先端側に位置する部位に対しての溶融エネルギーが、前記接地電極の基端側に位置する部位に対しての溶融エネルギーよりも大きくなるようにしてレーザービームを照射することを特徴とするスパークプラグの製造方法。 A cylindrical insulator having an axial hole penetrating in the axial direction;
A center electrode inserted in the shaft hole;
A cylindrical metal shell provided on the outer periphery of the insulator;
A base end of a noble metal tip mainly composed of a noble metal is bonded to one side surface of its own tip side, and the tip end surface of the noble metal tip is provided at the tip end portion of the metal shell so as to face the tip end surface of the center electrode. A ground electrode,
The noble metal tip is a method of manufacturing a spark plug formed by bonding a melted portion in which the noble metal tip and the ground electrode are melted around itself.
A step of embedding the end portion of the noble metal tip in the ground electrode by resistance welding and temporarily fixing;
Forming the melted portion by irradiating a laser beam to the outer peripheral portion of the ground electrode and the joint surface of the noble metal tip, and including a joining step of joining the noble metal tip to the ground electrode;
In the joining step, the laser beam is adjusted so that the melting energy for the portion located on the distal end side of the ground electrode is larger than the melting energy for the portion located on the proximal end side of the ground electrode. Irradiating, a method for manufacturing a spark plug. 請求項１又は２に記載の内燃機関用スパークプラグの製造方法であって、
抵抗溶接によって前記貴金属チップの端部を前記接地電極に埋入して仮止めする工程と、
前記接地電極及び前記貴金属チップの接合面外縁部に対してレーザービームを照射することによって前記溶融部を形成し、前記貴金属チップを前記接地電極へと接合する接合工程を含み、
前記接合工程において、前記接地電極の先端側に位置する部位に対しての溶融エネルギーが、前記接地電極の基端側に位置する部位に対しての溶融エネルギーよりも大きくなるようにしてレーザービームを照射することを特徴とするスパークプラグの製造方法。 A method for producing a spark plug for an internal combustion engine according to claim 1 or 2 ,
A step of embedding the end portion of the noble metal tip in the ground electrode by resistance welding and temporarily fixing;
Forming the melted portion by irradiating a laser beam to the outer peripheral portion of the ground electrode and the joint surface of the noble metal tip, and including a joining step of joining the noble metal tip to the ground electrode;
In the joining step, the laser beam is adjusted so that the melting energy for the portion located on the distal end side of the ground electrode is larger than the melting energy for the portion located on the proximal end side of the ground electrode. Irradiating, a method for manufacturing a spark plug. 前記接地電極の基端側に位置する部位から前記接地電極の先端側に位置する部位へと溶融エネルギーを増大させていくようにしてレーザービームを照射することを特徴とする請求項３又は４に記載のスパークプラグの製造方法。 To claim 3 or 4, characterized in that the laser beam is irradiated so as to gradually increase the melt energy from the site located on the proximal side of the ground electrode to the site located on the distal end side of the ground electrode The manufacturing method of the spark plug of description. 前記接合工程において、
レーザービームの照射方向を固定した上で、
前記貴金属チップの中心軸のうち前記貴金属チップ側に位置する軸を、前記貴金属チップの中心軸と前記接地電極の一側面を含む平面との交点を基点に、前記接地電極の基端側へと傾けてなる軸を回転軸として、前記貴金属チップ及び前記接地電極を回転させることによって前記溶融部を形成することを特徴とする請求項３乃至５のいずれか１項に記載のスパークプラグの製造方法。 In the joining step,
After fixing the direction of laser beam irradiation,
Of the central axis of the noble metal tip, the axis located on the noble metal tip side is based on the intersection of the central axis of the noble metal tip and a plane including one side surface of the ground electrode, toward the base end side of the ground electrode The spark plug manufacturing method according to any one of claims 3 to 5 , wherein the melting portion is formed by rotating the noble metal tip and the ground electrode with an inclined axis as a rotation axis. .
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4999945B2 (en) * 2009-02-10 2012-08-15 日本特殊陶業株式会社 Manufacturing method of spark plug
JP5319692B2 (en) * 2009-03-31 2013-10-16 日本特殊陶業株式会社 Manufacturing method of spark plug
JP5213782B2 (en) * 2009-03-31 2013-06-19 日本特殊陶業株式会社 Spark plug
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JP5167211B2 (en) * 2009-07-29 2013-03-21 日本特殊陶業株式会社 Spark plug manufacturing apparatus and manufacturing method
JP4928596B2 (en) * 2009-12-04 2012-05-09 日本特殊陶業株式会社 Spark plug and manufacturing method thereof
JP5337057B2 (en) * 2010-01-05 2013-11-06 日本特殊陶業株式会社 Spark plug
JP5044665B2 (en) * 2010-01-26 2012-10-10 日本特殊陶業株式会社 Spark plug
JP4759090B1 (en) * 2010-02-18 2011-08-31 日本特殊陶業株式会社 Spark plug
JP6069082B2 (en) * 2013-04-24 2017-01-25 日本特殊陶業株式会社 Spark plug and manufacturing method thereof
JP6174971B2 (en) * 2013-11-11 2017-08-02 日本特殊陶業株式会社 Glow plug manufacturing method
JP5980247B2 (en) * 2014-01-24 2016-08-31 日本特殊陶業株式会社 Spark plug
JP5987013B2 (en) * 2014-01-24 2016-09-06 日本特殊陶業株式会社 Spark plug
US9887518B2 (en) 2014-05-15 2018-02-06 Ngk Spark Plug Co., Ltd. Spark plug
JP6293107B2 (en) * 2015-12-03 2018-03-14 日本特殊陶業株式会社 Spark plug

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4271379B2 (en) * 2001-02-08 2009-06-03 株式会社デンソー Spark plug
JP4069826B2 (en) * 2003-07-30 2008-04-02 株式会社デンソー Spark plug and manufacturing method thereof

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