JP4364751B2 - 排ガス処理方法 - Google Patents
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Description
この排ガス処理装置は、活性炭が上方から下方に流れる処理槽の一側部に、上下方向にルーバーを配設した排ガス入口を、他側部に活性炭で処理した排ガスを排出する排ガス出口を設けたものである。そして、処理槽の内部は、例えば、上下方向に、間隔を持って配置された2枚の多孔板で仕切られ、多孔板の排ガス入口側に前室、排ガス出口側に後室が形成され、前室と後室との間に中室が形成されているタイプのものがある。
例えば、特許文献1には、中室内の活性炭の移動速度を、前室内の活性炭の移動速度に応じて変える方法が記載されている。
また、特許文献2には、前室内の活性炭の移動速度を、全ての活性炭の平均移動速度に応じて変える方法が記載されている。
このため、例えば、多孔板の孔径を活性炭による目詰まりを防止できる程度に大きくし、排ガス中のダスト量の増加に伴って中室を移動する活性炭の移動速度を速くした場合、活性炭が中室から前室へ流れ込み易くなり、前室の上部に活性炭の降下速度が遅くなる部分、即ち滞留部が発生する。これにより、処理槽からのダストの排出が遅延し、滞留部に流入しようとするダストがルーバーに堆積して、例えば、排ガスの処理効率の低下を招いたり、また堆積したダストの除去作業を行う必要性が生じる。
ここで、αは多孔板の孔径により決まる定数、βは前室上端部における排ガス処理剤の管理降下速度により決まる定数である。
なお、処理槽内の部屋数は、例えば、2(前室及び後室)、3(前室、中室、及び後室)、又は4以上(前室、後室、及び複数の中室)にできる。
また、排ガス処理剤としては、例えば、棒状又は球状となった活性炭又は炭材がある。
ここで、図1は本発明の一実施の形態に係る排ガス処理方法を適用する排ガス処理装置の説明図、図2(A)〜(C)はそれぞれ多孔板の各孔径毎の活性炭の前室流入量と中室排出速度との関係を示す説明図である。
まず、本発明の一実施の形態に係る排ガス処理方法を適用する排ガス処理装置16について説明した後、排ガス処理方法について説明する。
なお、各部屋の幅(排ガスの水平移動距離)は、前室12の幅W1が例えば、100mm以上200mm以下、中室13の幅W2が例えば、500mm以上1000mm以下、後室14の幅W3が例えば、500mm以上1000mm以下である。
これにより、排ガス入口18側から処理槽15内へ流入した排ガスは、前室12、中室13、及び後室14内をそれぞれ移動する活性炭で処理された後、排ガス出口19から処理槽15外へ排出される。
なお、使用する活性炭の使用前の形状は、例えば、直径が9mm程度、長さが10mm以上15mm以下程度の円柱状のものである。
まず、各ロータリーフィーダ21〜23を作動させ、処理槽15内の前室12、中室13、及び後室14内に、処理槽15の上方から下方へかけて移動する活性炭(例えば、直径が9mm程度、長さが10mm以上15mm以下程度)の流れを形成する。そして、焼結機(図示しない)で発生した排ガスを、排ガス入口18を介して処理槽15内へ送り込み、各部屋内の活性炭で処理した後、排ガス出口19から処理槽15外へ排出する。
なお、各部屋内の活性炭の移動速度は、各部屋にそれぞれ設けられたロータリーフィーダ21〜23の回転速度、即ち排出速度によって調整される。
以上のことを考慮して、前室12と中室13での活性炭の移動速度の設定について、以下説明する。なお、前室12からの活性炭の排出速度をV1(m/時間)、中室13からの活性炭の排出速度をV2(m/時間)、前室12上端部での活性炭の降下速度をV3(m/時間)、前室12と中室13とを仕切る多孔板10の孔径をφ(mm)、及び中室13から前室12への活性炭の流入量をQ(m3 /時間/ルーバー)とする。
中室13から前室12へ流れ込んだ活性炭の降下速度(m/時間)は、流入量Qと前室12の活性炭の降下方向断面積S(m2 )により決まるため、以下の関係式が成り立つ。
V3=V1−Q/S ・・・(1)
なお、本実施の形態においては、前室12の幅W1が0.15m、横方向(図1中の奥行き方向)の幅が1mであるため、S=0.15m2 となる。
従って、(1)式は次のようになる。
V3=V1−Q/0.15 ・・・(2)
このV2とQとの関係を求めるにあたっては、多孔板10の孔径の影響を考慮する必要があるため、孔径φを、15mm、18mm、及び22mmにそれぞれ設定した場合について調査した。なお、多孔板のトータルの孔面積(多孔板に占める孔の割合)は同一である。
図2(A)には、孔径φを15mmに設定した場合のV2とQとの関係を示しており、この結果から以下の関係式が得られる。
Q=0.14V2 ・・・(3)
Q=0.36V2 ・・・(4)
更に、図2(C)には、孔径φを22mmに設定した場合のV2とQとの関係を示しており、この結果から以下の関係式が得られる。
Q=0.6V2 ・・・(5)
φが15mmの場合:V3=V1−0.93V2 ・・・(6)
φが18mmの場合:V3=V1−2.4V2 ・・・(7)
φが22mmの場合:V3=V1−4.0V2 ・・・(8)
これを、前記した(6)式〜(8)式にそれぞれ代入する。
φが15mmの場合:V1=0.93V2+0.216 ・・・ (9)
φが18mmの場合:V1=2.4V2+0.216 ・・・(10)
φが22mmの場合:V1=4.0V2+0.216 ・・・(11)
このダスト量の多い少ないは、例えば、処理槽15に流入する排ガス中のダスト量を予め測定して確認することも、また処理槽15から排出される処理後の排ガス中に含まれるダスト量を測定して確認することも可能である。
このように、多孔板10の孔径φに応じて、前室12からの活性炭の排出速度V1が決定される。
V1≧αV2+β
ここで、αは多孔板10の孔径により決まる定数、βは前室12上端部における活性炭の管理降下速度、即ち前室12上端部での活性炭の滞留を無くし、排ガスからダストを除去できる程度に排ガスと活性炭の接触時間を維持できることを考慮して決まる定数である。
従って、活性炭の排出速度V1は以下の式で求めることが好ましい。
V1=αV2+β
これにより、前室12上端部での活性炭の降下速度の低下を抑制して、排ガスの処理効率を従来よりも高め、しかも排ガスの処理を安定に維持できる。
また、前記実施の形態においては、前室からの活性炭の排出速度V1の式中のα及びβを、所定の数値に限定して説明したが、この数値に限定されるものではない。
Claims (1)
- 上下方向に配置された多孔板により仕切られて、排ガスの通過方向に複数の部屋が形成された処理槽内を、排ガス処理剤を上方から下方へかけて移動させつつ前記排ガスに接触させた後、前記処理槽の下部からロータリーフィーダにより該処理槽外へ排出することにより前記排ガスの処理を行う方法において、
前記多孔板を挟んで前記排ガスの入側に形成された前記処理槽内の前室からの前記排ガス処理剤の排出速度V1を、前記前室に隣り合う室内からの前記排ガス処理剤の排出速度V2を基にして下式より求め、この求めた排出速度V1又はそれ以上となるように、前記前室の下部に設けた前記ロータリーフィーダの回転速度を調整することを特徴とする排ガス処理方法。
V1=αV2+β
ここで、αは多孔板の孔径により決まる定数、βは前室上端部における排ガス処理剤の管理降下速度により決まる定数である。
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