JP4345506B2 - Method of injecting solid fuel into the blast furnace - Google Patents
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Description
本発明は、微粉炭や木片などの粉体状固体燃料の高炉内への吹き込み方法に関し、詳しくは、吹き込まれる固体燃料の燃焼率を向上させることが可能な吹き込み方法に関するものである。 The present invention relates to a method for injecting pulverized solid fuel such as pulverized coal or wood chips into a blast furnace, and more particularly to an injection method capable of improving the combustion rate of the injected solid fuel.
高炉への微粉炭吹き込みは、コークスや重油との価格差に基づくコストメリットが大きいことから、多くの高炉で採用され、経済性向上に大きく寄与している。近年はコークス炉の炉命延長の観点からも、その重要性が再認識され、益々微粉炭の大量吹き込みが指向されるようになった。 Blowing pulverized coal into blast furnaces is used in many blast furnaces because it has a large cost merit based on price differences from coke and heavy oil, and contributes greatly to improving economic efficiency. In recent years, the importance of coke ovens has been reaffirmed from the standpoint of extending the life of coke ovens, and more and more pulverized coal has been increasingly injected.
微粉炭は、一般に、熱風を高炉内に供給するためのブローパイプに設置された吹き込みランスを介して搬送用ガスと共にブローパイプ内に吹き込まれ、次いで、ブローパイプ内を通過する熱風と共にブローパイプの先端に接続される羽口から高炉内に吹き込まれる。吹き込まれた微粉炭は、ブローパイプ内、並びに羽口先端のレースウェイと呼ばれる燃焼空間で燃焼し、コークスの代替となる。しかしながら、レースウェイには、多量のコークスが存在するため、熱風中の酸素濃度は急激に減少する。しかも、ブローパイプ内及び羽口内のガス流速は一般に２００ｍ／秒と極めて高速であるため、吹き込まれた微粉炭が熱風中の酸素と反応可能な時間、即ち微粉炭の燃焼可能な時間は極めて短く、２０マイクロ秒程度といわれている。 The pulverized coal is generally blown into the blow pipe together with the transfer gas through a blow lance installed in the blow pipe for supplying hot air into the blast furnace, and then the blow pipe is heated together with the hot air passing through the blow pipe. It is blown into the blast furnace from the tuyere connected to the tip. The pulverized coal that has been blown is burned in a combustion space called a raceway in the blow pipe and at the tip of the tuyere, and substitutes for coke. However, since there is a large amount of coke on the raceway, the oxygen concentration in the hot air decreases rapidly. Moreover, since the gas flow velocity in the blow pipe and tuyere is generally very high at 200 m / sec, the time during which the blown pulverized coal can react with oxygen in the hot air, that is, the time during which the pulverized coal can be burned is extremely short. , About 20 microseconds.
微粉炭をコークスの代替として有効活用するためには、この短時間の期間で微粉炭を燃焼させる必要があるが、微粉炭の吹き込み量を増していくと、微粉炭の燃焼率が低下して、レースウェイに至るまでに微粉炭が燃焼しきれずに、未燃焼の未燃チャーとして炉内に残留する。この未燃チャーは、ソルーションロス反応により炉内で消費されるが、炉内消費量には自ずと限界値が存在し、そのため、消費限界値以上に未燃チャーが発生すると、ダストとして炉頂から排出されて燃料比の上昇を招き、更には、未燃チャーが炉芯や溶融帯に蓄積すると、通気性や通液性が阻害され、炉況不安定や生産性低下の原因となる。 In order to effectively use pulverized coal as an alternative to coke, it is necessary to burn pulverized coal in this short period of time, but as the amount of pulverized coal increases, the combustion rate of pulverized coal decreases. The pulverized coal cannot be burned up to the raceway and remains in the furnace as unburned unburned char. This unburned char is consumed in the furnace due to the solution loss reaction, but there is a limit value for the amount of consumption in the furnace. If the unburnt char is accumulated in the furnace core or the molten zone, the air permeability and liquid permeability are hindered, resulting in instability of the furnace and a decrease in productivity.
この問題を解決するために、微粉炭の燃焼率を向上させる方法が多数提案されている。例えば、特許文献１には、ブローパイプ内における熱風と微粉炭との混合効率を向上させ、微粉炭の昇熱速度の上昇ひいては燃焼速度の上昇を図るべく、ブローパイプの側壁に同心二重管構造の吹き込みランスを複数個設け、吹き込みランスの内管と外管との間から微粉炭及び搬送用ガスを吹き込み、内管内部から空気、酸素またはこれらの混合ガスを吹き込む方法が開示されている。特許文献２には、補助燃料の燃焼熱を利用して微粉炭の燃焼率を向上させるべく、ブローパイプから供給される熱風温度を８１０℃以上に調整すると共に、微粉炭吹き込みランスと平行して燃料ガス吹き込み管を配置し、微粉炭と燃料ガスとの混燃を行わせつつ、微粉炭を吹き込む方法が開示され、また、特許文献３には、同様に補助燃料の燃焼熱を利用する方法として、微粉炭吹き込みランスが設置されたブローパイプ内に補助燃料及び酸素を吹き込み、この補助燃料が燃焼して形成される１４００℃以上で且つ酸素濃度が２１％以上の雰囲気中に微粉炭を吹き込む方法が開示されている。特許文献１〜３によれば、微粉炭の大量吹き込み操業においても、高い燃焼率を得ることができるとしている。
しかしながら、上記従来技術には、幾つかの問題点があり、その主たるものを挙げれば、以下の如くである。即ち、特許文献１では、単管ランスの場合に比較すれば微粉炭と熱風との混合が促進されるものの十分とはいい難く、十分に温度が上昇しないまま炉内に吹き込まれる場合が発生する。そのため、微粉炭の燃焼率は十分に高いとはいえず、更なる改善の余地がある。また、特許文献２では、微粉炭は吹き込みランスの先端部以降で燃料ガスと混燃されるので、微粉炭の昇熱時期が遅れ、十分に温度が上昇しないまま炉内に吹き込まれる場合が発生し、補助燃料を利用している割には、微粉炭の燃焼率が十分に高いとはいえず、更なる改善の余地があり、特許文献３では、高い燃焼率は得られるものの、ブローパイプに、微粉炭吹き込みランスを配置した上に、更に、補助燃料吹き込み管及び酸素吹き込み管を設置する必要があり、設備が煩雑になり、ランニングコストの面からも改善の余地がある。 However, the above prior art has some problems, and the main ones are as follows. That is, in Patent Document 1, as compared with a single pipe lance, although mixing of pulverized coal and hot air is promoted, it is difficult to say that it is sufficient, and there is a case where the temperature is not sufficiently increased and is blown into the furnace. . For this reason, the combustion rate of pulverized coal cannot be said to be sufficiently high, and there is room for further improvement. Moreover, in patent document 2, since pulverized coal is mixed with fuel gas after the front-end | tip part of a blowing lance, the heat-up timing of pulverized coal is overdue, and it may be blown into a furnace, without temperature rising enough. However, although the combustion rate of pulverized coal is not sufficiently high for using auxiliary fuel, there is room for further improvement. In Patent Document 3, although a high combustion rate is obtained, In addition, it is necessary to install an auxiliary fuel blowing pipe and an oxygen blowing pipe in addition to arranging a pulverized coal blowing lance, and the facilities become complicated and there is room for improvement in terms of running cost.
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、ブローパイプに設置された固体燃料吹き込みランスを介して、微粉炭や木片などの粉体状固体燃料を高炉内に吹き込む際に、吹き込まれる固体燃料の高炉内における燃焼率を向上させることが可能な吹き込み方法を提供することである。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to blow pulverized solid fuel such as pulverized coal or wood chips into a blast furnace through a solid fuel blowing lance installed in a blow pipe. At the same time, it is to provide a blowing method capable of improving the combustion rate of the solid fuel to be blown in the blast furnace.
上記課題を解決するための第１の発明に係る高炉への固体燃料吹き込み方法は、羽口に接続するブローパイプに設置された、固体燃料を搬送用ガスと共に高炉内に吹き込むための固体燃料吹き込みランスの内部に気体を供給し、当該気体の旋回流を固体燃料吹き込みランスの内部に形成させながら固体燃料を搬送用ガスと共に高炉内に吹き込む固体燃料吹き込み方法であって、前記固体燃料吹き込みランスを通過する固体燃料の温度をタールが生成されない温度範囲に制御すると同時に、前記気体の供給量または気体の温度を、固体燃料の吹き込み量または固体燃料の搬送用ガスの供給量に応じて調整することを特徴とするものである。 A method for injecting solid fuel into a blast furnace according to a first aspect of the present invention for solving the above-mentioned problem is provided with a solid fuel injection for injecting solid fuel into a blast furnace together with a carrier gas, installed in a blow pipe connected to a tuyere A solid fuel blowing method in which a gas is supplied into a lance and a swirling flow of the gas is formed in the solid fuel blowing lance, and the solid fuel is blown into the blast furnace together with a carrier gas, the solid fuel blowing lance being The temperature of the passing solid fuel is controlled within a temperature range in which tar is not generated, and at the same time, the gas supply amount or the gas temperature is adjusted according to the solid fuel blowing amount or the solid fuel carrier gas supply amount. It is characterized by.
第２の発明に係る高炉への固体燃料吹き込み方法は、第１の発明において、前記気体を、固体燃料吹き込みランスの内壁面の接線方向に向けて設置されたノズルを介して固体燃料吹き込みランスの内壁面の接線方向に向けて供給することを特徴とするものである。 According to a second aspect of the present invention, there is provided a method for injecting a solid fuel into a blast furnace according to the first aspect, wherein the gas is introduced into the solid fuel injection lance through a nozzle installed in a tangential direction of the inner wall surface of the solid fuel injection lance. It supplies toward the tangential direction of an inner wall surface.
第３の発明に係る高炉への固体燃料吹き込み方法は、第１または第２の発明において、前記気体は、予め予熱された気体であることを特徴とするものである。 According to a third aspect of the present invention, there is provided a method for injecting solid fuel into a blast furnace according to the first or second aspect, wherein the gas is a preheated gas.
第４の発明に係る高炉への固体燃料吹き込み方法は、第１または第２の発明において、前記気体は、燃料ガスと酸素含有ガスであることを特徴とするものである。 The method for injecting solid fuel into a blast furnace according to a fourth invention is characterized in that, in the first or second invention, the gas is a fuel gas and an oxygen-containing gas.
本発明によれば、固体燃料吹き込みランスの内部に形成された旋回流により、当該ランスから供給される微粉炭や木片などの固体燃料がブローパイプ中に分散されるので、固体燃料とブローパイプ内の熱風との混合が促進され、単位質量当りの固体燃料の利用できる熱風の顕熱及び酸素の絶対量が増大し、固体燃料の昇温速度並びに燃焼速度が上昇するため、固体燃料のブローパイプ内及び高炉内における燃焼率が上昇する。その結果、微粉炭や木片などの固体燃料の吹き込み量を従来レベルよりも多くすることが可能になり、高価なコークスの使用量を削減可能であり、また、微粉炭や木片などの固体燃料の吹き込み量を従来レベルと同等に保った場合にも、微粉炭や木片などの固体燃料の燃焼率が増加した分に相当するだけのコークス使用量を削減することができる。また、旋回流を形成する気体の供給量または温度を、固体燃料の吹き込み量または固体燃料の搬送用ガスの流量に応じて調整するので、固体燃料の吹き込み量などに変動があっても、常に所定の温度範囲に固体燃料の加熱温度を維持することができ、固体燃料として微粉炭や木片を使用しても、微粉炭や木片を過剰に加熱した際に発生するタールに起因する問題を未然に防止することが可能となり、安定した操業を行なうことができる。 According to the present invention, the solid fuel such as pulverized coal and wood chips supplied from the lance is dispersed in the blow pipe by the swirl flow formed inside the solid fuel blow lance. The mixing of the solid fuel with the hot air is promoted, the sensible heat of the available hot air per unit mass and the absolute amount of oxygen are increased, and the temperature rise rate and the combustion rate of the solid fuel are increased. The combustion rate in the inner and blast furnace increases. As a result, it is possible to increase the amount of solid fuel such as pulverized coal and wood chips compared to conventional levels, reduce the amount of expensive coke used, and reduce the amount of solid fuel such as pulverized coal and wood chips. Even when the blowing amount is kept equal to the conventional level, the amount of coke used can be reduced corresponding to the increase in the combustion rate of solid fuel such as pulverized coal or wood chips. In addition, since the supply amount or temperature of the gas forming the swirl flow is adjusted according to the amount of solid fuel injected or the flow rate of the solid fuel transfer gas, the amount of solid fuel injected is always changed. The heating temperature of the solid fuel can be maintained within a predetermined temperature range, and even if pulverized coal or wood chips are used as the solid fuel, problems caused by tar generated when the pulverized coal or wood chips are excessively heated will occur. Therefore, stable operation can be performed.
以下、添付図面を参照して本発明を具体的に説明する。図１〜図３は、本発明の実施の形態を示す図であって、図１は、本発明で使用した固体燃料吹き込みランスが設置された高炉羽口部の概略図、図２は、図１のＸ−Ｘ’矢視による概略図、図３は、旋回流を形成する気体の供給量を制御するための概略構成図である。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. 1 to 3 are diagrams showing an embodiment of the present invention. FIG. 1 is a schematic view of a blast furnace tuyere portion where a solid fuel blowing lance used in the present invention is installed, and FIG. FIG. 3 is a schematic diagram for controlling the supply amount of gas forming a swirl flow.
図１に示すように、高炉１の側壁部には、高炉１内に熱風を送りこむための羽口６が設置されている。羽口６は、高炉鉄皮２及び耐火物３を貫通して設置された羽口受金物８及び大羽口７により支持され、且つ、ブローパイプ５と接続されている。ブローパイプ５は熱風炉（図示せず）と接続しており、熱風炉で加熱された空気若しくは酸素富化空気が、ブローパイプ５を経由して羽口６から熱風として高炉１内に供給される。熱風の温度は、通常１０００℃以上であり、高い場合には１３００℃を越えることもある。
As shown in FIG. 1,
ブローパイプ５には、微粉炭や木片などの炭素を含有する粉体状固体燃料を高炉１内に吹き込むための固体燃料吹き込みランス４が、その先端４ａをブローパイプ５のガス流路に突出させて、ブローパイプ５に設置されたガイドパイプ９内に設置されている。図１は粉体状固体燃料として微粉炭を用いた例を示している。固体燃料吹き込みランス４は、粉体状固体燃料を搬送用ガスによって供給し搬送する供給・搬送装置（図示せず）に接続されており、粉体状固体燃料は、搬送用ガスによって固体燃料吹き込みランス４の内部を搬送される。この供給・搬送装置としては、特段の装置は必要でなく、固体燃料切り出し装置及び搬送用ガス供給装置などから構成される慣用の供給・搬送装置で十分である。搬送用ガスとしては、可燃物である微粉炭などを搬送するため、窒素などの非酸化性ガスまたはＡｒガスなどの不活性ガスが好ましい。
The blow pipe 5 has a solid
固体燃料吹き込みランス４には、図２に示すように、固体燃料吹き込みランス４の内壁面に沿った旋回流を形成するための、固体燃料吹き込みランス４の内壁面の接線方向に向けて配置されたスリット状のノズル１０とノズル１１とが設置されている。ノズル１０及びノズル１１から吹き込む気体としては、空気、酸素、窒素、炭酸ガス、Ａｒガスなどの不活性ガスなど、または、これらの混合ガスを使用することができる。更に、ＬＰＧやコークス炉ガスなどの燃料ガスと、この燃料ガスを燃焼するための酸素含有ガスとを組合せて使用することもできる。この場合に、燃料ガスと酸素含有ガスとを別々に供給しても、また、燃料ガスと酸素含有ガスとを予め混合して供給してもよい。図２は、燃料ガスと酸素含有ガスとを別々に供給する例を示している。
As shown in FIG. 2, the solid
空気、酸素、窒素、炭酸ガス、Ａｒガスなどの不活性ガスなど、または、これらの混合ガスを使用する場合には、ノズル１０及びノズル１１の両方から吹き込む必要はなく、どちらかの一方から吹き込んでもよい。燃料ガスと酸素含有ガスとを別々に吹き込む場合には、一方のノズルから燃料ガスを吹きこみ、他方のノズルから酸素含有ガスを吹き込む。図２では、ノズル１０から燃料ガスを吹きこみ、ノズル１１から酸素含有ガスを吹き込む例を示している。予め燃料ガスと酸素含有ガスとを混合した場合には、ズル１０及びノズル１１の両方から吹き込む必要はなく、どちらかの一方から吹き込んでもよい。従って、固体燃料吹き込みランス４の内壁面に沿った旋回流を形成するためのスリット状のノズルは、図２では２つであるが、供給する気体の種類によって１つとするか或いは３つ以上としてもよい。酸素含有ガスとしては、空気、酸素富化空気及び純酸素などを用いることが好ましい。
When using an inert gas such as air, oxygen, nitrogen, carbon dioxide gas, Ar gas, or a mixed gas thereof, it is not necessary to blow from both the
固体燃料吹き込みランス４の内部で旋回流を形成する気体は、少なくとも固体燃料吹き込みランス４の内部において固体燃料と接触するので、固体燃料の昇温速度を高め、ひいては固体燃料の燃焼効率を高めるために、予め予熱してから固体燃料吹き込みランス４に供給することが好ましい。
The gas that forms the swirl flow inside the solid
固体燃料として使用する微粉炭や木片は、炭素を含んでおり、加熱するとタールを生成する。タールが生成されると、固体燃料吹き込みランス４或いはブローパイプ５の内部に微粉炭、木片がタールと共に堆積し、円滑な操業を阻害する恐れもあるので、タールが生成されない温度範囲で固体燃料を加熱することが好ましい。具体的には、タールは４００℃程度で発生するので、３５０℃以下の範囲で加熱することが好ましい。
The pulverized coal and wood chips used as the solid fuel contain carbon and generate tar when heated. When tar is generated, pulverized coal and wood chips accumulate inside the solid
この温度を制御する手段として、図３に示すように、固体燃料吹き込みランス４のノズル１０及びノズル１１に供給する気体の供給流路には、ノズル１０及びノズル１１に供給する気体の供給量を、固体燃料が通過する雰囲気の温度に応じて調整する装置が設置されている。図３は、固体燃料の通過する雰囲気の温度に応じて燃料ガス及び酸素含有ガスの供給量を制御するための構成の１例を示す概略図である。
As means for controlling this temperature, as shown in FIG. 3, the supply flow rate of the gas supplied to the
図３おいて、固体燃料吹き込みランス４の先端近傍のブローパイプ５中には熱電対１６ａが設置され、熱電対１６ａの測定信号は温度計１６に入力され、温度計１６により固体燃料の通過する雰囲気の温度が測定される。温度計１６の信号は、温度制御装置１７に入力され、温度制御装置１７は、測定された温度が予め定めた所定の温度範囲にあるか否かを判定する。測定された温度が所定の温度範囲外にある場合、温度制御装置１７は流量調整弁１８の開度を調整して燃料ガスの供給量を増加または減少させる。流量計１９は、燃料ガスの流量を測定し、その測定値を流量制御装置２１に送信する。流量制御装置２１は、燃料ガスの流量に応じて、燃料ガス／酸素含有ガスの比が所定の値になるように酸素含有ガスの流量を制御する装置であり、従って、流量制御装置２１は、流量計１９の測定値に応じて流量調整弁２２の開度を調整して酸素含有ガスの供給量を制御する。流量計２０は、酸素含有ガスの流量を測定する装置であり、その測定結果は流量制御装置２１に入力されており、酸素含有ガスの供給量がフィードバック制御されるようになっている。即ち、熱電対１６ａを備えた温度計１６によって測定された、固体燃料の通過する雰囲気の温度に基づき、燃料ガス及び酸素含有ガスの供給量がオンラインで調整され、固体燃料の通過する雰囲気の温度が所定の温度範囲内に制御されるようになっている。
In FIG. 3, a
この流量制御方法は、ノズル１０，１１から供給する気体の供給量及びその温度が一定であっても、固体燃料の吹き込み量や固体燃料の搬送用ガスの供給量の増減などの操業条件の変化に対応して、固体燃料の通過する雰囲気の温度が上下に変化するので、固体燃料の通過する雰囲気の温度を温度計１６で連続的に測定し、その変化状況に応じてノズル１０，１１から供給する気体の供給量または温度を調整する方法である。粉体状固体燃料は微粉であるため、粉体状固体燃料の温度は、固体燃料が通過する雰囲気の温度とほぼ同等になることを利用している。
In this flow rate control method, even if the supply amount of gas supplied from the
尚、図３は燃料ガスの供給量を制御する装置であるが、他の気体、例えば空気、酸素、窒素、炭酸ガス、Ａｒガスなどの不活性ガス、或いはこれらの混合ガスの供給量を制御する場合には、温度制御装置１７の出力を流量調整弁１８と同時に流量調整弁２２にも送信し、流量調整弁１８及び流量調整弁２２の開度を温度制御装置１７で制御することにより行うことができる。要は、流量調整弁１８及び／又は流量調整弁２２で流量を制御して、固体燃料吹き込みランス４の内部で形成する旋回流が適切な温度や流量（流速）に維持される制御であればよく、単一の気体によって実施するものであれば図中１６〜１９の構成のみによって十分な機能を発揮させることも可能である。また、固体燃料の通過する雰囲気の温度を測定する場合、この雰囲気中に設置する熱電対１６ａは、固体燃料の衝突によって摩耗する恐れがあるので、耐摩耗性に優れ且つ正確に温度が測定できる専用の保護管の内部に設置し、その保護管を固体燃料の通過する雰囲気中に設置することが好ましい。
FIG. 3 shows an apparatus for controlling the supply amount of the fuel gas, but it controls the supply amount of other gases, for example, an inert gas such as air, oxygen, nitrogen, carbon dioxide gas, Ar gas, or a mixed gas thereof. In this case, the output of the
また、図１では、固体燃料吹き込みランス４がブローパイプ５に１本のみ配置されているが、固体燃料の吹き込み量に応じて固体燃料吹き込みランス４を複数設置してもよく、更に、固体燃料吹き込みランス４がブローパイプ５に接続されたガイドパイプ９内に設置されているが、ガイドパイプ９を設置せず、固体燃料吹き込みランス４をブローパイプ５に直接取り付ける構造であってもよい。また更に、固体燃料吹き込みランス４の先端部は、ブローパイプ５の軸心方向に合致させるために曲がっているが、必ずしも曲げる必要はない。
In FIG. 1, only one solid
このような構成の固体燃料吹き込みランス４を用いて、高炉１の操業中、ノズル１０及びノズル１１から上記の気体を供給して固体燃料吹き込みランス４の内部に旋回流を形成させながら、微粉炭などの粉体状固体燃料を搬送用ガスにより供給する。この場合、燃料ガスを使用した場合と使用しない場合とで、作用・効果が若干異なるので、以下に別々に説明する。
Using the solid
先ず、燃料ガスを使用せず、空気、酸素、窒素、炭酸ガス、Ａｒガスなどの不活性ガスなど、またはこれらの混合ガスを使用した場合について説明する。 First, the case where air, oxygen, nitrogen, carbon dioxide gas, inert gas such as Ar gas, or a mixed gas thereof is used without using fuel gas will be described.
この場合、固体燃料吹き込みランス４の内部に供給された空気、酸素、窒素、炭酸ガス、Ａｒガスなどの不活性ガスなど、またはこれらの混合ガスからなる気体は、固体燃料吹き込みランス４の内壁面に沿って旋回流を形成しつつ、固体燃料の一部を旋回流内に取込みながら、固体燃料吹き込みランス４の先端４ａからブローパイプ５内に流出する。この旋回流はブローパイプ５内で直ちに消滅することはなく、ブローパイプ５内を通過する熱風中に旋回しながら混入する。この旋回流に乗って固体燃料も熱風内に流出するので、旋回流の旋回方向に分散しながら熱風中に供給される。
In this case, an air, oxygen, nitrogen, carbon dioxide gas, inert gas such as Ar gas, or a gas composed of a mixed gas supplied to the inside of the solid
その結果、固体燃料と熱風との混合が促進され、単位質量当りの固体燃料が利用できる熱風の顕熱及び酸素の絶対量が増大し、固体燃料の昇温速度並びに燃焼速度が上昇するため、固体燃料のブローパイプ５からレースウェイに至るまでの燃焼率が上昇する。 As a result, mixing of the solid fuel and hot air is promoted, the sensible heat of the hot air that can be used by the solid fuel per unit mass and the absolute amount of oxygen increase, and the heating rate and combustion rate of the solid fuel increase. The combustion rate from the solid fuel blow pipe 5 to the raceway increases.
空気、酸素、窒素、炭酸ガス、Ａｒガスなどの不活性ガスなど、またはこれらの混合ガスを予熱し、予熱したものをノズル１０，１１に供給することで、固体燃料は、固体燃料吹き込みランス４の内部においてもこれらの予熱された気体によって加熱されるので、固体燃料の燃焼率をより一層向上させることができる。但し、予熱した気体を使用する場合、前述したようにタールの生成される温度まで固定燃料を加熱する必要はない。ノズル１０，１１から供給する気体の供給量及び予熱温度が一定でも、固体燃料の吹き込み量や固体燃料の搬送用ガスの供給量の増減などの操業条件の変化によって固体燃料の加熱温度は変更するので、注意する必要がある。
The solid fuel is supplied to the
タールは４００℃程度で発生するので、例えば３５０℃以下の範囲で加熱することが好ましい。この温度制御は、前述した図３に示す構成の装置で行うことができる。例えば、温度制御装置１７に設定温度の上限値として３５０℃を入力し、温度計１６の測定値が３５０℃を超えたなら、流量調整弁１８，２２の開度を絞る、或いは気体の予熱温度を下げることで、固体燃料が通過する雰囲気の温度を３５０℃以下に制御することができる。
Since tar is generated at about 400 ° C., it is preferable to heat in a range of 350 ° C. or less, for example. This temperature control can be performed by the apparatus having the configuration shown in FIG. For example, if 350 ° C. is input as the upper limit value of the set temperature to the
ところで、例えば常温の窒素、炭酸ガス、Ａｒガスなどの酸素を含有しないガスをノズル１０、１１から供給する場合のように、ノズル１０，１１から供給した気体によって固体燃料を予熱することなく、単にこれら非酸化性ガス或いは不活性ガスの旋回流のみを形成した状態で固体燃料の吹き込み量を変化させる場合には、旋回流による固体燃料と熱風との混合促進に基づく固体燃料の燃焼率上昇効果よりも、固体燃料と熱風中の酸素との接触による燃焼反応が非酸化性ガス或いは不活性ガスの旋回流によって阻害されたり、また、旋回流を形成するこれらの気体は予熱されていないために、この旋回流により、固体燃料の通過する雰囲気の温度が低下し、固体燃料の燃焼率が低下する現象が起こり得るので、このような場合には、ノズル１０，１１から供給する気体の種類を代え、固体燃料と熱風中の酸素との接触を確保することや、固体燃料の通過する雰囲気の温度を確保することが望ましい。例えば、旋回領域での雰囲気中の酸素濃度を検知するようにして、温度を維持しながら、旋回領域の雰囲気が一定の酸素濃度となるように、旋回付与用不活性ガスの流量と酸素含有ガスの流量とを相互に調整することも考えらる。
By the way, as in the case of supplying oxygen-free gas such as nitrogen, carbon dioxide gas, and Ar gas at normal temperature from the
このように、本発明によれば、固体燃料の燃焼率が上昇するため、微粉炭や木片などの固体燃料の吹き込み量を従来レベルよりも多くすることが可能になり、高価なコークスの使用量を削減可能となる。また、微粉炭や木片などの固体燃料の吹き込み量を従来レベルと同等に保った場合にも、微粉炭や木片などの固体燃料の燃焼率が増加した分に相当するだけのコークスの使用量を削減することができる。即ち、燃料比を低減させることができる。 Thus, according to the present invention, since the combustion rate of solid fuel increases, the amount of solid fuel such as pulverized coal or wood chips can be increased from the conventional level, and the amount of expensive coke used is increased. Can be reduced. In addition, when the amount of solid fuel such as pulverized coal or wood chips is kept at the same level as the conventional level, the amount of coke used is equivalent to the increase in the combustion rate of solid fuel such as pulverized coal or wood chips. Can be reduced. That is, the fuel ratio can be reduced.
次に、燃料ガスを使用した場合について説明する。 Next, the case where fuel gas is used will be described.
この場合、ノズル１０、１１から固体燃料吹き込みランス４の内部に供給された燃料ガス及び酸素含有ガスは、固体燃料吹き込みランス４の内壁面に沿って旋回流を形成し、ブローパイプ５を通過する熱風により加熱され、或いは着火装置（図示せず）により発火し、旋回流を形成した状態で燃焼する。燃料ガスが燃焼すると、固体燃料吹き込みランス４の内部のガスが密度差によって分離され、火炎の両側に密度の異なるガス層が形成される。即ち、旋回速度の遅い軸心側には、高温の燃焼排ガスが存在し、旋回速度の速い内壁面側には、未燃焼のガスが存在するようになる。この場合、内壁面近傍では、旋回速度が火炎伝播速度を上回っているため、火炎は内壁面近傍に継続して存在することはできず、そのため、固体燃料吹き込みランス４の内部には、火炎が管状の形になって生成される。本発明では、この火炎を「管状火炎」と称す。
In this case, the fuel gas and the oxygen-containing gas supplied from the
粉体状固体燃料は、固体燃料吹き込みランス４を通過する間、この管状火炎によって加熱され、加熱された後、前述したように旋回流により、固体燃料吹き込みランス４の先端４ａから旋回流の旋回方向に分散しながら熱風中に供給される。熱風中に分散して供給されることで、固体燃料と熱風との混合が促進され、単位質量当りの固体燃料が利用できる熱風の顕熱及び酸素の絶対量が増大し、固体燃料の昇温速度並びに燃焼速度が上昇する。このように、固体燃料は、固体燃料吹き込みランス４の内部で加熱され、且つ、熱風中に分散されるので、固体燃料の昇温速度並びに燃焼速度が上昇し、固体燃料のブローパイプ５からレースウェイに至るまでの燃焼率が上昇する。
The powdered solid fuel is heated by the tubular flame while passing through the solid
但し、前述したように、過剰に加熱するとタールが発生するので、タールが生成されない温度範囲で固体燃料を加熱することが好ましい。具体的には、タールは４００℃程度で発生するので、３５０℃以下の範囲で加熱することが好ましい。一方、加熱温度が低すぎると、加熱の効果が低減するため好ましくない。従って、ノズル１０またはノズル１１から供給する燃料ガスの供給量は、吹き込まれる粉体状固体燃料が２００℃〜３５０℃となるように、その供給量を決めることが好ましい。酸素含有ガスの供給量は、燃料ガスをほぼ完全燃焼させる程度の流量でよい。但し、酸素含有ガスを多少過剰に加えても、また、少量の燃料ガスが未燃焼のまま残留する程度であっても構わない。
However, as described above, since tar is generated when heated excessively, it is preferable to heat the solid fuel in a temperature range in which tar is not generated. Specifically, since tar is generated at about 400 ° C., it is preferable to heat in a range of 350 ° C. or less. On the other hand, if the heating temperature is too low, the heating effect is reduced, which is not preferable. Therefore, it is preferable to determine the supply amount of the fuel gas supplied from the
粉体状固体燃料の加熱温度を２００℃〜３５０℃とする温度制御は、前述した図３に示す構成の装置で行うことができる。即ち、温度制御装置１７に、設定温度の上限値として３５０℃を入力すると共に設定温度の下限値として２００℃を入力し、温度計１６の測定値が３５０℃を超えたなら流量調整弁１８の開度を絞り、逆に、温度計１６の測定値が２００℃より低くなったなら流量調整弁１８の開度を開いて燃料ガスの供給量を調整することで、固体燃料が通過する雰囲気の温度を２００〜３５０℃の範囲の制御することができる。酸素含有ガスの供給量は、燃料ガスの流量に応じて、燃料ガス／酸素含有ガスの比がほぼ一定になるように流量制御装置２１によって制御される。
The temperature control for setting the heating temperature of the powdered solid fuel to 200 ° C. to 350 ° C. can be performed by the apparatus having the configuration shown in FIG. That is, 350.degree. C. is input as the upper limit value of the set temperature and 200.degree. C. is input as the lower limit value of the set temperature to the
このようにして、微粉炭や木片などの固体燃料を高炉１内に吹き込むことにより、固体燃料は、高温の燃焼排ガスによって加熱されると同時に、旋回流によって熱風中に分散供給されるので、固体燃料のブローパイプ５からレースウェイに至るまでの燃焼率が上昇し、その結果、微粉炭や木片などの固体燃料の吹き込み量を従来レベルよりも多くすることが可能になり、高価なコークス使用量を削減可能となる。また、微粉炭や木片などの固体燃料の吹き込み量を従来レベルと同等に保った場合にも、微粉炭や木片などの固体燃料の燃焼率が増加した分に相当するだけのコークス使用量を削減することができる。即ち、燃料比を低減させることができる。 In this way, by blowing solid fuel such as pulverized coal or wood chips into the blast furnace 1, the solid fuel is heated by the high-temperature combustion exhaust gas and at the same time dispersed and supplied into the hot air by the swirling flow. The combustion rate from the fuel blow pipe 5 to the raceway increases, and as a result, the amount of solid fuel such as pulverized coal and wood chips can be increased from the conventional level, and the amount of expensive coke used. Can be reduced. In addition, even when the amount of solid fuel such as pulverized coal or wood chips is kept at the same level as the conventional level, the amount of coke used is reduced by the amount corresponding to the increase in the combustion rate of solid fuel such as pulverized coal or wood chips. can do. That is, the fuel ratio can be reduced.
尚、本発明は上記説明に限るものではなく、種々の変更が可能である。例えば、固体燃料吹き込みランス４の外周に、冷却水を循環させる流路を設置してもよく、また、燃料ガス及び酸素含有ガスを供給するノズルをそれぞれ２つ以上設置してもよい。要は、固体燃料吹き込みランス４の内部に旋回流を形成可能であるならば、その構造はどのようであってもよい。更に、ノズル１０，１１に供給する気体の供給量を制御する装置の構成も図３に示すものに限るわけではなく、固体燃料の吹き込み量または固体燃料の搬送用ガスの供給量を直接測定し、その測定値に基づき、ノズル１０，１１に供給する気体の供給量を直接制御する構成としてもよい。要は、固体燃料の吹き込み量または固体燃料の搬送用ガスの供給量に応じてノズル１０，１１に供給する気体の供給量を調整することができればよい。
The present invention is not limited to the above description, and various modifications can be made. For example, a flow path for circulating cooling water may be installed on the outer periphery of the solid
図１に示す固体燃料吹き込みランスを用い、図１に示す構成の高炉設備において固体燃料を燃料ガス及び酸素含有ガスと共に高炉内に吹き込む試験を実施した。燃料ガス及び酸素含有ガスは別々に供給し、固体燃料吹き込みランスの内部で混合し燃焼させた。この固体燃料吹き込みランスには、図３に示す構成の流量の制御設備が備えられている。この試験操業における固体燃料の通過雰囲気の目標温度は３００℃に設定した。 Using the solid fuel blowing lance shown in FIG. 1, a test was conducted in which the solid fuel was blown into the blast furnace together with the fuel gas and the oxygen-containing gas in the blast furnace equipment having the configuration shown in FIG. Fuel gas and oxygen-containing gas were supplied separately and mixed and burned inside the solid fuel blowing lance. The solid fuel blowing lance is provided with a flow rate control facility having the configuration shown in FIG. The target temperature of the solid fuel passage atmosphere in this test operation was set to 300 ° C.
固体燃料としては、微粉炭と木片を粉砕した木片粉との混合物を用い、搬送用ガスとしては純窒素を用い、その流量を１５Ｎｍ3 ／ｈｒとして７００ｋｇ／ｈｒの微粉炭及び木片粉の混合物を吹き込んだ。燃料ガスにはＬＰＧを用い、酸素含有ガスとしては空気を用いた。固体燃料の通過雰囲気の目標温度を３００℃に設定したことで、ＬＰＧの供給量は約３．０Ｎｍ3 ／ｈｒ、空気の供給量は約７２Ｎｍ3 ／ｈｒとなった。この条件下で固体燃料の通過雰囲気の温度は、ほぼ３００℃の一定に制御された。 As the solid fuel, a mixture of pulverized coal and wood chip powder obtained by pulverizing a piece of wood is used, pure nitrogen is used as a carrier gas, and the flow rate is 15 Nm 3 / hr, and a mixture of 700 kg / hr of pulverized coal and wood chip powder is used. Infused. LPG was used as the fuel gas, and air was used as the oxygen-containing gas. By setting the target temperature of the solid fuel passage atmosphere to 300 ° C., the supply amount of LPG was about 3.0 Nm 3 / hr and the supply amount of air was about 72 Nm 3 / hr. Under this condition, the temperature of the passage atmosphere of the solid fuel was controlled to be constant at about 300 ° C.
この試験操業中、高炉の操業条件の変化により、搬送用ガスである純窒素の流量を１５Ｎｍ3 ／ｈｒの一定のままで、微粉炭及び木片粉の混合物の吹き込み量を４００ｋｇ／ｈｒとする場合が発生したが、固体燃料吹き込みランスの先端近傍に設置した熱電対を測温位置とする温度計の測定値に基づく温度制御装置の出力信号により、ＬＰＧ及び空気の流量を制御するそれぞれの流量調整弁の開度が自動的に調整され、ＬＰＧ及び空気の供給量が自動的に変更され、固体燃料の通過雰囲気の温度は、ほぼ３００℃の一定値に制御された。因みに、搬送用ガスである純窒素の流量が１５Ｎｍ3 ／ｈｒで、微粉炭及び木片粉の混合物の吹き込み量が４００ｋｇ／ｈｒの時には、ＬＰＧの供給量は約２．０Ｎｍ3 ／ｈｒ、空気の供給量は約４８．０Ｎｍ3 ／ｈｒとなった。 During this test operation, due to changes in the operating conditions of the blast furnace, the flow rate of pure nitrogen, which is a carrier gas, remains constant at 15 Nm 3 / hr, and the blowing rate of the mixture of pulverized coal and wood chip powder is 400 kg / hr However, the LPG and air flow rates are controlled by the output signal of the temperature controller based on the measured value of the thermometer with the thermocouple installed near the tip of the solid fuel blowing lance. The valve opening was automatically adjusted, the supply amounts of LPG and air were automatically changed, and the temperature of the solid fuel passage atmosphere was controlled to a constant value of approximately 300 ° C. Incidentally, when the flow rate of pure nitrogen, which is a carrier gas, is 15 Nm 3 / hr, and the blowing rate of the mixture of pulverized coal and wood chip powder is 400 kg / hr, the supply amount of LPG is about 2.0 Nm 3 / hr, The supply amount was about 48.0 Nm 3 / hr.
このようにして微粉炭及び木片粉の混合物の吹き込みを続け、炉頂からダストとして排出される排ガス中の未燃チャーを回収し、高炉内における微粉炭及び木片粉の燃焼率を算出した。また、比較のために、前述した特許文献２による方法を用いて、微粉炭及び木片粉を吹き込む試験も実施した（従来例）。 In this way, the mixture of pulverized coal and wood chip powder was continuously blown, unburned char in the exhaust gas discharged as dust from the furnace top was recovered, and the combustion rate of pulverized coal and wood chip powder in the blast furnace was calculated. For comparison, a test of blowing pulverized coal and wood chip powder was also performed using the method according to Patent Document 2 described above (conventional example).
この試験操業における微粉炭及び木片粉の燃焼率の調査結果を図４に示す。図４に示すように、本発明例では従来例に比較して、微粉炭及び木片粉共に燃焼率が約１０％上昇した。尚、図４に示す燃焼率とは、燃焼率が１の場合に吹き込まれた微粉炭及び木片粉が全て燃焼したことを表している。 FIG. 4 shows the results of investigation on the burning rate of pulverized coal and wood chip powder in this test operation. As shown in FIG. 4, in the example of the present invention, the combustion rate increased by about 10% for both pulverized coal and wood chip powder as compared with the conventional example. In addition, the combustion rate shown in FIG. 4 represents that all of the pulverized coal and wood chip powder blown when the combustion rate is 1 burned.
また、表１は、微粉炭の吹き込み量を溶銑１トン当たり２００ｋｇの一定として、本発明例と従来例とでコークス比を調査した結果である。表１からも明らかなように、本発明例では従来例に比較して微粉炭の燃焼率が高くなるため、その分に該当するコークス量が削減され、燃料比を溶銑１トン当たり２０ｋｇ削減することができた。 Table 1 shows the results of investigating the coke ratio between the present invention example and the conventional example, with the amount of pulverized coal blown constant at 200 kg per ton of hot metal. As apparent from Table 1, in the present invention example, the combustion rate of pulverized coal is higher than that in the conventional example, so the amount of coke corresponding to that amount is reduced, and the fuel ratio is reduced by 20 kg per ton of hot metal. I was able to.
１ 高炉
２ 高炉鉄皮
３ 耐火物
４ 固体燃料吹き込みランス
５ ブローパイプ
６ 羽口
７ 大羽口
８ 羽口受金物
９ ガイドパイプ
１０ ノズル
１１ ノズル
１６ 温度計
１７ 温度制御装置
１８ 流量調整弁
１９ 流量計
２０ 流量計
２１ 流量制御装置
２２ 流量調整弁
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