JP4339885B2 - タービンエンジンコンポーネントおよび基体のコーティング方法 - Google Patents
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Description
12…表面
14…プラチナ層
16…Ni−Al−Hf層
18…酸化アルミニウムスケール層
20…セラミックトップコート層
Claims (37)
- 基体を設けるステップと、
上記基体の表面の上にプラチナ層を堆積するプラチナ層堆積ステップと、
上記プラチナ層の上に、5.5〜13.5重量%のアルミニウムと、0.001〜5.0重量%のハフニウムと、残部がニッケルからなるNi−Al−Hf材料を堆積するNi−Al−Hf層堆積ステップと、
Ni−Pt−Al−Hfボンドコートを形成するように、これらの堆積された層とともに上記基体を熱処理する熱処理ステップと、
を備えることを特徴とする基体のコーティング方法。 - 上記基体を設けるステップが、ニッケル基合金からなる基体を含み、かつ上記プラチナ層堆積ステップが、上記基体の表面の上にプラチナ層を電気めっきすることを含むことを特徴とする請求項1に記載の基体のコーティング方法。
- 上記プラチナ層堆積ステップが、0.01〜1.0mil(0.254〜25.4μm)の範囲の厚さにプラチナ層を堆積することを特徴とする請求項1に記載の基体のコーティング方法。
- 上記熱処理ステップが、5.0〜70重量%のプラチナを有する上記ボンドコートを形成することを特徴とする請求項1に記載の基体のコーティング方法。
- 上記熱処理ステップが、10〜60重量%のプラチナを有する上記ボンドコートを形成することを特徴とする請求項1に記載の基体のコーティング方法。
- 上記Ni−Al−Hf層堆積ステップが、陰極アーク堆積法を用いて上記Ni−Al−Hf層を堆積することを特徴とする請求項1に記載の基体のコーティング方法。
- 上記Ni−Al−Hf層堆積ステップが、5.5〜13.5重量%のアルミニウムと、0.001〜0.4重量%のハフニウムと、残部がニッケルからなるNi−Al−Hf材料を堆積することを特徴とする請求項1に記載の基体のコーティング方法。
- 上記熱処理ステップが、上記ボンドコートを形成するように、温度を1200〜2100°F(648.89〜1148.89°C)の範囲で、時間を2.0〜15時間の範囲で、これらの堆積層とともに上記基体を熱処理することを特徴とする請求項1に記載の基体のコーティング方法。
- 上記ボンドコートの上に1.0〜50mil(25.4〜1270μm)の範囲の厚さのセラミックトップコートを適用するステップをさらに含む請求項1に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、3.0〜15mil(76.2〜381μm)の範囲の厚さにセラミックトップコートを適用することを特徴とする請求項9に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、イットリア安定化ジルコニアのトップコートを適用することを特徴とする請求項9に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、ジルコニアベースのパイロクロアのトップコートを適用することを特徴とする請求項9に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、5〜60モル%のガドリニア安定化ジルコニアのトップコートを適用することを特徴とする請求項9に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、電子ビーム‐物理蒸着法(EB‐PVD)技術を用いて上記セラミックトップコートを適用し、柱状晶が上記基体表面に対して垂直かつボンドコートから外側に延びるような柱状晶構造で上記セラミックトップコートを形成する請求項9に記載の基体のコーティング方法。
- 基体を設けるステップと、
上記基体の表面の上に、5.5〜13.5重量%のアルミニウムと、0.001〜5.0%のハフニウムと、残部がニッケルからなるNi−Al−Hf材料を堆積するNi−Al−Hf層堆積ステップと、
上記Ni−Al−Hf層の上にプラチナ層を堆積するプラチナ層堆積ステップと、
Ni−Pt−Al−Hf層のボンドコートを形成するように、これらの堆積層とともに上記基体を熱処理する熱処理ステップと、
を備えることを特徴とする基体のコーティング方法。 - 上記基体を設けるステップが、ニッケル基合金からなる基体を設けるとともに、上記プラチナ層堆積ステップが、上記基体の表面の上に上記プラチナ層を電気めっきすることを特徴とする請求項15に記載の基体のコーティング方法。
- 上記プラチナ層堆積ステップが、0.01〜1.0mil(0.254〜25.4μm)の範囲の厚さにプラチナ層を堆積させることを特徴とする請求項15に記載の基体のコーティング方法。
- 上記熱処理ステップが、5.0〜70重量%のプラチナを有する上記ボンドコートを形成することを特徴とする請求項15に記載の基体のコーティング方法。
- 上記熱処理ステップが、10〜60重量%のプラチナを有する上記ボンドコートを形成することを特徴とする請求項15に記載の基体のコーティング方法。
- 上記Ni−Al−Hf層堆積ステップが、陰極アーク堆積法を用いて上記Ni−Al−Hf層を堆積することを特徴とする請求項15に記載の基体のコーティング方法。
- 上記Ni−Al−Hf層堆積ステップが、5.5〜13.5重量%のアルミニウムと、0.001〜0.4重量%のハフニウムと、残部がニッケルからなるNi−Al−Hf材料を堆積することを特徴とする請求項15に記載の基体のコーティング方法。
- 上記熱処理ステップが、温度を1200〜2100°F(648.89〜1148.89°C)の範囲で、時間を2.0〜15時間の範囲で、上記ボンドコートを形成するように、これらの堆積層とともに上記基体を熱処理することを特徴とする請求項15に記載の基体のコーティング方法。
- 上記ボンドコートの上に3.0〜15mil(76.2〜381μm)の範囲の厚さのセラミックトップコートを適用するステップをさらに含む請求項15に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、イットリア安定化ジルコニアのトップコートを適用することを特徴とする請求項23に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、ジルコニアベースのパイロクロアのトップコートを特徴とする請求項23に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、5〜60モル%のガドリニア安定化ジルコニアのトップコートを適用することを特徴とする請求項23に記載の基体のコーティング方法。
- 上記セラミックトップコートを適用するステップが、電子ビーム‐物理蒸着法を用いて上記セラミックトップコートを適用することを含み、柱状晶が、上記基体表面に対して実質的に垂直かつボンドコートから外側に延びているように柱状晶のミクロ構造のセラミックトップコートを形成する請求項23に記載の基体のコーティング方法。
- ニッケル基合金からなる基体と、
上記基体の表面に適用されたNi−Pt−Al−Hfのボンドコートと、
を備え、
上記ボンドコートが、5.0〜70重量%のプラチナと、5.5〜15重量%のアルミニウムと、0.001〜5.0重量%のハフニウムと、残部がニッケルからなる組成を有することを特徴とするタービンエンジンコンポーネント。 - 上記ボンドコートの厚さが、1.0〜5.0mil(25.4〜127μm)の範囲であることを特徴とする請求項28に記載のタービンエンジンコンポーネント。
- 上記プラチナが10〜60重量%、上記アルミニウムが5.5〜13.5重量%、上記ハフニウムが0.001〜0.4重量%であることを特徴とする請求項28に記載のタービンエンジンコンポーネント。
- セラミックトップコートと、このトップコートと上記ボンドコートとの間の酸化アルミニウムスケール層と、を備え、上記ボンドコートが上記酸化アルミニウムスケール層の接着性を改善する請求項28に記載のタービンエンジンコンポーネント。
- 上記セラミックトップコートが、イットリア安定化ジルコニアを含むことを特徴とする請求項31に記載のタービンエンジンコンポーネント。
- 上記セラミックトップコートが、ジルコニアベースのパイロクロアトップコートを含むことを特徴とする請求項31に記載のタービンエンジンコンポーネント。
- 上記セラミックトップコートが、5〜60モル%のガドリニア安定化ジルコニアトップコートを含むことを特徴とする請求項31に記載のタービンエンジンコンポーネント。
- 上記セラミックトップコートの厚さが、1.0〜50mil(25.4〜1270μm)の範囲であることを特徴とする請求項31に記載のタービンエンジンコンポーネント。
- 上記厚さを3.0〜15mil(76.2〜381μm)の範囲にすることを特徴とする請求項35に記載のタービンエンジンコンポーネント。
- 上記セラミックトップコートが、柱状晶のミクロ構造を有し、これらの柱状晶が、上記基体の表面に対して実質的に垂直かつボンドコートから外側に向かって延びている請求項31に記載のタービンエンジンコンポーネント。
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