JP4276752B2

JP4276752B2 - Method for molding thermoplastic resin foam

Info

Publication number: JP4276752B2
Application number: JP30047399A
Authority: JP
Inventors: 淳男寺岡; 文朗津田; 英雄大藪
Original assignee: Japan Steel Works Ltd
Current assignee: Japan Steel Works Ltd
Priority date: 1999-10-22
Filing date: 1999-10-22
Publication date: 2009-06-10
Anticipated expiration: 2019-10-22
Also published as: JP2001113556A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スクリュシリンダと、該スクリュシリンダ内に回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられているスクリュとからなる射出装置の、前記スクリュシリンダ内に二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスを注入し、超臨界状態になった不活性ガスを溶融樹脂に浸透させ、不活性ガスが浸透した溶融樹脂を金型内へ射出して、熱可塑性樹脂発泡体を得る熱可塑性樹脂発泡体の成形方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
射出成形機のシリンダ内で熱可塑性樹脂を溶融し、この溶融した熱可塑性樹脂に超臨界状態の二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスを浸透させ、浸透した溶融樹脂を金型へ射出して、熱可塑性樹脂発泡体を成形する方法あるいは装置は、例えば特開平８−２５８０９６号、特開平１０−２３０５２８号等により多数提案されている。上記特開平８−２５８０９６号に開示されている微細発泡体の製造装置は、概略的には加熱シリンダ、この加熱シリンダ内に設けられているメインスクリュ、このメインスクリュの先端部に設けられているミキシングスクリュ、不活性ガスをミキシングスクリュ部分に供給する不活性ガス供給装置等から構成されている。したがって、メインスクリュを回転駆動してペレット状の樹脂材料を加熱シリンダの先端部へ搬送すると、ペレット状の樹脂材料は溶融され、そしてミキシングスクリュによりさらに均一に溶融される。このとき、二酸化炭素ガスを供給すると、二酸化炭素ガスは溶融樹脂材料中に浸透される。二酸化炭素ガスが浸透された溶融樹脂材料を、メインスクリュを軸方向に駆動して金型へ射出すると、微細発泡体が得られる。また、特開平１０−２３０５２８号に示されている熱可塑性樹脂発泡体の製造装置は、加熱シリンダとスクリュとからなる連続可塑化装置と、プランジャーからなる射出装置の、２つの別装置から構成されている。したがって、この２つの装置によっても次のようにして熱可塑性樹脂発泡体を得ることができる。すなわち、スクリュを回転駆動してペレット状の樹脂材料を溶融し、二酸化炭素ガスを供給すると、二酸化炭素ガスは溶融樹脂材料中に浸透される。二酸化炭素ガスが浸透された溶融樹脂材料を、スクリュを軸方向に駆動してプランジャーからなる射出装置金型供給し、そしてプランジャーを駆動すると、同様にして熱可塑性樹脂発泡体が得られる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記のいずれの従来の製造装置によっても、微細発泡体あるいは熱可塑性樹脂発泡体を得ることはできる。しかしながら、改良すべき問題点も認められる。例えば、二酸化炭素ガスの臨界圧力は、７．４ＭＰａであるが、この圧力よりもさらに高い超臨界状態の二酸化炭素ガスを加熱シリンダ内の溶融状態の樹脂材料に注入するときの、シールの問題がある。すなわち、加熱シリンダに供給される樹脂材料はペレット状の固体であるので、ペレット状の樹脂材料でシールすることは不可能で、注入される二酸化炭素ガスが材料供給孔の方へ漏れる恐れがある。特に、前述した製造装置は、二酸化炭素ガスは加熱シリンダ内へ注入されるようになっているが、加熱シリンダ内の溶融樹脂圧力は１０〜３０ＭＰａのように高いので、注入する二酸化炭素ガスの圧力は、これよりもさらに高く、シールの問題は避けられないものであるが、上記のいずれの製造装置もこのシールの問題が解決されているとは認められない。また、上記特開平８−２５８０９６号に開示されている微細発泡体の製造装置のスクリュは、メインスクリュと、このメインスクリュの先端部に設けられているミキシングスクリュの、２つのスクリュから構成され、また特開平１０−２３０５２８号に示されている熱可塑性樹脂発泡体の製造装置は、連続可塑化装置と、プランジャーからなる射出装置の、２つの別装置から構成されているので、構造が複雑で、製造装置が比較的高価なものとなっている。
本発明は、上記したような従来の問題点を解決した熱可塑性樹脂発泡体の成形方法を提供することを目的とし、具体的にはスクリュシリンダ内に超臨界ガス圧以上ではあるが比較的低い二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスを注入することができると共に、超臨界ガス圧以上の不活性ガスを注入するにも拘わらず、シールの問題が解決された熱可塑性樹脂発泡体の成形方法を提供することを目的とし、またこの方法の実施に使用される熱可塑性樹脂発泡体の成形装置の構造が簡単で、安価に得られる熱可塑性樹脂発泡体の成形方法を提供することを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明は、上記目的を達成するために、スクリュシリンダ内に回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられているスクリュを回転駆動して熱可塑性樹脂材料を可塑化すると共に、二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスを超臨界ガス圧以上の圧力で、超臨界温度以上の高温状態の前記スクリュシリンダに注入し、前記スクリュシリンダ内で超臨界状態を発生させて溶融樹脂に浸透させ、超臨界状態の不活性ガスが浸透した溶融樹脂を前記スクリュを軸方向に駆動して金型内へ射出し、熱可塑性樹脂発泡体を得る成形方法であって、前記スクリュシリンダには、その一方の後端部寄りに材料供給孔が、他方の先端部寄りに計量室が、その先端部には射出ノズルが設けられているスクリュシリンダを、そして前記スクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部の方から先端部にかけて第１メタリング部、減圧部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、前記超臨界ガス圧以上の不活性ガスは、前記スクリュの減圧部に対応した位置に注入し、注入され超臨界状態になった不活性ガスは、前記第１、２のメタリング部の溶融樹脂によりシールするように構成される。
請求項２に記載の発明は、スクリュシリンダ内に回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられているスクリュを回転駆動して熱可塑性樹脂材料を可塑化すると共に、二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスを超臨界ガス圧以上の圧力で、超臨界温度以上の高温状態の前記スクリュシリンダに注入し、前記スクリュシリンダ内で超臨界状態を発生させて溶融樹脂に浸透させ、超臨界状態の不活性ガスが浸透した溶融樹脂を前記スクリュを軸方向に駆動して金型内へ射出し、熱可塑性樹脂発泡体を得る成形方法であって、前記スクリュシリンダには、その一方の後端部寄りに材料供給孔が、他方の先端部寄りに計量室が、その先端部には射出ノズルが設けられているスクリュシリンダを、そして前記スクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部の方から先端部にかけて供給部、第１圧縮部、第１メタリング部、減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、前記超臨界ガス圧以上の不活性ガスは、前記スクリュの減圧部に対応した位置に注入し、注入され超臨界状態になった不活性ガスは、前記第１、２のメタリング部の溶融樹脂によりシールするように構成される。請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の成形方法において、前記不活性ガスは、スクリュの減圧部に形成された溶融樹脂の未充満部分が存在する飢餓フィード部に注入するように、請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の成形方法において、前記飢餓フィード部の飢餓状態を、スクリュの供給部に供給する熱可塑性樹脂材料の供給量により制御するように、そして請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれかの項に記載の成形方法において、前記不活性ガスは、可塑化中と射出中に注入するように構成される。
請求項６に記載の発明は、請求項１〜５のいずれかの項に記載の成形方法において、前記不活性ガスは、その注入タイミングをタイマーにより制御するように、請求項７に記載の発明は、請求項２〜６のいずれかの項に記載の成形方法において、前記スクリュの減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部からなる第２ステージ内の圧力を、超臨界ガス圧以上に保持するように、請求項８に記載の発明は、請求項１〜６のいずれかの項に記載の成形方法において、前記スクリュシリンダの先端部の計量室内の圧力を、超臨界ガス圧以上に保持するように、請求項９に記載の発明は、請求項８に記載の成形方法において、前記スクリュシリンダの先端部の計量室内の圧力を、スクリュを射出方向に駆動して、または計量方向に回転させて超臨界ガス圧以上に保持するように、そして請求項１０に記載の発明は、請求項１〜９のいずれかの項に記載の成形方法において、前記不活性ガスの注入圧力が、許容上下限範囲を越えたときは、アラーム起動、機械停止等の安全装置を作動させるように構成される。
【０００５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を説明する。図１の（イ）は、一部を断面にして全体を模式的に示す正面図であるが、この図１の（イ）に示されているように、本発明の熱可塑性樹脂発泡体の成形方法の実施に使用される熱可塑性樹脂発泡体成形用の可塑化装置は、概略的にはスクリュシリンダ１と、このスクリュシリンダ１の内部に可塑化方向に回転駆動されると共に、軸方向すなわち射出方向にも駆動可能に設けられているスクリュ２０とから構成されている。
【０００６】
スクリュシリンダ１は、軸方向に所定長さを有し、その略中間位置においてスクリュシリンダ１の外部から内部に達する、超臨界ガス圧以上の圧力の不活性ガスを供給するための、ガス供給孔２が開けられている。そして、このガス供給孔２に不活性ガス供給装置１０に連なっているガス管３が気密的に接続されている。本実施の形態では、二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスは、超臨界ガス圧の数ＭＰａ〜２０ＭＰａ程度の圧力で溶融状態の樹脂材料に注入されるが、そのため不活性ガス供給装置１０には、圧縮機、圧力制御弁等が内蔵されている。なお、不活性ガス供給装置１０には、不活性ガスを超臨界温度以上に加熱する特別な加熱装置はないが、スクリュシリンダ１内の溶融状態の樹脂材料の温度低下を避けるために、例えば廃熱を利用して予熱することはできる。
【０００７】
スクリュシリンダ１の、図１において左方の先端部寄りは計量室４となり、その先端部に射出ノズル５が設けられている。この射出ノズル５にはシャットオフ弁６が設けられている。スクリュシリンダ１の、後端部寄りに材料供給孔７が開けられている。そして、後端部にスクリュ駆動装置８が設けられている。スクリュ駆動装置８は、従来周知のように構成できるので、詳しい説明はしないが、例えば回転モータとピストンユニットとを備え、回転モータの出力軸とスクリュ２０の後端部のスクリュ軸は、スプライン軸、滑りキー等の機械的手段により接続されている。したがって、スクリュ２０は回転駆動されるときも軸方向に移動可能である。また、ピストンユニットのピストンにより、計量時に溶融樹脂に超臨界圧力をかけることも、計量された溶融樹脂を射出することもできるようになっている。このようなスクリュシリンダ１および射出ノズル５の外周部には個々に温度が制御される複数個の加熱ヒータが設けられ、スクリュシリンダ１内の温度が超臨界温度以上、例えば１００°Ｃ以上に保たれるが、図には示されていない。
【０００８】
熱可塑性樹脂材料Ｊは、本実施の形態では制御された量がスクリュシリンダ１に供給されるようになっている。そのために、機械式のスクリュ式フィーダ３０が設けられ、その供給筒３１がスクリュシリンダ１の材料供給孔７に接続されている。スクリュ式フィーダ３０は、従来周知のように、搬送シリンダ３２と、この搬送シリンダ３２の内部に回転駆動されるように設けられている搬送スクリュ３３と、この搬送スクリュ３３を回転駆動するフィーダ駆動装置３４とからなっている。そして、搬送シリンダ３２にはホッパ３５が取り付けられている。したがって、フィーダ駆動装置３４の回転数を制御することにより、スクリュシリンダ１に供給される熱可塑性樹脂材料Ｊの供給量が制御され、後述する減圧部Ｇにおける溶融樹脂の量が制御されることになる。
【０００９】
スクリュ２０は、可塑化時および射出時には軸方向に移動するが、図１の（イ）に示されているように、スクリュシリンダ１に一応対応して、後端部が第１ステージＳ１、先端部が第２ステージＳ２となっている。第１ステージＳ１は、供給部Ｋと、この供給部Ｋの先方の第１圧縮部Ａ１と、その先方の第１メタリング部Ｍ１とからなっている。供給部Ｋは、スクリュシリンダ１の材料供給孔７に対応し、そのスクリュ溝２１は比較的深くなっている。第１圧縮部Ａ１のスクリュ溝２１は、供給部Ｋの溝深さから第１メタリングＭ１のスクリュ溝深さまで暫時変化している。第１メタリング部Ｍ１のスクリュ溝２１は浅くなっている。スクリュの回転により供給部Ｋから送られてきた熱可塑性樹脂材料Ｊは、スクリュシリンダ１に設けられた加熱ヒータからの熱を受けると共に、第１圧縮部Ａ１で圧縮と剪断を受けながら溶融し、第１メタリング部Ｍ１では熱可塑性樹脂材料Ｊは完全に溶融されている。これにより、注入される不活性ガスが供給部Ｋの方へ漏れることが防止される。すなわち、溶融樹脂によりシールされることになる。
【００１０】
第２ステージＳ２は、第１ステージＳ１に続く減圧部Ｇと、その先方の第２圧縮部Ａ２と、さらにその先方の第２メタリング部Ｍ２とからなっている。減圧部Ｇのスクリュ溝２１は、深くなっている。これにより、第１ステージＳ１から送られてくる溶融樹脂は、減圧され、溶融樹脂が満たされない飢餓フィード部が生じる。その結果、不活性ガスの注入が容易になる。また、この減圧部Ｇは、スクリュ２０が軸方向に移動してもガス供給孔２をカバーできる長さに選定されている。第２圧縮部Ａ２のスクリュ溝２１は比較的浅く、第２メタリング部Ｍ２のスクリュ溝２１は浅くなっており、溶融樹脂で満たされている。これにより、注入された不活性ガスは、第２メタリング部の溶融樹脂によりシールされることになる。
【００１１】
なお、上記実施の形態では、機械的供給装置としてスクリュ式フィーダ３０が設けられているが、このスクリュ式フィーダ３０に代えてロータリ式フィーダによっても熱可塑性樹脂材料Ｊの供給量を制御することができることは明らかである。また、スクリュ２０の減圧部Ｇのスクリュ溝２１は、深くなってフライト２３、２３間の容積は大きくなっているが、スクリュ溝２１を深くする代わりに、フライト２３の幅を狭くしてフライト２３、２３間の容積を大きくすることもできる。また、フライト２３のピッチを広げ、フライト２３、２３間の容積を大きくすることもできる。さらには、スクリュ溝２１を深くし、フライト２３の幅を狭くし、ピッチを広げることができることは明らかである。
【００１２】
本実施の形態に係わる可塑化装置は、制御器、タイマー等からなるコントローラ４０も備えている。コントローラ４０には、設定器４１が設けられている。そして、この設定器４１により可塑化に必要な各種の値、例えば不活性ガスの圧力の上下限値、不活性ガスの供給開始時期、および停止時期等を設定するタイマーの設定、スクリュ駆動装置８の回転モータの回転速度、可塑化時の背圧値、スクリュ式フィーダ３０の駆動装置３４の駆動速度、スクリュシリンダ１および射出ノズル５の外周部に設けられている加熱ヒータの温度等が設定できるようになっている。そして、上記の各種の値が設定値に維持されるように、制御器により例えばフィードバック制御される。また、不活性ガスの圧力が上下限値を超えたときは、アラーム等が作動すると共に、可塑化装置が停止するようにもなっている。このようなコントローラ４０と、ガス管３に設けられている圧力計１１とは信号ラインａにより接続され、不活性ガス供給装置１０とは信号ラインｂにより、それぞれ接続されている。同様にコントローラ４０と、スクリュシリンダ１の第２メタリング部Ｍ２に設けられている圧力計１２とは信号ラインｃにより、計量室４に設けられている圧力計１３とは信号ラインｄにより、スクリュ駆動装置８とは信号ラインｅにより、そしてフィーダ駆動装置３４とは信号ラインｆによりそれぞれ接続されている。
【００１３】
次に、上記熱可塑性樹脂発泡体成形用の可塑化装置を使用した成形例について説明する。ホッパ３０に熱可塑性樹脂材料Ｊを入れる。コントローラ４０に付属している設定器４１により、可塑化に必要な各種の値例えば、ガス管３中の不活性ガスの圧力の上下限値、第２メタリング部Ｍ２の圧力値、計量室４中の圧力値、フィーダ駆動装置３４の回転数、加熱ヒータの温度、スクリュ２０の計量完了位置、スクリュ２０の回転速度等を設定する。また、シャットオフ弁６を閉じる。そうして、フィーダ駆動装置３４により搬送スクリュ３３を駆動する。熱可塑性樹脂材料Ｊは、設定された割合でスクリュシリンダ１に供給される。また、スクリュ駆動装置８によりスクリュ２０を回転駆動して計量工程を開始する。熱可塑性樹脂材料Ｊは、スクリュ２０の供給部Ｋに供給される。スクリュ２０の回転により送られる樹脂材料Ｊは、加熱ヒータから加えられる熱と、スクリュ２０の回転による摩擦作用、剪断作用等により生じる熱とにより、溶融し、第１圧縮部Ａ１を経て第１メタリング部Ｍ１へと送られる。第１メタリング部Ｍ１で完全に溶融され、そして次の第２ステージＳ２へと送られる。このときの、スクリュシリンダ１内の温度は、不活性ガスの超臨界温度以上の例えば１００°Ｃ以上になっている。
【００１４】
コントローラ４０のタイマーがタイムアップを計時すると、第２ステージＳ２の減圧部Ｇに、二酸化炭素ガス、窒素ガス等の不活性ガスが不活性ガス供給装置１０から注入される。図１の（ロ）は、第１メタリング部Ｍ１で完全に溶融された溶融樹脂が、スクリュシリンダ１の内周壁と、フライト２３、２３間と、スクリュ軸の外周面２１’との間に充満している状態を示す図であるが、この第１メタリング部Ｍ１の溶融樹脂により、注入された不活性ガスが供給部Ｋの方へ漏れることが防止される。また、注入されるとき、減圧部Ｇのスクリュ溝２１は深くなって、溶融樹脂の圧力は低くなっているので、図１の（ハ）に示されているように、未充満部分２４が存在する飢餓フィード部が形成されているので、超臨界ガス圧以上ではあるが、数ＭＰａ〜２０ＭＰａ程度の比較的低い圧力で注入することができる。注入された不活性ガスは、超臨界状態になっているので、スクリュ２０の回転により溶融樹脂中に容易に浸透する。そうして、第２ステージＳ２の第２圧縮部Ａ２を経て第２メタリング部Ｍ２へと送られる。このときも、第２圧縮部Ａ２および第２メタリング部Ｍ２の圧力が超臨界圧力以下にならないように、不活性ガスが供給される。第２メタリング部Ｍ２における溶融樹脂の状態は、図１の（ニ）に示されているが、第２メタリング部Ｍ２における溶融樹脂により注入される不活性ガスが、スクリュシリンダ１の先方へ漏れることが防止される。
【００１５】
不活性ガスが浸透した溶融樹脂は、計量室４へと送られる。計量が進むに従い、計量された樹脂圧力によりスクリュ２０は後方へ後退する。このとき、計量室４の圧力は圧力計１３で計測され、計測される圧力が超臨界圧力以下にならないように、スクリュ２０を射出方向に加圧して計量する。所定量後退したら、これを検知して計量を終わる。次に射出工程に入るが、射出工程時にも、不活性ガスの注入を続ける。タイマーがタイムアップを計時して注入を停止する。なお、射出工程に入る前に、計量された溶融樹脂の圧力が超臨界圧力以下に下がらないように、スクリュ２０を射出方向に移動し加圧する。あるいは、低速で可塑化方向に回転駆動することもできる。
【００１６】
次いで、シャットオフ弁６を開いて、スクリュ２０を軸方向に駆動して金型へ射出する。冷却固化を待って金型を開くと、成形体内の平均セル径が０．０１〜５０μｍ、平均セル密度が１０^８〜１０^１６個／ｃｍ^３の熱可塑性樹脂発泡体が得られる。以下同様にして成形する。
【００１７】
【発明の効果】
以上のように、本発明によると、スクリュシリンダには、その一方の後端部寄りに材料供給孔が、他方の先端部寄りに計量室が、その先端部には射出ノズルが設けられているスクリュシリンダを、そしてスクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部の方から先端部にかけて第１メタリング部、減圧部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、あるいはスクリュには、前記スクリュシリンダに対応して、後端部の方から先端部にかけて供給部、第１圧縮部、第１メタリング部、減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部となっているスクリュを使用し、超臨界ガス圧以上の不活性ガスは前記スクリュの減圧部に対応した位置に注入し、注入した不活性ガスはスクリュシリンダ内で超臨界状態になり、そして溶融樹脂に浸透するので、セル径の小さい熱可塑性樹脂発泡体を得ることができる。この時、注入され超臨界状態になった不活性ガスを第１、２のメタリング部の溶融樹脂によりシールするように構成されているので、超臨界ガス圧以上であれば、比較的低い圧力で不活性ガスを注入できる。しかも、超臨界ガス圧以上の不活性ガスを注入しても、第１メタリング部および第２メタリング部において完全に溶融されている樹脂材料のシール作用により、注入され超臨界状態になった不活性ガスが材料供給孔の方あるいはスクリュシリンダの先方へ漏れることが防止される。したがって、本発明によると、溶融樹脂のシール作用と相まって、シールはさらに完全なものとなる、という本発明に特有の効果が得られる。また、本発明によると、不活性ガスは超臨界ガス圧以上であれば、格別に加熱する必要がないので、不活性ガス供給装置が安価になる効果が得られる。さらには、本発明によると、比較的低い圧力で超臨界ガス圧の不活性ガスを注入できるので、不活性ガス供給装置、配管系等の耐圧設計、シール設計等が容易になる効果も得られる。また、不活性ガスを、スクリュの減圧部に形成された溶融樹脂の未充満部分が存在する飢餓フィード部に注入する発明によると、溶融樹脂と超臨界状態の不活性ガスとの接触面積が広くなり、超臨界状態の不活性ガスの浸透が早く、かつ均一になる効果がさらに得られる。飢餓フィード部の飢餓状態を、スクリュの供給部に供給する熱可塑性樹脂材料の供給量により制御する発明によると、溶融樹脂と超臨界状態の不活性ガスとの接触面積を制御でき、超臨界状態の不活性ガスの浸透も制御できる効果がさらに得られる。また、不活性ガスの注入タイミングをタイマーにより制御する発明によると、不活性ガスの注入タイミングが一定になり、発泡の均一化と、微細化が得られ、高品質の熱可塑性樹脂発泡体が得られる。また、スクリュの減圧部、第２圧縮部および第２メタリング部からなる第２ステージ内の圧力を、超臨界ガス圧以上に保持する発明、あるいはスクリュシリンダの先端部の計量室内の圧力を、超臨界ガス圧以上に保持する発明によると、スクリュシリンダ内で発泡することを押さえれることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係わる熱可塑性樹脂発泡体の成形方法の実施に使用される可塑化装置の実施の形態を示す図で、その（イ）は一部を断面にして全体を模式的に示す正面図、その（ロ）は第１メタリング部を、その（ハ）は減圧部を、そしてその（ニ）は第２メタリング部を、溶融樹脂と共に示す断面図である。
【符号の説明】
１スクリュシリンダ２ガス供給孔
４計量室５射出ノズル
７材料供給孔１０不活性ガス供給装置
２０スクリュ２１スクリュ溝
２３フライト３０スクリュ式フィーダ
Ｓ１第１ステージＳ２第２ステージ
Ｋ供給部Ａ１第１圧縮部
Ｍ１第１メタリング部Ｇ減圧部
Ａ２第２圧縮部Ｍ２第２メタリング部[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an inert device such as carbon dioxide gas, nitrogen gas, etc. in the screw cylinder of an injection device comprising a screw cylinder and a screw provided in the screw cylinder so as to be driven in the rotational direction and the axial direction. Thermoplastic resin foam that obtains a thermoplastic resin foam by injecting a gas, infiltrating the molten resin in a supercritical state into the molten resin, and injecting the molten resin infiltrated with the inert gas into the mold It relates to a molding method.
[0002]
[Prior art]
The thermoplastic resin is melted in the cylinder of the injection molding machine, and an inert gas such as supercritical carbon dioxide gas or nitrogen gas is infiltrated into the molten thermoplastic resin, and the infiltrated molten resin is injected into the mold. Many methods or apparatuses for molding a thermoplastic resin foam have been proposed, for example, in JP-A-8-258096 and JP-A-10-230528. The apparatus for producing a fine foam disclosed in the above-mentioned JP-A-8-258096 is generally provided at a heating cylinder, a main screw provided in the heating cylinder, and a tip of the main screw. A mixing screw, an inert gas supply device that supplies an inert gas to the mixing screw portion, and the like are included. Therefore, when the main screw is driven to rotate and the pellet-shaped resin material is conveyed to the tip of the heating cylinder, the pellet-shaped resin material is melted and further uniformly melted by the mixing screw. At this time, when carbon dioxide gas is supplied, the carbon dioxide gas penetrates into the molten resin material. When the molten resin material infiltrated with carbon dioxide gas is injected into the mold by driving the main screw in the axial direction, a fine foam is obtained. A thermoplastic resin foam manufacturing apparatus disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-230528 is composed of two separate apparatuses, a continuous plasticizing apparatus including a heating cylinder and a screw, and an injection apparatus including a plunger. Has been. Therefore, a thermoplastic resin foam can be obtained by these two apparatuses as follows. That is, when the screw is rotated to melt the pellet-shaped resin material and carbon dioxide gas is supplied, the carbon dioxide gas penetrates into the molten resin material. When the molten resin material infiltrated with carbon dioxide gas is supplied in the mold of an injection device comprising a plunger by driving the screw in the axial direction, and the plunger is driven, a thermoplastic resin foam is obtained in the same manner.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
A fine foam or a thermoplastic resin foam can be obtained by any of the conventional manufacturing apparatuses described above. However, problems to be improved are also recognized. For example, the critical pressure of carbon dioxide gas is 7.4 MPa, but there is a sealing problem when carbon dioxide gas in a supercritical state, which is higher than this pressure, is injected into the molten resin material in the heating cylinder. is there. That is, since the resin material supplied to the heating cylinder is a pellet-shaped solid, it is impossible to seal with the pellet-shaped resin material, and the injected carbon dioxide gas may leak toward the material supply hole. . In particular, in the manufacturing apparatus described above, the carbon dioxide gas is injected into the heating cylinder, but since the molten resin pressure in the heating cylinder is as high as 10 to 30 MPa, the pressure of the injected carbon dioxide gas Is higher than this, and the problem of sealing is unavoidable, but it is not recognized that any of the manufacturing apparatuses described above has solved the problem of sealing. Further, the screw of the fine foam manufacturing apparatus disclosed in the above-mentioned JP-A-8-258096 is composed of two screws, a main screw and a mixing screw provided at the tip of the main screw, The thermoplastic foam production apparatus disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-230528 is composed of two separate apparatuses, a continuous plasticizing apparatus and an injection apparatus composed of a plunger, so that the structure is complicated. Thus, the manufacturing apparatus is relatively expensive.
An object of the present invention is to provide a method for molding a thermoplastic resin foam that solves the above-described conventional problems, and specifically, it is relatively low in a screw cylinder, although it is above the supercritical gas pressure. Molding of thermoplastic resin foam that can inject inert gas such as carbon dioxide gas and nitrogen gas, and solves sealing problems despite injecting inert gas at supercritical gas pressure or higher An object of the present invention is to provide a method for molding a thermoplastic resin foam, which is simple and has a simple structure for a thermoplastic resin foam molding apparatus used for carrying out this method. It is said.
[0004]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the invention according to claim 1 plasticizes the thermoplastic resin material by rotationally driving a screw provided in the screw cylinder so as to be driven in the rotational direction and the axial direction. An inert gas such as carbon dioxide gas or nitrogen gas is injected into the screw cylinder at a temperature higher than the supercritical temperature at a pressure higher than the supercritical gas pressure, and a supercritical state is generated in the screw cylinder to melt. A molding method for obtaining a thermoplastic resin foam by infiltrating a resin and injecting a molten resin infiltrated with a supercritical inert gas into the mold by driving the screw in the axial direction, the screw cylinder Includes a material supply hole near one rear end, a metering chamber near the other tip, a screw cylinder provided with an injection nozzle at the tip, and the screw includes a front Corresponding to the screw cylinder, a first metering section to the distal end portion from the side of the rear end, using the screw has a pressure reducing unit and a second metering section, the inert gas on the supercritical gas pressure or, the The inert gas injected into a position corresponding to the decompression part of the screw and in a supercritical state is configured to be sealed by the molten resin of the first and second metering parts.
The invention according to claim 2 plasticizes the thermoplastic resin material by rotationally driving a screw provided in the screw cylinder so as to be able to be driven in the rotational direction and the axial direction, as well as carbon dioxide gas, nitrogen gas, etc. inert gas at a pressure on the supercritical gas pressure or by injecting into the screw cylinder of a high temperature state above the supercritical temperature, the by generating a supercritical state in the screw cylinder to penetrate the molten resin, the supercritical state of The molten resin infiltrated with the inert gas is a molding method in which the screw is driven in the axial direction and injected into a mold to obtain a thermoplastic resin foam, wherein the screw cylinder has one rear end thereof. A material supply hole near the tip, a measuring chamber near the other tip, a screw cylinder provided with an injection nozzle at the tip, and the screw correspond to the screw cylinder. Supply unit to the distal end portion from the side of the rear end portion, the first compression unit, the first metering section, vacuum unit and a second compression section and a second metering unit are using screws, the supercritical gas pressure or higher The inert gas is injected into a position corresponding to the decompression portion of the screw, and the injected inert gas that is in a supercritical state is sealed with the molten resin in the first and second metering portions. The According to a third aspect of the present invention, in the molding method according to the first or second aspect, the inert gas is injected into a starvation feed portion where an unfilled portion of the molten resin formed in the decompression portion of the screw exists. Thus, in the invention according to claim 4, in the molding method according to claim 3, the starvation state of the starvation feed part is controlled by the supply amount of the thermoplastic resin material supplied to the supply part of the screw. The invention according to claim 5 is configured such that in the molding method according to any one of claims 1 to 4, the inert gas is injected during plasticization and injection.
The invention according to claim 6 is the molding method according to any one of claims 1 to 5, wherein the inert gas is controlled in its injection timing by a timer. Is a molding method according to any one of claims 2 to 6, wherein the pressure in the second stage composed of the decompression part, the second compression part and the second metering part of the screw is set to be equal to or higher than the supercritical gas pressure. As described above, the invention according to claim 8 is the molding method according to any one of claims 1 to 6, wherein the pressure in the measuring chamber at the tip of the screw cylinder is equal to or higher than the supercritical gas pressure. According to a ninth aspect of the present invention, in the molding method according to the eighth aspect, the pressure in the measuring chamber at the tip of the screw cylinder is driven in the injection direction or in the measuring direction. Rotate to supercritical The invention according to claim 10 is the molding method according to any one of claims 1 to 9, wherein the inert gas injection pressure is within an allowable upper and lower limit range. When exceeded, it is configured to activate safety devices such as alarm activation and machine stop.
[0005]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below. FIG. 1 (a) is a front view schematically showing the whole with a part in cross section. As shown in FIG. 1 (a), the thermoplastic resin foam of the present invention is A plasticizing apparatus for molding a thermoplastic resin foam used for carrying out a molding method is schematically a screw cylinder 1 and is rotationally driven in the plasticizing direction inside the screw cylinder 1 and also in the axial direction, that is, The screw 20 is configured to be drivable in the injection direction.
[0006]
The screw cylinder 1 has a predetermined length in the axial direction, and is a gas supply hole for supplying an inert gas having a pressure equal to or higher than the supercritical gas pressure that reaches from the outside to the inside of the screw cylinder 1 at a substantially intermediate position. 2 is opened. A gas pipe 3 connected to the inert gas supply device 10 is hermetically connected to the gas supply hole 2. In the present embodiment, an inert gas such as carbon dioxide gas and nitrogen gas is injected into the molten resin material at a supercritical gas pressure of about several MPa to 20 MPa. Therefore, the inert gas supply device 10 Includes a compressor, a pressure control valve, and the like. The inert gas supply device 10 does not have a special heating device that heats the inert gas to a supercritical temperature or higher. However, in order to avoid a temperature drop of the molten resin material in the screw cylinder 1, for example, the waste gas supply device 10 is abandoned. It can be preheated using heat.
[0007]
The metering chamber 4 is located near the left end of the screw cylinder 1 in FIG. 1, and an injection nozzle 5 is provided at the end. The injection nozzle 5 is provided with a shutoff valve 6. A material supply hole 7 is formed near the rear end of the screw cylinder 1. And the screw drive device 8 is provided in the rear-end part. The screw driving device 8 can be configured as conventionally known and will not be described in detail. For example, the screw driving device 8 includes a rotary motor and a piston unit, and the output shaft of the rotary motor and the screw shaft at the rear end of the screw 20 are spline shafts. Are connected by mechanical means such as a sliding key. Therefore, the screw 20 can move in the axial direction even when it is rotationally driven. In addition, the piston of the piston unit can apply a supercritical pressure to the molten resin at the time of measurement, or can inject the measured molten resin. A plurality of heaters whose temperatures are individually controlled are provided on the outer peripheral portions of the screw cylinder 1 and the injection nozzle 5, and the temperature in the screw cylinder 1 is maintained at a supercritical temperature or higher, for example, 100 ° C. or higher. It is not shown in the figure.
[0008]
In the present embodiment, a controlled amount of the thermoplastic resin material J is supplied to the screw cylinder 1. For this purpose, a mechanical screw feeder 30 is provided, and the supply cylinder 31 is connected to the material supply hole 7 of the screw cylinder 1. The screw feeder 30 includes, as is well known in the art, a transport cylinder 32, a transport screw 33 provided so as to be rotationally driven inside the transport cylinder 32, and a feeder driving device that rotationally drives the transport screw 33. 34. A hopper 35 is attached to the transport cylinder 32. Therefore, by controlling the rotation speed of the feeder drive device 34, the supply amount of the thermoplastic resin material J supplied to the screw cylinder 1 is controlled, and the amount of molten resin in the decompression section G described later is controlled. Become.
[0009]
The screw 20 moves in the axial direction at the time of plasticization and injection, but as shown in FIG. 1 (a), the rear end portion corresponds to the screw cylinder 1, and the rear end portion is the first stage S1, the front end. The part is the second stage S2. The first stage S1 includes a supply unit K, a first compression unit A1 ahead of the supply unit K, and a first metering unit M1 ahead. The supply part K corresponds to the material supply hole 7 of the screw cylinder 1, and the screw groove 21 is relatively deep. The screw groove 21 of the first compression part A1 changes for a while from the groove depth of the supply part K to the screw groove depth of the first metering M1. The screw groove 21 of the first metering portion M1 is shallow. The thermoplastic resin material J sent from the supply unit K by the rotation of the screw receives heat from the heater provided in the screw cylinder 1 and melts while being compressed and sheared by the first compression unit A1, In the first metering portion M1, the thermoplastic resin material J is completely melted. As a result, the injected inert gas is prevented from leaking toward the supply unit K. That is, it is sealed with molten resin.
[0010]
The second stage S2 includes a decompression section G following the first stage S1, a second compression section A2 ahead, and a second metering section M2 ahead. The screw groove 21 of the decompression part G is deep. As a result, the molten resin sent from the first stage S1 is depressurized, and a starvation feed portion is formed in which the molten resin is not filled. As a result, the inert gas can be easily injected. The decompression part G is selected to have a length that can cover the gas supply hole 2 even if the screw 20 moves in the axial direction. The screw groove 21 of the second compression part A2 is relatively shallow, and the screw groove 21 of the second metering part M2 is shallow and is filled with molten resin. Thereby, the injected inert gas is sealed by the molten resin of the second metering portion.
[0011]
In the above embodiment, the screw feeder 30 is provided as a mechanical feeder. However, the supply amount of the thermoplastic resin material J can be controlled by a rotary feeder instead of the screw feeder 30. Obviously we can do it. Further, the screw groove 21 of the decompression part G of the screw 20 becomes deeper and the volume between the flights 23 and 23 becomes larger. Instead of making the screw groove 21 deeper, the width of the flight 23 is made narrower and the flight 23. , 23 can be increased in volume. Further, the pitch of the flights 23 can be widened, and the volume between the flights 23 and 23 can be increased. Further, it is obvious that the screw groove 21 can be deepened, the width of the flight 23 can be narrowed, and the pitch can be widened.
[0012]
The plasticizing apparatus according to the present embodiment also includes a controller 40 including a controller and a timer. The controller 40 is provided with a setting device 41. The setting device 41 sets various values necessary for plasticizing, for example, upper and lower limit values of the pressure of the inert gas, setting of a timer for setting the supply start timing and stop timing of the inert gas, and the screw driving device 8. The rotational speed of the rotary motor, the back pressure value at the time of plasticization, the driving speed of the drive device 34 of the screw type feeder 30, the temperature of the heater provided on the outer periphery of the screw cylinder 1 and the injection nozzle 5 can be set. It is like that. Then, for example, feedback control is performed by the controller so that the various values described above are maintained at the set values. When the pressure of the inert gas exceeds the upper and lower limit values, an alarm or the like is activated and the plasticizing device is stopped. Such a controller 40 and the pressure gauge 11 provided in the gas pipe 3 are connected by a signal line a, and the inert gas supply device 10 is connected by a signal line b. Similarly, the controller 40 and the pressure gauge 12 provided in the second metering portion M2 of the screw cylinder 1 are driven by a signal line c, and the pressure gauge 13 provided in the measuring chamber 4 is driven by a signal line d. The device 8 is connected to the signal line e, and the feeder drive device 34 is connected to the signal line f.
[0013]
Next, a molding example using the plasticizing apparatus for molding the thermoplastic resin foam will be described. The thermoplastic resin material J is put into the hopper 30. Various values necessary for plasticization, for example, upper and lower limit values of the pressure of the inert gas in the gas pipe 3, the pressure value of the second metering portion M2, and the inside of the measuring chamber 4 are set by the setting device 41 attached to the controller 40. Are set, the rotation speed of the feeder drive device 34, the temperature of the heater, the measurement completion position of the screw 20, the rotation speed of the screw 20, and the like. Further, the shutoff valve 6 is closed. Then, the conveying screw 33 is driven by the feeder driving device 34. The thermoplastic resin material J is supplied to the screw cylinder 1 at a set ratio. Further, the screw driving device 8 rotates the screw 20 to start the weighing process. The thermoplastic resin material J is supplied to the supply unit K of the screw 20. The resin material J sent by the rotation of the screw 20 is melted by the heat applied from the heater and the heat generated by the frictional action, the shearing action, etc. due to the rotation of the screw 20, and passes through the first compression part A <b> 1 to the first metal ring. Sent to the part M1. It is completely melted in the first metering section M1 and sent to the next second stage S2. At this time, the temperature in the screw cylinder 1 is, for example, 100 ° C. or higher, which is higher than the supercritical temperature of the inert gas.
[0014]
When the timer of the controller 40 times out, an inert gas such as carbon dioxide gas or nitrogen gas is injected from the inert gas supply device 10 into the decompression unit G of the second stage S2. (B) in FIG. 1 shows that the molten resin completely melted in the first metering portion M1 is filled between the inner peripheral wall of the screw cylinder 1, between the flights 23 and 23, and the outer peripheral surface 21 ′ of the screw shaft. Although it is a figure which shows the state which has carried out, it is prevented that the inject | poured inert gas leaks toward the supply part K by the molten resin of this 1st metal ring part M1. Further, when injected, the screw groove 21 of the decompression part G becomes deep and the pressure of the molten resin is low, so that there is an unfilled portion 24 as shown in FIG. Since the starvation feed part to be formed is formed, it is possible to inject at a relatively low pressure of about several MPa to 20 MPa although it is higher than the supercritical gas pressure. Since the injected inert gas is in a supercritical state, it easily penetrates into the molten resin by the rotation of the screw 20. Then, it is sent to the second metering section M2 via the second compression section A2 of the second stage S2. Also at this time, the inert gas is supplied so that the pressures of the second compression part A2 and the second metering part M2 do not fall below the supercritical pressure. The state of the molten resin in the second metering portion M2 is shown in FIG. 1 (d), but the inert gas injected by the molten resin in the second metalling portion M2 leaks toward the end of the screw cylinder 1. Is prevented.
[0015]
The molten resin infiltrated with the inert gas is sent to the measuring chamber 4. As the metering progresses, the screw 20 moves backward due to the metered resin pressure. At this time, the pressure in the measuring chamber 4 is measured by the pressure gauge 13, and the screw 20 is pressurized in the injection direction and measured so that the measured pressure does not fall below the supercritical pressure. When the set amount has been reversed, this is detected and the weighing is finished. Next, the injection process is started, but the injection of the inert gas is continued during the injection process. A timer times out and stops the infusion. Before entering the injection step, the screw 20 is moved and pressurized in the injection direction so that the measured pressure of the molten resin does not drop below the supercritical pressure. Alternatively, it can be rotated in the plasticizing direction at a low speed.
[0016]
Next, the shutoff valve 6 is opened, and the screw 20 is driven in the axial direction to be injected into the mold. When the mold is opened after cooling and solidification, a thermoplastic resin foam having an average cell diameter of 0.01 to 50 μm and an average cell density of 10 ⁸ to 10 ¹⁶ cells / cm ³ is obtained. Thereafter, molding is performed in the same manner.
[0017]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the screw cylinder is provided with the material supply hole near one rear end, the measuring chamber near the other front end, and the injection nozzle at the front end. For the screw cylinder and the screw, a screw corresponding to the screw cylinder is used as a first metering portion, a decompression portion and a second metering portion from the rear end portion to the tip end portion, or Corresponding to the screw cylinder from the rear end portion to the front end portion, the screw serving as the supply portion, the first compression portion, the first metering portion, the decompression portion, the second compression portion and the second metering portion. The inert gas exceeding the supercritical gas pressure is injected into a position corresponding to the decompression portion of the screw, and the injected inert gas becomes supercritical in the screw cylinder, and the molten tree Since penetrating into, it is possible to obtain a small thermoplastic resin foam having cell diameters. At this time, since the inert gas that has been injected and is in a supercritical state is configured to be sealed by the molten resin in the first and second metal ring portions, the pressure is relatively low as long as the pressure is higher than the supercritical gas pressure. Inert gas can be injected. In addition, even when an inert gas having a pressure higher than the supercritical gas pressure is injected, the inertness which has been injected and has become a supercritical state due to the sealing action of the resin material completely melted in the first and second metalling portions. The gas is prevented from leaking toward the material supply hole or the tip of the screw cylinder. Therefore, according to the present invention, combined with the sealing action of the molten resin, an effect unique to the present invention is obtained that the seal becomes more complete. In addition, according to the present invention, if the inert gas has a supercritical gas pressure or higher, it is not necessary to heat the inert gas, so that the effect of reducing the cost of the inert gas supply device can be obtained. Furthermore, according to the present invention, since an inert gas having a supercritical gas pressure can be injected at a relatively low pressure, an effect of facilitating the pressure resistance design, seal design, etc. of the inert gas supply device, piping system, etc. can be obtained. . Further, according to the invention in which the inert gas is injected into the starvation feed portion where the unfilled portion of the molten resin formed in the decompression portion of the screw exists, the contact area between the molten resin and the inert gas in the supercritical state is wide. Thus, the permeation of the supercritical inert gas is quicker and more uniform. According to the invention that controls the starvation state of the starvation feed part by the amount of thermoplastic resin material supplied to the screw supply part, the contact area between the molten resin and the supercritical inert gas can be controlled, and the supercritical state The effect of controlling the permeation of the inert gas is further obtained. In addition, according to the invention in which the inert gas injection timing is controlled by a timer, the inert gas injection timing is constant, uniform foaming and finer foam are obtained, and a high-quality thermoplastic resin foam is obtained. It is done. Further, the invention in which the pressure in the second stage comprising the screw decompression part, the second compression part and the second metering part is maintained at a supercritical gas pressure or the pressure in the measuring chamber at the tip part of the screw cylinder is increased. According to the invention for maintaining the pressure above the critical gas pressure, foaming in the screw cylinder can be suppressed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing an embodiment of a plasticizing apparatus used for carrying out a method for molding a thermoplastic resin foam according to the present invention, and (a) schematically shows the whole in cross section. The (b) is a sectional view showing the first metalling part, the (c) is the decompression part, and the (d) is the second metalling part together with the molten resin.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Screw cylinder 2 Gas supply hole 4 Metering chamber 5 Injection nozzle 7 Material supply hole 10 Inert gas supply apparatus 20 Screw 21 Screw groove 23 Flight 30 Screw type feeder S1 1st stage S2 2nd stage K Supply part A1 1st compression part M1 first metering section G decompression section A2 second compression section M2 second metering section

Claims

A screw provided in the screw cylinder that can be driven in the rotational direction and the axial direction is rotationally driven to plasticize the thermoplastic resin material, and an inert gas such as carbon dioxide gas or nitrogen gas is supercritical gas pressure. A molten resin that is injected into the screw cylinder at a temperature higher than the supercritical temperature at the above pressure, generates a supercritical state in the screw cylinder, penetrates into the molten resin, and permeates the inert gas in the supercritical state. The screw is driven in the axial direction and injected into a mold to obtain a thermoplastic resin foam,
The screw cylinder has a material supply hole near one rear end, a metering chamber near the other tip, a screw cylinder provided with an injection nozzle at the tip, and the screw Corresponding to the screw cylinder, using a screw which is a first metering part, a pressure reducing part and a second metaling part from the rear end part to the front end part, the inert gas above the supercritical gas pressure is Injecting into a position corresponding to the decompression part of the screw, and the inert gas injected into the supercritical state is sealed with the molten resin of the first and second metering parts, Body molding method.

A screw provided in the screw cylinder that can be driven in the rotational direction and the axial direction is rotationally driven to plasticize the thermoplastic resin material, and an inert gas such as carbon dioxide gas or nitrogen gas is supercritical gas pressure. A molten resin that is injected into the screw cylinder at a temperature higher than the supercritical temperature at the above pressure, generates a supercritical state in the screw cylinder, penetrates into the molten resin, and permeates the inert gas in the supercritical state. The screw is driven in the axial direction and injected into a mold to obtain a thermoplastic resin foam,
The screw cylinder has a material supply hole near one rear end, a metering chamber near the other tip, a screw cylinder provided with an injection nozzle at the tip, and the screw Corresponding to the screw cylinder, a screw which is a supply part, a first compression part, a first metering part, a decompression part, a second compression part and a second metering part is used from the rear end part to the front end part. Then, the inert gas having a pressure higher than the supercritical gas pressure is injected into a position corresponding to the decompression part of the screw, and the inert gas that has been injected into the supercritical state is melted in the first and second metering parts. A method for molding a thermoplastic resin foam, characterized by sealing with resin.

The molding method according to claim 1 or 2, wherein the inert gas is injected into a starvation feed portion where an unfilled portion of a molten resin formed in a decompression portion of a screw exists.

4. The molding method according to claim 3, wherein the starvation state of the starvation feed part is controlled by a supply amount of a thermoplastic resin material supplied to a screw supply part.

The molding method according to any one of claims 1 to 4, wherein the inert gas is injected during plasticization and injection.

The method for molding a thermoplastic resin foam according to any one of claims 1 to 5, wherein the inert gas has its injection timing controlled by a timer.

The molding method according to any one of claims 2 to 6, wherein the pressure in the second stage composed of the decompression portion, the second compression portion, and the second metering portion of the screw is maintained at a supercritical gas pressure or higher. A method for molding a thermoplastic resin foam.

The molding method according to any one of claims 1 to 6, wherein the pressure in the measuring chamber at the tip of the screw cylinder is maintained at a supercritical gas pressure or higher.

The thermoplastic resin according to claim 8, wherein the pressure in the measuring chamber at the tip of the screw cylinder is maintained at a supercritical gas pressure or higher by driving the screw in the injection direction or rotating it in the measuring direction. Foam molding method.

The molding method according to any one of claims 1 to 9, wherein when the injection pressure of the inert gas exceeds an allowable upper and lower limit range, a thermoplastic that activates a safety device such as an alarm start or a machine stop. Molding method of resin foam.