JP4207331B2 - 複式熱交換器 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、異種の熱交換部（コア部）を有する複式熱交換器に関するもので、車両用冷凍サイクル（空調装置）のコンデンサ（放熱器、凝縮器）とエンジン冷却水を冷却するラジエータとが一体となったものに適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】
複式熱交換器は、前述のごとく、異種のコア部が一体化された熱交換器であるため、両コア部の要求仕様が必ずしも一致しない。このため、例えばコンデンサコア部及びラジエータコア部がフィンにて一体成形されている場合において、ラジエータチューブのピッチ寸法とコンデンサチューブのピッチ寸法とを同じ寸法とした状態で、ラジエータチューブの厚みをコンデンサチューブの厚みより大きくすると、コンデンサフィンの高さをラジエータフィンの高さより高くせざるを得ない。
【０００３】
このとき、コンデンサフィンとラジエータフィンとが一体化されている場合には、両フィンの展開寸法（山部及び谷部を延ばしてフィンを平坦な平板状としたときの長手方向寸法）を等しくせざるを得ないので、単純に両フィンの高さを相違させることはできない。
【０００４】
そこで、特開平１１−１４８７９５号公報に記載の発明では、折り曲げ形成されたフィンの山部及び谷部の曲率半径を相違させることでフィン高さを相違させている。具体的には、ラジエータフィンの曲率半径をコンデンサフィンの曲率半径より小さくすることにより、ラジエータフィンの高さをコンデンサフィンの高さより高くている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、複式熱交換器に限らず、複数本のチューブを有するいわゆるマルチフロー型の熱交換器では、一般的に、熱交換器（コア部）の製造時においては、チューブとフィンとを交互に積層して仮組み（仮固定）した後に、炉内で加熱してチューブやフィン等をろう付け接合する。
【０００６】
このとき、コンデンサフィンの山部及び谷部の曲率半径とラジエータフィンの山部及び谷部の曲率半径が相違していると、例えコンデンサフィンの材質及び板厚とラジエータフィンの材質及び板厚とが同じであっても、チューブとフィンとを仮組み（仮固定）する際の拘束力に対するコンデンサフィンの変形量（変形特性）とラジエータフィンの変形量（変形特性）とが相違してしまうので、仮組み（仮固定）作業時にコンデンサフィンとコンデンサチューブとの接触面圧と、ラジエータフィンとラジエータチューブとの接触面圧との間に比較的大きな差が発生してしまい、ろう付け不良等の不具合が発生するおそれがある。
【０００７】
また、フィンの山部及び谷部の曲率半径が小さくなると、ろう付け時にチューブとフィンとの接合箇所にフィレットが形成され難くなるため、チューブからフィンへ熱を伝導させる部位が小さくなり、熱交換能力の低下を招く。
【０００８】
本発明は、上記点に鑑み、フィンの山部及び谷部の曲率半径を大きく相違させることなく、複式熱交換器のフィンを一体化することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、複式熱交換器において、第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、折り曲げ形成された複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなる波状のコルゲートフィンであり、第１、２フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が、複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）おきに設けられており、さらに、第１フィン（１１２）の平面部（１１２ｄ）の傾き角度（θ１）と、第２フィン（１２２）の平面部（１２２ｄ）の傾き角度（θ２）とが相違していることを特徴とする。
【００１０】
これにより、平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）の傾き角度とともに、フィン高さが変化するので、第１、２フィン（１１２、１２２）の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）の曲率半径を等しくした状態で、第１フィン（１１２）のフィン高さと第２フィン（１２２）のフィン高さを相違させることができる。
【００１１】
したがって、複式熱交換器の仮組作業時に、両フィン（１１２、１２２）と両チューブ（１１１、１２１）と略等しい接触面圧にて接触させることができるので、両者（１１１、１２１、１１２、１２２）のろう付け不良を防止することが可能となる。
【００１２】
また、両フィン（１１２、１２２）の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）の曲率半径を適切な値とすることができるので、チューブ（１１１、１２１）とフィン（１１２、１２２）との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器の熱交換能力の低下を防止することが可能となる。
【００１３】
請求項２に記載の発明では、複式熱交換器において、第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、頂部に両チューブ（１１１、１２１）の長手方向と略平行な平板部（１１２ａ、１２２ａ）を有するように矩形状に折り曲げられた複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなるコルゲートフィンであり、第１、２フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が、複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）おきに設けられており、さらに、第１フィン（１１２）の平板部（１１２ａ）の長さ（Ｌ１）と、第２フィン（１２２）の平板部（１２２ａ）の長さ（Ｌ２）とが相違していることを特徴とする。
【００１４】
これにより、展開寸法を等しくした状態では、請求項１に記載の発明と同様に、第１フィン（１１２）の平面部（１１２ｄ）の傾き角度（θ１）と、第２フィン（１２２）の平面部（１２２ｄ）の傾き角度（θ２）とが相違するので、第１、２フィン（１１２、１２２）の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）の曲率半径を等しくした状態で、第１フィン（１１２）のフィン高さと第２フィン（１２２のフィン高さを相違させることができる。
【００１５】
したがって、複式熱交換器の仮組作業時に、両フィン（１１２、１２２）と両チューブ（１１１、１２１）と略等しい接触面圧にて接触させることができるので、両者（１１１、１２１、１１２、１２２）のろう付け不良を防止ことが可能となる。
【００１６】
また、両フィン（１１２、１２２）の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）の曲率半径を適切な値とすることができるので、チューブ（１１１、１２１）とフィン（１１２、１２２）との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器の熱交換能力の低下を防止することが可能となる。
【００１７】
請求項３に記載の発明では、複式熱交換器において、第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、折り曲げ形成された複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなる波状のコルゲートフィンであり、第１フィン（１１２）と第２フィン（１２２）とを所定寸法以上離隔させた状態で両フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が設けられており、さらに、第１フィン（１１２）の平面部（１１２ｄ）の傾き角度（θ１）と、第２フィン（１２２）の平面部（１２２ｄ）の傾き角度（θ２）とが相違していることを特徴とする。
【００１８】
これにより、請求項１に記載の発明と同様に、両フィン（１１２、１２２）と両チューブ（１１１、１２１）と略等しい接触面圧にて接触させることができ、両者（１１１、１２１、１１２、１２２）のろう付け不良を防止できるとともに、チューブ（１１１、１２１）とフィン（１１２、１２２）との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器の熱交換能力の低下を防止するこするとが可能となる。
【００１９】
請求項４に記載の発明では、複式熱交換器において、第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、頂部に両チューブ（１１１、１２１）の長手方向と略平行な平板部（１１２ａ、１２２ａ）を有するように矩形状に折り曲げられた複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなるコルゲートフィンであり、第１フィン（１１２）と第２フィン（１２２）とを所定寸法以上離隔させた状態で両フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が設けられており、さらに、第１フィン（１１２）の平板部（１１２ａ）の長さ（Ｌ１）と、第２フィン（１２２）の平板部（１２２ａ）の長さ（Ｌ２）とが相違していることを特徴とする。
【００２０】
これにより、請求項２に記載の発明と同様に、両フィン（１１２、１２２）と両チューブ（１１１、１２１）と略等しい接触面圧にて接触させることができ、両者（１１１、１２１、１１２、１２２）のろう付け不良を防止できるとともに、チューブ（１１１、１２１）とフィン（１１２、１２２）との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器の熱交換能力の低下を防止することが可能となる。
【００２１】
請求項５に記載の発明では、平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）には、その一部を切り起こした鎧窓状のルーバ（１１２ｅ、１２２ｅ）が形成されていることを特徴とする。
【００２２】
これにより、両平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）の傾き角度（θ１、θ２）が相違しているので、空気流れ上流側から見ると、両平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）がずれた状態となる。したがって、空気流れ上流側に位置する平面部（１１２ｄ）の端部で発生した温度境界層が空気流れ下流側に存在する平面部（１２２ｄ）により乱されるので、より確実に温度境界層が成長することを防止でき、ルーバ（１１２ｅ、１２２ｅ）の存在と相まって確実に熱伝達率の向上を図ることができる。
【００２３】
請求項６に記載の発明では、第１流体は、車両用冷凍サイクル内を循環する冷媒であり、一方、第２流体は、液冷式内燃機関の冷却液であり、さらに、第１フィン（１１２）のフィン高さ（Ｈ１）は、第２フィン（１２２）のフィン高さ（Ｈ２）より高いことを特徴とする。
【００２４】
これにより、液冷式内燃機関の冷却液が流通する第２チューブ（１２１）の通路断面積を大きくすることができるので、第２熱交換器（１２０）の通水抵抗を小さくすることができる。
【００２５】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００２６】
【発明の実施の形態】
本実施形態は、本発明に係る複式熱交換器を車両用冷凍サイクル（空調装置）のコンデンサ（放熱器、凝縮器）と水冷エンジン（液冷式内燃機関）の冷却水（冷却液）を冷却するラジエータとが一体となったものに適用したものである。そして、図１は本実施形態に係る複式熱交換器１００を空気流れ上流側から見た斜視図であり、図３は、水冷エンジン側（空気流れ下流側）から見た斜視図である。
【００２７】
図１中、１１０は冷凍サイクル内を循環する冷媒と空気とを熱交換させて冷媒を冷却するコンデンサ（第１熱交換器）であり、このコンデンサ１１０は、冷媒（第１流体）が流通する複数本のコンデンサチューブ１１１、各コンデンサチューブ１１１間に配設されて冷媒と空気との熱交換を促進するコンデンサフィン（第１フィン）１１２、及びコンデンサチューブ１１１の長手方向両端側に配設されて各コンデンサチューブ１１１と連通するヘッダタンク１１３、１１４等から構成されている。
【００２８】
因みに、紙面右側のヘッダタンク１１３は、各コンデンサチューブ１１１に冷媒を分配供給するものであり、紙面左側のヘッダタンク１１４は、各コンデンサチューブ１１１にて熱交換を終えた冷媒を集合回収するものである。
【００２９】
なお、コンデンサチューブ１１１は、図３に示すように、内部に多数本の冷媒通路１１１ａが形成された多穴構造であり、押し出し加工又は引き抜き加工にて扁平状に形成されている。また、コンデンサフィン１１２は、後述するラジエータフィン１２２と一体化されており、その詳細は後述する。
【００３０】
一方、図２中、１２０は水冷エンジンから流出する冷却水と空気とを熱交換して冷却水を冷却するラジエータであり、このラジエータ１２０は、冷却水（第２流体）が流通する複数本のラジエータチューブ１２１、各ラジエータチューブ１２１間に配設されて冷媒と空気との熱交換を促進するラジエータフィン（第２フィン）１２２、及びラジエータチューブ１２１の長手方向両端側に配設されて各ラジエータチューブ１２１と連通するヘッダタンク１２３、１２４等から構成されている。
【００３１】
なお、紙面左側のヘッダタンク１２３は、各ラジエータチューブ１２１に冷却水を分配供給するものであり、紙面右側のヘッダタンク１２４は、各ラジエータチューブ１２１にて熱交換を終えた冷却水を集合回収するものである。
【００３２】
また、ラジエータチューブ１２１は、図３に示すように、単純な扁平形状であり、その短径寸法（厚み寸法）ｈ２は、コンデンサチューブ１１１の短径寸法（厚み寸法）ｈ１より大きくなっている。そして、本実施形態では、両チューブ１１１、１２１の長径寸法（幅寸法）Ｗ１、Ｗ２は略等しく、かつ、その長径方向は、空気流れに沿った方向である。
【００３３】
因みに、コンデンサチューブ１１１では冷媒が気相冷媒から液相冷媒に相変化しながら流通するのに対して、ラジエータチューブ１２１では冷却水が相変化せずに流通するので、一般的にラジエータチューブ１２１の通路断面積をコンデンサチューブ１１１の通路断面積より大きくすることが望ましい。
【００３４】
また、１３０はコンデンサ１１０及びラジエータ１２０の端部に配設されて両者１１０、１２０の補強部材をなすサイドプレートであり、両チューブ１１１、１２１、両フィン１１２、１２２、両ヘッダタンク１１３、１１４、１２３、１２４及びサイドプレート１３０は、ろう付けにて一体接合されている。
【００３５】
次に、両フィン１１２、１２２について述べる。
【００３６】
両フィン１１２、１２２は、図３、４に示すように、ローラ成型法にて互いに一体に形成されているとともに、かつ、頂部に両チューブ１１１、１２１の長手方向と略平行な平板部１１２ａ、１２２ａを有するように矩形状に折り曲げられた複数箇所の山部１１２ｂ、１２２ｂ及び谷部１１２ｃ、１２２ｃと、隣り合う山部１１２ｂ、１２２ｂ及び谷部１１２ｃ、１２２ｃ間を繋ぐ平面部１１２ｄ、１２２ｄとからなる略矩形波状のコルゲートフィンである。
【００３７】
そして、平面部１１２ｄ、１２２ｄには、両フィン１１２、１２２を通過する空気の流れを乱して温度境界層が成長することを防止すべく、その一部を切り起こして鎧窓状としたルーバ１１２ｅ、１２２ｅが形成されいるとともに、図５に示すように、コンデンサフィン１１２とラジエータフィン１２２とを所定寸法Ｗ３以上離隔させた状態で両フィン１１２、１２２を部分的に結合する結合部ｆが、複数箇所の山部１１２ｂ、１２２ｂおきに設けられている。
【００３８】
ここで、所定寸法Ｗ３は、少なくとも両フィン１１２、１２２の板厚より大きい寸法であって、図６に示すように、コンデンサフィン１１２の平面部１１２ｄの傾き角度θ１と、ラジエータフィン１２２の平面部１２２ｄの傾き角度θ２とを相違させたときに、両平面部１１２ｄ、１２２ｄの傾き角度θ１、θ２を吸収することができる程度にねじれ変形し得る程度の寸法である。
【００３９】
なお、図４、５に示すように、コンデンサフィン１１２とラジエータフィン１２２とを所定寸法Ｗ３以上離隔させることにより形成されたスリット（空間）Ｓは、ラジエータ１２０側からコンデンサ１１０側に熱が移動することを抑制する熱移動抑止手段として機能する。
【００４０】
次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００４１】
コンデンサフィン１１２とラジエータフィン１２２との展開寸法及びピッチ寸法（山部と山部との距離）を等しくした状態で、本実施形態のごとく、コンデンサフィン１１２の平面部１１２ｄの傾き角度θ１と、ラジエータフィン１２２の平面部１２２ｄの傾き角度θ２とを相違させると、図６に示すように、傾き角度が小さい方のフィン（本実施形態では、コンデンサフィン１１２）の平板部１１２ａの長さＬ１が、傾き角度が大きい方のフィン（本実施形態では、ラジエータフィン１２２）の平板部１２２ａの長さＬ２より小さくなるとともに、傾き角度が小さい方のフィンフィン高さ（山部と谷部との高低差）Ｈ１が傾き角度が大きいフィンのフィン高さＨ２より高くなる。
【００４２】
したがって、コンデンサフィン１１２の山部１１２ｂ及び谷部１１２ｃと平面部１１２ｄとの連結部１１２ｆの曲率半径ｒ１と、ラジエータフィン１１２の山部１２２ｂ及び谷部１２２ｃと平面部１２２ｄとの連結部１２２ｆの曲率半径ｒ２とを等しくした状態で、コンデンサフィン１１２のフィン高さＨ１とラジエータフィン１２２のフィン高さＨ１とを相違させることができる。
【００４３】
延いては、複式熱交換器１００の仮組作業時に、両フィン１１２、１２２と両チューブ１１１、１２１とを略等しい接触面圧にて接触させることができるので、両者１１１、１２１、１１２、１２２のろう付け不良を防止できる。
【００４４】
なお、平板部１１２ａ、１２２ａの長さＬ１、Ｌ２とは、山部１１２ｂ、１２２ｂ（谷部１１２ｃ、１２２ｃ）のうち両チューブ１１１、１２１の長手方向と平行な部位の寸法を言うものである。また、平板部１１２ａ、１２２ａは、図４、６に示すように、両チューブ１１１、１２１の長手方向に対して完全に平行となるもののみを言うものではなく、例えば図７に示すように、連結部１１２ｆ、１２２ｆの曲率半径ｒ１、ｒ２より大きい曲率半径にて湾曲している場合も含むものである。
【００４５】
また、両フィン１１２、１２２の山部１１２ｂ、１２２ｂ及び谷部１１２ｃ、１２２ｃの曲率半径を適切な値とすることができるので、チューブ１１１、１２１とフィン１１２、１２２との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器１００の熱交換能力の低下を防止できる。
【００４６】
また、両平面部１１２ｄ、１２２ｄの傾き角度θ１、θ２が相違しているので、空気流れ上流側から見ると、両平面部１１２ｄ、１２２ｄがずれた状態となる（図６参照）。したがって、空気流れ上流側に位置する平面部１１２ｄの端部で発生した温度境界層が空気流れ下流側に存在する平面部１２２ｄにより乱されるので、より確実に温度境界層が成長することを防止でき、ルーバ１１２ｅ、１２２ｅの存在と相まって確実に熱伝達率の向上を図ることができる。
【００４７】
ところで、上述の実施形態では、両フィン１１２、１２２は矩形波状のコルゲートフィンであったが、正弦波状のコルゲートフィンであってもよい。なお、この場合においては、平板部１１２ａ、１２２ａが形成されず、一定の曲率半径にて湾曲した形状となる。
【００４８】
また、上述の実施形態では、スリットＳは、所定の幅寸法（Ｗ３）を有するものであったが、幅寸法（Ｗ３）が極めて小さくなるように線状に切断したスリットＳとしてもよい。なお、この場合、コンデンサフィン１１２の平面部１１２ｄの傾き角度θ１と、ラジエータフィン１２２の平面部１２２ｄの傾き角度θ２とを相違させるべく、結合部ｆを複数箇所の山部１１２ｂ、１２２ｂおき設定する必要がある。
【００４９】
一方、上述の実施形態のごとく、スリットＳに所定の幅寸法（Ｗ３）を持たせた場合には、結合部ｆを全ての平面部１１２ｄ、１２２ｄに設けてもよい。
【００５０】
また、上述の実施形態では、両フィン１１２、１２２のピッチ寸法を一致させたが、結合部ｆを複数箇所の山部１１２ｂ、１２２ｂおき設定した場合には、図８に示すように、一の結合部ｆと他の結合部ｆとの間で、両フィン１１２、１２２のピッチ寸法（山部１１２ｂ、１２２ｂ間の距離）Ｐを相違させてもよい。これにより、一の結合部ｆと他の結合部ｆとの間に存在する平面部１１２ｄ、１２２ｄの傾きが相違するので、これに伴ってフィン高さも相違する。なお、この場合、両フィン１１２、１２２の形状は、正弦波状又は矩形波状のいずれの形状であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係る複式熱交換器を空気流れ上流側から見た斜視図である。
【図２】本発明の実施形態に係る複式熱交換器を空気流れ下流側から見た斜視図である。
【図３】本発明の実施形態に係る複式熱交換器の断面図である。
【図４】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの斜視図である。
【図５】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの斜視図である。
【図６】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの正面図である。
【図７】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの変形例を示す正面図である。
【図８】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの変形例を示す正面図である。
【符号の説明】
１１２…コンデンサフィン、１１２ａ…平板部、１１２ｂ…山部、
１１２ｃ…谷部、１１２ｄ…平面部、１２２…ラジエータフィン、
１２２ａ…平板部、１２２ｂ…山部、１１２ｃ…谷部、１１２ｄ…平面部。
【発明の属する技術分野】
本発明は、異種の熱交換部（コア部）を有する複式熱交換器に関するもので、車両用冷凍サイクル（空調装置）のコンデンサ（放熱器、凝縮器）とエンジン冷却水を冷却するラジエータとが一体となったものに適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】
複式熱交換器は、前述のごとく、異種のコア部が一体化された熱交換器であるため、両コア部の要求仕様が必ずしも一致しない。このため、例えばコンデンサコア部及びラジエータコア部がフィンにて一体成形されている場合において、ラジエータチューブのピッチ寸法とコンデンサチューブのピッチ寸法とを同じ寸法とした状態で、ラジエータチューブの厚みをコンデンサチューブの厚みより大きくすると、コンデンサフィンの高さをラジエータフィンの高さより高くせざるを得ない。
【０００３】
このとき、コンデンサフィンとラジエータフィンとが一体化されている場合には、両フィンの展開寸法（山部及び谷部を延ばしてフィンを平坦な平板状としたときの長手方向寸法）を等しくせざるを得ないので、単純に両フィンの高さを相違させることはできない。
【０００４】
そこで、特開平１１−１４８７９５号公報に記載の発明では、折り曲げ形成されたフィンの山部及び谷部の曲率半径を相違させることでフィン高さを相違させている。具体的には、ラジエータフィンの曲率半径をコンデンサフィンの曲率半径より小さくすることにより、ラジエータフィンの高さをコンデンサフィンの高さより高くている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、複式熱交換器に限らず、複数本のチューブを有するいわゆるマルチフロー型の熱交換器では、一般的に、熱交換器（コア部）の製造時においては、チューブとフィンとを交互に積層して仮組み（仮固定）した後に、炉内で加熱してチューブやフィン等をろう付け接合する。
【０００６】
このとき、コンデンサフィンの山部及び谷部の曲率半径とラジエータフィンの山部及び谷部の曲率半径が相違していると、例えコンデンサフィンの材質及び板厚とラジエータフィンの材質及び板厚とが同じであっても、チューブとフィンとを仮組み（仮固定）する際の拘束力に対するコンデンサフィンの変形量（変形特性）とラジエータフィンの変形量（変形特性）とが相違してしまうので、仮組み（仮固定）作業時にコンデンサフィンとコンデンサチューブとの接触面圧と、ラジエータフィンとラジエータチューブとの接触面圧との間に比較的大きな差が発生してしまい、ろう付け不良等の不具合が発生するおそれがある。
【０００７】
また、フィンの山部及び谷部の曲率半径が小さくなると、ろう付け時にチューブとフィンとの接合箇所にフィレットが形成され難くなるため、チューブからフィンへ熱を伝導させる部位が小さくなり、熱交換能力の低下を招く。
【０００８】
本発明は、上記点に鑑み、フィンの山部及び谷部の曲率半径を大きく相違させることなく、複式熱交換器のフィンを一体化することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、複式熱交換器において、第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、折り曲げ形成された複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなる波状のコルゲートフィンであり、第１、２フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が、複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）おきに設けられており、さらに、第１フィン（１１２）の平面部（１１２ｄ）の傾き角度（θ１）と、第２フィン（１２２）の平面部（１２２ｄ）の傾き角度（θ２）とが相違していることを特徴とする。
【００１０】
これにより、平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）の傾き角度とともに、フィン高さが変化するので、第１、２フィン（１１２、１２２）の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）の曲率半径を等しくした状態で、第１フィン（１１２）のフィン高さと第２フィン（１２２）のフィン高さを相違させることができる。
【００１１】
したがって、複式熱交換器の仮組作業時に、両フィン（１１２、１２２）と両チューブ（１１１、１２１）と略等しい接触面圧にて接触させることができるので、両者（１１１、１２１、１１２、１２２）のろう付け不良を防止することが可能となる。
【００１２】
また、両フィン（１１２、１２２）の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）の曲率半径を適切な値とすることができるので、チューブ（１１１、１２１）とフィン（１１２、１２２）との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器の熱交換能力の低下を防止することが可能となる。
【００１３】
請求項２に記載の発明では、複式熱交換器において、第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、頂部に両チューブ（１１１、１２１）の長手方向と略平行な平板部（１１２ａ、１２２ａ）を有するように矩形状に折り曲げられた複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなるコルゲートフィンであり、第１、２フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が、複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）おきに設けられており、さらに、第１フィン（１１２）の平板部（１１２ａ）の長さ（Ｌ１）と、第２フィン（１２２）の平板部（１２２ａ）の長さ（Ｌ２）とが相違していることを特徴とする。
【００１４】
これにより、展開寸法を等しくした状態では、請求項１に記載の発明と同様に、第１フィン（１１２）の平面部（１１２ｄ）の傾き角度（θ１）と、第２フィン（１２２）の平面部（１２２ｄ）の傾き角度（θ２）とが相違するので、第１、２フィン（１１２、１２２）の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）の曲率半径を等しくした状態で、第１フィン（１１２）のフィン高さと第２フィン（１２２のフィン高さを相違させることができる。
【００１５】
したがって、複式熱交換器の仮組作業時に、両フィン（１１２、１２２）と両チューブ（１１１、１２１）と略等しい接触面圧にて接触させることができるので、両者（１１１、１２１、１１２、１２２）のろう付け不良を防止ことが可能となる。
【００１６】
また、両フィン（１１２、１２２）の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）の曲率半径を適切な値とすることができるので、チューブ（１１１、１２１）とフィン（１１２、１２２）との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器の熱交換能力の低下を防止することが可能となる。
【００１７】
請求項３に記載の発明では、複式熱交換器において、第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、折り曲げ形成された複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなる波状のコルゲートフィンであり、第１フィン（１１２）と第２フィン（１２２）とを所定寸法以上離隔させた状態で両フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が設けられており、さらに、第１フィン（１１２）の平面部（１１２ｄ）の傾き角度（θ１）と、第２フィン（１２２）の平面部（１２２ｄ）の傾き角度（θ２）とが相違していることを特徴とする。
【００１８】
これにより、請求項１に記載の発明と同様に、両フィン（１１２、１２２）と両チューブ（１１１、１２１）と略等しい接触面圧にて接触させることができ、両者（１１１、１２１、１１２、１２２）のろう付け不良を防止できるとともに、チューブ（１１１、１２１）とフィン（１１２、１２２）との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器の熱交換能力の低下を防止するこするとが可能となる。
【００１９】
請求項４に記載の発明では、複式熱交換器において、第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、頂部に両チューブ（１１１、１２１）の長手方向と略平行な平板部（１１２ａ、１２２ａ）を有するように矩形状に折り曲げられた複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなるコルゲートフィンであり、第１フィン（１１２）と第２フィン（１２２）とを所定寸法以上離隔させた状態で両フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が設けられており、さらに、第１フィン（１１２）の平板部（１１２ａ）の長さ（Ｌ１）と、第２フィン（１２２）の平板部（１２２ａ）の長さ（Ｌ２）とが相違していることを特徴とする。
【００２０】
これにより、請求項２に記載の発明と同様に、両フィン（１１２、１２２）と両チューブ（１１１、１２１）と略等しい接触面圧にて接触させることができ、両者（１１１、１２１、１１２、１２２）のろう付け不良を防止できるとともに、チューブ（１１１、１２１）とフィン（１１２、１２２）との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器の熱交換能力の低下を防止することが可能となる。
【００２１】
請求項５に記載の発明では、平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）には、その一部を切り起こした鎧窓状のルーバ（１１２ｅ、１２２ｅ）が形成されていることを特徴とする。
【００２２】
これにより、両平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）の傾き角度（θ１、θ２）が相違しているので、空気流れ上流側から見ると、両平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）がずれた状態となる。したがって、空気流れ上流側に位置する平面部（１１２ｄ）の端部で発生した温度境界層が空気流れ下流側に存在する平面部（１２２ｄ）により乱されるので、より確実に温度境界層が成長することを防止でき、ルーバ（１１２ｅ、１２２ｅ）の存在と相まって確実に熱伝達率の向上を図ることができる。
【００２３】
請求項６に記載の発明では、第１流体は、車両用冷凍サイクル内を循環する冷媒であり、一方、第２流体は、液冷式内燃機関の冷却液であり、さらに、第１フィン（１１２）のフィン高さ（Ｈ１）は、第２フィン（１２２）のフィン高さ（Ｈ２）より高いことを特徴とする。
【００２４】
これにより、液冷式内燃機関の冷却液が流通する第２チューブ（１２１）の通路断面積を大きくすることができるので、第２熱交換器（１２０）の通水抵抗を小さくすることができる。
【００２５】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００２６】
【発明の実施の形態】
本実施形態は、本発明に係る複式熱交換器を車両用冷凍サイクル（空調装置）のコンデンサ（放熱器、凝縮器）と水冷エンジン（液冷式内燃機関）の冷却水（冷却液）を冷却するラジエータとが一体となったものに適用したものである。そして、図１は本実施形態に係る複式熱交換器１００を空気流れ上流側から見た斜視図であり、図３は、水冷エンジン側（空気流れ下流側）から見た斜視図である。
【００２７】
図１中、１１０は冷凍サイクル内を循環する冷媒と空気とを熱交換させて冷媒を冷却するコンデンサ（第１熱交換器）であり、このコンデンサ１１０は、冷媒（第１流体）が流通する複数本のコンデンサチューブ１１１、各コンデンサチューブ１１１間に配設されて冷媒と空気との熱交換を促進するコンデンサフィン（第１フィン）１１２、及びコンデンサチューブ１１１の長手方向両端側に配設されて各コンデンサチューブ１１１と連通するヘッダタンク１１３、１１４等から構成されている。
【００２８】
因みに、紙面右側のヘッダタンク１１３は、各コンデンサチューブ１１１に冷媒を分配供給するものであり、紙面左側のヘッダタンク１１４は、各コンデンサチューブ１１１にて熱交換を終えた冷媒を集合回収するものである。
【００２９】
なお、コンデンサチューブ１１１は、図３に示すように、内部に多数本の冷媒通路１１１ａが形成された多穴構造であり、押し出し加工又は引き抜き加工にて扁平状に形成されている。また、コンデンサフィン１１２は、後述するラジエータフィン１２２と一体化されており、その詳細は後述する。
【００３０】
一方、図２中、１２０は水冷エンジンから流出する冷却水と空気とを熱交換して冷却水を冷却するラジエータであり、このラジエータ１２０は、冷却水（第２流体）が流通する複数本のラジエータチューブ１２１、各ラジエータチューブ１２１間に配設されて冷媒と空気との熱交換を促進するラジエータフィン（第２フィン）１２２、及びラジエータチューブ１２１の長手方向両端側に配設されて各ラジエータチューブ１２１と連通するヘッダタンク１２３、１２４等から構成されている。
【００３１】
なお、紙面左側のヘッダタンク１２３は、各ラジエータチューブ１２１に冷却水を分配供給するものであり、紙面右側のヘッダタンク１２４は、各ラジエータチューブ１２１にて熱交換を終えた冷却水を集合回収するものである。
【００３２】
また、ラジエータチューブ１２１は、図３に示すように、単純な扁平形状であり、その短径寸法（厚み寸法）ｈ２は、コンデンサチューブ１１１の短径寸法（厚み寸法）ｈ１より大きくなっている。そして、本実施形態では、両チューブ１１１、１２１の長径寸法（幅寸法）Ｗ１、Ｗ２は略等しく、かつ、その長径方向は、空気流れに沿った方向である。
【００３３】
因みに、コンデンサチューブ１１１では冷媒が気相冷媒から液相冷媒に相変化しながら流通するのに対して、ラジエータチューブ１２１では冷却水が相変化せずに流通するので、一般的にラジエータチューブ１２１の通路断面積をコンデンサチューブ１１１の通路断面積より大きくすることが望ましい。
【００３４】
また、１３０はコンデンサ１１０及びラジエータ１２０の端部に配設されて両者１１０、１２０の補強部材をなすサイドプレートであり、両チューブ１１１、１２１、両フィン１１２、１２２、両ヘッダタンク１１３、１１４、１２３、１２４及びサイドプレート１３０は、ろう付けにて一体接合されている。
【００３５】
次に、両フィン１１２、１２２について述べる。
【００３６】
両フィン１１２、１２２は、図３、４に示すように、ローラ成型法にて互いに一体に形成されているとともに、かつ、頂部に両チューブ１１１、１２１の長手方向と略平行な平板部１１２ａ、１２２ａを有するように矩形状に折り曲げられた複数箇所の山部１１２ｂ、１２２ｂ及び谷部１１２ｃ、１２２ｃと、隣り合う山部１１２ｂ、１２２ｂ及び谷部１１２ｃ、１２２ｃ間を繋ぐ平面部１１２ｄ、１２２ｄとからなる略矩形波状のコルゲートフィンである。
【００３７】
そして、平面部１１２ｄ、１２２ｄには、両フィン１１２、１２２を通過する空気の流れを乱して温度境界層が成長することを防止すべく、その一部を切り起こして鎧窓状としたルーバ１１２ｅ、１２２ｅが形成されいるとともに、図５に示すように、コンデンサフィン１１２とラジエータフィン１２２とを所定寸法Ｗ３以上離隔させた状態で両フィン１１２、１２２を部分的に結合する結合部ｆが、複数箇所の山部１１２ｂ、１２２ｂおきに設けられている。
【００３８】
ここで、所定寸法Ｗ３は、少なくとも両フィン１１２、１２２の板厚より大きい寸法であって、図６に示すように、コンデンサフィン１１２の平面部１１２ｄの傾き角度θ１と、ラジエータフィン１２２の平面部１２２ｄの傾き角度θ２とを相違させたときに、両平面部１１２ｄ、１２２ｄの傾き角度θ１、θ２を吸収することができる程度にねじれ変形し得る程度の寸法である。
【００３９】
なお、図４、５に示すように、コンデンサフィン１１２とラジエータフィン１２２とを所定寸法Ｗ３以上離隔させることにより形成されたスリット（空間）Ｓは、ラジエータ１２０側からコンデンサ１１０側に熱が移動することを抑制する熱移動抑止手段として機能する。
【００４０】
次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００４１】
コンデンサフィン１１２とラジエータフィン１２２との展開寸法及びピッチ寸法（山部と山部との距離）を等しくした状態で、本実施形態のごとく、コンデンサフィン１１２の平面部１１２ｄの傾き角度θ１と、ラジエータフィン１２２の平面部１２２ｄの傾き角度θ２とを相違させると、図６に示すように、傾き角度が小さい方のフィン（本実施形態では、コンデンサフィン１１２）の平板部１１２ａの長さＬ１が、傾き角度が大きい方のフィン（本実施形態では、ラジエータフィン１２２）の平板部１２２ａの長さＬ２より小さくなるとともに、傾き角度が小さい方のフィンフィン高さ（山部と谷部との高低差）Ｈ１が傾き角度が大きいフィンのフィン高さＨ２より高くなる。
【００４２】
したがって、コンデンサフィン１１２の山部１１２ｂ及び谷部１１２ｃと平面部１１２ｄとの連結部１１２ｆの曲率半径ｒ１と、ラジエータフィン１１２の山部１２２ｂ及び谷部１２２ｃと平面部１２２ｄとの連結部１２２ｆの曲率半径ｒ２とを等しくした状態で、コンデンサフィン１１２のフィン高さＨ１とラジエータフィン１２２のフィン高さＨ１とを相違させることができる。
【００４３】
延いては、複式熱交換器１００の仮組作業時に、両フィン１１２、１２２と両チューブ１１１、１２１とを略等しい接触面圧にて接触させることができるので、両者１１１、１２１、１１２、１２２のろう付け不良を防止できる。
【００４４】
なお、平板部１１２ａ、１２２ａの長さＬ１、Ｌ２とは、山部１１２ｂ、１２２ｂ（谷部１１２ｃ、１２２ｃ）のうち両チューブ１１１、１２１の長手方向と平行な部位の寸法を言うものである。また、平板部１１２ａ、１２２ａは、図４、６に示すように、両チューブ１１１、１２１の長手方向に対して完全に平行となるもののみを言うものではなく、例えば図７に示すように、連結部１１２ｆ、１２２ｆの曲率半径ｒ１、ｒ２より大きい曲率半径にて湾曲している場合も含むものである。
【００４５】
また、両フィン１１２、１２２の山部１１２ｂ、１２２ｂ及び谷部１１２ｃ、１２２ｃの曲率半径を適切な値とすることができるので、チューブ１１１、１２１とフィン１１２、１２２との接合箇所に適正なフィレットを形成することができ、複式熱交換器１００の熱交換能力の低下を防止できる。
【００４６】
また、両平面部１１２ｄ、１２２ｄの傾き角度θ１、θ２が相違しているので、空気流れ上流側から見ると、両平面部１１２ｄ、１２２ｄがずれた状態となる（図６参照）。したがって、空気流れ上流側に位置する平面部１１２ｄの端部で発生した温度境界層が空気流れ下流側に存在する平面部１２２ｄにより乱されるので、より確実に温度境界層が成長することを防止でき、ルーバ１１２ｅ、１２２ｅの存在と相まって確実に熱伝達率の向上を図ることができる。
【００４７】
ところで、上述の実施形態では、両フィン１１２、１２２は矩形波状のコルゲートフィンであったが、正弦波状のコルゲートフィンであってもよい。なお、この場合においては、平板部１１２ａ、１２２ａが形成されず、一定の曲率半径にて湾曲した形状となる。
【００４８】
また、上述の実施形態では、スリットＳは、所定の幅寸法（Ｗ３）を有するものであったが、幅寸法（Ｗ３）が極めて小さくなるように線状に切断したスリットＳとしてもよい。なお、この場合、コンデンサフィン１１２の平面部１１２ｄの傾き角度θ１と、ラジエータフィン１２２の平面部１２２ｄの傾き角度θ２とを相違させるべく、結合部ｆを複数箇所の山部１１２ｂ、１２２ｂおき設定する必要がある。
【００４９】
一方、上述の実施形態のごとく、スリットＳに所定の幅寸法（Ｗ３）を持たせた場合には、結合部ｆを全ての平面部１１２ｄ、１２２ｄに設けてもよい。
【００５０】
また、上述の実施形態では、両フィン１１２、１２２のピッチ寸法を一致させたが、結合部ｆを複数箇所の山部１１２ｂ、１２２ｂおき設定した場合には、図８に示すように、一の結合部ｆと他の結合部ｆとの間で、両フィン１１２、１２２のピッチ寸法（山部１１２ｂ、１２２ｂ間の距離）Ｐを相違させてもよい。これにより、一の結合部ｆと他の結合部ｆとの間に存在する平面部１１２ｄ、１２２ｄの傾きが相違するので、これに伴ってフィン高さも相違する。なお、この場合、両フィン１１２、１２２の形状は、正弦波状又は矩形波状のいずれの形状であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態に係る複式熱交換器を空気流れ上流側から見た斜視図である。
【図２】本発明の実施形態に係る複式熱交換器を空気流れ下流側から見た斜視図である。
【図３】本発明の実施形態に係る複式熱交換器の断面図である。
【図４】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの斜視図である。
【図５】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの斜視図である。
【図６】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの正面図である。
【図７】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの変形例を示す正面図である。
【図８】本発明の実施形態に係る複式熱交換器におけるフィンの変形例を示す正面図である。
【符号の説明】
１１２…コンデンサフィン、１１２ａ…平板部、１１２ｂ…山部、
１１２ｃ…谷部、１１２ｄ…平面部、１２２…ラジエータフィン、
１２２ａ…平板部、１２２ｂ…山部、１１２ｃ…谷部、１１２ｄ…平面部。
Claims (6)
- 第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１１１）、及び前記第１チューブ（１１１）間に配設された熱交換を促進する第１フィン（１１２）を有して構成されたる第１熱交換器（１１０）と、
第２流体が流通するとともに、前記第１チューブ（１１１）と平行な方向に延びる複数本の第２チューブ（１２１）、及び前記第２チューブ（１２１）間に配設された熱交換を促進する第２フィン（１２２）を有して構成され、前記第１熱交換器（１１０）より空気流れ下流側に配設された第２熱交換器（１２０）とを備え、
前記第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、折り曲げ形成された複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う前記山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び前記谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなる波状のコルゲートフィンであり、
前記第１、２フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が、複数箇所の前記山部（１１２ｂ、１２２ｂ）おきに設けられており、
さらに、前記第１フィン（１１２）の前記平面部（１１２ｄ）の傾き角度（θ１）と、前記第２フィン（１２２）の前記平面部（１２２ｄ）の傾き角度（θ２）とが相違していることを特徴とする複式熱交換器。 - 第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１１１）、及び前記第１チューブ（１１１）間に配設された矩形波状の第１フィン（１１２）を有して構成されたる第１熱交換器（１１０）と、
第２流体が流通するとともに前記第１チューブ（１１１）と平行な方向に延びる複数本の第２チューブ（１２１）、及び前記第２チューブ（１２１）間に配設された矩形波状の第２フィン（１２２）を有して構成され、前記第１熱交換器（１１０）より空気流れ下流側に配設された第２熱交換器（１２０）とを備え、
前記第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、頂部に前記両チューブ（１１１、１２１）の長手方向と略平行な平板部（１１２ａ、１２２ａ）を有するように矩形状に折り曲げられた複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う前記山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び前記谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなるコルゲートフィンであり、
前記第１、２フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が、複数箇所の前記山部（１１２ｂ、１２２ｂ）おきに設けられており、
さらに、前記第１フィン（１１２）の前記平板部（１１２ａ）の長さ（Ｌ１）と、前記第２フィン（１２２）の前記平板部（１２２ａ）の長さ（Ｌ２）とが相違していることを特徴とする複式熱交換器。 - 第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１１１）、及び前記第１チューブ（１１１）間に配設された熱交換を促進する第１フィン（１１２）を有して構成されたる第１熱交換器（１１０）と、
第２流体が流通するとともに前記第１チューブ（１１１）と平行な方向に延びる複数本の第２チューブ（１２１）、及び前記第２チューブ（１２１）間に配設された熱交換を促進する第２フィン（１２２）を有して構成され、前記第１熱交換器（１１０）より空気流れ下流側に配設された第２熱交換器（１２０）とを備え、
前記第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、折り曲げ形成された複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う前記山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び前記谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなる波状のコルゲートフィンであり、
前記第１フィン（１１２）と前記第２フィン（１２２）とを所定寸法以上離隔させた状態で前記両フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が設けられており、
さらに、前記第１フィン（１１２）の前記平面部（１１２ｄ）の傾き角度（θ１）と、前記第２フィン（１２２）の前記平面部（１２２ｄ）の傾き角度（θ２）とが相違していることを特徴とする複式熱交換器。 - 第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１１１）、及び前記第１チューブ（１１１）間に配設された矩形波状の第１フィン（１１２）を有して構成されたる第１熱交換器（１１０）と、
第２流体が流通するとともに、前記第１チューブ（１１１）と平行な方向に延びる複数本の第２チューブ（１２１）、及び前記第２チューブ（１２１）間に配設された矩形波状の第２フィン（１２２）を有して構成され、前記第１熱交換器（１１０）より空気流れ下流側に配設された第２熱交換器（１２０）とを備え、前記第１、２フィン（１１２、１２２）は、互いに一体に形成されているとともに、かつ、頂部に前記両チューブ（１１１、１２１）の長手方向と略平行な平板部（１１２ａ、１２２ａ）を有するように矩形状に折り曲げられた複数箇所の山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）と、隣り合う前記山部（１１２ｂ、１２２ｂ）及び前記谷部（１１２ｃ、１２２ｃ）間を繋ぐ平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）とからなるコルゲートフィンであり、
前記第１フィン（１１２）と前記第２フィン（１２２）とを所定寸法以上離隔させた状態で前記両フィン（１１２、１２２）を部分的に結合する結合部（ｆ）が設けられており、
さらに、前記第１フィン（１１２）の前記平板部（１１２ａ）の長さ（Ｌ１）と、前記第２フィン（１２２）の前記平板部（１２２ａ）の長さ（Ｌ２）とが相違していることを特徴とする複式熱交換器。 - 前記平面部（１１２ｄ、１２２ｄ）には、その一部を切り起こした鎧窓状のルーバ（１１２ｅ、１２２ｅ）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の複式熱交換器。
- 前記第１流体は、車両用冷凍サイクル内を循環する冷媒であり、一方、前記第２流体は、液冷式内燃機関の冷却液であり、
さらに、前記第１フィン（１１２）のフィン高さ（Ｈ１）は、前記第２フィン（１２２）のフィン高さ（Ｈ２）より高いことを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の複式熱交換器。
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