JP4205236B2

JP4205236B2 - Glass forming machine

Info

Publication number: JP4205236B2
Application number: JP04823799A
Authority: JP
Inventors: 秀樹黒岩; 和敏榊
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Priority date: 1999-02-25
Filing date: 1999-02-25
Publication date: 2009-01-07
Anticipated expiration: 2019-02-25
Also published as: JP2000247656A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガラス成形機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、ガラス製のレンズを成形するためのガラス成形機においては、上型コア、下型コア及び胴型から成る金型装置が配設され、前記上型コアと下型コアとの間にレンズの原型であるプリフォームがセットされ、該プリフォームを加圧装置によって加圧するようになっている。
【０００３】
この場合、プリフォームがセットされた金型装置が、ガラス成形機における各ステーションを移動させられるようになっている（特開平４−１６４８２６号公報参照）。そして、金型装置が所定の温度に達した後に、前記加圧装置による加圧力が金型装置に加えられ、前記プリフォームが加圧され、変形させられてレンズが成形される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記従来のガラス成形機においては、金型装置とガラス成形機本体との接触状態が変化して接触熱コンダクタンスにばらつきが生じ、各成形ショットごとに、加熱時における金型装置とガラス成形機本体との間の伝熱量にばらつきが生じる。その結果、金型装置における昇温時間及び温度分布の再現性が低下してしまう。
【０００５】
そこで、成形が行われている間、前記胴型に所定の型締力を加えて型締めを行うようにしたガラス成形機が考えられる。
この場合、金型装置とガラス成形機本体との間の接触熱コンダクタンスが前記型締力に対応する値で安定するので、各成形ショットごとに、加熱時における金型装置とガラス成形機本体との間の伝熱量にばらつきが生じることはない。その結果、金型装置における昇温時間及び温度分布の再現性を向上させることができる。
【０００６】
ところで、前記ガラス成形機におけるレンズの製造工程は、加熱工程、加圧工程、徐冷工程及び冷却工程から成り、前記プリフォームが加熱工程において加熱され、加圧工程において加圧され、変形させられてレンズになると、該レンズは徐冷工程において徐冷される。このとき、冷却速度が高すぎると、レンズの内部の温度にむらが生じ、その結果、レンズの収縮量にもむらが生じるので、レンズにひけ、割れ等が発生してしまう。
【０００７】
また、徐冷工程において、金型温度の低下に伴い金型装置とガラス成形機本体との間の温度差が変化して小さくなると、金型装置とガラス成形機本体との間の伝熱量が少なくなり、冷却速度にばらつきが生じるだけでなく、冷却速度が低くなる。したがって、レンズを冷却するのに必要な時間が長くなり、成形サイクルが長くなってしまう。
【０００８】
本発明は、前記従来のガラス成形機の問題点を解決して、金型装置における昇温時間及び温度分布の再現性を向上させることができるだけでなく、成形サイクルを短くすることができるガラス成形機を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
そのために、本発明のガラス成形機においては、第１のコア、該第１のコアと対向させて、移動自在に配設された第２のコア、及び第１、第２のコアを包囲する胴型を備えた金型装置と、前記第１、第２のコアを加熱する加熱装置と、前記第２のコアに加圧力を加える加圧装置と、前記胴型に型締力を前記加圧力と同じ向きに加えて型締めを行う型締装置と、前記金型装置の温度を表す金型温度を検出する金型温度検出手段と、前記金型温度が変化して低くなったときに、前記型締力が大きくなるように調整する制御装置とを有する。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
図２は本発明の実施の形態におけるガラス成形機の概念図、図３は本発明の実施の形態における金型装置の概念図である。
図において、１０はガラス成形機本体としての型台３１の上に載置された金型装置であり、該金型装置１０は、第１のコアとしての下型コア１１、該下型コア１１と対向させて、上下方向に移動自在に配設された第２のコアとしての上型コア１２、及び前記下型コア１１及び上型コア１２を包囲し、該上型コア１２を案内するスリーブ状の胴型１３を備える。
【００１２】
前記下型コア１１は、型台３１と当接させて配設された大径のヘッド部１１ａ、及び該ヘッド部１１ａと一体に形成された小径の軸部１１ｂから成り、該軸部１１ｂの上端に成形面Ｓ１が形成される。また、前記上型コア１２は、大径のヘッド部１２ａ、及び該ヘッド部１２ａと一体に形成された小径の軸部１２ｂから成り、該軸部１２ｂの下端に成形面Ｓ２が形成される。なお、前記成形面Ｓ１、Ｓ２は成形品としての図示されないガラス製のレンズの形状に対応させて形成される。したがって、下型コア１１の上にプリフォーム１５をセットし、加熱工程において金型装置１０を所定の温度に加熱し、加圧工程において図３に示される矢印Ａ方向に上型コア１２に加圧力を加えると、プリフォーム１５は成形面Ｓ１、Ｓ２に合わせて変形させられ、レンズが成形される。
【００１３】
前記胴型１３の内周面は、下型コア１１及び上型コア１２を対向させて挿入したときに、各軸部１１ｂ、１２ｂの嵌（はめ）合いによって所定の精度で心合せを行うことができるように加工される。
前記ガラス成形機は、胴型１３を型台３１に対して押し付けることによって、金型装置１０と型台３１との接触状態を良好にする型締装置５０、上型コア１２に加圧力を加え、該上型コア１２を下方に押し付けることによって、プリフォーム１５を変形させる加圧装置６０、及び金型装置１０を所定の温度に加熱し、該温度を維持する加熱装置４０を有する。
【００１４】
そして、該加熱装置４０は、環状の上プレート３５、筒状の側部プレート３６、円板状の下プレート３７、及び筒状の透明石英管３２から成る環状のケーシング３９を備え、該ケーシング３９内に加熱要素室４３が形成される。また、該加熱要素室４３内には、ハロゲンランプ４１、及び該ハロゲンランプ４１を包囲する光学反射ミラー４２が配設される。なお、前記透明石英管３２内に金型装置１０が配設される。
【００１５】
したがって、前記ハロゲンランプ４１を点灯させると、該ハロゲンランプ４１の光、すなわち、赤外線が、透明石英管３２を介して金型装置１０を照射するとともに、光学反射ミラー４２によって反射させられ、かつ、集光させられた後、透明石英管３２を介して金型装置１０を照射する。ところで、前記光学反射ミラー４２は、ハロゲンランプ４１の赤外線を反射して主として金型装置１０の中央部分を照射するような形状を有する。その結果、金型装置１０の中央部分が重点的に加熱されるので、前記プリフォーム１５は効率良く加熱される。
【００１６】
そして、前記透明石英管３２は、成形室２０内の気密性を保持するとともに、ハロゲンランプ４１の波長域の赤外線をほとんど透過させて金型装置１０を有効に加熱する。また、該金型装置１０の所定の箇所、例えば、前記胴型１３に金型温度検出手段としての第１の熱電対ｔ_H1が、前記型台３１に本体温度検出手段としての第２の熱電対ｔ_H2が配設され、該第１、第２の熱電対ｔ_H1、ｔ_H2によって検出された温度の変化に対応させて、図示されない制御装置は型締力を調整する。
【００１７】
前記型締装置５０は、下端を前記胴型１３と対向させて上下方向に移動自在に配設された型締ロッド５１、該型締ロッド５１の上端に取り付けられた環状の型締プレート５２、及び前記上プレート３５と型締プレート５２との間に配設された複数の空圧式の型締シリンダ５３を備える。該型締シリンダ５３は、前記上プレート３５に固定されたシリンダ部５３ａ及び前記型締プレート５２に固定されたロッド部５３ｂから成り、圧縮空気によって駆動される。そのために、前記各シリンダ部５３ａにおいて、ヘッド側空気室５３ｃに空気流路Ｌ１を介して圧縮空気源ＳＵ１が、ロッド側空気室５３ｄに空気流路Ｌ２を介してサーボ弁６４がそれぞれ接続される。そして、該サーボ弁６４は、空気流路Ｌ３を介して圧縮空気源ＳＵ２に接続され、空気流路Ｌ４を介して大気に連通させられる。なお、前記空気流路Ｌ２には、圧縮空気の圧力を検出するための圧力検出器Ｐｒ１が配設される。
【００１８】
そして、前記加圧装置６０は、前記型締ロッド５１内において下端を上型コア１２と対向させて上下方向に移動自在に配設された加圧ロッド６１、該加圧ロッド６１の上端に取り付けられた加圧プレート６２、及び前記型締プレート５２と加圧プレート６２との間に配設された複数の空圧式の加圧シリンダ６３を備える。該加圧シリンダ６３は、前記型締プレート５２に固定されたシリンダ部６３ａ及び前記加圧プレート６２に固定されたロッド部６３ｂから成り、圧縮空気によって駆動される。そのために、前記各シリンダ部６３ａにおいて、ヘッド側空気室６３ｃに空気流路Ｌ５を介して圧縮空気源ＳＵ３が、ロッド側空気室６３ｄに空気流路Ｌ６を介してサーボ弁６５がそれぞれ接続される。そして、該サーボ弁６５は、空気流路Ｌ７を介して圧縮空気源ＳＵ４に接続され、空気流路Ｌ８を介して大気に連通させられる。なお、前記空気流路Ｌ６には、圧縮空気の圧力を検出する圧力検出器Ｐｒ２が配設される。
【００１９】
また、前記上プレート３５と型締プレート５２との間に、前記型締ロッド５１を包囲して第１ベローズ３３が、前記型締プレート５２と加圧プレート６２との間に、前記加圧ロッド６１を包囲して第２ベローズ３４が配設される。したがって、第１ベローズ３３、第２ベローズ３４及び加圧プレート６２によって前記成形室２０を密閉することができる。なお、該成形室２０内外を遮断するために、図示されないシール装置が配設されるとともに、成形室２０内を真空排気したり、成形室２０内に不活性ガスの雰囲気を形成したりするために、図示されない雰囲気形成装置が配設される。
【００２０】
そして、前記型締シリンダ５３を駆動することによって、成形室２０内外を遮断した状態で型締プレート５２を上下方向に移動させることができる。なお、型締ロッド５１は、型締プレート５２に固定されているので、型締シリンダ５３の駆動に伴って型締プレート５２と共に上下方向に移動させられる。また、加圧シリンダ６３を駆動することによって、成形室２０内外を遮断した状態で加圧プレート６２を上下方向に移動させることができる。なお、前記加圧ロッド６１は加圧プレート６２に固定されているので、加圧シリンダ６３の駆動に伴って加圧プレート６２と共に上下方向に移動させられる。
【００２１】
ところで、前記圧縮空気源ＳＵ１によって一定の圧力Ｐ_SU1が発生させられると、ヘッド側空気室５３ｃ内は圧力Ｐ_SU1に保たれ、圧縮空気源ＳＵ３によって一定の圧力Ｐ_SU3が発生させられると、ヘッド側空気室６３ｃ内は圧力Ｐ_SU3に保たれる。これに対して、ロッド側空気室５３ｄ内のシリンダ圧力はサーボ弁６４によって制御されてＰ_Mにされ、ロッド側空気室６３ｄ内のシリンダ圧力はサーボ弁６５によって制御されてＰ_Pにされる。
【００２２】
次に、前記構成のガラス成形機の制御回路について説明する。
図４は本発明の実施の形態におけるガラス成形機の制御回路図である。
図において、７０は制御装置であり、該制御装置７０は型締力制御部７１及び加圧力制御部７２を備える。前記型締力制御部７１は、型締力指令Ｆ_Mrをシリンダ圧力指令Ｐ_Mrに変換する変換部７３、前記シリンダ圧力指令Ｐ_Mrと圧力検出器Ｐｒ１によって検出されたシリンダ圧力検出値Ｐ_MSとの偏差ΔＰ_Mを演算する演算部７４、及び該演算部７４によって演算された偏差ΔＰ_Mを補償して前記型締力指令Ｆ_Mrに対応する制御出力α１を出力する補償部７５から成る。そして、前記制御出力α１はサーボ増幅器７６によって増幅されて型締出力α２になり、該型締出力α２はサーボ弁６４に送られる。その結果、該サーボ弁６４によってシリンダ圧力がＰ_Mにされる。
【００２３】
一方、前記加圧力制御部７２は、加圧力指令Ｆ_Prをシリンダ圧力指令Ｐ_Prに変換する変換部７７、前記シリンダ圧力指令Ｐ_Prと圧力検出器Ｐｒ２によって検出されたシリンダ圧力検出値Ｐ_PSとの偏差ΔＰ_Pを演算する演算部７８、及び該演算部７８によって演算された偏差ΔＰ_Pを補償して前記加圧力指令Ｆ_Prに対応する制御出力β１を出力する補償部７９から成る。そして、前記制御出力β１はサーボ増幅器８０によって増幅されて加圧出力β２になり、該加圧出力β２はサーボ弁６５に送られる。その結果、該サーボ弁６５によってシリンダ圧力がＰ_Pにされる。
【００２４】
そして、制御装置７０（図４）内の図示されない型締力調整手段は、加熱工程において、あらかじめ設定された型締力指令Ｆ_Mrに基づいてシリンダ圧力Ｐ_Mを発生させ、該シリンダ圧力Ｐ_Mに対応する型締力を金型装置１０（図３）、例えば、胴型１３に加え、該胴型１３を型台３１に押し付ける。
したがって、金型装置１０と型台３１との接触状態が安定し、接触熱コンダクタンスにばらつきが生じるのを防止することができるので、各成形ショットごとに、加熱時における金型装置１０と型台３１との間の伝熱量にばらつきが生じることはない。その結果、金型装置１０における昇温時間及び温度分布の再現性を向上させることができる。
【００２５】
また、前記制御装置７０内の図示されない加圧力調整手段は、加圧工程において、あらかじめ設定された加圧力指令Ｆ_Prに基づいてシリンダ圧力Ｐ_Pを発生させ、該シリンダ圧力Ｐ_P対応する加圧力を前記上型コア１２に加え、プリフォーム１５を変形させる。
次に、徐冷工程及び冷却工程において、型締力が冷却速度に与える影響について説明する。なお、冷却速度は、徐冷工程において徐冷が、冷却工程において冷却が行われる際の、金型温度の変化又は成形機本体の温度の変化である。
【００２６】
図５は接触圧力と接触熱コンダクタンスとの関係図、図６は接触熱コンダクタンスと冷却速度との関係図である。なお、図５において、横軸に接触圧力を、縦軸に接触熱コンダクタンスを、図６において、横軸に接触熱コンダクタンスを、縦軸に冷却速度を採ってある。
図５に示されるように、金型装置１０（図３）と型台３１との間の接触圧力が大きいほど接触熱コンダクタンスが大きくなって、伝熱量が多くなる。また、図６に示されるように、接触熱コンダクタンスが大きいほど冷却速度が高くなる。したがって、伝熱量を多く、冷却速度を高くしようとする場合には型締力を大きくし、伝熱量を少なく、冷却速度を低くしようとする場合には型締力を小さくすればよいことが分かる。
【００２７】
ところで、前記伝熱量をｑとし、金型装置１０と型台３１との間の温度差をΔθとし、接触熱コンダクタンスを１／Ｒとすると、前記伝熱量ｑは、
ｑ＝Δθ／Ｒ
で表すことができる。したがって、前記温度差Δθが変化した場合に、伝熱量ｑを一定に維持するためには、接触熱コンダクタンス１／Ｒを変化させればよいことが分かる。また、接触圧力と接触熱コンダクタンスとは、図５に示されるような関係を有する。
【００２８】
そこで、本実施の形態においては、金型温度の変化、すなわち、前記第１の熱電対ｔ_H1によって検出された胴型１３の温度の変化に対応させて、型締力を調整し、接触圧力を変化させることによって、伝熱量ｑを制御するようにしている。
すなわち、前記型締力調整手段は、徐冷工程及び冷却工程において、あらかじめ設定された冷却速度に従って徐冷及び冷却が行われるように型締力を調整する。例えば、冷却工程において冷却速度指令が大きくされると、型締力が大きくされ、伝熱量ｑが多くなり、放熱量が多くされる。したがって、冷却速度を高くすることができるので、冷却工程に必要とされる時間を短くなり、成形サイクルを短くすることができる。
【００２９】
次に、前記構成のガラス成形機の動作について説明する。
図７は本発明の実施の形態におけるガラス成形機の動作を示すタイムチャートである。
まず、タイミングｔ１で、プリフォーム１５（図２）がセットされた金型装置１０が成形室２０内に投入される（金型投入）とともに、成形室２０内が真空排気された後、不活性ガスが充填（てん）される（ガス置換）。続いて、タイミングｔ２で、型締シリンダ５３が駆動され、型締ロッド５１が下方に移動させられて、胴型１３に第１の型締力Ｆ１１が加えられ、胴型１３が型台３１に押し付けられて型締めが開始される。また、このとき、加熱工程が開始され、加熱装置４０のハロゲンランプ４１が通電させられて金型装置１０の加熱が開始される。
【００３０】
そして、タイミングｔ３で金型温度がＴ１に達すると、加熱工程が終了して加圧工程が開始され、加圧シリンダ６３が駆動され、加圧ロッド６１が下方に移動させられて、上型コア１２に第１の加圧力Ｆ２１が加えられ、上型コア１２が下方に移動させられてプリフォーム１５が変形させられる。なお、金型装置１０の加熱を開始した後、所定の時間が経過したときに加圧シリンダ６３の駆動を開始することもできる。
【００３１】
続いて、所定の時間加圧が行われると、タイミングｔ４で加圧工程が終了して徐冷工程が開始され、上型コア１２に前記第１の加圧力Ｆ２１より小さい第２の加圧力Ｆ２２が加えられる。また、ハロゲンランプ４１の通電が停止させられ、金型装置１０が徐冷される。そして、値δθ_ref1に設定された冷却速度指令δθ_refに従って型締力指令Ｆ_Mrが発生させられ、該型締力指令Ｆ_Mrに基づいてシリンダ圧力Ｐ_Mが発生させられる。その結果、胴型１３に第１の型締力Ｆ１１より高い第２の型締力Ｆ１２が加えられ、放熱量が多くされる。なお、前記加圧シリンダ６３の駆動が開始された後、プリフォーム１５が所定量だけ変形したときに、上型コア１２に第２の加圧力Ｆ２２を加えることもできる。
【００３２】
そして、タイミングｔ５で前記金型温度がＴ１より低いＴ２に達すると、徐冷工程が終了して冷却工程が開始され、加圧シリンダ６３が駆動され、加圧ロッド６１が上方限位置まで後退させられて加圧が終了される。また、このとき、前記成形室２０内に冷却用の不活性ガスが注入され、金型装置１０の冷却が開始される。そして、値δθ_ref2に設定された冷却速度指令δθ_refに従って型締力指令Ｆ_Mrが発生させられ、該型締力指令Ｆ_Mrに基づいてシリンダ圧力Ｐ_Mが発生させられる。その結果、胴型１３に第２の型締力Ｆ１２より高い第３の型締力Ｆ１３が加えられ、放熱量が一層多くされる。
【００３３】
次に、タイミングｔ６で前記金型温度がＴ３（取出温度）に達すると、冷却工程が終了し、型締シリンダ５３が駆動され、型締ロッド５１が上方限位置まで後退させられて型締めが終了される（型締解除）。そして、不活性ガスの注入が停止させられ、金型装置１０が成形室２０から取り出されるとともに、型開きが行われ、成形されたレンズが下型コア１１から取り出される（取出）。
【００３４】
このように、胴型１３には、徐冷工程で第２の型締力Ｆ１２が、冷却工程で第３の型締力Ｆ１３が加えられることになり、しかも、
Ｆ１２＜Ｆ１３
になる。
そして、冷却工程において、型締力が大きくなり、伝熱量ｑが多くなるとともに、放熱量が多くなる。したがって、金型装置１０の冷却速度を高くすることができ、成形サイクルを短くすることができる。
【００３５】
次に、放熱量制御装置について説明する。
図１は本発明の実施の形態における放熱量制御装置のブロック図、図８は本発明の実施の形態における制御演算回路のブロック図である。
図において、７０は制御装置、７１は型締力制御部、７６はサーボ増幅器、８１は型締力指令演算部、Ｐｒ１は圧力検出器、ｔ_H1は第１の熱電対である。
【００３６】
前記型締力制御部７１は、型締力指令演算部８１から送られた型締力指令Ｆ_Mr、及び圧力検出器Ｐｒ１によって検出されたシリンダ圧力検出値Ｐ_MSに基づいて制御出力α１を発生させ、該制御出力α１をサーボ増幅器７６に送る。
そして、前記型締力指令演算部８１は、前記第１の熱電対ｔ_H1によって検出された温度θ１を読み込むとともに、あらかじめ設定され、かつ、図示されないメモリに格納された金型温度変化指令としての冷却速度指令δθ_refを読み出し、前記型締力指令Ｆ_Mrを発生させる。そのために、前記型締力指令演算部８１は制御演算回路８２及び微分回路８３を備え、該微分回路８３は温度θ１を微分することによって金型温度の変化率δθ１を算出し、前記制御演算回路８２は前記冷却速度指令δθ_ref及び変化率δθ１に基づいて前記型締力指令Ｆ_Mrを発生させる。
【００３７】
そして、前記制御演算回路８２は制御演算器８４、８５、減算器８６及び加算器８７を備える。前記減算器８６は冷却速度指令δθ_refと変化率δθ１との偏差を算出し、該偏差を制御演算器８５に送る。該制御演算器８５は偏差を演算し、演算値を加算器８７に送る。また、制御演算器８４は前記冷却速度指令δθ_refを演算し、演算値を加算器８７に送る。該加算器８７は制御演算器８４、８５の各演算値を加算し、加算結果を型締力指令Ｆ_Mrとして出力する。
【００３８】
このように、胴型１３（図３）の温度θ１に基づいて型締力指令Ｆ_Mrが発生させられるので、胴型１３の温度θ１の変化に対応させて、型締力を調整し、接触圧力を変化させ、放熱量を調整することができる。したがって、金型装置１０の冷却速度を最適な値にすることができる。また、レンズの内部の温度を均一にすることができるので、冷却に伴ってレンズの収縮量にむらが生じることがなくなる。その結果、レンズにひけ、割れ等が発生するのを防止することができる。
【００３９】
また、徐冷工程において、金型温度の低下に伴って金型装置１０と型台３１との間の温度差Δθが変化して小さくなっても、それに対応させて放熱量ｑを少なくすることができるので、冷却速度にばらつきが生じるのを防止することができるだけでなく、冷却速度が低くなるのを防止することができる。
したがって、レンズを冷却するのに必要な時間が短くなるので、成形サイクルを短くすることができる。
【００４０】
本実施の形態においては、第１の熱電対ｔ_H1によって胴型１３の温度θ１を検出し、該温度θ１に基づいて変化率δθ１を算出しているが、第１の熱電対ｔ_H1によって胴型１３の温度θ１を検出し、第２の熱電対ｔ_H2によって型台３１の温度θ２を検出し、温度差Δθ
Δθ＝θ１−θ２
に基づいて変化率を算出することもできる。その場合、前記制御装置７０内に温度差演算器が配設される。そして、前記制御装置７０によって温度θ１、θ２が読み込まれると、温度差演算器は、θ１、θ２に基づいて温度差Δθを算出し、該温度差Δθを微分回路８３に送る。
【００４１】
また、本実施の形態においては、徐冷工程及び冷却工程において金型装置１０を冷却する場合について説明しているが、加熱工程において金型装置１０を加熱する場合に適用することもできる。
なお、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除するものではない。
【００４２】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明によれば、ガラス成形機においては、第１のコア、該第１のコアと対向させて、移動自在に配設された第２のコア、及び第１、第２のコアを包囲する胴型を備えた金型装置と、前記第１、第２のコアを加熱する加熱装置と、前記第２のコアに加圧力を加える加圧装置と、前記胴型に型締力を前記加圧力と同じ向きに加えて型締めを行う型締装置と、前記金型装置の温度を表す金型温度を検出する金型温度検出手段と、前記金型温度が変化して低くなったときに、前記型締力が大きくなるように調整する制御装置とを有する。
【００４３】
この場合、金型装置とガラス成形機本体との接触状態が安定し、接触熱コンダクタンスにばらつきが生じるのを防止することができるので、各成形ショットごとに、加熱時における金型装置とガラス成形機本体との間の伝熱量にばらつきが生じることはない。その結果、金型装置における昇温時間及び温度分布の再現性を向上させることができる。
【００４４】
また、金型温度が変化して低くなったときに、型締力が大きくなるように調整されるので、金型温度の変化に対応させて接触圧力を変化させ、放熱量を調整することができる。したがって、金型装置の冷却速度を最適な値にすることができる。しかも、成形品の内部の温度を均一にすることができるので、冷却に伴って成形品の収縮量にむらが生じることがなくなる。その結果、成形品にひけ、割れ等が発生するのを防止することができる。
【００４５】
また、徐冷工程において、金型温度の低下に伴って金型装置とガラス成形機本体との間の温度差が変化して小さくなっても、それに対応させて放熱量を少なくすることができるので、冷却速度にばらつきが生じるのを防止することができるだけでなく、冷却速度が低くなるのを防止することができる。
したがって、成形品を冷却するのに必要な時間が短くなるので、成形サイクルを短くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態における放熱量制御装置のブロック図である。
【図２】本発明の実施の形態におけるガラス成形機の概念図である。
【図３】本発明の実施の形態における金型装置の概念図である。
【図４】本発明の実施の形態におけるガラス成形機の制御回路図である。
【図５】接触圧力と接触熱コンダクタンスとの関係図である。
【図６】接触熱コンダクタンスと冷却速度との関係図である。
【図７】本発明の実施の形態におけるガラス成形機の動作を示すタイムチャートである。
【図８】本発明の実施の形態における制御演算回路のブロック図である。
【符号の説明】
１１下型コア
１２上型コア
１３胴型
３１型台
４０加熱装置
５０型締装置
６０加圧装置
７０制御装置
ｔ_H1、ｔ_H2 第１、第２の熱電対[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a glass molding machine.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, in a glass molding machine for molding a glass lens, a mold apparatus including an upper mold core, a lower mold core, and a body mold is disposed, and the lens is disposed between the upper mold core and the lower mold core. A preform which is a prototype of the above is set, and the preform is pressurized by a pressurizing device.
[0003]
In this case, the mold apparatus in which the preform is set can move each station in the glass molding machine (see Japanese Patent Laid-Open No. 4-164826). Then, after the mold apparatus reaches a predetermined temperature, a pressure applied by the pressurizing apparatus is applied to the mold apparatus, and the preform is pressurized and deformed to form a lens.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional glass molding machine, the contact state between the mold apparatus and the glass molding machine main body changes to cause variations in contact thermal conductance, and the mold apparatus and the glass molding during heating for each molding shot. Variations in the amount of heat transfer between the machine body. As a result, the reproducibility of the temperature raising time and temperature distribution in the mold apparatus is lowered.
[0005]
Thus, a glass molding machine is conceivable in which a predetermined mold clamping force is applied to the barrel mold while molding is performed.
In this case, since the contact thermal conductance between the mold apparatus and the glass molding machine main body is stabilized at a value corresponding to the mold clamping force, the mold apparatus and the glass molding machine main body during heating for each molding shot, There is no variation in the amount of heat transfer between the two. As a result, the reproducibility of the temperature rising time and temperature distribution in the mold apparatus can be improved.
[0006]
By the way, the manufacturing process of the lens in the glass molding machine includes a heating process, a pressurizing process, a slow cooling process, and a cooling process, and the preform is heated in the heating process, pressurized in the pressurizing process, and deformed. Then, the lens is gradually cooled in the slow cooling step. At this time, if the cooling rate is too high, the temperature inside the lens becomes uneven, and as a result, the amount of contraction of the lens also becomes uneven.
[0007]
Also, in the slow cooling process, if the temperature difference between the mold apparatus and the glass molding machine main body changes and decreases as the mold temperature decreases, the amount of heat transfer between the mold apparatus and the glass molding machine main body is reduced. Not only will the cooling rate vary, but the cooling rate will be low. Therefore, the time required for cooling the lens becomes long and the molding cycle becomes long.
[0008]
The present invention solves the problems of the conventional glass molding machine and can not only improve the reproducibility of the temperature rise time and temperature distribution in the mold apparatus, but also can shorten the molding cycle. The purpose is to provide a machine.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
For this purpose, in the glass molding machine of the present invention, the first core, the second core that is movably disposed so as to face the first core, and the first and second cores are surrounded. A mold apparatus having a body mold, a heating apparatus for heating the first and second cores, a pressurizing apparatus for applying pressure to the second core, and a clamping force applied to the body mold. A mold clamping device for clamping in addition to the same direction as the pressure, a mold temperature detecting means for detecting a mold temperature representing the temperature of the mold apparatus, and when the mold temperature changes and becomes low And a controller for adjusting the mold clamping force to be large.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
FIG. 2 is a conceptual diagram of a glass molding machine in the embodiment of the present invention, and FIG. 3 is a conceptual diagram of a mold apparatus in the embodiment of the present invention.
In the figure, reference numeral 10 denotes a mold apparatus placed on a mold table 31 as a glass molding machine body. The mold apparatus 10 includes a lower mold core 11 as a first core, and the lower mold core 11. And an upper mold core 12 as a second core disposed so as to be movable in the vertical direction, and a sleeve that surrounds the lower mold core 11 and the upper mold core 12 and guides the upper mold core 12 A cylindrical body 13 is provided.
[0012]
The lower mold core 11 includes a large-diameter head portion 11a disposed in contact with the mold base 31, and a small-diameter shaft portion 11b formed integrally with the head portion 11a. A molding surface S1 is formed at the upper end. The upper mold core 12 includes a large-diameter head portion 12a and a small-diameter shaft portion 12b formed integrally with the head portion 12a, and a molding surface S2 is formed at the lower end of the shaft portion 12b. The molding surfaces S1 and S2 are formed corresponding to the shape of a glass lens (not shown) as a molded product. Therefore, the preform 15 is set on the lower mold core 11, the mold apparatus 10 is heated to a predetermined temperature in the heating process, and is applied to the upper mold core 12 in the direction of arrow A shown in FIG. When pressure is applied, the preform 15 is deformed according to the molding surfaces S1 and S2, and a lens is molded.
[0013]
When the lower mold core 11 and the upper mold core 12 are inserted facing each other, the inner peripheral surface of the body mold 13 is aligned with a predetermined accuracy by fitting the shaft portions 11b and 12b. It is processed so that
The glass molding machine applies pressure to the mold clamping device 50 and the upper mold core 12 to improve the contact state between the mold apparatus 10 and the mold table 31 by pressing the body mold 13 against the mold table 31. The pressing device 60 that deforms the preform 15 by pressing the upper core 12 downward, and the heating device 40 that heats the mold device 10 to a predetermined temperature and maintains the temperature are provided.
[0014]
The heating device 40 includes an annular casing 39 including an annular upper plate 35, a cylindrical side plate 36, a disk-shaped lower plate 37, and a cylindrical transparent quartz tube 32. A heating element chamber 43 is formed therein. In the heating element chamber 43, a halogen lamp 41 and an optical reflecting mirror 42 surrounding the halogen lamp 41 are disposed. The mold apparatus 10 is disposed in the transparent quartz tube 32.
[0015]
Therefore, when the halogen lamp 41 is turned on, the light of the halogen lamp 41, that is, infrared light irradiates the mold apparatus 10 through the transparent quartz tube 32 and is reflected by the optical reflecting mirror 42, and After being condensed, the mold apparatus 10 is irradiated through the transparent quartz tube 32. By the way, the optical reflection mirror 42 has a shape that reflects the infrared rays of the halogen lamp 41 and mainly irradiates the central portion of the mold apparatus 10. As a result, since the central portion of the mold apparatus 10 is heated preferentially, the preform 15 is efficiently heated.
[0016]
The transparent quartz tube 32 maintains the hermeticity in the molding chamber 20 and effectively transmits the infrared rays in the wavelength region of the halogen lamp 41 to effectively heat the mold apparatus 10. In addition, a first thermocouple t _H1 as a mold temperature detecting unit is provided in a predetermined portion of the mold apparatus 10, for example, the body mold 13, and a second thermoelectric as a main body temperature detecting unit is provided in the mold base 31. A pair t _H2 is provided, and a control device (not shown) adjusts the mold clamping force in response to the temperature change detected by the first and second thermocouples t _H1 and t _H2 .
[0017]
The mold clamping device 50 includes a mold clamping rod 51 having a lower end opposed to the body mold 13 and movable in the vertical direction, an annular mold clamping plate 52 attached to the upper end of the mold clamping rod 51, And a plurality of pneumatic type clamping cylinders 53 disposed between the upper plate 35 and the clamping plate 52. The mold clamping cylinder 53 includes a cylinder part 53a fixed to the upper plate 35 and a rod part 53b fixed to the mold clamping plate 52, and is driven by compressed air. Therefore, in each cylinder part 53a, the compressed air source SU1 is connected to the head side air chamber 53c via the air flow path L1, and the servo valve 64 is connected to the rod side air chamber 53d via the air flow path L2. . The servo valve 64 is connected to the compressed air source SU2 via the air flow path L3 and communicated with the atmosphere via the air flow path L4. Note that a pressure detector Pr1 for detecting the pressure of the compressed air is disposed in the air flow path L2.
[0018]
The pressurizing device 60 is attached to the upper end of the pressurizing rod 61, the pressurizing rod 61 disposed in the mold clamping rod 51 so as to be movable in the vertical direction with the lower end facing the upper mold core 12. And a plurality of pneumatic pressure cylinders 63 disposed between the mold clamping plate 52 and the pressure plate 62. The pressure cylinder 63 includes a cylinder portion 63a fixed to the mold clamping plate 52 and a rod portion 63b fixed to the pressure plate 62, and is driven by compressed air. Therefore, in each cylinder 63a, the compressed air source SU3 is connected to the head side air chamber 63c via the air flow path L5, and the servo valve 65 is connected to the rod side air chamber 63d via the air flow path L6. . The servo valve 65 is connected to the compressed air source SU4 via the air flow path L7, and communicated with the atmosphere via the air flow path L8. In the air flow path L6, a pressure detector Pr2 for detecting the pressure of the compressed air is disposed.
[0019]
The first bellows 33 surrounds the mold clamping rod 51 between the upper plate 35 and the mold clamping plate 52, and the pressure rod between the mold clamping plate 52 and the pressure plate 62. A second bellows 34 is disposed surrounding 61. Therefore, the molding chamber 20 can be sealed by the first bellows 33, the second bellows 34, and the pressure plate 62. In order to shut off the inside and outside of the molding chamber 20, a sealing device (not shown) is provided, and the inside of the molding chamber 20 is evacuated or an inert gas atmosphere is formed in the molding chamber 20. Further, an atmosphere forming device (not shown) is provided.
[0020]
By driving the mold clamping cylinder 53, the mold clamping plate 52 can be moved in the vertical direction with the inside and outside of the molding chamber 20 blocked. Since the mold clamping rod 51 is fixed to the mold clamping plate 52, the mold clamping rod 51 is moved in the vertical direction together with the mold clamping plate 52 as the mold clamping cylinder 53 is driven. Further, by driving the pressure cylinder 63, the pressure plate 62 can be moved in the vertical direction while the inside and outside of the molding chamber 20 are shut off. Since the pressure rod 61 is fixed to the pressure plate 62, the pressure rod 61 is moved in the vertical direction together with the pressure plate 62 as the pressure cylinder 63 is driven.
[0021]
By the way, when the constant pressure P _SU1 is generated by the compressed air source SU1, the inside of the head side air chamber 53c is maintained at the pressure P _SU1 , and when the constant pressure P _SU3 is generated by the compressed air source SU3, The inside of the side air chamber 63c is kept at the pressure P _SU3 . On the other hand, the cylinder pressure in the rod side air chamber 53d is controlled by the servo valve 64 to P _M , and the cylinder pressure in the rod side air chamber 63d is controlled by the servo valve 65 to P _P.
[0022]
Next, a control circuit of the glass molding machine having the above configuration will be described.
FIG. 4 is a control circuit diagram of the glass molding machine in the embodiment of the present invention.
In the figure, reference numeral 70 denotes a control device, and the control device 70 includes a mold clamping force control unit 71 and a pressure control unit 72. The mold clamping force control unit 71, a mold clamping force command F _Mr conversion unit 73 which converts the cylinder pressure command P _Mr, the cylinder pressure command P _Mr cylinder pressure detection value detected by the pressure detector Pr1 P _MS calculating section 74 calculates a deviation [Delta] P _M, and to compensate for the deviation calculated [Delta] P _M by the arithmetic unit 74 composed of a compensator 75 which outputs a control output α1 corresponding to the mold clamping force command F _Mr. The control output α1 is amplified by a servo amplifier 76 to become a mold clamping output α2, and the mold clamping output α2 is sent to the servo valve 64. As a result, the cylinder pressure by the servo valve 64 is in the P _M.
[0023]
On the other hand, the pressure control unit 72 includes a conversion unit 77 that converts a pressure command F _Pr into a cylinder pressure command P _Pr , a cylinder pressure command P _Pr and a cylinder pressure detection value P _PS detected by the pressure detector Pr2. calculating section 78 calculates a deviation [Delta] P _P, and to compensate for the deviation calculated [Delta] P _P by the arithmetic unit 78 composed of a compensator 79 which outputs a control output β1 corresponding to the pressure-force command F _Pr. The control output β1 is amplified by the servo amplifier 80 to become the pressurization output β2, and the pressurization output β2 is sent to the servo valve 65. As a result, the cylinder pressure is set to P _P by the servo valve 65.
[0024]
A mold clamping force adjusting means (not shown) in the control device 70 (FIG. 4) generates a cylinder pressure P _M based on a preset mold clamping force command F _Mr in the heating process, and the cylinder pressure P _M. Is applied to the mold apparatus 10 (FIG. 3), for example, the body mold 13, and the body mold 13 is pressed against the mold table 31.
Accordingly, the contact state between the mold apparatus 10 and the mold base 31 is stabilized, and variation in contact thermal conductance can be prevented, so that the mold apparatus 10 and the mold base at the time of heating for each molding shot. There is no variation in the amount of heat transfer with 31. As a result, reproducibility of the temperature raising time and temperature distribution in the mold apparatus 10 can be improved.
[0025]
Moreover, pressure regulating means (not shown) of the control unit 70, in the pressurizing step, to generate a cylinder pressure P _P based on the preset pressure-force command F _Pr, the cylinder pressure P _P corresponding pressure Is added to the upper core 12 to deform the preform 15.
Next, the influence of the mold clamping force on the cooling rate in the slow cooling step and the cooling step will be described. The cooling rate is a change in mold temperature or a change in temperature of the molding machine body when slow cooling is performed in the slow cooling process and cooling is performed in the cooling process.
[0026]
FIG. 5 is a diagram showing the relationship between contact pressure and contact thermal conductance, and FIG. 6 is a diagram showing the relationship between contact thermal conductance and cooling rate. In FIG. 5, the horizontal axis represents the contact pressure, the vertical axis represents the contact thermal conductance, the horizontal axis represents the contact thermal conductance, and the vertical axis represents the cooling rate.
As shown in FIG. 5, as the contact pressure between the mold apparatus 10 (FIG. 3) and the mold table 31 increases, the contact thermal conductance increases and the amount of heat transfer increases. Further, as shown in FIG. 6, the larger the contact thermal conductance, the higher the cooling rate. Therefore, it is understood that the mold clamping force should be increased when increasing the heat transfer amount and increasing the cooling rate, and the mold clamping force should be decreased when decreasing the heat transfer amount and decreasing the cooling rate. .
[0027]
By the way, when the heat transfer amount is q, the temperature difference between the mold apparatus 10 and the mold table 31 is Δθ, and the contact thermal conductance is 1 / R, the heat transfer amount q is
q = Δθ / R
Can be expressed as Therefore, it can be seen that in order to keep the heat transfer amount q constant when the temperature difference Δθ changes, the contact thermal conductance 1 / R may be changed. Further, the contact pressure and the contact thermal conductance have a relationship as shown in FIG.
[0028]
Therefore, in the present embodiment, the mold clamping force is adjusted in accordance with the change in mold temperature, that is, the change in temperature of the body mold 13 detected by the first thermocouple t _H1 , and the contact pressure is adjusted. The amount of heat transfer q is controlled by changing.
That is, the mold clamping force adjusting means adjusts the mold clamping force so that the cooling and cooling are performed according to a preset cooling rate in the slow cooling process and the cooling process. For example, when the cooling rate command is increased in the cooling process, the mold clamping force is increased, the heat transfer amount q is increased, and the heat release amount is increased. Therefore, since the cooling rate can be increased, the time required for the cooling process can be shortened and the molding cycle can be shortened.
[0029]
Next, the operation of the glass molding machine having the above configuration will be described.
FIG. 7 is a time chart showing the operation of the glass molding machine in the embodiment of the present invention.
First, at timing t1, the mold apparatus 10 on which the preform 15 (FIG. 2) is set is charged into the molding chamber 20 (mold charging), and the molding chamber 20 is evacuated and then inactivated. Gas is filled (gas replacement). Subsequently, at the timing t <b> 2, the mold clamping cylinder 53 is driven, the mold clamping rod 51 is moved downward, the first mold clamping force F <b> 11 is applied to the body mold 13, and the body mold 13 is applied to the mold base 31. Clamping is started by pressing. At this time, the heating process is started, the halogen lamp 41 of the heating device 40 is energized, and heating of the mold device 10 is started.
[0030]
When the mold temperature reaches T1 at timing t3, the heating process is finished and the pressurizing process is started, the pressurizing cylinder 63 is driven, the pressurizing rod 61 is moved downward, and the upper mold core First pressurizing force F21 is applied to 12 and upper mold core 12 is moved downward to deform preform 15. In addition, after the heating of the mold apparatus 10 is started, the driving of the pressure cylinder 63 can be started when a predetermined time has elapsed.
[0031]
Subsequently, when pressurization is performed for a predetermined time, the pressurization process is completed at a timing t4 and the slow cooling process is started, and the second pressurizing force F22 smaller than the first pressurizing force F21 is applied to the upper mold core 12. Is added. Further, the energization of the halogen lamp 41 is stopped, and the mold apparatus 10 is gradually cooled. The clamping force command F _Mr is caused to occur according to the cooling speed command .delta..theta _ref which is set to a value .delta..theta _ref1, cylinder pressure P _M is generated based on the mold clamping force command F _Mr. As a result, a second mold clamping force F12 higher than the first mold clamping force F11 is applied to the body mold 13, and the heat radiation amount is increased. Note that the second pressurizing force F22 can be applied to the upper mold core 12 when the preform 15 is deformed by a predetermined amount after the driving of the pressure cylinder 63 is started.
[0032]
When the mold temperature reaches T2 lower than T1 at timing t5, the slow cooling process is completed and the cooling process is started, the pressure cylinder 63 is driven, and the pressure rod 61 is retracted to the upper limit position. And pressurization is terminated. At this time, an inert gas for cooling is injected into the molding chamber 20, and cooling of the mold apparatus 10 is started. The clamping force command F _Mr is caused to occur according to the cooling speed command .delta..theta _ref which is set to a value .delta..theta _ref2, cylinder pressure P _M is generated based on the mold clamping force command F _Mr. As a result, a third mold clamping force F13 higher than the second mold clamping force F12 is applied to the body mold 13, and the amount of heat radiation is further increased.
[0033]
Next, when the mold temperature reaches T3 (extraction temperature) at timing t6, the cooling process ends, the mold clamping cylinder 53 is driven, the mold clamping rod 51 is retracted to the upper limit position, and the mold clamping is performed. Finished (clamp release). Then, the injection of the inert gas is stopped, the mold apparatus 10 is taken out from the molding chamber 20, the mold is opened, and the molded lens is taken out from the lower mold core 11 (extraction).
[0034]
Thus, the second mold clamping force F12 is applied to the body mold 13 in the slow cooling process, and the third mold clamping force F13 is applied in the cooling process,
F12 <F13
become.
In the cooling process, the mold clamping force increases, the heat transfer amount q increases, and the heat release amount increases. Therefore, the cooling rate of the mold apparatus 10 can be increased and the molding cycle can be shortened.
[0035]
Next, the heat radiation amount control device will be described.
FIG. 1 is a block diagram of a heat radiation amount control device in an embodiment of the present invention, and FIG. 8 is a block diagram of a control arithmetic circuit in the embodiment of the present invention.
In the figure, 70 is a control device, 71 is a mold clamping force control unit, 76 is a servo amplifier, 81 is a mold clamping force command calculation unit, Pr1 is a pressure detector, and t _H1 is a first thermocouple.
[0036]
The mold clamping force control unit 71, the clamping force calculation unit 81 clamping force command sent from the F _Mr, and generating a control output α1 on the basis of the cylinder pressure sensing value P _MS detected by the pressure detector Pr1 The control output α1 is sent to the servo amplifier 76.
The mold clamping force command calculation unit 81 reads the temperature θ1 detected by the first thermocouple t _H1 , and as a mold temperature change command that is set in advance and stored in a memory (not shown). The cooling speed command δθ _ref is read and the mold clamping force command F _Mr is generated. Therefore, the mold clamping force command calculation unit 81 includes a control calculation circuit 82 and a differentiation circuit 83, and the differentiation circuit 83 calculates the mold temperature change rate δθ1 by differentiating the temperature θ1, and the control calculation circuit 82 generates the mold clamping force command F _Mr based on the cooling rate command δθ _ref and the change rate δθ1.
[0037]
The control arithmetic circuit 82 includes control arithmetic units 84 and 85, a subtracter 86 and an adder 87. The subtractor 86 calculates a deviation between the cooling speed command δθ _ref and the change rate δθ1 and sends the deviation to the control calculator 85. The control calculator 85 calculates the deviation and sends the calculated value to the adder 87. Further, the control calculator 84 calculates the cooling rate command δθ _ref and sends the calculated value to the adder 87. The adder 87 adds the calculated values of the control calculators 84 and 85 and outputs the addition result as a mold clamping force command F _Mr.
[0038]
In this way, the mold clamping force command F _Mr is generated based on the temperature θ1 of the body mold 13 (FIG. 3), so that the mold clamping force is adjusted in accordance with the change in the temperature θ1 of the body mold 13 and contact is made. The amount of heat release can be adjusted by changing the pressure. Therefore, the cooling rate of the mold apparatus 10 can be set to an optimum value. In addition, since the temperature inside the lens can be made uniform, the amount of contraction of the lens does not become uneven with cooling. As a result, it is possible to prevent the lens from being sinked or broken.
[0039]
Further, in the slow cooling process, even if the temperature difference Δθ between the mold apparatus 10 and the mold table 31 changes and decreases as the mold temperature decreases, the heat dissipation amount q is reduced correspondingly. Therefore, it is possible not only to prevent variation in the cooling rate, but also to prevent the cooling rate from being lowered.
Therefore, the time required for cooling the lens is shortened, so that the molding cycle can be shortened.
[0040]
In the present embodiment, the temperature θ1 of the body mold 13 is detected by the first thermocouple t _H1 , and the change rate δθ1 is calculated based on the temperature θ1, but the body is detected by the first thermocouple t _H1 . The temperature θ1 of the mold 13 is detected, the temperature θ2 of the mold table 31 is detected by the second thermocouple t _H2 , and the temperature difference Δθ
Δθ = θ1-θ2
The rate of change can also be calculated based on In that case, a temperature difference calculator is disposed in the control device 70. When the temperatures θ1 and θ2 are read by the control device 70, the temperature difference calculator calculates the temperature difference Δθ based on θ1 and θ2, and sends the temperature difference Δθ to the differentiation circuit 83.
[0041]
In the present embodiment, the case where the mold apparatus 10 is cooled in the slow cooling process and the cooling process has been described. However, the present invention can be applied to the case where the mold apparatus 10 is heated in the heating process.
In addition, this invention is not limited to the said embodiment, It can change variously based on the meaning of this invention, and does not exclude them from the scope of the present invention.
[0042]
【The invention's effect】
As described above in detail, according to the present invention, in the glass molding machine, the first core, the second core that is movably disposed opposite to the first core, and the first core A mold apparatus having a body mold surrounding the second core, a heating apparatus for heating the first and second cores, a pressurizing apparatus for applying pressure to the second core, and the body A mold clamping device that performs mold clamping by applying a mold clamping force to the mold in the same direction as the pressing force, a mold temperature detecting means that detects a mold temperature representing the temperature of the mold apparatus, and the mold temperature is And a control device that adjusts the mold clamping force so that the mold clamping force increases when the pressure decreases.
[0043]
In this case, the contact state between the mold apparatus and the glass molding machine main body is stabilized, and it is possible to prevent variation in contact thermal conductance. Therefore, for each molding shot, the mold apparatus and glass molding during heating are performed. There is no variation in the amount of heat transfer between the machine body. As a result, the reproducibility of the temperature rising time and temperature distribution in the mold apparatus can be improved.
[0044]
Also, when the mold temperature changes and becomes low, the mold clamping force is adjusted so as to increase, so that the contact pressure can be changed to adjust the heat radiation amount corresponding to the mold temperature change. it can. Therefore, the cooling rate of the mold apparatus can be set to an optimum value. In addition, since the temperature inside the molded product can be made uniform, the amount of shrinkage of the molded product does not vary with cooling. As a result, it is possible to prevent sink marks and cracks from occurring in the molded product.
[0045]
Also, in the slow cooling process, even if the temperature difference between the mold apparatus and the glass molding machine main body changes and decreases as the mold temperature decreases, the heat radiation amount can be reduced correspondingly. Therefore, it is possible not only to prevent variation in the cooling rate, but also to prevent the cooling rate from being lowered.
Therefore, since the time required for cooling the molded product is shortened, the molding cycle can be shortened.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a block diagram of a heat radiation amount control device according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a conceptual diagram of a glass molding machine in an embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a conceptual diagram of a mold apparatus according to an embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a control circuit diagram of the glass molding machine in the embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a relationship diagram between contact pressure and contact thermal conductance.
FIG. 6 is a relationship diagram between contact thermal conductance and cooling rate.
FIG. 7 is a time chart showing the operation of the glass molding machine in the embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a block diagram of a control arithmetic circuit in the embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
11 Lower mold core 12 Upper mold core 13 Body mold 31 Mold base 40 Heating device 50 Clamping device 60 Pressurizing device 70 Control devices t _H1 and t _H2 First and second thermocouples

Claims

(A) a first core, by the core and the facing of the first, second core which is movably disposed, and a first, a mold having a cylindrical die which surrounds the second core Equipment ,
(B) a heating device for heating the first and second cores;
(C) a pressurizing device for applying pressure to the second core;
(D) a mold clamping device that performs mold clamping by applying a clamping force to the body mold in the same direction as the applied pressure ;
(E) mold temperature detection means for detecting a mold temperature representing the temperature of the mold apparatus ;
(F) A glass molding machine comprising a control device that adjusts the mold clamping force to increase when the mold temperature changes and becomes low .

(A) a mold device including a first core, a second core that is movably disposed so as to face the first core, and a body mold that surrounds the first and second cores; ,
(B) a heating device for heating the first and second cores;
(C) a pressurizing device that applies pressure to the second core;
(D) a mold clamping device that performs mold clamping by applying a clamping force to the body mold in the same direction as the applied pressure;
(E) mold temperature detection means for detecting a mold temperature representing the temperature of the mold apparatus;
(F) a body temperature detecting means, wherein the mold device detects the temperature of the glass forming machine body to be set,
(G) when the temperature difference between the temperature of the mold temperature and the glass molding machine body is reduced, the glass forming machine, characterized by a control device for adjusting such that the clamping force is increased.