JP4177643B2

JP4177643B2 - Pneumatic tire

Info

Publication number: JP4177643B2
Application number: JP2002325848A
Authority: JP
Inventors: 清加味
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2002-11-08
Filing date: 2002-11-08
Publication date: 2008-11-05
Anticipated expiration: 2022-11-08
Also published as: JP2004161026A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、小型トラック用として好適な空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
操縦安定性を向上するために、近年の空気入りタイヤはトレッド巾の拡大化が進んでいる。とりわけ、大荷重を負担して比較的高速走行に供される小型トラック用のタイヤにおいては、このような傾向が顕著となっている。
【０００３】
図６には、このような空気入りタイヤａの一例を断面にて示す。タイヤは、規格上、その呼び巾によって最大幅ＳＷが規制される。このため、トレッド巾ＴＷを拡大していくと、サイドウォール部が垂直近くに立ちかつトレッド端部ｂ付近が角張った形状となる。これに伴いカーカスｃも、トレッド端部ｂ付近が角張ったプロファイルになりやすい。ところが、カーカスｃは、内圧の充填により自然平衡形状、つまり単一の円弧プロファイルへと変形しようとする。このようなカーカスｃの変形は、トレッド端部ｂからバットレス部付近を矢印Ａの如くタイヤ内方へと引き込む。これは、相対的にトレッド面ｄのクラウン部をせり出させ、その曲率半径を小さく（トレッド面ｄを丸く）する。
【０００４】
このような空気入りタイヤａは、例えば後輪（小型トラックの場合にはこれは駆動輪となる。）に使用されると、突出したトレッドクラウン部の接地圧が過度に高くなり、該クラウン部が早期に摩耗するセンター摩耗が生じやすい。他方、操舵輪である前輪に使用されると、スリップ角を与えている際に接地圧が低いトレッドショルダー部が路面に引きずられ、ショルダー領域が段差状に摩耗する段差摩耗を生じやすい。このように、従来の空気入りタイヤ、とりわけ小型トラック用のタイヤにあっては、このような偏摩耗の改善が兼ねてから要望されていた。
【０００５】
本発明は、このような実状に鑑み案出なされたもので、ベルト層のタイヤ半径方向外側かつクラウン領域のみに、バンドコードをタイヤ周方向に配列したバンドプライからなるバンド層を設け、クラウン領域の剛性を高めるとともに、ベルト層のショルダー領域ではベルトコード角度をクラウン領域のベルトコード角度に比して小さく規定することにより、ショルダー領域の剛性をも高めることを基本として、上述の偏摩耗を長期にわたって抑制しうる空気入りタイヤを提供することを目的としている。
【０００６】
なお下記特許文献１には、ベルトコードの角度を規定することが記載されているが、本願発明とは、課題が異なりかつクラウン領域のベルトコード角度をショルダ領域のベルトコード角度よりも小さくするもので規定の方法が逆である。
【０００７】
【特許文献１】
特開平１０−８１１０９号公報
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明のうち請求項１記載の発明は、トレッド部からサイドウォール部を経てビード部のビードコアに至るカーカスと、このカーカスのタイヤ半径方向外側に配された少なくとも２枚のベルトプライからなるベルト層とを具えた空気入りタイヤであって、前記ベルト層は、少なくとも２枚のベルトプライが重なる重なり幅がタイヤ呼び幅の６０〜７０％をなし、かつ前記ベルト層のタイヤ半径方向外側かつクラウン領域のみに、バンドコードをタイヤ周方向に対して実質的に平行に配列したバンドプライからなるバンド層を設けるとともに、前記バンド層に隣接する最外側のベルトプライは、ショルダー領域におけるベルトコードのタイヤ周方向に対するコード角度θs が、クラウン領域におけるベルトコードのコード角度θc よりも小さく、
しかも前記クラウン領域のコード角度θ c が１７〜２５゜であり、かつこのコード角度θ s と前記ショルダー領域のコード角度θ c との差（θ c −θ s ）が０．５〜１０゜であるとともに、
前記重なり幅ＢＷに対してバンド層のタイヤ軸方向の幅ＣＷは、内圧充填後において、その比（ＣＷ／ＢＷ）が３０〜５５％の範囲としたことを特徴としている。
【０００９】
また請求項２に係る発明は、内圧充填に伴う、前記バンド層を設けたトレッドクラウン部の曲率半径の低減率｛（Ｒｃｍ−Ｒｃ）／Ｒｃｍ｝は、金型のトレッドクラウン円弧をＲｃｍとして、１０％以下としたことを特徴としている。
【００１０】
また請求項３記載の発明は、前記トレッド部は、タイヤ赤道の両側でそれぞれタイヤ周方向にのびる少なくとも一対の縦溝が形成されてなり、かつタイヤ赤道の各側において、前記縦溝の溝中心位置と、前記バンド層のタイヤ軸方向の外端との間のタイヤ軸方向の距離が、前記重なり幅の２０％以下であることを特徴とする。
【００１１】
また請求項４記載の発明は、前記ベルト層のタイヤ軸方向の外端と、前記カーカスのカーカスコードとの間の最短距離が２〜１２mmであることを特徴とする。
【００１２】
また請求項５記載の発明は、偏平率が７５〜８５％かつ小型トラック用であることを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には本実施形態の空気入りタイヤの正規状態におけるタイヤ軸を含むタイヤ子午線断面図を示している。ここで正規状態とは、タイヤを正規リムにリム組しかつ正規内圧を充填した無負荷の状態とする。
【００１４】
また「正規リム」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めるリムであり、例えばＪＡＴＭＡであれば標準リム、ＴＲＡであれば "Design Rim" 、或いはＥＴＲＴＯであれば "Measuring Rim"とする。また、「正規内圧」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば最高空気圧、ＴＲＡであれば表 "TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば "INFLATION PRESSURE" とするが、タイヤが乗用車用である場合には１８０ｋＰａとする。
【００１５】
図において本実施形態の空気入りタイヤ１は、トレッド部２からサイドウォール部３を経てビード部４のビードコア５に至るカーカス６と、このカーカス６のタイヤ半径方向外側かつトレッド部２の内部に配されたベルト層７とを具えた小型トラック用のラジアルタイヤが例示される。特に限定はされないが、偏平率が７５〜８５％のメトリックタイヤ（タイヤ総幅をメートル法にて表示したタイヤ）又は偏平率が９５％のインチ−Ｒタイヤ（タイヤ総幅をインチ表示したタイヤ）として好適に実施できる。
【００１６】
本実施形態の空気入りタイヤ１は、トレッド幅ＴＷが比較的大きく設定されており、例えばタイヤの呼び幅の７０〜８５％、より好ましくは８０〜８５％程度に設定される。トレッド幅ＴＷは、前記正規状態に正規荷重を付加して平面に接地されたときの最大巾である。また正規荷重は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、ＪＡＴＭＡであれば最大負荷能力、ＴＲＡであれば表 "TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば "LOAD CAPACITY"とし、タイヤが乗用車用の場合には前記荷重の８８％に相当する荷重とする。また、「タイヤ呼び幅」とは、タイヤサイズの表記が例えば「１９５／６５Ｒ１５」である場合、先頭に表示される「１９５」に単位ミリメートルを付加して得られる幅である。このように、トレッド幅ＴＷを大きく設定することによって、駆動力を増しかつドライ路面での操縦安定性を向上できる。
【００１７】
前記カーカス６は、カーカスコードをタイヤ赤道Ｃに対して例えば７５゜〜９０゜の角度で配列したラジアル構造の１枚以上、本例では３枚のカーカスプライ６Ａ１、６Ａ２及び６Ａ３（以下、総称するとき、単にカーカスプライ６Ａと言うことがある。）から構成される。カーカスコードは、本例ではポリエステルコードが採用されるが、これ以外にも例えばナイロン、レーヨン、アラミドなどの有機繊維コードが採用できる。
【００１８】
本実施形態では、カーカスプライ６Ａ１、６Ａ２が、トレッド部２からサイドウォール部３を経てビード部４のビードコア５に至る本体部６ａと、この本体部６ａからのびて前記ビードコア５の廻りでタイヤ軸方向内側から外側に折り返された折返し部６ｂとを有するいわゆる折り返しプライで構成される。またカーカスプライ６Ａ３は、トレッド部２からサイドウォール部３を経て前記折返し部６ｂのタイヤ軸方向外側を通ってビードコア５で終端するいわゆる巻きおろしプライで構成される。このようなカーカス６は、（２−１）構造と呼ばれるが、これに限定されるものではない。
【００１９】
カーカスプライ６Ａ１、６Ａ２の本体部６ａと折返し部６ｂとの間には、ビードコア５の外面からタイヤ半径方向外側に先細状でのびるビードエーペックスゴム８が配されている。ビードエーペックスゴム８は、本例ではＪＩＳデュロメータＡ硬さが７８〜９２゜、より好ましくは７８〜８６゜程度の硬質ゴムから構成され、ビード部４の曲げ剛性を向上させる。
【００２０】
前記ベルト層７は、本実施形態では、タイヤ半径方向で重なる内、外２枚のベルトプライ７Ａ、７Ｂから構成されている。各ベルトプライ７Ａ、７Ｂは、本例では平行に配列したベルトコード７ｃ（図２に示す）の両側面をトッピングゴムにて被覆したプライが用いられている。ベルトコードには、スチールコードが好適であるが、レーヨン、アラミド等の高弾性の有機繊維コードも採用できる。ベルト層７の端部において剛性段差を防止するために、内のベルトプライ７Ａは、外のベルトプライ７Ｂに比べ巾広に形成される。なお各プライ７Ａ、７Ｂは、巾方向の中心を揃えて重ねられる。
【００２１】
前記ベルト層７は、２枚のベルトプライ７Ａ、７Ｂが重なるタイヤ軸方向の重なり幅ＢＷ（これは、「ワーキング幅」とも呼ばれる。）がタイヤ呼び幅の６０〜７５％、より好適には７０〜７５％、本発明では６０〜７０％に設定している。ベルト層７において、最大幅ではなく重なり幅ＢＷを規定したのは、この重なり幅の範囲で実質的なベルト層７のタガ効果及びトレッド部２の剛性向上効果がもたらされるためである。
【００２２】
ベルト層７の重なり幅ＢＷがタイヤ呼び幅の６０％未満であると、トレッド部２の剛性を高める効果が不足しやすく、とりわけ本例の如くワイドトレッドを図ったタイヤにおいてこのような傾向が顕著に現れる。逆に重なり幅ＢＷがタイヤ呼び幅の７０％を超えると、ベルト層７の端部がバットレス部に過度に近接し易くなって、セパレーション等の損傷が生じやすくなるため好ましくない。
【００２３】
ベルト層７のタイヤ半径方向外側にはバンド層９が設けられる。
該バンド層９は、図２に展開して示すようにバンドコード９ｃをタイヤ周方向に対して実質的に平行に配列したバンドプライ９Ａからなり、前記ベルト層のクラウン領域Ｃｒのみを覆うように配されている。バンドコード９ｃは、例えばナイロン、アラミド又はＰＥＮといった有機繊維コードが好適である。ただし、スチールコードも採用できる。バンドプライ９Ａの形成方法は特に限定はされない。従って、例えば１ないし少数本のバンドコード９ｃをトッピングゴムで被覆した小巾の帯状プライを螺旋状に巻回したいわゆるジョイントレスバンドや、１枚の幅広プライの端部をジョイントした重ね継ぎプライなど種々の態様を含む。
【００２４】
バンド層９は、ベルト層７のクラウン領域Ｃｒにタガ効果を与える。この結果、内圧充填に伴うトレッドクラウン部のせり出しを減じ、その曲率半径Ｒｃ（図１に示す）が小さくなるのを防ぐ。これはセンター摩耗を抑制するのに役立つ。またこのようなバンド層９は、最外側のベルプライ７Ｂにおいて、ショルダー領域Ｓｈにおけるベルトコード７ｃのタイヤ周方向に対するコード角度θs を、クラウン領域Ｃｒにおけるベルトコード７ｃのコード角度θc よりも小さくする働きをなす。
【００２５】
図３には、加硫前のタイヤ生カバーのベルトプライ７Ｂを展開した状態を示す。このとき、ベルトコード７ｃのタイヤ周方向に対する角度θ１は、プライ成型時の角度に実質的に等しい。また図４は、前記バンド層９を用いることなく加硫成形した空気入りタイヤのベルトプライ７Ｂを展開して示す。加硫成形中では、ベルトプライ９Ｂがトレッド面の曲率に沿う形で膨張変形する。このとき、クラウン領域Ｃｒがタイヤ半径方向外側に最も大きく変形する。このためクラウン領域Ｃｒのベルトコード角度θc はプライ成型時の角度θ１よりも小さくなる。つまり、θｓ＞θｃとなる。なおコード角度θｓとθ１とは、トレッド面の輪郭形状等によって種々の場合を取りうるが、概ね膨張変形によってθｓ＜θ１となる。つまり、一般的には、θｃ＜θｓ＜θ１となる。
【００２６】
これに対して、本発明の空気入りタイヤ１では、加硫成型時、ベルトプライ７Ｂのクラウン領域Ｃｒは、バンド層９で拘束される。このため、そのベルトコード７ｃのコード角度θｃがプライ成型時のコード角度θ１から大きく変化することが防止される。一方、ベルトプライ７Ｂのショルダー領域Ｓｈでは、バンド層９による拘束力が作用しない。このため、ショルダー領域Ｓｈのベルトコード９ｃのコード角度θｓは、加硫中の膨張変形によってクラウン領域Ｃｒのコード角度θｃ（これはプライ成型時のコード角度θ１とほぼ等しい）よりもさらに小さな角度へと変化する。これにより、ベルプライ７Ｂは、一定のコード角度θ１で成形された標準的なプライを使用しつつ、バンド層９をクラウン領域Ｃｒのみに設けることによって、ショルダー領域Ｓｈにおけるベルトコード７ｃのタイヤ周方向に対するコード角度θs を、クラウン領域Ｃｒにおけるベルトコード７ｃのコード角度θc よりも小さくできる。
【００２７】
このような空気入りタイヤ１では、バンド層９によって、トレッドクラウン部の剛性が高められ、上述の如くセンター摩耗を軽減する他、プランジャー値などを高めタイヤ強度を向上させ得る。また、ベルト層７のショルダー領域Ｓｈでは、ベルトコード７ｃがクラウン領域Ｃｒに比して小さくなるためその剛性が増す。これは、タイヤの負荷走行時ないしスリップ角が与えられた旋回走行時においてトレッドショルダ部の動きを抑制し、ショルダー摩耗ないし発熱を軽減しうる。このように、本発明の空気入りタイヤ１は、長期に亘って偏摩耗の発生を抑制できる。なお前記ベルトコード９ｃの角度変化を促進させるために、例えばベルトコードのストレッチを３〜４％程度とすることが望ましい。なおベルトコードのストレッチは、加硫前のベルトリングの径に対する加硫後のベルトリングの増加代の比率とする。
【００２８】
また発明者らは、前記重なり幅ＢＷに対してバンド層のタイヤ軸方向の幅ＣＷを種々変化させた種々のタイヤを試作し、内圧充填後のトレッドクラウン部の曲率半径を調べた（金型のトレッドクラウン円弧Ｒｃｍは３９０mmとした）。その結果を図５に示す。図５から明らかなように、比（ＣＷ／ＢＷ）が３０〜５５％の範囲において、内圧充填に伴うトレッドクラウン部の曲率半径の低減率｛（Ｒｃｍ−Ｒｃ）／Ｒｃｍ｝を小さくすること、具体的には１０％以下に抑制しうることを知見した。
【００２９】
従って、本実施形態の空気入りタイヤは、バンド層９がベルト層７の前記重なり幅ＢＷの３０〜５５％の幅を覆うことによって、内圧充填に伴うトレッドクラウン部の曲率半径の低減率を１０％以下に抑えることが可能である。このような観点より、ベルト層７のクラウン領域Ｃｒは、中心がタイヤ赤道Ｃにありかつ前記重なり幅ＢＷの３０〜５５％、より好ましくは３０〜４５％、特に好ましくは３５〜４５％の範囲として定めるのが良い。なおベルト層７のショルダー領域Ｓｈは、このような要件を満たすバンド層９の両外側部分とする。
【００３０】
また前記クラウン領域Ｃｒの前記コード角度θc は１７〜２５゜程度とし、かつこのコード角度θｃと前記ショルダー領域Ｓｈのコード角度θｓとの差（θｃ −θｓ）は、表１の記載から判るように０．５〜１０゜、より好ましくは２．０〜９゜とすることが望ましい。前記コード角度θｃが１７゜未満になると、コーナリングパワーが小さくなり操縦安定性が低下する傾向がある。またクラウン領域Ｃｒへの拘束力が大きくなり過ぎ、接地形状において、クラウン領域Ｃｒのタイヤ周方向の接地長さよりもショルダ領域Ｓｈの接地長さの方が大となり、ショルダ摩耗を招き易くなる。逆に２５゜を超えると、トレッドクラウン部のせり出し変形などを抑制する効果が低下しやすい。特に好ましくは前記角度θｃを１７〜２２゜とするのが望ましい。
【００３１】
また該コード角度θs と前記ショルダー領域Ｓｈのコード角度θc との差（θc −θs ）が５゜未満であると、ベルトコードの角度によってベルト層７のショルダー領域Ｓｈの剛性を向上させる効果が得られ難く、逆に１０゜を超えると、ショルダー領域Ｓｈの横剛性が低下しやすく、発生するコーナリングフォースが小さくなるなど操縦安定性を悪化させやすい。
【００３２】
なおクラウン領域Ｃｒの前記コード角度θｃは、タイヤ赤道位置とバンド層９の端部との中間位置でのベルトコードの角度とする。またショルダー領域Ｓｈの前記コード角度θｓは、バンド層９の端部と重なり幅の端部（本例では外のベルトプライ７Ｂの端部）との中間位置でのベルトコードの角度とする。
【００３３】
また本実施形態の空気入りタイヤ１は、図１に示すように、トレッド部２に、タイヤ赤道Ｃの両側でそれぞれタイヤ周方向にのびる一対の内の縦溝１０、１０が形成されている。そして、タイヤ赤道Ｃの各側において、内の縦溝１０の溝中心位置ＣＬと、前記バンド層９のタイヤ軸方向の外端９Ｅとの間のタイヤ軸方向の距離Ｆを、前記重なり幅ＢＷの２０％以下、より好ましくは１０％以下とするのが良い。内の縦溝１０は、タイヤ加硫金型に設けられた一対の凸部（図示しない）によって凹設される。凸部は、加硫中にゴムを介してベルトコードを押圧するため、その間に位置するベルトコードの角度変化を前記バンド層９との相乗作用によってさらに抑制する。従って、前記の如く、縦溝１０の溝中心位置ＣＬをバンド層９の外端９Ｅに近接させるのが良い。
【００３４】
なお、バンド層９の外端９Ｅと前記縦溝１０の溝中心位置ＣＬとが完全に一致すると、縦溝１０の溝底への応力集中によって、バンド層９の端部にルースなどを生じさせることも懸念される。このような観点より、前記内の縦溝１０の溝中心位置ＣＬは、バンド層９の外端９Ｅよりも軸タイヤ軸方向内側とし、かつ前記距離Ｆを２〜１０％、さらに好ましくは３〜７％とすることが特に望ましい。これによって、ベルトコードの角度のコントロールをなしうるとともに耐久性の低下などをより確実に防止できる。
【００３５】
また本実施形態の空気入りタイヤ１は、ベルト層７の端部と前記カーカス６との間に断面略三角形状をなすクッションゴム１２が設けられている。該クッションゴム１２は、ベルト層７の曲率とカーカス６の曲率との相違に伴う領域を満たし、両部材６，７間の歪を緩和吸収する。そして、このようなクッションゴム１２を介在させることにより、ベルト層７のタイヤ軸方向の外端７Ｅと、前記カーカス６のカーカスコードとの間の最短距離Ｇが２〜１２mm、より好ましくは５〜１２mm、さらに好ましくは１０〜１２mmとするのが望ましい。これによって、カーカス６のプロファイルを角張ったものから滑らかな円弧状に近づけるのに役立る。
【００３６】
さらに好ましい態様としては、タイヤを正規リムにリム組みしかつ正規内圧の５％の内圧を充填した無負荷の５％内圧状態において、クッションゴム１２のタイヤ軸方向の内端１２ｉと、カーカス６の最大幅位置Ｍとの間のカーカスプロファイルを単一の円弧で形成することが望ましい。これにより、内圧充填に伴って、カーカス６の大きな変形を防止し、ひいては、トレッドクラウン部の曲率半径Ｒｃが小さくなるのをさらに効果的に抑制できる。
【００３７】
【実施例】
タイヤサイズが、１９５／８５Ｒ１６の小型トラック用の空気入りラジアルタイヤを表１の仕様に試作するとともに、偏摩耗性能とプランジャー強度とをテストした。またテストの後、タイヤを解体してベルトコードの角度を調べた。なおベルトプライのプライ成型時のコード角度はいずれも２０゜に統一し、かつタイヤ加硫金型のトレッドクラウン部の曲率半径は３９０mmとした。またトレッド幅はいずれも１５９mmである。
テスト方法は、次の通りである。
【００３８】
＜耐センター摩耗性能＞
試供タイヤを小型トラック２屯車の後輪に装着（リム１６×５ 1/2Ｋ、内圧６００ｋＰａ）し、荷重積載状態で市街地、高速道路をそれぞれ４０００km走行し、タイヤ赤道に設けた縦溝の残り溝深さから摩耗量を計算し、比較例１を１００とする指数で表示した。数値が大きいほど摩耗量が小さく良好であることを示す。
【００３９】
＜耐ショルダー摩耗性能＞
試供タイヤを上記小型トラックの前輪に装着し、荷重積載状態で市街地、高速道路をそれぞれ４０００km走行し、タイヤ赤道からトレッド半幅（ＴＷ／２）の６７％の位置に設けた縦溝の残り溝深さから摩耗量を計算し、比較例１を１００とする指数で表示した。数値が大きいほど摩耗量が小さく良好であることを示す。
【００４０】
＜プランジャー強度＞
試供タイヤを正規リム（１６×５ 1/2Ｋ）にリム組みして内圧６００ｋＰａを充填した条件の下で、ＪＩＳＤ４２３０に準じたプランジャー破壊試験を行った。その時の破壊エネルギーを、比較例１を１００とした指数で比較した。数値が大きいほど優れている。
テストの結果などを表１に示す。
【００４１】
【表１】

【００４２】
テストの結果、実施例のものは、比較例と比べて、耐偏摩耗性能に優れる。またプランジャー強度も向上されていることが確認できる。
【００４３】
【発明の効果】
上述したように、請求項１記載の発明では、ベルト層においてベルトプライの重なり幅を規制するとともに、このベルト層のタイヤ半径方向外側かつクラウン領域のみにバンド層を設け、最外側のベルプライのショルダー領域におけるベルトコードのタイヤ周方向に対するコード角度θs を、クラウン領域におけるベルトコードのコード角度θc よりも小さくしているため、トレッドクラウン部の剛性を高め、内圧充填に伴うそのせり出し変形を抑制しうる。またトレッドショルダー部は、ベルトプライのショルダー領域のベルトコード角度を小さく設定したことによる剛性の向上が図られ、負荷走行中ないし旋回走行時の動きを減じ、該トレッドショルダー部での偏摩耗や発熱を低減しうる。このように、本発明の空気入りタイヤは、クラウン摩耗やショルダー摩耗といった偏摩耗を長期に亘って抑制しうる。
【００４４】
特に請求項１記載の発明のように、前記クラウン領域のコード角度θc とショルダー領域のコード角度θc とを規定しているので、よりバランス良くかつ確実に偏摩耗の抑制を図りうる。
【００４５】
また、請求項４記載の発明のように、トレッド部に、タイヤ赤道の両側でそれぞれタイヤ周方向にのびる少なくとも一対の縦溝を形成し、かつこの縦溝の溝中心位置と、前記バンド層のタイヤ軸方向の外端との間のタイヤ軸方向の距離を重なり幅の２０％以下に規定したときには、この縦溝を成形するタイヤ加硫金型の凸部が加硫中にベルトコードをゴムを介して押圧し、該凸部間のベルトコードの角度変化を抑制するのに効果がある。
【００４６】
また、請求項５記載の発明のように、前記トレッド部は、前記ベルト層のタイヤ軸方向の外端と、前記カーカスのカーカスコードとの間の最短距離を規定したときには、カーカスプロファイルが角張るのを防止するのに役立つ。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態の空気入りタイヤの一例を示す断面図である。
【図２】そのベルト層、バンド層を展開して示す展開図である。
【図３】加硫前のベルトプライの展開図である。
【図４】加硫後のベルトプライの展開図である。
【図５】トレッドクラウン部の曲率半径Ｒｃと比（ＣＷ／ＢＷ）との関係を示すグラフである。
【図６】従来の空気入りタイヤの部分断面図である。
【符号の説明】
１空気入りタイヤ
２トレッド部
３サイドウォール部
４ビード部
５ビードコア
６カーカス
６Ａ１、６Ａ２、６Ａ３カーカスプライ
６ａカーカスプライの本体部
６ｂカーカスプライの折返し部
７ベルト層
７Ａ内のベルトプライ
７Ｂ外（最外側）のベルトプライ
７ｃベルトコード
９バンド層
９Ａバンドプライ
９ｃバンドコード
１０クッションゴム[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a pneumatic tire suitable for a light truck.
[0002]
[Prior art and problems to be solved by the invention]
In recent years, the tread width of the pneumatic tire has been increased in order to improve the handling stability. In particular, such a tendency is prominent in small truck tires that bear a heavy load and are used for relatively high-speed running.
[0003]
FIG. 6 shows an example of such a pneumatic tire a in cross section. The maximum width SW of a tire is regulated by its nominal width according to the standard. For this reason, when the tread width TW is increased, the sidewall portion stands near the vertical and the vicinity of the tread end portion b becomes angular. Along with this, the carcass c also tends to have an angular profile near the tread end portion b. However, the carcass c tends to be deformed into a natural equilibrium shape, that is, a single arc profile by filling with the internal pressure. Such deformation of the carcass c draws the vicinity of the buttress portion from the tread end portion b toward the inside of the tire as indicated by an arrow A. This relatively protrudes the crown portion of the tread surface d, and makes the radius of curvature small (the tread surface d is rounded).
[0004]
When such a pneumatic tire a is used for, for example, a rear wheel (in the case of a small truck, this is a driving wheel), the ground pressure of the protruding tread crown portion becomes excessively high, and the crown portion The center wear is likely to occur at an early stage. On the other hand, when used for a front wheel that is a steered wheel, a tread shoulder portion having a low contact pressure is dragged to the road surface when a slip angle is applied, and step wear is likely to occur in a shoulder region. As described above, conventional pneumatic tires, particularly light truck tires, have been desired after such improvement in uneven wear.
[0005]
The present invention has been devised in view of such a situation, and a band layer made of a band ply in which band cords are arranged in the tire circumferential direction is provided only on the outer side in the tire radial direction of the belt layer and in the crown region, and the crown region In addition, the above-mentioned uneven wear can be prevented for a long time on the basis of increasing the rigidity of the shoulder region by defining the belt cord angle smaller in the shoulder region of the belt layer than the belt cord angle of the crown region. An object of the present invention is to provide a pneumatic tire that can be suppressed over a wide range.
[0006]
The following Patent Document 1 describes that the angle of the belt cord is specified, but this is different from the present invention, and the belt cord angle in the crown region is made smaller than the belt cord angle in the shoulder region. The specified method is the reverse.
[0007]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-81109
[Means for Solving the Problems]
The invention according to claim 1 is a belt layer comprising a carcass extending from a tread portion through a sidewall portion to a bead core of the bead portion, and at least two belt plies arranged on the outer side in the tire radial direction of the carcass. The belt layer has an overlap width in which at least two belt plies overlap each other and constitutes 60 to 70% of a nominal tire width, and the belt layer has an outer radial direction and a crown region. A band layer composed of a band ply in which the band cords are arranged substantially parallel to the tire circumferential direction is provided, and the outermost belt ply adjacent to the band layer is provided on the tire circumference of the belt cord in the shoulder region. cord angle θs with respect to the direction, rather smaller than the cord angle θc of the belt cords in the crown region,
Moreover, the cord angle θ c of the crown region is 17 to 25 °, and the difference (θ c −θ s ) between the cord angle θ s and the cord angle θ c of the shoulder region is 0.5 to 10 °. As well as
The width CW in the tire axial direction of the band layer with respect to the overlap width BW is characterized in that the ratio (CW / BW) is in the range of 30 to 55% after the internal pressure filling .
[0009]
Further, in the invention according to claim 2, the reduction rate {(Rcm−Rc) / Rcm} of the radius of curvature of the tread crown portion provided with the band layer accompanying the internal pressure filling is defined as Rcm as the tread crown arc of the mold. It is characterized by being 10% or less.
[0010]
According to a third aspect of the present invention, the tread portion is formed with at least a pair of longitudinal grooves extending in the tire circumferential direction on both sides of the tire equator, and on each side of the tire equator, the groove center of the longitudinal groove. The distance in the tire axial direction between the position and the outer end of the band layer in the tire axial direction is 20% or less of the overlapping width .
[0011]
According to a fourth aspect of the present invention, the shortest distance between the outer end of the belt layer in the tire axial direction and the carcass cord of the carcass is 2 to 12 mm .
[0012]
The invention according to claim 5 is characterized in that the flatness ratio is 75 to 85% and it is for a small truck .
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows a tire meridian cross-sectional view including a tire shaft in a normal state of the pneumatic tire of the present embodiment. Here, the normal state is a no-load state in which the tire is assembled to the normal rim and filled with the normal internal pressure.
[0014]
The “regular rim” is a rim determined for each tire in the standard system including the standard on which the tire is based. For example, a standard rim for JATMA, “Design Rim” for TRA, or ETRTO If so, use "Measuring Rim". In addition, “regular internal pressure” is the air pressure that each standard defines for each tire in the standard system including the standard on which the tire is based. It is the maximum air pressure for JATMA and the table “TIRE LOAD LIMITS” for TRA. The maximum value described in “AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”, “INFLATION PRESSURE” for ETRTO, but 180 kPa for tires for passenger cars.
[0015]
In the figure, a pneumatic tire 1 according to the present embodiment is arranged on a carcass 6 that extends from a tread portion 2 through a sidewall portion 3 to a bead core 5 of the bead portion 4, and on the outer side in the tire radial direction of the carcass 6 and inside the tread portion 2. A radial tire for a light truck including the belt layer 7 formed is exemplified. Although it is not particularly limited, as a metric tire having a flatness ratio of 75 to 85% (a tire in which the total tire width is displayed in a metric system) or an inch-R tire having a flatness ratio of 95% (a tire in which the total tire width is displayed in inches) It can be suitably implemented.
[0016]
The pneumatic tire 1 of the present embodiment has a tread width TW set to be relatively large, for example, 70 to 85% of the nominal width of the tire, more preferably about 80 to 85%. The tread width TW is the maximum width when a normal load is applied to the normal state and the flat surface is grounded. In addition, the normal load is the load that each standard defines for each tire in the standard system including the standard on which the tire is based. The maximum load capacity is JATMA, and the table is "TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD" for TRA. If the maximum value described in "INFLATION PRESSURES", ETRTO is "LOAD CAPACITY", if the tire is for a passenger car, the load is equivalent to 88% of the load. Further, the “tire nominal width” is a width obtained by adding a unit millimeter to “195” displayed at the head when the tire size is expressed as “195 / 65R15”, for example. Thus, by setting the tread width TW large, the driving force can be increased and the steering stability on the dry road surface can be improved.
[0017]
The carcass 6 has one or more radial structures in which carcass cords are arranged at an angle of, for example, 75 ° to 90 ° with respect to the tire equator C. In this example, three carcass plies 6A1, 6A2, and 6A3 (hereinafter collectively referred to as “carcass plies”). Sometimes simply referred to as carcass ply 6A). As the carcass cord, a polyester cord is employed in this example, but other than this, for example, an organic fiber cord such as nylon, rayon, or aramid can be employed.
[0018]
In the present embodiment, the carcass plies 6A1 and 6A2 have a main body portion 6a extending from the tread portion 2 through the sidewall portion 3 to the bead core 5 of the bead portion 4, and extending from the main body portion 6a around the bead core 5 to the tire shaft. It is constituted by a so-called folded ply having a folded portion 6b folded from the inner side to the outer side in the direction. Further, the carcass ply 6A3 is configured by a so-called unwinding ply that terminates at the bead core 5 through the sidewall portion 3 from the tread portion 2 and the outer side in the tire axial direction of the folded portion 6b. Such a carcass 6 is called a (2-1) structure, but is not limited to this.
[0019]
A bead apex rubber 8 is provided between the main body portion 6a and the folded portion 6b of the carcass plies 6A1 and 6A2 so as to taper from the outer surface of the bead core 5 outward in the tire radial direction. In this example, the bead apex rubber 8 is made of a hard rubber having a JIS durometer A hardness of 78 to 92 °, more preferably about 78 to 86 °, and improves the bending rigidity of the bead portion 4.
[0020]
In this embodiment, the belt layer 7 is composed of two outer belt plies 7A and 7B that overlap in the tire radial direction. In each of the belt plies 7A and 7B, a ply in which both side surfaces of a belt cord 7c (shown in FIG. 2) arranged in parallel are covered with a topping rubber is used. Steel cords are suitable for the belt cords, but highly elastic organic fiber cords such as rayon and aramid can also be used. In order to prevent a rigid step at the end of the belt layer 7, the inner belt ply 7A is formed wider than the outer belt ply 7B. The

plies

7A and 7B are overlapped with the center in the width direction aligned.
[0021]
The belt layer 7 has an overlap width BW in the tire axial direction in which two belt plies 7A and 7B overlap (this is also referred to as a “working width”) of 60 to 75% of the tire nominal width, more preferably 70. In the present invention, it is set to 60 to 70% . The reason why the overlap width BW is defined in the belt layer 7 instead of the maximum width is that a substantial tagging effect of the belt layer 7 and a rigidity improvement effect of the tread portion 2 are brought about in the range of the overlap width.
[0022]
If the overlap width BW of the belt layer 7 is less than 60% of the nominal width of the tire, the effect of increasing the rigidity of the tread portion 2 is likely to be insufficient, and this tendency is particularly remarkable in a tire having a wide tread as in this example. Appear in On the other hand, if the overlap width BW exceeds 70% of the nominal tire width, the end of the belt layer 7 tends to be too close to the buttress portion and damage such as separation tends to occur, which is not preferable.
[0023]
A band layer 9 is provided outside the belt layer 7 in the tire radial direction.
The band layer 9 is composed of a band ply 9A in which band cords 9c are arranged substantially parallel to the tire circumferential direction as shown in FIG. 2 so as to cover only the crown region Cr of the belt layer. It is arranged. The band cord 9c is preferably an organic fiber cord such as nylon, aramid, or PEN. However, steel cords can also be used. The method for forming the band ply 9A is not particularly limited. Therefore, for example, a so-called jointless band obtained by spirally winding a small band ply in which one or a small number of band cords 9c are covered with a topping rubber, or a lap joint ply in which the ends of one wide ply are jointed. Various embodiments are included.
[0024]
The band layer 9 gives a tagging effect to the crown region Cr of the belt layer 7. As a result, the protrusion of the tread crown portion due to the internal pressure filling is reduced, and the curvature radius Rc (shown in FIG. 1) is prevented from being reduced. This helps to reduce center wear. Further, such a band layer 9 serves to make the cord angle θs with respect to the tire circumferential direction of the belt cord 7c in the shoulder region Sh smaller than the cord angle θc of the belt cord 7c in the crown region Cr in the outermost bell ply 7B. Eggplant.
[0025]
FIG. 3 shows a state in which the belt ply 7B of the tire raw cover before vulcanization is developed. At this time, the angle θ1 of the belt cord 7c with respect to the tire circumferential direction is substantially equal to the angle at the time of ply molding. FIG. 4 shows a developed belt ply 7B of a pneumatic tire vulcanized and formed without using the band layer 9. During the vulcanization molding, the belt ply 9B is expanded and deformed along the curvature of the tread surface. At this time, the crown region Cr is most greatly deformed outward in the tire radial direction. Therefore, the belt cord angle θc of the crown region Cr is smaller than the angle θ1 at the time of ply molding. That is, θs> θc. The cord angles θs and θ1 can take various cases depending on the outline shape of the tread surface, etc., but generally θs <θ1 due to expansion deformation. That is, in general, θc <θs <θ1.
[0026]
On the other hand, in the pneumatic tire 1 of the present invention, the crown region Cr of the belt ply 7B is restrained by the band layer 9 during vulcanization molding. For this reason, the cord angle θc of the belt cord 7c is prevented from greatly changing from the cord angle θ1 at the time of ply molding. On the other hand, the restraining force by the band layer 9 does not act on the shoulder region Sh of the belt ply 7B. Therefore, the cord angle θs of the belt cord 9c in the shoulder region Sh is smaller than the cord angle θc of the crown region Cr (which is substantially equal to the cord angle θ1 at the time of ply molding) due to expansion deformation during vulcanization. And change. As a result, the bell ply 7B uses a standard ply molded at a constant cord angle θ1, and the band layer 9 is provided only in the crown region Cr, whereby the belt cord 7c in the shoulder region Sh with respect to the tire circumferential direction. The cord angle θs can be made smaller than the cord angle θc of the belt cord 7c in the crown region Cr.
[0027]
In such a pneumatic tire 1, the rigidity of the tread crown portion is enhanced by the band layer 9. In addition to reducing the center wear as described above, the plunger value can be increased to improve the tire strength. Further, in the shoulder region Sh of the belt layer 7, the belt cord 7c is smaller than the crown region Cr, so that the rigidity is increased. This can suppress the movement of the tread shoulder portion during tire load running or turning with a slip angle, and reduce shoulder wear or heat generation. Thus, the pneumatic tire 1 of the present invention can suppress the occurrence of uneven wear over a long period of time. In order to promote the change in the angle of the belt cord 9c, for example, the stretch of the belt cord is preferably about 3 to 4%. The stretch of the belt cord is the ratio of the increase in the belt ring after vulcanization to the diameter of the belt ring before vulcanization.
[0028]
The inventors also made various tires by varying the width CW in the tire axial direction of the band layer with respect to the overlap width BW, and examined the radius of curvature of the tread crown after filling with internal pressure (mold) The tread crown arc Rcm of 390 mm was 390 mm). The result is shown in FIG. As is clear from FIG. 5, in the range of the ratio (CW / BW) of 30 to 55%, the reduction rate {(Rcm−Rc) / Rcm} of the radius of curvature of the tread crown portion accompanying internal pressure filling is reduced. Specifically, it has been found that it can be suppressed to 10% or less.
[0029]
Therefore, in the pneumatic tire of the present embodiment, the band layer 9 covers a width of 30 to 55% of the overlapping width BW of the belt layer 7 so that the reduction rate of the radius of curvature of the tread crown portion accompanying the internal pressure filling is 10 % Or less. From this point of view, the crown region Cr of the belt layer 7 is centered on the tire equator C and is in the range of 30 to 55%, more preferably 30 to 45%, particularly preferably 35 to 45% of the overlap width BW. It is good to define as. The shoulder region Sh of the belt layer 7 is the outer portions of the band layer 9 that satisfy such requirements.
[0030]
Further, the cord angle θc of the crown region Cr is set to about 17 to 25 °, and the difference (θc−θs) between the cord angle θc and the cord angle θs of the shoulder region Sh can be seen from the description in Table 1. It is desirable that the angle is 0.5 to 10 °, more preferably 2.0 to 9 °. When the cord angle θc is less than 17 °, the cornering power tends to be small and the steering stability tends to be lowered. In addition, the restraining force on the crown region Cr becomes too large, and in the ground contact shape, the contact length of the shoulder region Sh becomes larger than the contact length of the crown region Cr in the tire circumferential direction, and shoulder wear is likely to occur. On the other hand, when the angle exceeds 25 °, the effect of suppressing the protruding deformation of the tread crown portion tends to decrease. It is particularly preferable that the angle θc is 17-22 °.
[0031]
When the difference (θc−θs) between the cord angle θs and the cord angle θc of the shoulder region Sh is less than 5 °, the effect of improving the rigidity of the shoulder region Sh of the belt layer 7 by the belt cord angle is obtained. Conversely, when the angle exceeds 10 °, the lateral rigidity of the shoulder region Sh is likely to be lowered, and the steering stability is likely to be deteriorated, for example, the generated cornering force is reduced.
[0032]
The cord angle θc of the crown region Cr is an angle of the belt cord at an intermediate position between the tire equator position and the end of the band layer 9. The cord angle θs of the shoulder region Sh is an angle of the belt cord at an intermediate position between the end of the band layer 9 and the end of the overlapping width (in this example, the end of the outer belt ply 7B).
[0033]
In the pneumatic tire 1 of the present embodiment, as shown in FIG. 1, a pair of

longitudinal grooves

10 and 10 extending in the tire circumferential direction on both sides of the tire equator C are formed in the tread portion 2. Then, on each side of the tire equator C, the distance F in the tire axial direction between the groove center position CL of the inner longitudinal groove 10 and the outer end 9E of the band layer 9 in the tire axial direction is defined as the overlap width BW. 20% or less, more preferably 10% or less. The inner vertical groove 10 is recessed by a pair of protrusions (not shown) provided in the tire vulcanization mold. Since the convex portion presses the belt cord through rubber during vulcanization, the change in the angle of the belt cord positioned therebetween is further suppressed by a synergistic action with the band layer 9. Therefore, as described above, the groove center position CL of the longitudinal groove 10 is preferably close to the outer end 9E of the band layer 9.
[0034]
When the outer end 9E of the band layer 9 and the groove center position CL of the vertical groove 10 completely coincide with each other, looseness or the like is generated at the end of the band layer 9 due to stress concentration on the groove bottom of the vertical groove 10. This is also a concern. From such a viewpoint, the groove center position CL of the inner vertical groove 10 is set to the inner side in the axial tire axial direction from the outer end 9E of the band layer 9, and the distance F is 2 to 10%, more preferably 3 to 7% is particularly desirable. This makes it possible to control the angle of the belt cord and more reliably prevent a decrease in durability.
[0035]
In the pneumatic tire 1 of the present embodiment, a cushion rubber 12 having a substantially triangular cross section is provided between the end of the belt layer 7 and the carcass 6. The cushion rubber 12 fills a region associated with the difference between the curvature of the belt layer 7 and the curvature of the carcass 6 and relaxes and absorbs the strain between the

members

6 and 7. By interposing such cushion rubber 12, the shortest distance G between the outer end 7E in the tire axial direction of the belt layer 7 and the carcass cord of the carcass 6 is 2 to 12 mm, more preferably 5 to 5. It is desirable that the thickness is 12 mm, more preferably 10 to 12 mm. This serves to bring the profile of the carcass 6 closer to a smooth arc shape from an angular one.
[0036]
As a more preferable aspect, in the unloaded 5% internal pressure state in which the tire is assembled on the normal rim and filled with the internal pressure of 5% of the normal internal pressure, the inner end 12i of the cushion rubber 12 in the tire axial direction and the carcass 6 It is desirable to form the carcass profile between the maximum width position M with a single arc. Thereby, it is possible to prevent the carcass 6 from being greatly deformed along with the internal pressure filling, and more effectively to suppress the decrease in the radius of curvature Rc of the tread crown portion.
[0037]
【Example】
A pneumatic radial tire for a small truck having a tire size of 195 / 85R16 was manufactured as a prototype in accordance with the specifications shown in Table 1 and tested for uneven wear performance and plunger strength. After the test, the tires were disassembled and the belt cord angles were examined. The cord angle at the time of ply molding of the belt ply was unified to 20 °, and the radius of curvature of the tread crown portion of the tire vulcanizing mold was 390 mm. The tread width is 159 mm.
The test method is as follows.
[0038]
<Center wear resistance>
A sample tire is mounted on the rear wheel of a small truck 2 car (rim 16 × 5 1 / 2K, internal pressure 600 kPa), runs 4000 km on the city and the highway under load, and the remainder of the vertical groove provided on the tire equator The amount of wear was calculated from the groove depth and displayed as an index with Comparative Example 1 taken as 100. The larger the value, the smaller the wear amount and the better.
[0039]
<Shoulder wear resistance>
A sample tire is mounted on the front wheel of the above-mentioned light truck, travels 4000km in the city area and the highway under load, and the remaining groove depth of the vertical groove provided at 67% of the tread half width (TW / 2) from the tire equator. The amount of wear was calculated from this, and displayed as an index with Comparative Example 1 taken as 100. The larger the value, the smaller the wear amount and the better.
[0040]
<Plunger strength>
A plunger fracture test according to JIS D4230 was performed under the condition that the sample tire was assembled on a regular rim (16 × 5 1 / 2K) and filled with an internal pressure of 600 kPa. The breaking energy at that time was compared by an index with Comparative Example 1 as 100. The higher the number, the better.
Table 1 shows the test results.
[0041]
[Table 1]

[0042]
As a result of the test, the examples have superior uneven wear resistance compared to the comparative examples. It can also be confirmed that the plunger strength is improved.
[0043]
【The invention's effect】
As described above, according to the first aspect of the present invention, the overlapping width of the belt ply is regulated in the belt layer, and the band layer is provided only on the outer side in the tire radial direction of the belt layer and in the crown region. Since the cord angle θs of the belt cord in the tire region with respect to the tire circumferential direction is smaller than the cord angle θc of the belt cord in the crown region, the rigidity of the tread crown portion can be increased and the protruding deformation accompanying internal pressure filling can be suppressed. . In addition, the tread shoulder has improved rigidity by setting the belt cord angle in the shoulder area of the belt ply small, reducing the movement during load running or turning, and causing uneven wear and heat generation at the tread shoulder. Can be reduced. Thus, the pneumatic tire of the present invention can suppress uneven wear such as crown wear and shoulder wear over a long period of time.
[0044]
Particularly, since the cord angle θc of the crown region and the cord angle θc of the shoulder region are defined as in the first aspect of the invention, uneven wear can be more reliably and reliably suppressed.
[0045]
According to a fourth aspect of the present invention, at least a pair of longitudinal grooves extending in the tire circumferential direction on both sides of the tire equator are formed in the tread portion, and the groove center position of the longitudinal grooves and the band layer When the distance in the tire axial direction between the outer ends in the tire axial direction is specified to be 20% or less of the overlap width, the convex portion of the tire vulcanizing mold for forming the longitudinal groove is rubberized during vulcanization. Is effective in suppressing the change in the angle of the belt cord between the convex portions.
[0046]
According to a fifth aspect of the present invention, the carcass profile is angular when the tread portion defines the shortest distance between the outer end of the belt layer in the tire axial direction and the carcass cord of the carcass. It helps to prevent
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating an example of a pneumatic tire according to an embodiment.
FIG. 2 is a developed view showing the belt layer and the band layer developed.
FIG. 3 is a development view of a belt ply before vulcanization.
FIG. 4 is a development view of a belt ply after vulcanization.
FIG. 5 is a graph showing the relationship between the radius of curvature Rc of the tread crown and the ratio (CW / BW).
FIG. 6 is a partial cross-sectional view of a conventional pneumatic tire.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Pneumatic tire 2 Tread part 3 Side wall part 4 Bead part 5 Bead core 6 Carcass 6A1, 6A2, 6A3 Carcass ply 6a Carcass ply main part 6b Carcass ply turn-up part 7 Belt ply 7B in belt layer 7A Outside (outermost side Belt ply 7c belt cord 9 band layer 9A band ply 9c band cord 10 cushion rubber

Claims

A pneumatic tire comprising a carcass extending from a tread portion through a sidewall portion to a bead core of the bead portion, and a belt layer composed of at least two belt plies arranged on the outer side in the tire radial direction of the carcass,
The belt layer has an overlap width BW in which at least two belt plies overlap each other and constitutes 60 to 70% of a tire nominal width,
In addition, a band layer made of a band ply in which band cords are arranged substantially parallel to the tire circumferential direction is provided only on the outer side in the tire radial direction of the belt layer and in the crown region.
Outermost belt ply adjacent to the band layer, the cord angle θs with respect to the tire circumferential direction of the belt cord in the shoulder region, rather smaller than the cord angle θc of the belt cords in the crown region,
Moreover, the cord angle θ c of the crown region is 17 to 25 °, and the difference (θ c −θ s ) between the cord angle θ s and the cord angle θ c of the shoulder region is 0.5 to 10 °. As well as
The pneumatic tire is characterized in that the ratio (CW / BW) of the width CW in the tire axial direction of the band layer with respect to the overlap width BW is in the range of 30 to 55% after the internal pressure filling.

The reduction rate {(Rcm−Rc) / Rcm} of the radius of curvature of the tread crown portion provided with the band layer accompanying the internal pressure filling is 10% or less, where the tread crown arc of the mold is Rcm. The pneumatic tire according to claim 1 .

The tread portion is formed with at least a pair of longitudinal grooves extending in the tire circumferential direction on both sides of the tire equator,
And on each side of the tire equator, the distance in the tire axial direction between the groove center position of the longitudinal groove and the outer end of the band layer in the tire axial direction is 20% or less of the overlapping width. The pneumatic tire according to claim 1 or 2 .

The pneumatic tire according to any one of claims 1 to 3 , wherein a shortest distance between an outer end of the belt layer in a tire axial direction and a carcass cord of the carcass is 2 to 12 mm.

The pneumatic tire according to any one of claims 1 to 4 , which has a flatness ratio of 75 to 85% and is for a small truck.