JP4135852B2

JP4135852B2 - Tempering steel suitable for machining in sub-hot temperature range

Info

Publication number: JP4135852B2
Application number: JP2000159815A
Authority: JP
Inventors: 昌樹宮本; 敏明好田
Original assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd
Current assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd
Priority date: 2000-05-30
Filing date: 2000-05-30
Publication date: 2008-08-20
Anticipated expiration: 2020-05-30
Also published as: JP2001335880A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高速プレスによる鍛造、特に７００〜１０００℃での亜熱間領域での鍛造において鍛造割れを起こすことのない加工性に優れた焼入れ・焼戻しなどの調質処理を必要とする調質用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年熱間鍛造において、鍛造スピード向上を目的として従来の縦型プレスに代えて高速プレスすなわち高速横型プレスの採用が広まっている。そして、これらの高速プレスでは、高位の生産性を保つために従来のプレスに比べて、例えば、冷却能の高い離型剤を使用するなどして、金型冷却を徹底的に行っている。この結果、鍛造温度は７００〜１０００℃の亜熱間で行われている。
【０００３】
ところで、鍛造では必ずといっていいほど金型同志のクリアランスがあり、従ってバリが発生する。そして高速プレスでは、上記のとおり金型冷却が徹底されているので、発生したバリが急激に冷却されるために変形能が悪くなり、このため鍛造割れが発生する傾向がある。さらに鋼材は鍛造温度が、例えば７００〜１０００℃の亜熱間などのように、低くなればなるほど変形能が低下することも良く知られている事柄である。
【０００４】
上記の鍛造割れを低減する方法として、（１）金型のクリアランスからバリを出さないようにすること、（２）７００〜１０００℃の亜熱間領域で鍛造割れを起こさない鋼材の使用が考えられるが、（１）のためには金型のクリアランスをゼロにする必要があるが、金型のクリアランスをゼロにすることは現実的には不可能である。（２）に適する鋼材はいまだ開発されていない。
【０００５】
そこで、本発明者等はこのような７００〜１０００℃の亜熱間領域での鍛造などの加工をする際に、加工による割れ、例えば鍛造割れを起こさない鋼のうち非調質鋼材に係る発明の出願を既にしている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明が解決しようとする課題は、７００〜１０００℃の亜熱間領域での鍛造などの加工において、加工による割れ、例えば鍛造割れを起こさない調質用鋼材を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
発明者らは鍛造割れの要因を追求したところ、それは（１）鋼材自身の変形能に起因するものと、（２）鋼材中の介在物を起点とした割れに起因するものとにある。そして、割れに対する影響は特に後者の（２）の影響が大きいことを知見した。ところで介在物には硫化物系介在物や酸化物系介在物が知られているが、前者は切削性を改善させるものであり、また後者に比べ変形能が高いことも知られていることから、鍛造割れを改善するには後者を低減させることが有効な手段と考えた。
【０００８】
そこで、鋼材中に含有される酸素量を変化させ、酸化物系介在物の大きさおよび数を変化させた表１に示すＪＩＳ規格鋼のＳＣＭ４２０の鋼材を供試材とし、７００〜１０００℃において８０％据え込みを実施した際の側面の割れの有無を調査した。
【０００９】
【表１】

【００１０】
以上の結果を表２に示す。これらの実験の結果から、酸素量１５ｐｐｍ未満、かつＡＳＴＭ−Ｄ法においてＤ系厚型（Ｈｅａｖｙ）の等級０．５が１０以下で、かつ、等級１．０以上が０であれば、鍛造割れの改善が認められることがわかり、さらにその他のＪＩＳ規格鋼のＳＣ鋼でも同様の傾向が得られることを知見し、本発明の調質鋼を開発した。
【００１１】
【表２】

【００１２】
そこで上記の課題を解決するための本発明の手段は、請求項１の発明では、ＪＩＳ規格鋼のＳＣまたはＳＣＭの鋼成分からなり、かつ、鋼中に含まれる全酸素量が質量割合で１５ｐｐｍ未満、好ましくは１０ｐｐｍ以下であり、かつ、ＡＳＴＭ−Ｄ法において、Ｄ系厚型（Ｈｅａｖｙ）の８μｍ超の酸化物系介在物の等級０．５が１０以下で、かつ、等級１．０以上が０であることを特徴とする７００〜１０００℃での亜熱間温度領域での鍛造に適した調質用鋼である。
【００１３】
請求項２の発明では、質量割合で、Ｃ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：０．０５〜２．００％、Ｍｎ：０．３〜２．５％、Ｓ：≦０．１５％、Ｃｒ：≦２．０％、Ｍｏ：≦１．０％、Ｖ：≦０．５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物である鋼成分からなり、かつ、鋼中に含まれる全酸素量が質量割合で１５ｐｐｍ未満、好ましくは１０ｐｐｍ以下であり、かつ、ＡＳＴＭ−Ｄ法においてＤ系厚型（Ｈｅａｖｙ）の８μｍ超の酸化物系介在物の等級０．５が１０以下で、かつ、等級１．０以上が０であることを特徴とする７００〜１０００℃での亜熱間温度領域での鍛造に適した調質用鋼である。
【００１４】
ここで、ＡＳＴＭ−Ｄ法の介在物の等級付けについて説明する。表３に示すようにＡＳＴＭ−Ｄ法は介在物の幅を薄型（Ｔｈｉｎ）と厚型（Ｈｅａｖｙ）に区別し、ＡないしＣ系介在物では１視野中に確認される介在物の総長さにより等級付けし、Ｄ系酸化物系介在物では１視野中に確認される介在物の数によって等級付けする。これは顕微鏡にて確認される視野において、表４に示す等級付けを行い、視野が重ならないようにして総視野面積１８０．５ｍｍ²で評価するものである。
【００１５】
【表３】

【００１６】
【表４】

【００１７】
次いで、本発明における鋼成分について説明する。なお鋼成分における％は質量％で示している。
Ｃ：０．１〜０．６％
Ｃは、パーライト量を増大させて鍛造品の強度を高めるのに必須の元素であり、少なくとも０．１％を必要とする。しかし、０．６％を超えて存在すると靱性を低下させ加工性が悪くなるので、０．１〜０．６％とする。
【００１８】
Ｓｉ：０．０５〜２．００％
Ｓｉは、溶製時の脱酸剤であるが、鍛造、放冷後のフェライトを強化する元素であり、少なすぎるとその効果がなく、Ｓｉの過度の含有は靱性および靱性を劣化するので、０．０５〜２．００％以下とする。
【００１９】
Ｍｎ：０．３〜２．５
Ｍｎは、Ｓｉと同様に鋼の脱酸効果のため必然的に含有するが、鍛造品の強度及び靱性を確保する元素である。少なすぎるとその効果はなく、過度の含有は被削性を低下させ、靱性を逆に低下させ加工性を劣化するので、０．３〜２．５％以下とする。
【００２０】
Ｓ：≦０．１５％
Ｓは、切削性を改善させる元素である。しかし、多すぎると靱性が極度に低下し、疲労強度も低下するので、上限を０．１５％とする。
【００２１】
Ｃｒ：≦２．０％
Ｃｒは、鍛造品の強度を増し、靱性を向上させる元素であるが、多すぎると疲労強度と靱性を低下させるので上限を２．０％とする。
【００２２】
Ｍｏ：≦１．０％
Ｍｏは、Ｃｒと同様に焼入性確保し鍛造品の強度を増すために必要な元素であるが多すぎるとその効果は飽和し、コストを増大するので、上限を１．０％とする。
【００２３】
Ｖ：≦０．５０％
Ｖは、鋼中に固溶し、調質時の焼戻し時に炭窒化物を析出して強度および靱性を確保するのに必要な元素であるが、多すぎると効果は飽和し、コストアップとなるので上限を０．５０％とする。
【００２４】
Ｏ：１５ｐｐｍ未満、好ましくは１０ｐｐｍ以下
【００２５】
本発明では、鋼中の全酸素量を１５ｐｐｍ未満、好ましくは１０ｐｐｍ以下として酸化物系介在物を極限まで低下させるものであり、かくすることにより亜熱間温度領域での脆性割れを防止する。即ち、ＡＳＴＭ−Ｄ法において、Ｄ系厚型（Ｈｅａｖｙ）の８μｍ超の球状酸化物からなる酸化物系介在物の等級０．５が１０以下で、かつ、等級１．０以上が０である調質用鋼とする。
【００２６】
上記したとおり、硫化物系介在物は切削性を改善させるものであり、また酸化物系介在物に比べ変形能が高いので、鍛造割れを改善するには酸化物系介在物を低減させることが有効な手段である。特に、亜熱間領域での鍛造では、高い加工性を実現するためには、ただ単にＯ量を低減することではなく、鋼中に存在するある大きさ以上の酸化物系介在物の数を制限するものである。
【００２７】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を、本発明に係る鋼である開発鋼および比較例として比較鋼を対比して実施例を通じて説明する。本発明の開発鋼１〜３は電気炉で溶製し、炉外精錬（ＬＦ）を行い、次いで脱ガス（ＲＨ）を行って精錬した溶鋼を連続鋳造にてＪＩＳ規格鋼Ｓ４５Ｃ鋳片を製造した。その際にＬＦ−ＲＨ時間、耐火物の種類、鋳造温度を変化させることにより、トータル酸素量および酸化物系介在物の大きさを表５に示すようにコントロールした。
【００２８】
【表５】

【００２９】
【実施例】
上記で得られた鋼鋳片から分解圧延し、さらにφ６０へ圧延して鍛造母材を製造した。この鍛造母材を１０００℃にて加熱し、高速横型プレスにより図１に示す（ａ）の母材から（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）に示す形状に３段からなるつば出し鍛造を行い製品（ｅ）とした。この鍛造では金型のクリアランスは一定にして行い、そのときのバリ部１の割れの個数を観察した。バリ部１における割れの個数の発生割合を％で表６に示す。すなわち割れの発生割合は（割れの個数／試験数）×１００である。なお、最終製品（ｅ）とする時のつば出し部のバリ部１の温度は７００〜８００℃であった。
【００３０】
【表６】

【００３１】
表５に見られるとおり、本発明の開発鋼１〜３と比較鋼１〜４の酸化物系介在物のＡＳＴＭ−Ｄ法による等級番号及びＤ（Ｈｅａｖｙ）の数を示す。本発明の開発鋼１はトータル酸素が１４ｐｐｍで、Ｄ系厚型（Ｈｅａｖｙ）の等級０．５が７で等級１．０が０であり、開発鋼２はトータル酸素が１１ｐｐｍで、等級０．５が３で、等級１．０が０であり、開発鋼３はトータル酸素が７ｐｐｍで等級０．５が１で、等級１．０が０である。これに対し比較鋼１はトータル酸素が２２ｐｐｍで、等級０．５が２５で、等級１．０が１であり、比較鋼２はトータル酸素が１５ｐｐｍで、等級０．５が１５で、等級１．０が０であり、比較鋼３はトータル酸素が１４ｐｐｍで、等級０．５が９で、等級１．０が１であり、比較鋼４はトータル酸素が１１ｐｐｍで、等級０．５が１２で、等級１．０が０である。
【００３２】
表６に見られるとおり、本発明の開発鋼１はバリ部の割れの発生割合が１９％であり、開発鋼２はバリ部の割れの発生割合が１４％であり、開発鋼３はバリ部の割れの発生割合が７％であり、極めて少ない。これに対し、比較鋼１は９７％、比較鋼２は８８％、比較鋼３は７６％、比較鋼４は６６％全ての比較鋼で高い割れ頻度を示した。
【００３３】
上記の結果、酸素量１５ｐｐｍ未満、かつＡＳＴＭ−Ｄ法におけるＤ（Ｈｅａｖｙ）の等級０．５が１０以下であれば、７００℃〜１０００℃の鍛造割れが本発明の開発鋼が比較鋼に比して大幅に改善されていることが認められる。なお、等級１．０以上を含む場合は必然的に割れ頻度が高くなるのは容易に推察できる。
【００３４】
【発明の効果】
以上に説明したとおり、本発明は、鋼中に含まれる全酸素量が質量割合で１５ｐｐｍ未満、好ましくは１０ｐｐｍ以下であり、かつ、ＡＳＴＭ−Ｄ法においてＤ系厚型（Ｈｅａｖｙ）の８μｍ超の酸化物系介在物の等級０．５が１０以下で、かつ、等級１．０以上が０である調質用鋼であるならば、７００℃〜１０００℃の亜熱間領域での鍛造で、鍛造割れを起こす頻度が極めて低いので、縦型プレスに比し金型冷却を徹底的に行って高速プレスする高速横型プレスの７００℃〜１０００℃の亜熱間領域での鍛造に適用でき、従って、自動車のロアアームやハブなどの足回り部品その他の多種多用の製品を高品位かつ高速で製造することができるなど、従来にない優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の開発鋼と比較鋼の７００〜１０００℃での高速横型プレスによるつば出し鍛造におけるバリ部の割れを模式的に示す図である。
【符号の説明】
１バリ部[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention is a tempering that requires tempering treatment such as quenching and tempering with excellent workability without causing forging cracks in forging by a high-speed press, particularly forging in a sub-hot region at 700 to 1000 ° C. This is related to steel.
[0002]
[Prior art]
In recent years, in hot forging, a high-speed press, that is, a high-speed horizontal press has been widely used instead of a conventional vertical press for the purpose of improving the forging speed. In these high-speed presses, in order to maintain high productivity, mold cooling is performed thoroughly, for example, by using a release agent having a higher cooling capacity than conventional presses. As a result, the forging temperature is performed between 700 to 1000 ° C. subheat.
[0003]
By the way, in forging, there is always a clearance between dies, so that burrs are generated. In the high-speed press, since the mold cooling is thoroughly performed as described above, the generated burrs are rapidly cooled, so that the deformability deteriorates, and forging cracks tend to occur. Furthermore, it is well known that the deformability of steel materials decreases as the forging temperature becomes lower, for example, between 700 and 1000 ° C.
[0004]
As a method for reducing the forging cracks, (1) avoiding burrs from the mold clearance, and (2) use of a steel material that does not cause forging cracks in the sub-hot region of 700 to 1000 ° C. However, for (1), it is necessary to make the mold clearance zero, but it is practically impossible to make the mold clearance zero. A steel material suitable for (2) has not been developed yet.
[0005]
Therefore, the inventors of the present invention are related to non-tempered steel materials among steels that do not cause cracks due to processing, for example, forging cracks, when processing such as forging in the sub-hot region of 700 to 1000 ° C. You have already filed an application.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
The problem to be solved by the present invention is to provide a tempered steel material that does not cause cracking due to processing, for example, forging cracking, in processing such as forging in a sub-hot region at 700 to 1000 ° C.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The inventors have sought the cause of forging cracks: (1) due to the deformability of the steel material itself and (2) due to cracks originating from the inclusions in the steel material. And it has been found that the effect of the latter (2) is particularly great on the effect on cracking. By the way, sulfide inclusions and oxide inclusions are known as inclusions, but the former improves the machinability and is also known to have higher deformability than the latter. In order to improve forging cracks, reducing the latter was considered an effective means.
[0008]
Therefore, the steel material of SCM420 of JIS standard steel shown in Table 1, in which the amount of oxygen contained in the steel material was changed and the size and number of oxide inclusions were changed, was used as a test material, at 700 to 1000 ° C. The presence or absence of side cracks when 80% upsetting was conducted was investigated.
[0009]
[Table 1]

[0010]
The results are shown in Table 2. From the results of these experiments, if the oxygen content is less than 15 ppm and the grade 0.5 of the D-type thick mold (Heavy) is 10 or less and the grade 1.0 or more is 0 in the ASTM-D method, forging cracks As a result, it was found that the same tendency was obtained with other JIS standard steel SC steel, and the tempered steel of the present invention was developed.
[0011]
[Table 2]

[0012]
Therefore, the means of the present invention for solving the above-mentioned problems is that, in the invention of claim 1, the steel component of SC or SCM of JIS standard steel is used, and the total oxygen contained in the steel is 15 ppm by mass. Less than, preferably 10 ppm or less, and in ASTM-D method, D type thick type (Heavy) oxide inclusions of more than 8 μm have a grade 0.5 of 10 or less and a grade of 1.0 or more Is a steel for tempering suitable for forging in the sub-hot temperature region at 700 to 1000 ° C., characterized in that is 0.
[0013]
In the invention of claim 2, by mass ratio, C: 0.1-0.6%, Si: 0.05-2.00%, Mn: 0.3-2.5%, S: ≦ 0.15 %, Cr: ≦ 2.0%, Mo: ≦ 1.0%, V: ≦ 0.50%, the balance being made of steel components that are Fe and inevitable impurities, and all contained in the steel The oxygen content is less than 15 ppm by weight, preferably 10 ppm or less, and in the ASTM-D method, the grade 0.5 of oxide inclusions of D-type thick type (Heavy) exceeding 8 μm is 10 or less, and A tempering steel suitable for forging in the sub-hot temperature region at 700 to 1000 ° C., characterized in that the grade 1.0 or higher is 0.
[0014]
Here, the grading of inclusions in the ASTM-D method will be described. As shown in Table 3, the ASTM-D method distinguishes the width of inclusions from thin (Thin) and thick (Heavy), depending on the total length of inclusions observed in one field of view for A to C inclusions. In the case of D-based oxide inclusions, they are graded according to the number of inclusions observed in one field of view. In the visual field confirmed by a microscope, grading shown in Table 4 is performed, and evaluation is performed with a total visual field area of 180.5 mm ² so that the visual fields do not overlap.
[0015]
[Table 3]

[0016]
[Table 4]

[0017]
Next, the steel components in the present invention will be described. In addition,% in a steel component is shown by the mass%.
C: 0.1 to 0.6%
C is an essential element for increasing the amount of pearlite and increasing the strength of the forged product, and requires at least 0.1%. However, if it exceeds 0.6%, the toughness is lowered and the workability is deteriorated, so the content is made 0.1 to 0.6%.
[0018]
Si: 0.05-2.00%
Si is a deoxidizer at the time of melting, but is an element that strengthens the ferrite after forging and cooling, and if it is too small, there is no effect, and excessive inclusion of Si deteriorates toughness and toughness. 0.05 to 2.00% or less.
[0019]
Mn: 0.3 to 2.5
Mn is inevitably contained for the deoxidizing effect of steel, as is Si, but is an element that ensures the strength and toughness of the forged product. If the amount is too small, the effect is not obtained. Excessive content lowers the machinability, conversely lowers the toughness and deteriorates the workability, so the content is made 0.3 to 2.5% or less.
[0020]
S: ≦ 0.15%
S is an element that improves machinability. However, if the amount is too large, the toughness extremely decreases and the fatigue strength also decreases, so the upper limit is made 0.15%.
[0021]
Cr: ≦ 2.0%
Cr is an element that increases the strength of the forged product and improves the toughness, but if it is too much, the fatigue strength and the toughness are lowered, so the upper limit is made 2.0%.
[0022]
Mo: ≦ 1.0%
Mo is an element necessary for ensuring hardenability and increasing the strength of the forged product, as with Cr, but if it is too much, the effect is saturated and the cost is increased, so the upper limit is made 1.0%.
[0023]
V: ≦ 0.50%
V is an element necessary for solid solution in steel and precipitation of carbonitride during tempering during tempering to ensure strength and toughness. However, if it is too much, the effect is saturated and the cost is increased. Therefore, the upper limit is made 0.50%.
[0024]
O: less than 15 ppm, preferably 10 ppm or less
In the present invention, the total amount of oxygen in the steel is less than 15 ppm, preferably 10 ppm or less, and the oxide inclusions are reduced to the limit, thereby preventing brittle cracking in the sub-hot temperature region. That is, in the ASTM-D method, the grade 0.5 of oxide inclusions composed of spherical oxides of D-type thick (Heavy) exceeding 8 μm is 10 or less, and the grade 1.0 or more is 0. Steel for tempering.
[0026]
As described above, sulfide inclusions improve machinability and have higher deformability than oxide inclusions, so reducing oxide inclusions can improve forging cracks. It is an effective means. In particular, in the forging in the sub-hot region, in order to achieve high workability, the number of oxide inclusions of a certain size or more existing in the steel is limited, not just reducing the amount of O. Is.
[0027]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described through examples in comparison with developed steel, which is a steel according to the present invention, and comparative steel as a comparative example. The developed steels 1 to 3 of the present invention are melted in an electric furnace, subjected to out-of-furnace refining (LF), and then degassed (RH) to produce a JIS standard steel S45C slab by continuous casting. did. At that time, the total oxygen content and the size of the oxide inclusions were controlled as shown in Table 5 by changing the LF-RH time, the type of refractory, and the casting temperature.
[0028]
[Table 5]

[0029]
【Example】
The steel slab obtained above was disassembled and rolled, and further rolled to φ60 to produce a forged base material. This forged base material is heated at 1000 ° C., and the forging forging consisting of three stages into the shapes shown in (b), (c) and (d) from the base material (a) shown in FIG. The product (e) was obtained. In this forging, the mold clearance was kept constant, and the number of cracks in the burr portion 1 at that time was observed. Table 6 shows the occurrence ratio of the number of cracks in the burr part 1 in%. That is, the crack generation ratio is (number of cracks / number of tests) × 100. In addition, the temperature of the burr | flash part 1 of the protrusion part when setting it as a final product (e) was 700-800 degreeC.
[0030]
[Table 6]

[0031]
As seen in Table 5, the grade number and the number of D (Heavy) of the oxide inclusions of the developed steels 1 to 3 and comparative steels 1 to 4 of the present invention according to the ASTM-D method are shown. The developed steel 1 of the present invention has a total oxygen of 14 ppm, the D-type thick type 0.5 is 7 and the grade 1.0 is 0, and the developed steel 2 has a total oxygen of 11 ppm and a grade of 0. 5 is 3, grade 1.0 is 0, and developed steel 3 has a total oxygen of 7 ppm, grade 0.5 is 1, and grade 1.0 is 0. In contrast, comparative steel 1 has a total oxygen of 22 ppm, grade 0.5 is 25, and grade 1.0 is 1. Comparative steel 2 has a total oxygen of 15 ppm, grade 0.5 is 15, grade 1 0.0 is 0, comparative steel 3 has a total oxygen of 14 ppm, grade 0.5 is 9, grade 1.0 is 1, comparative steel 4 has a total oxygen of 11 ppm, and grade 0.5 is 12 The grade 1.0 is 0.
[0032]
As can be seen from Table 6, the developed steel 1 of the present invention has a crack generation ratio of 19% in the burr part, the developed steel 2 has a crack generation ratio of 14%, and the developed steel 3 has a burr part. The occurrence rate of cracking is 7%, which is extremely small. In contrast, the comparative steel 1 was 97%, the comparative steel 2 was 88%, the comparative steel 3 was 76%, and the comparative steel 4 was 66%.
[0033]
As a result of the above, if the oxygen content is less than 15 ppm and the D (Heavy) grade 0.5 in the ASTM-D method is 10 or less, the forged cracks at 700 ° C. to 1000 ° C. are compared with the comparative steel in the developed steel of the present invention. It can be seen that this is a significant improvement. In addition, it can be easily guessed that the cracking frequency inevitably increases when the grade includes 1.0 or more.
[0034]
【The invention's effect】
As described above, the present invention has a total oxygen content of less than 15 ppm, preferably 10 ppm or less, and more than 8 μm of D-type thick (Heavy) in the ASTM-D method. If the tempering steel has a grade 0.5 of oxide inclusions of 10 or less and a grade 1.0 or more of 0, forging in a sub-hot region of 700 ° C. to 1000 ° C., Because the frequency of forging cracks is extremely low, it can be applied to forging in the sub-hot region of 700 ° C to 1000 ° C for high-speed horizontal presses that perform high-speed pressing by thoroughly cooling the mold as compared to vertical presses. In addition, it is possible to produce a wide variety of other parts such as lower parts and hubs of automobiles and the like.
[Brief description of the drawings]
BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is a diagram schematically showing cracks in a burr portion in hot-rolling forging by a high-speed horizontal press at 700 to 1000 ° C. for a developed steel of the present invention and a comparative steel.
[Explanation of symbols]
1 Bali

Claims

It consists of steel components of SC or SCM of JIS standard steel, and the total oxygen content contained in the steel is less than 15 ppm by mass, and more than 8 μm of D-type thick type (Heavy) in ASTM-D method Tempering suitable for forging in the sub-hot temperature range of 700 to 1000 ° C., characterized in that oxide inclusion inclusion grade 0.5 is 10 or less and grade 1.0 or more is 0 Steel.

By mass ratio, C: 0.1-0.6%, Si: 0.05-2.00%, Mn: 0.3-2.5%, S: ≦ 0.15%, Cr: ≦ 2. 0%, Mo: ≦ 1.0%, V: ≦ 0.50%, the balance is made of steel components that are Fe and inevitable impurities, and the total oxygen content contained in the steel is 15 ppm by mass In the ASTM-D method, the grade 0.5 of oxide inclusions of D-type thick type (Heavy) exceeding 8 μm is 10 or less, and the grade 1.0 or more is 0. A tempering steel suitable for forging in the sub-hot temperature region at 700 to 1000 ° C., which is characterized.