JP4047242B2

JP4047242B2 - Continuous casting method

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Publication number: JP4047242B2
Application number: JP2003195716A
Authority: JP
Inventors: 優武北條; 誠一北川; 浩昭福村; 眞角
Original assignee: Nittetsu Plant Designing Corp; Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Plant Designing Corp; Nippon Steel Stainless Steel Corp
Priority date: 2003-07-11
Filing date: 2003-07-11
Publication date: 2008-02-13
Anticipated expiration: 2023-07-11
Also published as: JP2005028399A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸断面鋳片（以下、丸鋳片という）を引き抜くためのピンチロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】
丸鋳片の連続鋳造においてはピンチロールによる押し込みにより鋳片が変形し、その形状が真円から大きく外れる場合が少なくない。熱間押出加工に供される素材では特に高い精度の真円度が要求される。そのため、熱間押出工程では真円度の高い素材を得るために鋳片の表面を切削している。
【０００３】
このため、ピンチロールのカリバーの形状を適切にすることにより、丸鋳片の変形を極力小さくして、鋳片の表面の切削量を低減し歩留まりおよびコストを改善する必要がある。
【０００４】
同じロール押力のもとでの鋳片の変形は鋳片径断面方向における圧下減面積が大なるほど低減できることが知られている。このことは、鋳片の変形を小さくするための丸鋳片用のピンチロールとしては、その軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールよりも丸鋳片の半径に略等しい半径のカリバーが形成されたロールが最も望ましいことを示唆している。
【０００５】
しかしながら、連続鋳造される丸鋳片のサイズは多種類にわたりそのサイズレンジも広い場合が少なくない。丸鋳片の変形を小さくするためにサイズに応じてピンチロールを交換することは、歩留まりを改善できる反面、生産性を大きく阻害するという問題がある。
【０００６】
この対策として、従来の丸鋳片用ピンチロールはＶ型ロールまたは円弧型ロールが使用されてきたが次の問題点を抱えている。
【０００７】
図８に示すＶ型のカリバーが形成されたロール（以下、Ｖ型ロールと称す）３では丸鋳片ｔの外殻曲面をＶ型の４箇所のフラット面で加圧し、その加圧面に作用する摩擦力（以下、ピンチ力と称す）で鋳片を支持する。
【０００８】
４箇所のフラット面で鋳片を支持するため、フラットロールを用いて鋳造した場合よりも所定のピンチ力を得るために必要な押し付け量は小さくて済むので、丸鋳片の変形も小さく抑えることができる。
【０００９】
しかしながら、条件によっては鋳片の変形量を十分に改善できない場合がある。
【００１０】
図９に示す単一の円弧のカリバーが形成されたロール（以下、Ｒ型ロールと称す）４では、その円弧の半径が丸鋳片ｔの半径に等しい場合には、各種のカリバー形状のなかで丸鋳片の変形を最小にすることができる。
【００１１】
しかしながら、円弧の半径が丸鋳片ｔの半径よりも小さい場合には、カリバーの端部５が鋳片に深く喰込むため、著しく深い凹みを生じるという問題がある。
【００１２】
一方、円弧の半径が丸鋳片ｔの半径よりも著しく大きい場合には、フラットロールでの加圧特性に近づき図８のＶ型ロールよりも悪い結果をもたらす。
【００１３】
このように、Ｒ型ロールでは複数のサイズの丸鋳片にわたってその変形を極力小さくすることはできない。
【００１４】
この問題を解決するためのピンチロールとしては特許文献１が知られている。このピンチロールは、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはロール軸を含む断面において複数の円弧が重なった形状をなし、前記複数の円弧の各中心点が前記平行ロールの軸の同一垂線上にあり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片に略等しく円弧の長さが前記最大サイズの鋳片の半径以下であり、最小の円弧Ｃ３はその半径ｒ３が前記丸鋳片のうちで最小サイズの半径に略等しいことを特徴とするものである。以下、このピンチロールを従来の多段Ｒ型ロールと称す。
【００１５】
また、特許文献１には平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部が取り除かれていることを特徴とする従来の多段Ｒ型ロールが開示されている。以下、このロールを従来の面取りされた多段Ｒ型ロールと称す。
【００１６】
これらのピンチロールによれば、生産量が最も多いサイズが最小サイズと最大サイズの中間にある場合、このサイズでの丸鋳片の変形の改善効果を十分に得ることができず、全サイズの生産量の構成を考慮すると大きな歩留まりの改善を得られない場合がある。
【００１７】
図１０に最大の円弧Ｃ１（イ〜ロとニ〜ホ）と最小の円弧Ｃ３（ロ〜ハ〜ニ）の２つの円弧からなるカリバーが形成された従来の多段Ｒ型ロールを用いて半径ｒ２（ｒ３＜ｒ２＜ｒ１）の丸鋳片を引き抜いた場合の図を示す。尚、図中の点線で示す円ｔ２は変形前の丸鋳片の断面を示し、実線で示す曲線Ａ〜ロ〜Ｂ〜ニ〜Ｃは変形後の丸鋳片の断面の一部を示す。
【００１８】
ピンチロールの間隔を狭くしていくと丸鋳片とピンチロールは最初に点ロおよび点ニで接触する（この状態では力は発生しない）。ピンチロールの間隔を更に狭くすると丸鋳片は点ロおよび点ニの周辺で変形し始め、ピンチロールと丸鋳片の界面に摩擦力が発生するようになる。
【００１９】
しかしながら、このピンチロールの円弧Ｃ３の半径は丸鋳片の半径よりも小さいために、円弧Ｃ３（ロ〜ハ〜ニ）と丸鋳片の一部（ロ〜Ｂ〜ニ）とは完全には接触せずにハとＢの間に隙間ができる。このため、丸鋳片と同じ半径のカリバーを施した場合よりも摩擦力は弱く、所定のピンチ力を得るためにはピンチロールの間隔を更に狭くする必要がある。
【００２０】
ピンチロールの間隔を更に狭くしたとき、丸鋳片の変形はロ〜Ｂ〜ニにおける部分よりもＡ〜ロおよびニ〜Ｃにおける部分で変形しやすい。これは、鋳片の表層近傍においてロ〜ＢとＢ〜ニではお互いに向かい合う力が作用しお互いに力を打ち消し合うために鋳片は変形し難いが、一方、Ａ〜ロおよびニ〜Ｃにおいてはロールと接していない部分の鋳片は自由に変形できるためである。
【００２１】
このことは、丸鋳片の半径よりも小さな半径のカリバーを施した場合は、ピンチ力を得るためには鋳片のＡ〜ロおよびニ〜Ｃにおける変形量を大きくしてピンチロールと接触する面積を増加させなければならないことを意味する。
【００２２】
このため、丸鋳片と同じ半径のカリバーを施した場合よりも横方向の変形が大きくなる。
【００２３】
この対策として特許文献１では最大の円弧Ｃ１、最小の円弧Ｃ３以外にも、例えば中間サイズの丸鋳片の半径に略等しい円弧を加えた複数の円弧からなるカリバーが形成されたピンチロールを用いることが開示されている。このピンチロールを用いた場合でも丸鋳片の半径に略等しい円弧の長さを十分に確保できないために、その改善効果は十分なものとはいえない。また、最大の円弧Ｃ１および最小の円弧Ｃ３の長さは短くなるために、これらの半径に略等しい丸鋳片の変形の改善効果が低下するという問題もある。
【００２４】
従来の面取りされた多段Ｒ型ロールを使用した場合、平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部における鋳片の変形は改善される。しかしながら、このロールにおいても従来の多段Ｒ型ロールの場合と同様に最小の円弧と鋳片は接することがないために、鋳片の変形の改善効果は決して十分なものではない。
【００２５】
【特許文献１】
特公平２−１８１８５号公報
【００２６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、連続鋳造において複数のサイズの丸鋳片を１つのピンチロールで引き抜く際に、ピンチロールの押し込みによる丸鋳片の変形を極力小さくし、特に生産量の最も多いサイズで最大の改善効果を得ることを課題とする。
【００２７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決する本発明の要旨は、次のとおりである。
（１）連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸鋳片をピンチロールによって引き抜く連続鋳造方法において、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはＶ型カリバーとその底部に円弧のカリバーで形成されており、前記円弧の半径が前記丸鋳片のうちで生産量の最も多いサイズのものの半径±５ｍｍの範囲である丸鋳片用ピンチロールを用いることを特徴とする連続鋳造方法。
（２）丸鋳片用ピンチロールの前記円弧の長さＬがその半径ｒとの関係（１）式を満足することを特徴とする上記（１）に記載の連続鋳造方法。
０．７×ｒ ≦ Ｌ ≦ １．２×ｒ・・・（１）式
（３）丸鋳片用ピンチロールの前記Ｖ型カリバーの開き角度θが９０°〜１５０°であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の連続鋳造方法。
（４）丸鋳片用ピンチロールの前記Ｖ型カリバーの幅Ｗが前記丸鋳片のうちで最大サイズの丸鋳片の半径ｒ１との関係（２）式を満足することを特徴とする上記（１）乃至（３）のいずれかに記載の連続鋳造方法。
Ｗ ≧ ２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１・・・（２）式
（５）連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸鋳片をピンチロールによって引き抜く連続鋳造方法において、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはロール軸を含む断面において複数の円弧が重なった形状をなし、前記複数の円弧の各中心点が前記平行ロールの軸の同一垂線上にあり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片の半径±５ｍｍの範囲内であり、最小の円弧Ｃ２はその半径ｒ２が前記丸鋳片のうちで最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズのものの半径±５ｍｍの範囲内である丸鋳片用ピンチロールを用いることを特徴とする連続鋳造方法。
（６）丸鋳片用ピンチロールの半径ｒ１の円弧Ｃ１の長さＬ１および半径ｒ２の円弧Ｃ２の長さＬ２が下記の（３）式および（４）式を満足することを特徴とする上記（５）に記載の連続鋳造方法。
０．８×ｒ１ ≦ Ｌ１ ≦ １．０×ｒ１・・・（３）式
０．７×ｒ２ ≦ Ｌ２ ≦ １．２×ｒ２・・・（４）式
（７）丸鋳片用ピンチロールの平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部が取り除かれていることを特徴とする上記（５）又は（６）に記載の連続鋳造方法。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下図面に基づき詳細に説明する。
【００２９】
本発明の特徴は、図１から図７に示すように、カリバーが形成されたピンチロールを使用して丸鋳片を鋳造することにより、丸鋳片の変形を極力小さくさせることにある。
【００３０】
第１の発明は、図１に示すように、ロール軸方向の断面形状がＶ型のカリバーとその底部に半径ｒの円弧のカリバーで形成されており、その円弧の半径ｒが前記丸鋳片のうちで生産量の最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であることを特徴とする丸鋳片用ピンチロールである。
【００３１】
以降、このピンチロールをＲ付きＶ型ロールと称す。
【００３２】
このＲ付きＶ型ロールを用いることにより、従来のピンチロールを使用した場合に比べて、以下に述べるような長所がある。
【００３３】
従来のＶ型ロールではＶ型カリバーのフラット面の一部が鋳片と接するのみであり、底部が接することはなかった。これに対して、本発明のＲ付きＶ型ロールを使用し円弧の半径ｒに近い生産量の最も多いサイズの丸鋳片を鋳造した場合は、鋳片はフラット面の一部およびカリバーの底部で接する。
【００３４】
このため、従来に比べてロールと鋳片の接触面積が増加するため、小さなロールの押し付け量でも所定のピンチ力を得ることができるので、生産量の最も多いサイズの鋳片の変形を小さくすることができる。
【００３５】
尚、円弧の半径を生産量の最も多いサイズの半径−５ｍｍよりも小さくした場合、鋳片は円弧の底部とは接触しなくなり、接触面積が小さくなるために、生産量の最も多いサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００３６】
一方、円弧の半径を生産量の最も多いサイズの半径＋５ｍｍよりも大きくした場合、鋳片は円弧の底部としか接触しなくなり、円弧と鋳片の接触面積が小さくなるために、生産量の最も多いサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００３７】
尚、生産量の最も多いサイズよりも小さいサイズの鋳片は、円弧のみに接するが、この場合でもフラットロールよりも鋳片の変形を小さくすることができる。
【００３８】
また、生産量の最も多いサイズよりも大きいサイズの鋳片は、従来のＶ型ロールと同様にＶ型カリバーのフラット面と接するので、この場合でもフラットロールよりも鋳片の変形を小さくすることができる。
【００３９】
従って、円弧の半径を生産量の最も多いサイズの半径±５ｍｍにすることにより、生産量の最も多いサイズの鋳片での改善効果を最も高めることができ、また他のサイズにおいてもフラットロールよりも鋳片の変形を小さくすることができるために、全生産量に対して最大の歩留り改善効果を得ることができる。
【００４０】
第２の発明は、半径ｒの円弧の長さＬを０．７×ｒ ≦ Ｌ ≦ １．２×ｒとしたＲ付きＶ型ロールである。
【００４１】
円弧の長さが０．７×ｒよりも短い場合、鋳片と円弧の接触面積が不十分となるために、半径がｒに近い生産量の最も多いサイズの丸鋳片での改善効果が得られ難い。
【００４２】
一方、円弧の長さを１．２×ｒよりも長くしても、半径がｒに近い生産量の最も多いサイズの丸鋳片での改善効果はほぼ一定となり大きな改善効果が得られない。
【００４３】
また、円弧の長さを長くし過ぎると半径ｒの単一のガリバーの特性に近づくために、生産量の最も多いサイズよりも大きなサイズの鋳片での改善効果が得られないか、もしくは悪化する場合がある。
【００４４】
第３の発明は、Ｖ型カリバーの開き角度が９０°〜１５０°とするＲ付きＶ型ロールである。
【００４５】
Ｖ型ロールの開き角度が９０°よりも小さい場合、Ｖ型カリバーのフラット面と鋳片の界面に作用する摩擦力が小さくなるために、所定のピンチ力を得るためにはロールの押し込みを増やさなければならず、そのために鋳片の変形量が増大する。
【００４６】
一方、Ｖ型ロールの開き角度が１５０°よりも大きい場合、フラットロールの特性に近づくために、改善効果が低下する。
【００４７】
第４の発明は、Ｖ型カリバーの幅Ｗが最大サイズの丸鋳片の半径ｒ１との関係として、Ｗ ≧ ２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１を満足するＲ付きＶ型ロールである。
【００４８】
Ｖ型カリバーの幅ＷがＷ ≧ ２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１を満足する場合、最大サイズの丸鋳片においても鋳片はＶ型カリバーのフラット面のみに接するため、Ｖ型カリバーと同等の改善効果を得ることができる。
【００４９】
一方、Ｖ型カリバーの幅ＷがＷ＜２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１となった場合は、図１１に示すように鋳片はＶ型カリバーのフラット面のみならずカリバーの隅８の近傍でも接するようになり、特に８の近傍で鋳片の形状が悪化する。
【００５０】
第５の発明は、カリバーはロール軸を含む断面において複数の円弧が重なった形状をなし、前記複数の円弧の各中心点が前記平行ロールの軸の同一垂線上にあり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片の半径±５ｍｍの範囲であり、最小の円弧Ｃ２はその半径ｒ２が前記丸鋳片のうちで最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であるピンチロールである。以下、このピンチロールを多段Ｒ型ロールと称す。
【００５１】
本発明の特徴を以下に述べる。図３は最小サイズ（半径ｒ３）の丸鋳片ｔ３の場合、図４は生産量が最も多いサイズ（半径ｒ２）の丸鋳片ｔ２の場合、図５は最大サイズ（半径ｒ１）の丸鋳片ｔ１の場合、図６は中間サイズ（半径ｒ４はｒ２＜ｒ４＜ｒ１）の丸鋳片ｔ４の場合の本発明に基づく多段Ｒ型ロール２の実施例を示す。
【００５２】
図３〜図６において、平行ロールの垂線上に最大の円弧Ｃ１および最小の円弧Ｃ２の中心点Ｏ１およびＯ２がある。円弧Ｃ１の半径ｒ１は最大サイズの丸鋳片の半径と略等しく、円弧Ｃ２の半径ｒ２は最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズの半径に略等しい。平行ロール面と円弧Ｃ１の交点をイ，ホ、円弧Ｃ１と円弧Ｃ２の交点をロ，ニ、垂線と円弧Ｃ２の交点をハとすると、カリバープロファイル（イ，ロ，ハ，ニ，ホ）が得られる。
【００５３】
図３に示すように最小サイズ（半径ｒ３）の丸鋳片の場合、丸鋳片ｔ３とピンチロール１は点ハの位置を中心に接する。多段Ｒ型ロールの間隔を狭めることにより、丸鋳片ｔ３は円弧Ｃ２に沿って変形し、その接触面積が増加するのとにより所定のピンチ力を得ることができる。
【００５４】
このときの多段Ｒ型ロールによる鋳片の変形は円弧の半径がｒ３の場合よりは幾分大きいものの、平行ロールを用いた場合よりも大幅に軽減される。
【００５５】
図４に示すように生産量が最も多いサイズ（半径ｒ２）の丸鋳片ｔ２の場合、丸鋳片ｔ２と多段Ｒ型ロール２は円弧ロ〜ハ〜ニの全長にわたって接する。これにより、このサイズの鋳片で最も大きな改善効果を得ることができる。
【００５６】
尚、円弧Ｃ２の半径を生産量が最も多いサイズの半径−５ｍｍよりも小さくした場合、鋳片は円弧の底部とは接触しなくなり、接触面積が小さくなるために、このサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００５７】
一方、円弧Ｃ２の半径を生産量が最も多いサイズの半径＋５ｍｍよりも大きくした場合、鋳片は円弧の底部としか接触しなくなり、円弧と鋳片の接触面積が小さくなるために、このサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
また、円弧Ｃ１の半径を最大サイズの鋳片の半径−５ｍｍよりも小さくした場合、最大サイズの鋳片は円弧Ｃ１と接触しなくなり接触面積が小さくなるために、このサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００５８】
一方、円弧Ｃ１の半径を最大サイズの鋳片の半径＋５ｍｍよりも大きくした場合、鋳片は円弧Ｃ１の一部分としか接触しなくなり、円弧と鋳片の接触面積が小さくなるために、このサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００５９】
第６の発明は、半径ｒ１の円弧Ｃ１の長さＬ１および半径ｒ２の円弧Ｃ２の長さＬ２が下記の式を満足する多段Ｒ型ロールである。
０．８×ｒ１ ≦ Ｌ１ ≦ １．０×ｒ１
０．７×ｒ２ ≦ Ｌ２ ≦ １．２×ｒ２
【００６０】
Ｌ２＜０．７×ｒ２の場合は、所定のピンチ力を得るためには鋳片ｔ２と多段Ｒ型ロール２は円弧ロ〜ハ〜ニの全長以外にも円弧Ｃ１のうち点ロおよび点ニの近傍で接するようになり、点ロおよび点ニの近傍で鋳片の変形が増大する。
【００６１】
しかしながら、円弧Ｃ２の長さＬ２をＬ２≧０．７×ｒ２とすることにより、点ロおよび点ニの近傍での鋳片の変形が軽減され、所定のピンチ力を得るための鋳片の変形は最小限に抑制される。
【００６２】
円弧Ｃ２の長さＬ２を更に長くすれば、半径ｒ２の鋳片の変形は更に軽減されるが、Ｌ２＝１．２×ｒ２でその効果はほぼ飽和する。
【００６３】
以上のことから、半径ｒ２の円弧Ｃ２の長さＬ２を０．７×ｒ２ ≦ Ｌ２ ≦ １．２×ｒ２とすることにより、半径ｒ２の鋳片の変形を極力小さくすることができる。
【００６４】
図５に示すように最大サイズ（半径ｒ１）の丸鋳片ｔ１の場合、丸鋳片ｔ１と多段Ｒ型ロール２はまずは円弧Ｃ１で接する。
【００６５】
このとき、円弧Ｃ１の長さをＬ１とすると、Ｌ１＜０．８×ｒ１の場合は、所定のピンチ量を得るためには円弧Ｃ１のみならず円弧Ｃ２のうち点ロおよび点ニの近傍で接するようになり、点ロおよび点ニの近傍で鋳片の変形が増大する。
【００６６】
しかしながら、円弧Ｃ１の長さＬ１をＬ１≧０．８×ｒ１とすることにより、点ロおよび点ニの近傍での鋳片の変形が軽減され、所定のピンチ力を得るための鋳片の変形は最小限に抑制される。
【００６７】
円弧Ｃ１の長さＬ１を更に長くすれば、半径ｒ１の鋳片の変形は更に軽減されるが、Ｌ１＝１．０×ｒ１でその効果はほぼ飽和する。
【００６８】
以上のことから、半径ｒ１の円弧Ｃ１の長さＬ１を０．８×ｒ１ ≦ Ｌ１ ≦ １．０×ｒ１とすることにより、半径ｒ１の鋳片の変形を極力小さくすることができる。
【００６９】
図６に示すように中間のサイズ（半径ｒ４はｒ２＜ｒ４＜ｒ１）の丸鋳片ｔ４の場合、丸鋳片ｔ４と多段Ｒ型ロール２は点ロおよび点ニを中心に円弧Ｃ１および円弧Ｃ２の一部で接し、鋳片の変形を最小限に抑制することができる。
【００７０】
第７の発明は、平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部が取り除かれている多段Ｒ型ロールである。
【００７１】
図７に示すように平行ロール面と円弧Ｃ１との交点イあるいは隣接円弧Ｃ１とＣ２の交点ロの部分に形成される突出部ｄ（斜線部）が取り除かれて滑らかな曲面に形成されており、突出部ｄに相当する分だけ変形を更に軽減可能である。
【００７２】
【実施例】
表１、表２に実施例を示す。丸ブルーム鋳造用の鋳型のサイズは１６４、１８４、２２０、２５４および２７４ｍｍの５種類であり、生産量が最も多いサイズは１８４ｍｍである。
【００７３】
鋳型内で凝固し始めた鋳片は、ピンチロールで所定のピンチ力を付与して保持されながら所定の鋳造速度で引き抜かれる。鋳片は鋳型および鋳型下部の二次冷却帯で水冷され、引き続く放冷帯で輻射により冷却されるため、ピンチロール位置における鋳片のサイズは鋳型サイズよりも小さい（本鋳造条件では約２ｍｍ小さい）。このため、本発明によるＲ付きＶ型ロールあるいは多段Ｒ型ロールの円弧の半径はピンチロール位置での鋳片のサイズを基準に決定している。
【００７４】
実施例のうちＮｏ．１は従来のＶ型ロールを用いて鋳造した例であり、Ｎｏ．２から〜１７は本発明のＲ付きＶ型ロールの例である。
【００７５】
比較例のＮｏ．１８は特許文献１に従う従来の多段Ｒ型ロールを用いて鋳造した例であり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片に等しい１３６ｍｍであり、最小の円弧Ｃ２の半径ｒ２は最小サイズの半径に等しい８１ｍｍである。
【００７６】
Ｎｏ．１８〜Ｎｏ．３７は本発明の多段Ｒ型ロールの例である。
【００７７】
ピンチロールによる鋳片の変形は真円度で評価した。真円度は、鋳造後に測定した鋳片の最大サイズから最小サイズを差し引いた値のことである。
【００７８】
表１、表２においては、２種類の真円度の指標を示している。１つは、生産量が最も多い鋳片サイズの真円度である。もう１つは、真円度の加重平均である。この指標は、各々の鋳片サイズの真円度に各々の生産量を乗じて合計したものを全生産量で割った値である。
【００７９】
尚、これらの真円度の値が小さいものほど、鋳片の変形は小さく、好ましい条件であることを意味する。
【００８０】
表１、表２から明らかなとおり、従来のＶ型あるいは多段Ｒ型ロールを用いて鋳造した場合よりも本発明のＲ付きＶ型ロールあるいは多段Ｒ型ロールを用いて鋳造した場合の方が鋳片の真円度は改善されている。
【００８１】
【表１】

【００８２】
【表２】

【００８３】
【発明の効果】
本発明のＲ付きＶ型ロールあるいは多段Ｒ型ロールによれば、連続鋳造において複数のサイズの丸鋳片を１つのピンチロールで引き抜く際に、最小の円弧の半径が前記丸鋳片のうちで最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であるカリバーを形成したピンチロールを用いることにより、ピンチロールの押し込みによる丸鋳片の変形を極力小さくし、特に生産量の最も多いサイズで最大の改善効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のＲ付きＶ型ロールで丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図２】本発明のＲ付きＶ型ロールで最大サイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図３】本発明の多段Ｒ型ロールで最小サイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図４】本発明の多段Ｒ型ロールで生産量が最も多いサイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図５】本発明の多段Ｒ型ロールで最大サイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図６】本発明の多段Ｒ型ロールで中間サイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図７】本発明の多段Ｒ型ロールで突出部が取り除かれて滑らかなにしたときの模式図
【図８】従来のＶ型ロールで丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図９】従来のＲ型ロールで丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図１０】従来のピンチロールで生産量が最も多いサイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図１１】本発明のＲ付きＶ型ロールのＶ型カリバーの幅が狭いピンチロールで最大のサイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【符号の説明】
１本発明のＲ付きＶ型ロール
２本発明の多段Ｒ型ロール
３従来のＶ型カリバーが形成されたピンチロール
４従来の単一の円弧のカリバーが形成されたピンチロール
５カリバーの端部
６従来の複数の円弧から成るカリバーが形成されたピンチロール
７本発明のＲ付きＶ型ロールのＶ型カリバーの幅が狭いピンチロール
８カリバーの端部
ＣＶ型カリバーの底部に形成された円弧
Ｃ１最大サイズの丸鋳片の半径に等しい半径ｒ１の円弧
Ｃ２生産量が最も多いサイズの丸鋳片の半径に等しい半径ｒ２の円弧
Ｃ３最小サイズの丸鋳片の半径に略等しい半径ｒ３の円弧
ＬＶ型カリバーの底部に形成された円弧の長さ
ｒＶ型カリバーの底部に形成された円弧の半径
θ Ｖ型カリバーの開き角度
ＷＶ型カリバーの幅
Ｗ’ Ｖ型カリバーの幅
ｔ鋳片
ｔ１最大サイズの丸鋳片
ｔ２生産量が最も多いサイズの丸鋳片
ｔ３最小サイズの丸鋳片
ｔ４中間サイズの丸鋳片
ｒ１最大サイズの丸鋳片の半径
ｒ２生産量が最も多いサイズの丸鋳片の半径
ｒ３最小サイズの丸鋳片の半径
ｒ４中間サイズの丸鋳片の半径[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a pinch roll for drawing a plurality of round section slabs (hereinafter referred to as round slabs) from a mold of a continuous casting machine.
[0002]
[Prior art]
In continuous casting of round slabs, the slabs are often deformed by pressing with a pinch roll, and the shape deviates greatly from a perfect circle. A material subjected to hot extrusion requires a particularly high roundness. Therefore, in the hot extrusion process, the surface of the slab is cut to obtain a material with high roundness.
[0003]
For this reason, by making the shape of the caliber of the pinch roll appropriate, it is necessary to reduce the deformation of the round slab as much as possible, to reduce the cutting amount of the surface of the slab, and to improve the yield and cost.
[0004]
It is known that the deformation of a slab under the same roll pressing force can be reduced as the reduction area in the slab diameter cross-section increases. This means that, as a pinch roll for round slabs to reduce the deformation of the slab, a caliber with a radius approximately equal to the radius of the round slab rather than a parallel roll having a uniform cross-sectional diameter perpendicular to the axis. Suggests that the formed roll is most desirable.
[0005]
However, there are many cases in which the size of the round slabs continuously cast is wide and the size range is wide. Replacing the pinch roll according to the size in order to reduce the deformation of the round slab can improve the yield, but has a problem of greatly hindering the productivity.
[0006]
As a countermeasure against this, conventional pinch rolls for round slabs have used V-type rolls or arc-type rolls, but have the following problems.
[0007]
In a roll 3 (hereinafter referred to as a V-type roll) 3 with a V-shaped caliber shown in FIG. 8, the outer shell curved surface of the round cast slab t is pressed with four flat surfaces of the V-type and acts on the pressed surface. The slab is supported by a friction force (hereinafter referred to as a pinch force).
[0008]
Since the slab is supported by four flat surfaces, the amount of pressing required to obtain a predetermined pinch force is smaller than when casting using a flat roll, so the deformation of the round slab should be kept small. Can do.
[0009]
However, depending on conditions, the deformation amount of the slab may not be sufficiently improved.
[0010]
In the roll (hereinafter referred to as R-type roll) 4 in which a single arc caliber shown in FIG. 9 is formed, when the radius of the arc is equal to the radius of the round slab t, there are various caliber shapes. The deformation of the round slab can be minimized.
[0011]
However, when the radius of the arc is smaller than the radius of the round slab t, the caliber end portion 5 deeply digs into the slab, which causes a problem that a remarkably deep dent is generated.
[0012]
On the other hand, when the radius of the arc is remarkably larger than the radius of the round cast slab t, the pressing characteristics of the flat roll are approached and the result is worse than that of the V-shaped roll of FIG.
[0013]
As described above, in the R-type roll, the deformation cannot be minimized as much as possible across the round slabs of a plurality of sizes.
[0014]
Patent Document 1 is known as a pinch roll for solving this problem. In this pinch roll, a caliber is formed on a parallel roll having a uniform cross-sectional diameter perpendicular to the axis, and the caliber has a shape in which a plurality of arcs overlap in a section including the roll axis. Each center point is on the same perpendicular line of the axis of the parallel roll, and the maximum arc C1 has a radius r1 substantially equal to the maximum size slab of the round slabs and the arc length is the maximum size cast. The minimum arc C3 is equal to or less than the radius of the piece, and the radius r3 is substantially equal to the radius of the minimum size of the round cast pieces. Hereinafter, this pinch roll is referred to as a conventional multi-stage R-type roll.
[0015]
Patent Document 1 discloses a conventional multi-stage R-type roll characterized in that protrusions formed at the boundary between the parallel roll surface and the caliber and the boundary between the arcs in the caliber are removed. Yes. Hereinafter, this roll is referred to as a conventional chamfered multi-stage R-type roll.
[0016]
According to these pinch rolls, when the size with the largest production amount is between the minimum size and the maximum size, the effect of improving the deformation of the round slab at this size cannot be obtained sufficiently, Considering the composition of production volume, it may not be possible to obtain a large yield improvement.
[0017]
FIG. 10 shows a radius r2 using a conventional multi-stage R-shaped roll in which a caliber composed of two arcs of the maximum arc C1 (I to B and D to E) and the minimum arc C3 (B to C) is formed. The figure at the time of drawing out the round slab of (r3 <r2 <r1) is shown. In addition, the circle | round | yen t2 shown by the dotted line in a figure shows the cross section of the round cast slab before a deformation | transformation, and the curve A-B-B-D-C shown by a continuous line shows a part of cross section of the round cast slab after a deformation | transformation.
[0018]
When the interval between the pinch rolls is narrowed, the round slab and the pinch roll first contact at point b and point d (no force is generated in this state). When the interval between the pinch rolls is further reduced, the round cast slab begins to deform around the point b and the point d, and a frictional force is generated at the interface between the pinch roll and the round cast slab.
[0019]
However, since the radius of the arc C3 of this pinch roll is smaller than the radius of the round slab, the arc C3 (B) is completely separated from the part of the round slab (B). There is a gap between C and B without contact. For this reason, the frictional force is weaker than when a caliber having the same radius as the round cast slab is applied, and it is necessary to further narrow the interval between the pinch rolls in order to obtain a predetermined pinch force.
[0020]
When the distance between the pinch rolls is further narrowed, the deformation of the round cast slab is more likely to be deformed at the portions A to B and D to C than at the portions B to D. This is because in the vicinity of the surface layer of the slab, the forces facing each other act in B and B to D and cancel each other out, so that the slab is difficult to deform, whereas in A to B and D to C This is because the slab that is not in contact with the roll can be freely deformed.
[0021]
This means that when a caliber having a radius smaller than that of the round slab is applied, in order to obtain a pinch force, the amount of deformation of the slabs A to B and D to C is increased to contact the pinch roll. This means that the area must be increased.
[0022]
For this reason, the deformation in the lateral direction becomes larger than when a caliber having the same radius as the round cast piece is applied.
[0023]
As a countermeasure, in Patent Document 1, in addition to the maximum arc C1 and the minimum arc C3, for example, a pinch roll formed with a plurality of arcs formed by adding arcs substantially equal to the radius of a medium-sized round cast piece is used. It is disclosed. Even when this pinch roll is used, it is not possible to ensure a sufficient arc length substantially equal to the radius of the round cast slab, so that the improvement effect is not sufficient. In addition, since the length of the maximum arc C1 and the minimum arc C3 is shortened, there is a problem in that the effect of improving the deformation of the round slab substantially equal to these radii is reduced.
[0024]
When a conventional chamfered multi-stage R-type roll is used, the deformation of the slab at the protruding portion formed at the boundary between the parallel roll surface and the caliber and between each arc in the caliber is improved. However, even in this roll, as in the case of the conventional multi-stage R-type roll, the minimum arc does not contact the slab, so the effect of improving the deformation of the slab is not sufficient.
[0025]
[Patent Document 1]
Japanese Examined Patent Publication No. 2-18185 [0026]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention minimizes the deformation of the round slab by pushing the pinch roll when pulling out multiple size round slabs with one pinch roll in continuous casting, especially for the largest production size. The task is to obtain an effect.
[0027]
[Means for Solving the Problems]
The gist of the present invention for solving the above problems is as follows.
(1) In a continuous casting method in which round slabs of a plurality of sizes are pulled out from a mold of a continuous casting machine by a pinch roll, the caliber is formed on a parallel roll having a uniform cross-sectional diameter perpendicular to the axis. V-type caliber and is formed by an arc of the caliber on its bottom, most often radial ± 5 mm range der Ru round slab pinch the ones size production among the circular arc radius the round billet A continuous casting method using a roll.
(2) The continuous casting method according to (1) above , wherein the length L of the arc of the pinch roll for round slab satisfies the relationship (1) with the radius r.
0.7 × r ≦ L ≦ 1.2 × r (1) Formula (3) The opening angle θ of the V-shaped caliber of the pinch roll for round slab is 90 ° to 150 °. The continuous casting method according to (1) or (2) above .
(4) The width W of the V-caliber round slab pinch rolls and satisfies the relationship (2) between the radius r1 of the maximum size of the round billet in one of the round billet The continuous casting method according to any one of (1) to (3) .
W ≧ 2 × r1 × cos (θ / 2) + 0.1 × r1 (2) Formula (5) In a continuous casting method in which round slabs of a plurality of sizes are drawn out from a mold of a continuous casting machine by a pinch roll. A caliber is formed on a parallel roll having a uniform cross-sectional diameter perpendicular to the axis, and the caliber has a shape in which a plurality of arcs overlap in a section including the roll axis, and each center point of the plurality of arcs is The maximum arc C1 is on the same perpendicular to the axis of the parallel rolls, and the radius r1 is within the range of the radius ± 5 mm of the largest slab of the round slabs, and the minimum arc C2 is the radius r2. continuous casting method but which comprises using the largest size pinch roll range der Ru round billet radius ± 5 mm of that of the production amount of those except the maximum size of the round billet.
(6) The length L2 of the arc C2 length L1 and a radius r2 of the circular arc C1 with a radius r1 of the circular slab pinch rolls and satisfies the equation (3) and (4) below The continuous casting method as described in (5) .
0.8 × r1 ≦ L1 ≦ 1.0 × r1 (3) Equation 0.7 × r2 ≦ L2 ≦ 1.2 × r2 (4) Equation (7) Round Pinch Roll The continuous casting method according to (5) or (6) above, wherein protrusions formed at the boundary between the parallel roll surface and the caliber and at the boundary between the arcs in the caliber are removed.
[0028]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, it will be described in detail with reference to the drawings.
[0029]
As shown in FIGS. 1 to 7, the present invention is characterized in that the round slab is deformed as much as possible by casting the round slab using a pinch roll formed with a caliber.
[0030]
In the first invention, as shown in FIG. 1, a cross-sectional shape in the roll axis direction is formed of a V-shaped caliber and an arc caliber having a radius r at the bottom, and the radius r of the arc is the round slab. Among these, a pinch roll for round slabs is characterized in that the radius is within a range of ± 5 mm of the size with the largest production amount.
[0031]
Hereinafter, this pinch roll is referred to as a V-shaped roll with R.
[0032]
By using this R-attached V-shaped roll, there are advantages as described below compared to the case of using a conventional pinch roll.
[0033]
In the conventional V-shaped roll, only a part of the flat surface of the V-shaped caliber is in contact with the slab, and the bottom is not in contact. On the other hand, when a round cast slab having the largest production amount close to the radius r of the arc is cast using the R-shaped V-shaped roll of the present invention, the slab is a part of the flat surface and the bottom of the caliber. Contact with.
[0034]
For this reason, since the contact area between the roll and the slab increases as compared to the conventional case, a predetermined pinch force can be obtained even with a small roll pressing amount, so that the deformation of the slab with the largest production volume is reduced. be able to.
[0035]
When the radius of the arc is made smaller than the radius of the largest production volume of -5 mm, the slab does not come into contact with the bottom of the arc and the contact area becomes smaller. A sufficient improvement effect with a piece cannot be obtained.
[0036]
On the other hand, when the radius of the arc is larger than the radius of the largest production size + 5 mm, the slab comes into contact only with the bottom of the arc, and the contact area between the arc and the slab becomes small. A sufficient improvement effect cannot be obtained with many slabs.
[0037]
In addition, although the slab of a size smaller than the size with the largest production amount touches only an arc, even in this case, the deformation of the slab can be made smaller than that of a flat roll.
[0038]
In addition, since the slab of a size larger than the size with the largest production volume is in contact with the flat surface of the V-shaped caliber like the conventional V-shaped roll, the deformation of the slab should be made smaller than that of the flat roll. Can do.
[0039]
Therefore, by setting the radius of the arc to the radius of the largest production size ± 5 mm, the improvement effect in the slab with the largest production amount can be maximized, and also in other sizes than the flat roll Since the deformation of the slab can be reduced, the maximum yield improvement effect can be obtained with respect to the total production.
[0040]
The second invention is a V-shaped roll with R in which the length L of an arc having a radius r is 0.7 × r ≦ L ≦ 1.2 × r.
[0041]
When the length of the arc is shorter than 0.7 × r, the contact area between the slab and the arc becomes insufficient, so that the improvement effect is achieved with the round slab having the largest production volume with a radius close to r. It is difficult to obtain.
[0042]
On the other hand, even if the length of the arc is longer than 1.2 × r, the improvement effect in the round slab having the largest production amount with a radius close to r is almost constant, and a large improvement effect cannot be obtained.
[0043]
Further, if the length of the arc is excessively long, the characteristics of a single gulliver with a radius r are approached, so that the improvement effect cannot be obtained or deteriorated with a slab having a size larger than the size with the largest production volume. There is a case.
[0044]
The third invention is a V-shaped roll with R in which the opening angle of the V-shaped caliber is 90 ° to 150 °.
[0045]
If the opening angle of the V-shaped roll is smaller than 90 °, the frictional force acting on the interface between the flat surface of the V-shaped caliber and the slab becomes small, so that in order to obtain a predetermined pinch force, the pushing of the roll is increased. Therefore, the amount of deformation of the slab increases.
[0046]
On the other hand, when the opening angle of the V-shaped roll is larger than 150 °, the improvement effect decreases because it approaches the characteristics of the flat roll.
[0047]
According to a fourth aspect of the present invention, as a relationship between the width W of the V-shaped caliber and the radius r1 of the round slab of the maximum size, V with R satisfying W ≧ 2 × r1 × cos (θ / 2) + 0.1 × r1 It is a mold roll.
[0048]
When the width W of the V-shaped caliber satisfies W ≧ 2 × r1 × cos (θ / 2) + 0.1 × r1, the slab touches only the flat surface of the V-shaped caliber even in the maximum size round slab. An improvement effect equivalent to that of the V-type caliber can be obtained.
[0049]
On the other hand, when the width W of the V-shaped caliber is W <2 × r1 × cos (θ / 2) + 0.1 × r1, the slab is not only a flat surface of the V-shaped caliber as shown in FIG. In the vicinity of the corner 8 of the caliber, it comes into contact, and in particular, the shape of the slab deteriorates in the vicinity of 8.
[0050]
According to a fifth aspect of the invention, the caliber has a shape in which a plurality of arcs overlap in a cross section including the roll axis, each center point of the plurality of arcs is on the same perpendicular to the axis of the parallel roll, and the maximum arc C1 is The radius r1 is in the range of the radius ± 5 mm of the slab of the maximum size among the round slabs, and the minimum arc C2 is the production amount among the round slabs whose radius r2 excludes the maximum size. Is a pinch roll having a radius of ± 5 mm. Hereinafter, this pinch roll is referred to as a multi-stage R-type roll.
[0051]
The features of the present invention are described below. 3 shows a round slab t3 having a minimum size (radius r3), FIG. 4 shows a round slab t2 having a largest production amount (radius r2), and FIG. 5 shows a round slab having a maximum size (radius r1). In the case of the piece t1, FIG. 6 shows an embodiment of the multi-stage R-type roll 2 according to the present invention in the case of a round cast piece t4 of intermediate size (radius r4 is r2 <r4 <r1).
[0052]
3 to 6, there are center points O1 and O2 of the maximum arc C1 and the minimum arc C2 on the perpendicular of the parallel roll. The radius r1 of the arc C1 is substantially equal to the radius of the round slab of the maximum size, and the radius r2 of the arc C2 is substantially equal to the radius of the size with the largest production amount except for the maximum size. If the intersection of the parallel roll surface and the arc C1 is i, e, the intersection of the arc C1 and the arc C2 is b, and the intersection of the perpendicular and the arc C2 is c, then the caliber profile (a, b, c, d) can get.
[0053]
As shown in FIG. 3, in the case of a round slab of the minimum size (radius r3), the round slab t3 and the pinch roll 1 are in contact with the position of point c as the center. By narrowing the interval between the multi-stage R-shaped rolls, the round slab t3 is deformed along the arc C2, and a predetermined pinch force can be obtained by increasing the contact area.
[0054]
The deformation of the slab by the multi-stage R-type roll at this time is somewhat larger than the case where the radius of the arc is r3, but is greatly reduced as compared with the case where the parallel roll is used.
[0055]
As shown in FIG. 4, in the case of a round cast slab t2 having the largest production amount (radius r2), the round cast slab t2 and the multi-stage R-shaped roll 2 are in contact with each other over the entire length of the arcs R to C. Thereby, the biggest improvement effect can be acquired with the slab of this size.
[0056]
When the radius of the arc C2 is made smaller than the radius of the largest production size of −5 mm, the slab is not in contact with the bottom of the arc and the contact area becomes small. A sufficient improvement effect cannot be obtained.
[0057]
On the other hand, when the radius of the arc C2 is larger than the radius of the largest production size +5 mm, the slab comes into contact only with the bottom of the arc, and the contact area between the arc and the slab becomes small. A sufficient improvement effect cannot be obtained with the slab.
Further, when the radius of the arc C1 is made smaller than the radius of the maximum size slab -5 mm, the maximum size slab is not in contact with the arc C1, and the contact area becomes small. The improvement effect cannot be obtained.
[0058]
On the other hand, when the radius of the arc C1 is larger than the radius of the maximum size slab +5 mm, the slab comes into contact with only a part of the arc C1, and the contact area between the arc and the slab becomes small. A sufficient improvement effect cannot be obtained with the slab.
[0059]
The sixth invention is a multi-stage R-type roll in which the length L1 of the arc C1 having the radius r1 and the length L2 of the arc C2 having the radius r2 satisfy the following formula.
0.8 × r1 ≦ L1 ≦ 1.0 × r1
0.7 × r2 ≦ L2 ≦ 1.2 × r2
[0060]
In the case of L2 <0.7 × r2, in order to obtain a predetermined pinch force, the slab t2 and the multi-stage R-type roll 2 are not limited to the total length of the arcs R to C, but the points C and D of the arc C1. , And the deformation of the slab increases in the vicinity of point B and point D.
[0061]
However, by setting the length L2 of the arc C2 to L2 ≧ 0.7 × r2, deformation of the slab in the vicinity of point B and point D is reduced, and deformation of the slab to obtain a predetermined pinch force Is minimized.
[0062]
If the length L2 of the arc C2 is further increased, the deformation of the slab having the radius r2 is further reduced, but the effect is almost saturated at L2 = 1.2 × r2.
[0063]
From the above, by setting the length L2 of the arc C2 having the radius r2 to 0.7 × r2 ≦ L2 ≦ 1.2 × r2, the deformation of the slab having the radius r2 can be minimized.
[0064]
As shown in FIG. 5, in the case of the round slab t1 having the maximum size (radius r1), the round slab t1 and the multi-stage R-shaped roll 2 are first in contact with each other by an arc C1.
[0065]
At this time, assuming that the length of the arc C1 is L1, in the case of L1 <0.8 × r1, in order to obtain a predetermined pinch amount, not only in the arc C1 but also in the vicinity of the point B and the point D in the arc C2. The deformation of the slab increases in the vicinity of point B and point D.
[0066]
However, by setting the length L1 of the arc C1 to L1 ≧ 0.8 × r1, deformation of the slab in the vicinity of point B and point D is reduced, and deformation of the slab to obtain a predetermined pinch force Is minimized.
[0067]
If the length L1 of the arc C1 is further increased, the deformation of the slab having the radius r1 is further reduced, but the effect is almost saturated at L1 = 1.0 × r1.
[0068]
From the above, by setting the length L1 of the arc C1 having the radius r1 to 0.8 × r1 ≦ L1 ≦ 1.0 × r1, the deformation of the slab having the radius r1 can be minimized.
[0069]
As shown in FIG. 6, in the case of a round slab t4 having an intermediate size (radius r4 is r2 <r4 <r1), the round slab t4 and the multi-stage R-shaped roll 2 are arc C1 and arc centered on point b and point d. A part of C2 is in contact, and deformation of the slab can be minimized.
[0070]
7th invention is a multistage R type | mold roll from which the protrusion part formed in the boundary of a parallel roll surface and a caliber and the boundary of each arc in a caliber is removed.
[0071]
As shown in FIG. 7, the protrusion d (shaded portion) formed at the intersection point B between the parallel roll surface and the arc C1 or the intersection point B between the adjacent arcs C1 and C2 is removed to form a smooth curved surface. The deformation can be further reduced by the amount corresponding to the protrusion d.
[0072]
【Example】
Tables 1 and 2 show examples. There are five types of molds for round bloom casting: 164, 184, 220, 254 and 274 mm, and the largest production is 184 mm.
[0073]
The slab that has started to solidify in the mold is pulled out at a predetermined casting speed while being held with a predetermined pinch force applied by a pinch roll. Since the slab is cooled with water in the mold and the secondary cooling zone at the bottom of the mold and is cooled by radiation in the subsequent cooling zone, the size of the slab at the pinch roll position is smaller than the mold size (about 2 mm smaller under the present casting conditions) ). For this reason, the radius of the arc of the V-shaped roll with R or the multi-stage R-shaped roll according to the present invention is determined based on the size of the slab at the pinch roll position.
[0074]
No. of the examples. No. 1 is an example of casting using a conventional V-shaped roll. 2 to 17 are examples of the V-shaped roll with R of the present invention.
[0075]
Comparative Example No. 18 is an example of casting using a conventional multi-stage R-type roll according to Patent Document 1, and the maximum arc C1 has a radius r1 of 136 mm, which is equal to the maximum size slab among the round slabs. The radius r2 of the arc C2 is 81 mm, which is equal to the minimum size radius.
[0076]
No. 18-No. 37 is an example of the multistage R-type roll of the present invention.
[0077]
The deformation of the slab by the pinch roll was evaluated by roundness. The roundness is a value obtained by subtracting the minimum size from the maximum size of the slab measured after casting.
[0078]
Tables 1 and 2 show two types of roundness indices. One is the roundness of the slab size with the highest production volume. The other is a weighted average of roundness. This index is a value obtained by multiplying the roundness of each slab size by each production amount and adding up the total production amount.
[0079]
It should be noted that the smaller the roundness value, the smaller the deformation of the slab, which means that it is a preferable condition.
[0080]
As is apparent from Tables 1 and 2, the casting with the V-shaped roll with R or the multi-stage R-type roll of the present invention is more cast than when casting with the conventional V-type or multi-stage R-type roll. The roundness of the piece is improved.
[0081]
[Table 1]

[0082]
[Table 2]

[0083]
【The invention's effect】
According to the V-shaped roll with R or the multi-stage R-shaped roll of the present invention, when the round cast pieces of a plurality of sizes are pulled out by one pinch roll in continuous casting, the radius of the smallest arc is the above-mentioned round cast piece. By using a pinch roll with a caliber with a radius of ± 5 mm, which is the largest production size, excluding the maximum size, the deformation of the round slab by pushing the pinch roll is minimized. The largest improvement effect can be obtained with the largest size.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram when a round slab is pulled out by a V-shaped roll with R of the present invention. FIG. 2 is a schematic diagram when a maximum size round slab is pulled out by a V-shaped roll with R of the present invention. FIG. 3 is a schematic diagram when a round slab of the minimum size is drawn out by the multi-stage R-type roll of the present invention. FIG. 4 is a drawing of a round slab of the largest production volume by the multi-stage R-type roll of the present invention. Fig. 5 is a schematic diagram of when a round cast piece of the maximum size is drawn with the multistage R-type roll of the present invention. Fig. 6 is a case of drawing a round cast piece of intermediate size with the multistage R-type roll of the invention. [Fig. 7] Schematic diagram when the projecting part is removed and smoothed by the multi-stage R-shaped roll of the present invention. [Fig. 8] Schematic diagram when the round slab is pulled out by the conventional V-shaped roll. FIG. 9 is a schematic diagram when a round slab is pulled out by a conventional R-shaped roll. FIG. 10 is a diagram of a conventional pinch roll. Fig. 11 is a schematic diagram when a round slab having the largest production volume is drawn. Fig. 11 A round slab of the largest size is drawn with a pinch roll having a narrow V-shaped caliber of the V-shaped roll with R of the present invention. Schematic diagram of time [Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 V type roll with R of this invention 2 Multistage R type roll of this invention 3 The pinch roll 4 in which the conventional V-shaped caliber was formed The pinch roll 5 in which the conventional single circular caliber was formed 5 The edge part 6 of a caliber Conventional pinch roll 7 formed with a plurality of arcs of calibers 7 A pinch roll 8 having a narrow V-shaped caliber of the V-shaped roll with R of the present invention C Caliber end C C arc C1 formed at the bottom of V-shaped caliber Arc C2 with radius r1 equal to the radius of the largest size round slab Arc C3 with radius r2 equal to the radius of the largest sized round cast slab Arc L with radius r3 approximately equal to the radius of the smallest size round slab The length of the arc formed at the bottom of the V-shaped caliber r The radius of the arc formed at the bottom of the V-shaped caliber θ The opening angle of the V-shaped caliber W The width of the V-shaped caliber W ′ The width of the V-shaped caliber t Most Large size round slab t2 Largest size round slab t3 Smallest size round slab t4 Medium size round slab r1 Maximum size round slab radius r2 Largest size round slab t3 Radius of piece r3 Radius of round slab of minimum size r4 Radius of round slab of medium size

Claims

In a continuous casting method in which round slabs of a plurality of sizes are drawn out from a mold of a continuous casting machine by a pinch roll,
A caliber is formed on a parallel roll having a uniform cross-sectional diameter perpendicular to the axis, and the caliber is formed of a V-shaped caliber and an arc caliber at the bottom thereof, and the radius of the arc is the same as that of the round slab. continuous casting method which comprises using the largest size radius ± 5 mm pinch roll ranges der Ru round slab of ones of production in house.

The continuous casting method according to claim 1, wherein the length L of the arc of the pinch roll for round slabs satisfies the relationship (1) with the radius r.
0.7 × r ≦ L ≦ 1.2 × r (1) formula

The continuous casting method according to claim 1 , wherein an opening angle θ of the V-shaped caliber of the pinch roll for round slab is 90 ° to 150 °.

The width W of the V-shaped caliber of the pinch roll for round slab satisfies the relationship (2) with the radius r1 of the round slab of the largest size among the round slabs. The continuous casting method according to claim 3.
W ≧ 2 × r1 × cos (θ / 2) + 0.1 × r1 (2) formula

In a continuous casting method in which round slabs of a plurality of sizes are drawn out from a mold of a continuous casting machine by a pinch roll,
A caliber is formed on a parallel roll having a uniform cross-sectional diameter perpendicular to the axis, and the caliber has a shape in which a plurality of arcs overlap in a section including the roll axis, and each center point of the plurality of arcs is The maximum arc C1 is on the same perpendicular to the axis of the parallel rolls, and the radius r1 is within the range of the radius ± 5 mm of the largest slab of the round slabs, and the minimum arc C2 is the radius r2. continuous casting method but which comprises using the largest size radius ± 5 mm pinch roll ranges der Ru round slab of ones of production among those except the maximum size among the round billet.

6. The length L1 of an arc C1 having a radius r1 and the length L2 of an arc C2 having a radius r2 of the pinch roll for round slab satisfy the following expressions (3) and (4): The continuous casting method described.
0.8 × r1 ≦ L1 ≦ 1.0 × r1 (3) Equation 0.7 × r2 ≦ L2 ≦ 1.2 × r2 (4) Equation

The protrusion part formed in the boundary of the parallel roll surface of a pinch roll for round slabs and a caliber, and the boundary of each arc in a caliber is removed, The Claim 5 or Claim 6 characterized by the above-mentioned. Continuous casting method .