JP3214377B2 - Manufacturing method of continuous cast slab for seamless steel pipe - Google Patents

Manufacturing method of continuous cast slab for seamless steel pipe

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JP3214377B2
JP3214377B2 JP33229496A JP33229496A JP3214377B2 JP 3214377 B2 JP3214377 B2 JP 3214377B2 JP 33229496 A JP33229496 A JP 33229496A JP 33229496 A JP33229496 A JP 33229496A JP 3214377 B2 JP3214377 B2 JP 3214377B2
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、継目無鋼管製造用
として用いるCr含有鋼の連続鋳造丸鋳片の製造方法に
関する。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a continuous cast round slab of Cr-containing steel used for producing a seamless steel pipe.
【0002】[0002]
【従来の技術】継目無鋼管は、一般的に、連続鋳造した
スラブやブルームを分塊圧延工程を経て製造した丸また
は角状のビレットを用いるか、あるいは連続鋳造により
直接的に(再加熱、分塊圧延を行わずに)製造した丸ま
たは角状のビレットを用いる。これらのビレットは、マ
ンネスマン穿孔、プレス穿孔または押し出し穿孔等によ
り中空素管にされ、その後、エロンゲータ、プラグミ
ル、またはマンドレルミル等の圧延機により延伸され、
最終的に、サイザーやストレッチレデューサーにより定
径化する工程を経て製品となる。
2. Description of the Related Art A seamless steel pipe is generally used in a round or square billet produced by continuously casting a slab or bloom through a slab rolling process, or directly by continuous casting (reheating, The round or square billets produced (without slab rolling) are used. These billets are made into hollow shells by Mannesmann perforation, press perforation or extrusion perforation, and then stretched by a rolling mill such as an elongator, plug mill, or mandrel mill,
Finally, the product is processed through a process of reducing the diameter using a sizer or a stretch reducer.
【0003】継目無鋼管の製造に供給する素材ビレット
は、一般の低炭素鋼のように連続鋳造が比較的容易であ
り、その鋳造品の熱間加工性が良好な鋼種では、鋳造ま
まで用いる。一方、鋳造ままの状態では、軸芯部にポロ
シティ(センターポロシティ、以下同様)や偏析が生じ
やすく、熱間加工性の劣悪なCr含有鋼等では、連続鋳
造後に分塊圧延により大きな加工を与え、軸芯部のポロ
シティや偏析を除去した圧延材を用いることが一般的で
ある。
[0003] A billet to be supplied for the production of a seamless steel pipe is relatively easy to be continuously cast like ordinary low carbon steel, and is used as cast in a steel type having a good hot workability of the cast product. . On the other hand, in the as-cast state, porosity (center porosity, the same applies hereinafter) and segregation are liable to occur in the shaft core, and in the case of Cr-containing steel with poor hot workability, large working is performed by slab rolling after continuous casting. It is common to use a rolled material from which the porosity and segregation of the shaft core have been removed.
【0004】Crの含有量の多い鋼の丸鋳片(丸ビレッ
ト)の熱間加工性が劣る主な原因は、溶鋼中に耐食性向
上のために添加されるCrの含有量の増加に伴って発生
する連続鋳造鋳片の軸芯部の偏析やポロシティによるも
のである。特に熱間加工性に大きな影響を与えるポロシ
ティの発生の原因は、連続鋳造の最終凝固段階において
生じる空隙に、一般の炭素鋼では溶鋼が供給されるのに
対して、Cr含有鋼では溶鋼の粘度が高いために、溶鋼
が供給されにくいことに起因している。
The main cause of the poor hot workability of round cast slabs (round billets) of steel containing a large amount of Cr is an increase in the content of Cr added to improve corrosion resistance in molten steel. This is due to segregation and porosity of the shaft core of the continuous cast slab that occurs. In particular, the cause of porosity, which has a significant effect on hot workability, is that the molten steel is supplied to the voids formed in the final solidification stage of continuous casting, whereas the molten steel is supplied to ordinary carbon steel, whereas the viscosity of molten steel is increased to Cr-containing steel. Is high, so that molten steel is difficult to be supplied.
【0005】図5は、溶鋼中のCrの含有量と溶鋼の粘
度との関係を示す図である。溶鋼中のCr含有量が増加
するにつれて溶鋼の粘度が増大し、Cr含有量が13%
(重量%、以下も同様)前後でピーク値に達する。
FIG. 5 is a graph showing the relationship between the content of Cr in molten steel and the viscosity of molten steel. As the Cr content in the molten steel increases, the viscosity of the molten steel increases, and the Cr content becomes 13%.
(Weight%, the same applies to the following), the peak value is reached before and after.
【0006】このように、内部に欠陥を内包する鋳造ま
まの素材ビレットを用いると、継目無鋼管の製管工程の
最初の段階であり、大量生産プロセスに最も一般的に採
用されているマンネスマン穿孔時に、管の内面に疵が発
生する。マンネスマン穿孔において、素材ビレットは、
圧縮力、剪断力、引張り力が複雑に作用する非常に過酷
な加工を受けるため、軸芯部のポロシティや偏析が起点
となり、管内面疵が発生するのである。このため、製品
となりえない場合のクズ発生による歩留りの低下、疵手
入れによる能率の低下等、製造コストの増加をきたして
しまう。
[0006] As described above, the use of the as-cast material billet containing defects therein is the first stage of the process of producing a seamless steel pipe, and the Mannesmann drilling which is most commonly employed in a mass production process. Sometimes flaws occur on the inner surface of the tube. In Mannesmann drilling, the material billet is
Since it is subjected to extremely severe processing in which a compressive force, a shearing force, and a tensile force act in a complicated manner, porosity and segregation of the shaft core portion become a starting point, and a flaw on the inner surface of the pipe occurs. For this reason, when the product cannot be used, the production cost is increased, such as a decrease in yield due to generation of scraps and a decrease in efficiency due to flaw repair.
【0007】このため、特に難加工材料と呼ばれるもの
はもとより、炭素量の多い鋼種やCrが添加された鋼種
についても、内部品質を向上させるために穿孔前に圧延
を行うことが必要であると言われていた。例えば、高C
r鋼の継目無鋼管素材の製造方法として、比較的大断面
の角状ブルームを連続鋳造等により鋳造し、加熱・分塊
圧延によって丸ビレットを製造するといった方法であ
る。
[0007] For this reason, it is necessary to perform rolling before drilling to improve the internal quality, not only of a particularly difficult-to-process material but also of a steel type having a high carbon content and a steel type added with Cr. Was being told. For example, high C
As a method for producing a seamless steel pipe material of r-steel, there is a method in which a rectangular bloom having a relatively large cross section is cast by continuous casting or the like, and a round billet is produced by heating and slab rolling.
【0008】例えば、特開平7−136702号公報に
は、高Cr鋼の継目無鋼管用の丸ビレットの製造方法と
して、連続鋳造により比較的大断面の角形状のブルーム
を製造した後に、加熱・分塊圧延により大きな圧下を加
える方法が示されている。
For example, Japanese Patent Laid-Open Publication No. Hei 7-136702 discloses a method for producing a round billet for a seamless steel pipe of high Cr steel, in which a square bloom having a relatively large cross section is produced by continuous casting and then heated and heated. A method of applying a large reduction by slab rolling is shown.
【0009】このように、連続鋳造直後に製管を行うと
疵の発生が懸念される場合には、分塊圧延でポロシティ
を機械的に圧着させて、製管用素材の丸ビレットを製造
していた。このようにして、鋳片にポロシティが発生し
ていても鋳片の内部品質を改善する工程を追加すること
により、製管時の疵の発生の問題を回避していた。
[0009] As described above, if there is a concern that flaws may occur when pipe production is performed immediately after continuous casting, porosity is mechanically pressed by slab rolling to produce a round billet of a material for pipe production. Was. In this way, even if porosity is generated in the slab, the problem of generation of flaws during pipe production has been avoided by adding a step of improving the internal quality of the slab.
【0010】しかしながら、鋳造後に圧延を行う場合、
圧延後の素材端面(前後端部)が凹凸形状となり、この
まま穿孔工程に供給すると穿孔時に管内面疵が発生す
る。従って、この素材端部を切断する工程が必要とな
り、またこの部分は廃棄しなければならずクロップ損失
部となり、歩留りの低下を引き起こす。また、圧延を行
うためには鋳造後に加熱が必要となり、製造コストが増
加する。
However, when rolling is performed after casting,
The end surface (front and rear end portions) of the material after rolling has an irregular shape, and if supplied to the drilling step as it is, a flaw in the inner surface of the pipe will occur at the time of drilling. Therefore, a step of cutting the end of the material is required, and this part must be discarded, resulting in a crop loss part, which lowers the yield. In addition, in order to perform rolling, heating is required after casting, which increases manufacturing costs.
【0011】このような分塊圧延法に対して、連続鋳造
鋳片に大圧下の加工を行うプロセスがある。その1つと
して、「材料とプロセス誌、第7巻、第1号、179
頁、1994」に示された連続鍛圧技術は、1段圧下で
一気に圧下するプロセスであり、連続鋳造中に圧下を加
えるため再加熱が不要である。また、ポロシティの圧下
消滅には優れたプロセスである。
[0011] In contrast to the slab rolling method, there is a process in which a continuously cast slab is processed under large pressure. One of them is “Materials and Process Magazine, Vol. 7, No. 1, 179
The continuous forging technique shown in "Page, 1994" is a process of reducing the pressure in one step and reducing the pressure during the continuous casting, so that reheating is not required. In addition, it is an excellent process for eliminating porosity under pressure.
【0012】一方、連続鋳造時の鋳片の品質向上の観点
からは、連続鋳造機のモールドに電磁撹拌装置を設置
し、モールドの中の溶鋼を撹拌する方法が提案されてい
る。これは最終凝固部において溶鋼をモールド内で撹拌
させることにより、凝固核の生成を促進し等軸晶で鋳片
の中心部分を充填させ、偏析やポロシティの生成を抑制
する方法である。
On the other hand, from the viewpoint of improving the quality of a slab during continuous casting, there has been proposed a method of installing an electromagnetic stirring device in a mold of a continuous casting machine and stirring molten steel in the mold. This is a method in which molten steel is stirred in a mold in a final solidification part to promote the generation of solidification nuclei, fill the center of the slab with an equiaxed crystal, and suppress the generation of segregation and porosity.
【0013】その他の鋳片の内部品質を向上させる手段
としては、特公昭59−16862号公報に記載されて
いるような、連続鋳造時に鋳片に軽度の圧下を加える軽
圧下技術が行われている。これは、凝固末期に鋳片を凝
固収縮分だけロールで圧下し、濃化溶鋼の流動を抑えて
中心偏析を防止する技術である。
As another means for improving the internal quality of a slab, a light reduction technique for applying a slight reduction to a slab during continuous casting as described in Japanese Patent Publication No. 59-16682 has been used. I have. This is a technique in which the slab is rolled down by the amount of the solidification shrinkage at the end of solidification by a roll to suppress the flow of the concentrated molten steel to prevent center segregation.
【0014】このようなインラインリダクション法とし
ては、「鉄と鋼誌、第60巻、第7号、875頁、19
74」にも、同様の技術が示されている。特に、高Cr
鋼のビレットの製造方法としては、特開平4−3053
50号公報に角ビレットの製造方法が開示されている。
Such an in-line reduction method is described in “Iron and Steel Journal, Vol. 60, No. 7, pp. 875, 19”.
74 "also shows a similar technique. In particular, high Cr
A method for producing a steel billet is disclosed in JP-A-4-3053.
No. 50 discloses a method for producing a square billet.
【0015】これらの中で、「材料とプロセス誌、第7
巻、第1号、195頁、1994年発行」には、丸ブル
ームを未凝固状態で圧下する技術が開示されている。こ
れには、SUS410鋼のような高Cr鋼に適用した結
果が記載されており、内部が未凝固の状態で2段で圧下
するプロセスを適用した結果の鋳片の軸芯部の密度は
7.7g/cm3 に上がっている。
Among them, "Materials and Process Magazine, No. 7
Vol. 1, No. 195, published in 1994 "discloses a technique for rolling down a round bloom in an unsolidified state. It describes the result of applying to a high Cr steel such as SUS410 steel, and the density of the core of the slab is 7 as a result of applying the process of rolling down in two steps in an unsolidified state. 0.7 g / cm 3 .
【0016】このようなインラインリダクションによる
ビレット断面形状の偏平化を防ぐため、例えば特開平7
−108358号公報には、圧下される部分を予め大き
めにしておくという楕円形断面のモールドによる鋳造法
も提案されている。この方法では、圧下方向を楕円の長
軸をとりその寸法を短軸より圧下の分だけ長くしてお
き、圧下を加えることにより鋳片の断面を真円にしてい
る。
In order to prevent the billet cross-sectional shape from being flattened due to such in-line reduction, for example, Japanese Patent Laid-Open No.
JP-A-108358 also proposes a casting method using a mold having an elliptical cross section, in which a portion to be reduced is enlarged in advance. In this method, the major axis of the ellipse is set in the rolling direction, the dimension is made longer than the minor axis by the amount of the rolling, and the cross section of the slab is made a perfect circle by applying the rolling.
【0017】[0017]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来技
術には種々の問題点があり、「材料とプロセス誌、第7
巻、第1号、179頁、1994」や特開平7−136
702号公報に示された大圧下プロセスは、設備費が高
いという欠点がある。一方、溶鋼の電磁撹拌技術では、
ポロシティの生成をある程度は抑制できるものの、完全
に抑制することはできない。
However, the prior art has various problems, such as those described in "Materials and Process Magazine, No. 7".
Vol. 1, No. 179, 1994 "and JP-A-7-136.
The large reduction process disclosed in Japanese Patent Publication No. 702 has a disadvantage that the equipment cost is high. On the other hand, in the electromagnetic stirring technology of molten steel,
Although the generation of porosity can be suppressed to some extent, it cannot be completely suppressed.
【0018】また、「鉄と鋼、第60巻、第7号、87
5頁、1974」に示されているインラインリダクショ
ン法は、矩形断面のブルームやビレットを対象とした技
術であり、本発明が目指すところの丸鋳片(丸ビレッ
ト)に適用できるものではない。特開平4−30535
0号公報の角ビレットの製造方法も、丸鋳片(丸ビレッ
ト)に適用できるものではない。
Also, "Iron and Steel, Vol. 60, No. 7, 87
The in-line reduction method shown in "Page 5, 1974" is a technique for blooms and billets having a rectangular cross section, and cannot be applied to a round cast slab (round billet) aimed at by the present invention. JP-A-4-30535
The method for producing a square billet disclosed in Japanese Patent Publication No. 0 is not applicable to a round cast piece (round billet).
【0019】また、「材料とプロセス誌、第7巻、第1
号、195頁、1994年発行」の2段圧下プロセスに
よる技術では、鋳片の軸芯部の密度は7.7g/cm3
に上がるものの、ポロシティの無い場合の密度である
7.8g/cm3 に比較すると99%以下である。この
ように、完全にはポロシティを圧着できておらず、マク
ロ写真を見ても軸芯部に若干のポロシティが残存してい
る。
Also, "Materials and Process Magazine, Vol. 7, No. 1
No. 195 page, published in 1994], the density of the core of the slab is 7.7 g / cm 3.
However, compared to 7.8 g / cm 3 , which is the density without porosity, it is 99% or less. As described above, the porosity cannot be completely bonded by crimping, and even if the macro photograph is viewed, a small amount of porosity remains in the shaft core.
【0020】この軽圧下プロセスを採用した時の大きな
問題は、2つのロールによる圧下で引き起こされる鋳片
の形状の悪化と、圧下量が増加した時に発生する可能性
のある凝固界面近傍の割れである。単純に丸鋳片を1対
の平ロールにより圧下すれば、当然、圧下部の断面は偏
平化し、偏平断面による製品の偏肉が問題になる。
The major problems when this light rolling process is adopted are deterioration of the shape of the slab caused by rolling by the two rolls and cracks near the solidification interface that may occur when the rolling amount increases. is there. If the round slab is simply rolled down by a pair of flat rolls, the cross-section of the roll-down roll is naturally flattened, and there is a problem of uneven wall thickness of the product due to the flat cross-section.
【0021】また、ポロシティの圧着効果を高めるため
に圧下量を大きくすれば、断面形状はさらに真円から遠
ざかり、継目無鋼管製造用の丸ビレットとして用いるに
は、ビレットを転がすことによって行う搬送ができなく
なる。また、穿孔時のミルへの噛み込みが不安定になる
等の重大な問題が発生し、割れの発生率も当然高くな
る。
Further, if the amount of reduction is increased in order to enhance the porosity pressure bonding effect, the cross-sectional shape is further away from a perfect circle, and in order to use it as a round billet for manufacturing a seamless steel pipe, the transport performed by rolling the billet is performed. become unable. In addition, serious problems such as instability of biting into the mill at the time of drilling occur, and the occurrence rate of cracks naturally increases.
【0022】特開平7−108358号公報記載の楕円
形断面のモールドによる鋳造方法は、軽圧下のみ行う場
合には有効であるものの、真円断面のモールドに比べ、
鋳造時の湯流れが不均一になることに起因する湯面の変
動やパウダーの巻き込みにより、新たな欠陥の原因にな
ることが明らかである。さらに、鋳片の断面を真円にす
る必要があるので、従来、内部品質に問題のなかった鋼
種に対しても、圧下をかけねばならなくなる。
The casting method using a mold having an elliptical cross section described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-108358 is effective when performing only light pressure reduction.
It is clear that fluctuations in the molten metal surface due to uneven flow of the molten metal during casting and powder entrainment cause new defects. Furthermore, since it is necessary to make the cross section of the slab a perfect circle, it is necessary to apply a reduction even to a steel type which has conventionally had no problem in the internal quality.
【0023】以上に述べた様に、Cr含有鋼の連続鋳造
丸ビレットの内部品質を向上させるための方法は、「鉄
と鋼、第60巻、第7号、875頁、1974」に示さ
れているように連続鋳造時に大きな塑性変形を加える
か、または、従来通りの加熱・分塊工程を利用するかと
いうことになる。しかし、加熱・分塊工程プロセスは、
前述のように製造コストの増加をきたすため、連続鋳造
中にできるだけ安価でコンパクトな設備で所定量の組成
変形を加えることが要求されていた。
As described above, a method for improving the internal quality of a continuously cast round billet made of Cr-containing steel is described in "Iron and Steel, Vol. 60, No. 7, page 875, 1974". This means that a large plastic deformation is applied at the time of continuous casting, or a conventional heating / bulking step is used. However, the heating and lumping process is
As described above, in order to increase the manufacturing cost, it has been required to apply a predetermined amount of composition deformation by a device as inexpensive and compact as possible during continuous casting.
【0024】この発明は、かかる事情に鑑み、丸鋳片を
連続鋳造するに際し、ポロシティおよび凝固組織を消滅
させ、鋳片の内部品質を向上させ、製管時の内面疵を完
全に防止する丸鋳片の製造方法を提供する。
In view of such circumstances, the present invention eliminates porosity and solidified structure in continuous casting of round cast pieces, improves the internal quality of cast pieces, and completely prevents internal flaws during pipe production. Provided is a method for manufacturing a slab.
【0025】[0025]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の問
題点を解決するため、Cr含有鋼の連続鋳造直後の高温
の丸鋳片に、簡便でしかも効果的な圧下を加える方法を
種々検討し、次の発明を完成させた。
Means for Solving the Problems In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have developed a simple and effective method for applying a simple and effective rolling to a high-temperature round slab immediately after continuous casting of Cr-containing steel. After various studies, the following invention was completed.
【0026】請求項1の発明は、下記の工程を備えてい
る継目無鋼管用連続鋳造鋳片の製造方法である。
The first aspect of the present invention is a method for producing a continuous cast slab for a seamless steel pipe, comprising the following steps.
【0027】 Crを0.5重量%以上含有する鋼を
円形断面のモールドで連続鋳造し、丸鋳片を製造する工
程 前記丸鋳片の凝固完了前に、連続鋳造機内に設置さ
れた一対のV型ロールを有する水平ロール圧延機および
ピンチロール群の第1スタンドで圧下を加える工程 前記圧下を加えた鋳片を、連続鋳造機内に設置され
一対のフラットロール又はR付ロールを有する垂直ロー
ル圧延機およびピンチロール群の第2スタンド以降のス
タンドで圧下を加え、丸鋳片の断面を円形に近づける工
程 本発明は、ポロシティが発生しやすく、また、偏析が大
きいCrを含有する鋼を対象としており、Crの悪影響
が現れ始める量は0.5%であり、これ以上のCrを含
有する鋼に適用するとき、効果が顕著となる。このよう
な鋼を、円形断面のモールドで連続鋳造しているので、
楕円形断面のモールドで連続鋳造する場合に比べて鋳造
の際の湯流れが均一となる。
A step of continuously casting a steel containing 0.5% by weight or more of Cr in a mold having a circular cross section to produce a round cast piece Before the solidification of the round cast piece is completed, a pair of steel pieces set in a continuous caster is provided. A step of applying a reduction in a horizontal roll rolling mill having a V-type roll and a first stand of a pinch roll group. The slab to which the reduction is applied is placed in a continuous casting machine and a vertical roll is provided with a pair of flat rolls or rolls with R. To reduce the cross section of the round cast slab to a circular shape by applying a reduction in the second and subsequent stands of the pinch roll group and the pinch roll group. The present invention is directed to steel containing Cr, which is liable to generate porosity and has large segregation. The amount at which the adverse effect of Cr starts to appear is 0.5%, and when applied to steel containing more Cr, the effect becomes significant. Since such steel is continuously cast in a mold with a circular cross section,
The molten metal flow during casting is more uniform than in the case of continuous casting with a mold having an oval cross section.
【0028】次に、鋳片の圧下を未凝固状態で行ってい
るので、比較的小さな圧下により内部品質が向上するイ
ンラインリダクションの効果が得られる。さらに、水平
ロール圧延機およびピンチロール群の第1スタンドで、
一対のV型ロールを用いて圧下しているので、円形断面
の4箇所から圧下が加わる。その結果、完全な円形断面
からは多少外れるが、断面形状をそれほど大きく崩さず
に鋳片内部の未凝固部分に圧下を加えることができる。
Next, since the slab is reduced in an unsolidified state, the effect of in-line reduction in which the internal quality is improved by a relatively small reduction can be obtained. Further, at the first stand of the horizontal roll mill and the pinch roll group,
Since the rolling is performed using a pair of V-shaped rolls, the rolling is applied from four places of the circular cross section. As a result, it is possible to apply a reduction to the unsolidified portion inside the slab without degrading the cross-sectional shape so much, though it deviates slightly from the complete circular cross-section.
【0029】その後、垂直ロール圧延機およびピンチロ
ール群の第2スタンド以降のスタンドで断面が円形の丸
鋳片に戻しているので、水平ロール圧延機およびピンチ
ロール群の第1スタンドで十分な圧下をかけることがで
きる。圧下の程度(圧下率)も必要に応じ自由に設定で
き、インラインリダクションの効果を完全にすることが
できる。
Then, since the round cast slab having a circular cross section is returned to the vertical roll mill and the second and subsequent stands of the pinch roll group, the horizontal roll mill and the first stand of the pinch roll group are sufficiently lowered. Can be applied. The degree of reduction (reduction rate) can be freely set as required, and the effect of in-line reduction can be completed.
【0030】請求項2の発明は、連続鋳造機内に設置さ
れた水平ロール圧延機および垂直ロール圧延機より上流
側のピンチロール群の第1スタンドにおける合計圧下率
を、管内面疵の発生率により決まる必要圧下率と同一ま
たはそれ以上として、圧下を行う請求項1記載の継目無
鋼管用連続鋳造鋳片の製造方法である。
[0030] The invention according to claim 2 is to determine the total rolling reduction in the first stand of the pinch roll group upstream of the horizontal roll rolling mill and the vertical roll rolling mill installed in the continuous casting machine by the occurrence rate of the inner surface flaw of the pipe. The method for producing a continuous cast slab for a seamless steel pipe according to claim 1, wherein the reduction is performed at the same or higher than the determined required reduction rate.
【0031】この発明では、水平ロール圧延機および垂
直ロール圧延機より上流側のピンチロール群の第1スタ
ンドにおける圧下率を適切な値、即ち管内面疵の発生率
により決まる必要圧下率と同一またはそれ以上とするこ
とにより、後工程における管内面疵の発生を大幅に低減
ないしは完全に抑制することが可能となる。圧延機にお
ける圧下率と管内面疵の発生率の関係は、後述のとおり
である。なお、連続鋳造機の仕様や鋳造条件等により多
少の変化があるので、個々の設備において実地に求めて
おくことが望ましい。
According to the present invention, the rolling reduction at the first stand of the pinch roll group on the upstream side of the horizontal rolling mill and the vertical rolling mill is set to an appropriate value, that is, the same as or equal to the required rolling reduction determined by the occurrence rate of the inner surface flaw of the pipe. By making it more than that, it becomes possible to greatly reduce or completely suppress the generation of the inner surface flaw in the subsequent process. The relationship between the rolling reduction in the rolling mill and the incidence of the inner surface flaw of the pipe is as described below. Since there are some changes depending on the specifications of the continuous casting machine, the casting conditions, and the like, it is desirable to obtain the actual values in individual facilities.
【0032】請求項3の発明は、連続鋳造機内に設置さ
れた垂直ロール圧延機およびピンチロール群の第2スタ
ンド以降のスタンドにおいて、鋳片の外径差を後続の穿
孔機および穿孔条件により決まる噛み込み可能な外径差
以内に、形状調整を行う請求項1又は請求項2記載の継
目無鋼管用連続鋳造鋳片の製造方法である。
According to a third aspect of the present invention, in the vertical roll mill and the second and subsequent stands of the pinch roll group installed in the continuous casting machine, the difference in outer diameter of the slab is determined by the subsequent punch and the drilling conditions. The method for producing a continuous cast slab for a seamless steel pipe according to claim 1 or 2, wherein the shape is adjusted within an outer diameter difference capable of being bitten.
【0033】この発明では、垂直ロール圧延機およびピ
ンチロール群の第2スタンド以降のスタンドにおいて、
鋳片の形状調整を行っているので、後続の穿孔機への噛
み込み不良等のトラブルを防止することができる。ここ
で、噛み込み可能な外径差は、穿孔機および穿孔条件に
より決まるのであるが、これは後述のように実機試験等
で容易に求めることが可能である。
According to the present invention, in the vertical roll mill and the second and subsequent stands of the pinch roll group,
Since the shape of the slab is adjusted, it is possible to prevent troubles such as poor biting into a subsequent drilling machine. Here, the outer diameter difference that can be bitten is determined by the drilling machine and the drilling conditions, and this can be easily obtained by an actual machine test or the like as described later.
【0034】[0034]
【発明の実施の形態】図1は、本発明の実施の形態を示
す概念図である。図中、1はモールド、2は鋳片、3は
ピンチロール群、4はカッター、5は水平ロール圧延
機、6は垂直ロール圧延機、31、32、3nはピンチ
ロール群の第1、第2、第nスタンドをそれぞれ示す。
モールド1に注入された溶鋼は鋳片2となり、この段階
では断面が円形の丸鋳片である。丸鋳片の寸法は外径1
70〜340mmである。丸鋳片2は、徐々に凝固しつ
つ、曲げ・曲げ戻しを受け下流へと進む。丸鋳片2の引
抜き条件(速度)は、ピンチロール群3により制御され
る。
FIG. 1 is a conceptual diagram showing an embodiment of the present invention. In the figure, 1 is a mold, 2 is a slab, 3 is a pinch roll group, 4 is a cutter, 5 is a horizontal roll mill, 6 is a vertical roll mill, 31, 32, and 3n are first and second pinch roll groups. 2 and n-th stands, respectively.
The molten steel injected into the mold 1 becomes a slab 2, which is a round slab having a circular cross section at this stage. Round slab dimensions are 1 outer diameter
70 to 340 mm. The round slab 2 undergoes bending / bending back while gradually solidifying, and proceeds downstream. The drawing conditions (speed) of the round slab 2 are controlled by the pinch roll group 3.
【0035】再加熱を行わない従来のプロセスの場合
は、このまま下流でカッター4により所定の長さに切断
されるか、先に述べた様にピンチロール3により、その
効果も歴然としない軽圧下を実施した後、下流で切断さ
れるか、または、非常に大きな設備投資により連続鍛圧
機を設置してそれによる加工を施した後、下流で切断さ
れるかの方法がとられていたが、前述のように種々の問
題点があり、直鋳化を達成するための解決策に至ってい
ない。
In the case of the conventional process in which reheating is not performed, the sheet is cut to a predetermined length by the cutter 4 as it is downstream, or the pinch roll 3 as described above is used to reduce the pressure under which the effect is not obvious. After implementation, cutting was performed downstream, or a continuous forging machine was installed with a very large capital investment, processing was performed by it, and then cutting was performed downstream. As described above, there are various problems, and no solution has been reached for achieving direct casting.
【0036】本発明においては、図1に示したように、
直鋳化を達成するために丸鋳片2を内質が健全な丸(あ
るいは多角形型)鋳片に変化させるべく1スタンドの水
平ロール圧延機5と1スタンドの垂直ロール圧延機6と
を設置する。設置にあたっては、少なくとも水平ロール
圧延機5は丸鋳片2の凝固完了前でかつピンチロール群
の前となる位置に設置し、垂直ロール圧延機6はピンチ
ロール群の間に設置する。垂直ロール圧延機6は、設置
スペースの観点からコンパクト化が必要であり、無駆動
形式とする。これは、設備投資を抑える点からも有利で
ある。
In the present invention, as shown in FIG.
In order to convert the round slab 2 into a round (or polygonal) slab having a sound quality in order to achieve direct casting, one horizontal roll mill 5 and one vertical roll mill 6 are used. Install. At the time of installation, at least the horizontal roll mill 5 is installed before solidification of the round cast piece 2 and before the pinch roll group, and the vertical roll mill 6 is installed between the pinch roll groups. The vertical roll mill 6 needs to be compact from the viewpoint of installation space, and is of a non-drive type. This is also advantageous in that it reduces capital investment.
【0037】図2は、水平ロール圧延機5およびピンチ
ロール群3の第1スタンド31に組み込むロールの形状
を示す図である。これらのロールには、V型ロールを組
み込む。図中、2は丸鋳片、7はV型ロール、δは開き
角度をそれぞれ示す。V型ロールの開き角度δは、 75°≦δ≦160° とし、丸鋳片2の凝固完了前に所定の圧下を行う。
FIG. 2 is a diagram showing the shapes of rolls to be incorporated into the horizontal roll mill 5 and the first stand 31 of the pinch roll group 3. These rolls incorporate V-shaped rolls. In the figure, 2 indicates a round cast piece, 7 indicates a V-shaped roll, and δ indicates an opening angle. The opening angle δ of the V-shaped roll is set to 75 ° ≦ δ ≦ 160 °, and a predetermined reduction is performed before the solidification of the round slab 2 is completed.
【0038】このV型ロールを用いて丸鋳片2を圧下す
ると、丸鋳片内部が圧縮応力場となるため、ポロシティ
や偏析を効果的に消滅させることができる。丸鋳片に凝
固完了前に、即ち未凝固状態圧下を加えることにより、
比較的小規模な設備で、連続鋳造鋳片の内部品質を効率
的に向上させることができる。
When the round slab 2 is rolled down using this V-shaped roll, the inside of the round slab becomes a compressive stress field, so that porosity and segregation can be effectively eliminated. Before solidification is completed on the round slab, i.e., by applying unsolidified state reduction,
The internal quality of the continuous cast slab can be efficiently improved with relatively small-scale equipment.
【0039】図3は、垂直ロール圧延機6およびピンチ
ロール群3の第2スタンド32以降に組み込むロールの
形状を示す図である。図中2は丸鋳片、8は垂直フラッ
トロール、9は水平フラットロール、10は垂直R付ロ
ール、11は水平R付ロールをそれぞれ示す。このよう
に、垂直ロール圧延機6およびそれ以降のピンチロール
群3ではこれらの形状のロールを用いて、第1スタンド
の圧下で偏平化した鋳片2の断面形状を真円に近づける
べく圧下を加えつつ、鋳片2を引抜き送り出す。
FIG. 3 is a diagram showing the shapes of rolls to be incorporated in the vertical roll mill 6 and the second stand 32 of the pinch roll group 3 and thereafter. In the drawing, 2 is a round cast piece, 8 is a vertical flat roll, 9 is a horizontal flat roll, 10 is a vertical R roll, and 11 is a horizontal R roll. As described above, the vertical roll mill 6 and the subsequent pinch roll group 3 use the rolls of these shapes to reduce the cross-sectional shape of the cast slab 2 flattened under the pressure of the first stand so as to approach a perfect circle. While adding, the slab 2 is drawn out and sent out.
【0040】図4は、鋳片2の変形過程の概要を示す模
式図である。水平ロール圧延機5およびピンチロール群
3の第1スタンド31のV型ロールにより、鋳片2は菱
形に少し近づく。菱形と言っても、円断面の4箇所が平
坦化しただけの形状であるがこのようにして所定の量の
圧下を加える。必要な圧下量は、後述のように圧下率と
マンネスマン穿孔後の管内面の疵の発生率との関係から
決定される。
FIG. 4 is a schematic view showing an outline of the deformation process of the cast piece 2. With the horizontal roll mill 5 and the V-shaped roll of the first stand 31 of the pinch roll group 3, the slab 2 slightly approaches a rhombus. Even if it is a rhombus, it is a shape in which only four places in the circular cross section are flattened, and a predetermined amount of reduction is applied in this way. The required amount of reduction is determined from the relationship between the reduction ratio and the occurrence rate of flaws on the inner surface of the pipe after Mannesmann perforation as described later.
【0041】このようにして、V型ロールによる鋳片の
圧下を十分に行えば、鋳片の内部品質を健全なものとす
ることができるが、断面形状が真円からあまり離れる
と、マンネスマン穿孔において、穿孔ロールに噛み込ま
ない状態となり、穿孔が不可能となる。そこで、垂直ロ
ール圧延機6およびそれ以降のピンチロール群3で、鋳
片2の断面形状を所定の真円度に収まるよう圧下を加え
る。
In this manner, if the slab is sufficiently reduced by the V-shaped roll, the internal quality of the slab can be made sound. However, if the cross-sectional shape is too far from a perfect circle, the Mannesmann perforation is performed. In this case, the piercing roll is not bitten, and piercing becomes impossible. Therefore, the vertical roll mill 6 and the subsequent pinch roll group 3 apply a reduction such that the cross-sectional shape of the slab 2 falls within a predetermined roundness.
【0042】鋳片の断面形状の真円度の尺度としては、
色々考えられるが、ここでは鋳片の最大径と最小径の
差、即ち外径差Δdをとる。この鋳片の外径差Δdが許
容外径差Δd* を超えないようにすれば、穿孔可能とな
る。式で表すと、 Δd≦Δd* となる。この許容外径差Δd* は、一般的にはマンネス
マン穿孔機のロール径、ロール回転数、ロール傾斜角、
ロール面角、ロール表面粗度に依存するが、後述のよう
に実験等により容易に決定できる。
As a measure of the roundness of the cross-sectional shape of the slab,
Although various methods can be considered, here, the difference between the maximum diameter and the minimum diameter of the slab, that is, the outer diameter difference Δd is obtained. If the outer diameter difference Δd of the slab does not exceed the allowable outer diameter difference Δd * , drilling becomes possible. When expressed by an equation, Δd ≦ Δd * . This allowable outer diameter difference Δd * is generally the roll diameter, roll rotation speed, roll inclination angle,
Although it depends on the roll surface angle and the roll surface roughness, it can be easily determined by experiments and the like as described later.
【0043】このように、本発明では、丸鋳片中のポロ
シティや凝固組織を消滅するのに十分な期待が持てる。
丸鋳片に凝固完了前に、即ち未凝固状態圧下を加えるこ
とにより、比較的小規模な設備で、連続鋳造鋳片の内部
品質を効率的に向上させることができる。また、この圧
延方式は、圧延で受ける変形ひずみが均一という特徴が
あり、鋳片の内部に、障害となるような変形が生じな
い。
As described above, in the present invention, there is sufficient expectation to eliminate the porosity and the solidified structure in the round slab.
By applying the rolling to the round slab before the solidification is completed, that is, by applying the unsolidified state reduction, the internal quality of the continuous cast slab can be efficiently improved with relatively small-scale equipment. Further, this rolling method is characterized in that the deformation strain received by rolling is uniform, and no deformation that causes obstacles occurs inside the slab.
【0044】[0044]
【実施例】図5は、丸鋳片の圧下率(r)とマンネスマ
ン穿孔後の管内面の疵の発生率との関係を示す図であ
る。この試験は、丸鋳片2には13%Cr鋼を用い、丸
鋳片の最小径は170mmφとし、水平ロール圧延機に
おける圧下時の凝固率(固相率)は70%の条件で行っ
た。ここで、圧下率rは以下に示す(1)式で定義す
る。 r={(圧延前の外径)−(圧延後の最小外径)}/(圧延前の外径) (1) 本発明においては、マンネスマン穿孔時に管内面疵の発
生率が0〜3%となる鋳片の圧下率rを、必要圧下率r
* と定義する。この必要圧下率r* は、Cr量、丸鋳片
の外径、丸鋳片の凝固率に依存し、この実施例では1
0.5%(r* =10.5%)である。
FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the rolling reduction (r) of a round slab and the incidence of flaws on the inner surface of a pipe after Mannesmann drilling. In this test, 13% Cr steel was used for the round slab 2, the minimum diameter of the round slab was 170 mmφ, and the solidification rate (solid phase ratio) during rolling down in a horizontal roll mill was 70%. . Here, the rolling reduction r is defined by the following equation (1). r = {(outer diameter before rolling) − (minimum outer diameter after rolling)} / (outer diameter before rolling) (1) In the present invention, the incidence of inner surface flaws at the time of drilling a Mannesmann pipe is 0 to 3%. The required reduction ratio r is
Define as * . The required rolling reduction r * depends on the amount of Cr, the outer diameter of the round slab, and the solidification rate of the round slab.
0.5% (r * = 10.5%).
【0045】丸鋳片をこの条件で圧下(縮径)すれば、
鋳片内部のポロシティや鋳造組織が完全に消失し、マン
ネスマン穿孔時の管内面疵の発生が防止されることとな
る。一般的には、次の条件で連続鋳造機内での圧延を実
施すればよいこととなる。 r≧r* (2)
When the round slab is rolled down (diameter reduced) under these conditions,
The porosity and the cast structure inside the slab disappear completely, and the occurrence of flaws on the inner surface of the pipe at the time of Mannesmann drilling is prevented. Generally, rolling in a continuous casting machine may be performed under the following conditions. r ≧ r * (2)
【0046】なお、管内面疵の発生率が10%以下とな
る圧下率を、有効圧下率reと呼ぶ。管内面疵の発生率
が10%以下の場合は、疵の手入れ等の工程を経て管は
修復され製品とすることができる。生産能率は若干落
ち、製造コストの増加もあるが、工業的生産は可能とな
る条件である。図5の場合、この有効圧下率は8.1%
であり、上記のような生産能率、製造コストを許容する
場合は、次の条件で連続鋳造機内での圧延を実施すれば
よいこととなる。 r≧re (3)
The rolling reduction at which the rate of occurrence of flaws on the inner surface of the pipe becomes 10% or less is called the effective rolling reduction re. When the incidence rate of the inner surface flaw of the pipe is 10% or less, the pipe can be repaired through a process such as flaw care to be a product. Although the production efficiency is slightly lowered and the production cost is increased, industrial production is possible. In the case of FIG. 5, the effective rolling reduction is 8.1%.
In the case where the above-mentioned production efficiency and manufacturing cost are allowed, rolling in a continuous casting machine may be performed under the following conditions. r ≧ re (3)
【0047】図6は、鋳片外径差Δdとマンネスマン穿
孔機の噛み混み状況の関係を示す図である。図の横軸は
鋳片外径(最小値で代表)、縦軸は鋳片外径差Δdであ
る。穿孔試験は、13Cr鋼の丸鋳片を数種類の外径で
製造し、マンネスマン穿孔機を用いて穿孔機における噛
み込みの可否を調べた。穿孔条件は、穿孔機のロール径
1100mm、ロール回転数104rpm、ロール傾斜
角10°、入口の面角1.5°、出口の面角2.0°で
ある。
FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the slab outer diameter difference Δd and the biting state of the Mannesmann drilling machine. The horizontal axis in the figure is the slab outer diameter (represented by the minimum value), and the vertical axis is the slab outer diameter difference Δd. In the drilling test, round cast slabs of 13Cr steel were manufactured with several types of outer diameters, and the possibility of biting in the drilling machine was examined using a Mannesmann drilling machine. The punching conditions were a roll diameter of a punch of 1100 mm, a roll rotation speed of 104 rpm, a roll inclination angle of 10 °, an inlet face angle of 1.5 °, and an outlet face angle of 2.0 °.
【0048】試験の結果、図6に示すように噛み込みの
可否は鋳片外径にはよらず、鋳片外径差Δdに大きく依
存している。鋳片外径差Δdが10mmまでは穿孔機の
ロールへの噛み込みが可能であるが、この値を超えると
噛み込みができなくなる。従って、許容外径差Δd*
この実施例の穿孔機および穿孔条件の場合、10%とな
る。なお、前述の実施例(図5)は、この結果を踏まえ
たもの、即ち正常な噛み込みによる実験結果であること
は言うまでもない。
As a result of the test, as shown in FIG. 6, the possibility of biting does not depend on the slab outer diameter but largely depends on the slab outer diameter difference Δd. Up to a slab outer diameter difference Δd of up to 10 mm, it is possible to bite into a roll of a punch, but if it exceeds this value, biting becomes impossible. Therefore, the allowable outer diameter difference Δd * is 10% in the case of the drilling machine and the drilling conditions of this embodiment. It is needless to say that the above-described embodiment (FIG. 5) is based on this result, that is, an experimental result based on normal biting.
【0049】[0049]
【発明の効果】本発明により、鋳造−製管の一貫プロセ
ス(ビレット直鋳化)により鋳片の内部品質を向上さ
せ、健全な鋳片の製造コストを低減させることが可能と
なる。またこの鋳片の製造により、従来と全く変わらな
い製管法を用いながら、高合金鋼継目無鋼管の生産能率
の向上や低コスト化を図ることが可能となる。
According to the present invention, it is possible to improve the internal quality of a slab and reduce the production cost of a sound slab by an integrated casting-pipe process (bill direct casting). The production of the cast slab also makes it possible to improve the production efficiency and reduce the cost of high-alloy steel seamless steel pipes while using the same pipe-making method as before.
【0050】従来実現されていなかった高Cr鋼ビレッ
トの連続鋳造化(直鋳化)において鋳片の内部品質を完
全に無欠陥化させ、管内面疵の発生を完全に抑制するの
に最も廉価な装置を提供することにより、付加価値の高
い高合金鋼継目無管の工業生産を実現できる。
In continuous casting (direct casting) of a high Cr steel billet, which has not been realized in the past, the internal quality of the slab is completely defect-free and the most inexpensive method for completely suppressing the occurrence of flaws on the inner surface of the pipe. By providing a simple apparatus, industrial production of a high value-added high alloy steel seamless pipe can be realized.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図1】本発明の実施の形態を示す概念図である。FIG. 1 is a conceptual diagram showing an embodiment of the present invention.
【図2】水平ロール圧延機およびピンチロール群の第1
スタンドに組み込むロールの形状を示す図である。
FIG. 2 shows a horizontal roll mill and a first pinch roll group.
It is a figure which shows the shape of the roll incorporated in a stand.
【図3】垂直ロール圧延機およびピンチロール群の第2
スタンド以降に組み込むロールの形状を示す図である。
FIG. 3 shows a vertical roll mill and a second pinch roll group.
It is a figure which shows the shape of the roll incorporated after a stand.
【図4】鋳片の変形過程の概要を示す模式図である。FIG. 4 is a schematic view showing an outline of a process of deforming a slab.
【図5】丸鋳片の圧下率(r)とマンネスマン穿孔後の
管内面の疵の発生率との関係を示す図である。
FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the rolling reduction (r) of a round slab and the incidence of flaws on the inner surface of a pipe after Mannesmann drilling.
【図6】鋳片外径差Δdとマンネスマン穿孔機の噛み混
み状況の関係を示す図である。
FIG. 6 is a view showing a relationship between a slab outer diameter difference Δd and a biting state of a Mannesmann drilling machine.
【図7】溶鋼中のCrの含有量と溶鋼の粘度との関係を
示す図である。
FIG. 7 is a graph showing the relationship between the content of Cr in molten steel and the viscosity of molten steel.
【符号の説明】[Explanation of symbols]
1 モールド 2 鋳片 3 ピンチロール 31、32、3n ピンチロール群の第1、第2、第n
スタンド 4 カッター 5 水平ロール圧延機 6 垂直ロール圧延機 7 V型ロール 8 垂直フラットロール 9 水平フラットロール 10 垂直R付ロール 11 水平R付ロール δ 開き角度
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Mold 2 Cast piece 3 Pinch roll 31, 32, 3n 1st, 2nd, nth of a pinch roll group
Stand 4 Cutter 5 Horizontal roll mill 6 Vertical roll mill 7 V-shaped roll 8 Vertical flat roll 9 Horizontal flat roll 10 Roll with vertical R 11 Roll with horizontal R δ Open angle
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野村 光一 東京都千代田区丸の内一丁目1番2号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 横山 直樹 東京都千代田区丸の内一丁目1番2号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 中込 理欧 東京都千代田区丸の内一丁目1番2号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平7−108358(JP,A) 特開 昭63−215353(JP,A) 特開 平1−289552(JP,A) 特開 平7−204812(JP,A) 特開 平8−206804(JP,A) 特開 平5−337510(JP,A) 特開 平7−136702(JP,A) 特開 平3−248744(JP,A) 特開 平3−198964(JP,A) 特開 平4−305350(JP,A) 特開 平10−146651(JP,A) 特開 平10−34304(JP,A) 特開 平10−34201(JP,A) 特開 平9−300053(JP,A) 特開 平9−201602(JP,A) 特開 平9−201601(JP,A) 特開 平4−17948(JP,A) 特開 平1−162551(JP,A) 特開 平3−281050(JP,A) 特開 昭49−121738(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) B22D 11/128 350 B22D 11/00 B22D 11/20 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Koichi Nomura 1-1-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Co., Ltd. (72) Inventor Naoki Yokoyama 1-1-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Inside the Company (72) Inventor Riyo Nakagome 1-2-1 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Co., Ltd. (56) References JP-A-7-108358 (JP, A) JP-A-63-215353 ( JP, A) JP-A-1-289552 (JP, A) JP-A-7-204812 (JP, A) JP-A-8-206804 (JP, A) JP-A-5-337510 (JP, A) JP JP-A-7-136702 (JP, A) JP-A-3-248744 (JP, A) JP-A-3-198964 (JP, A) JP-A-4-305350 (JP, A) JP-A-10-144661 (JP , A) JP-A-10-34304 (JP, A) JP-A-10-34201 (JP, A) JP-A-9-300053 (JP, A) JP-A-9-201602 (JP, A) JP-A-9-201601 (JP, A) JP-A-4-17948 (JP) JP-A-1-162551 (JP, A) JP-A-3-281050 (JP, A) JP-A-49-121738 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB Name) B22D 11/128 350 B22D 11/00 B22D 11/20

Claims (3)

    (57)【特許請求の範囲】(57) [Claims]
  1. 【請求項1】 下記の工程を備えている継目無鋼管用連
    続鋳造鋳片の製造方法。 Crを0.5重量%以上含有する鋼を円形断面のモ
    ールドで連続鋳造し、丸鋳片を製造する工程 前記丸鋳片の凝固完了前に、連続鋳造機内に設置さ
    れた一対のV型ロールを有する水平ロール圧延機および
    ピンチロール群の第1スタンドで圧下を加える工程 前記圧下を加えた鋳片を、連続鋳造機内に設置され
    た一対のフラットロール又はR付ロールを有する垂直ロ
    ール圧延機およびピンチロール群の第2スタンド以降の
    スタンドで圧下を加え、丸鋳片の断面を円形に近づける
    工程
    1. A method for producing a continuous cast slab for a seamless steel pipe, comprising the following steps. A step of continuously casting steel containing 0.5% by weight or more of Cr in a mold having a circular cross section to produce a round cast piece A pair of V-shaped rolls installed in a continuous casting machine before the solidification of the round cast piece is completed. Applying a reduction at a first stand of a horizontal roll rolling mill and a pinch roll group having the rolled cast slab, a vertical roll rolling mill having a pair of flat rolls or R-attached rolls installed in a continuous casting machine, and A step of applying pressure from the second and subsequent stands of the pinch roll group to make the cross section of the round cast piece close to a circle
  2. 【請求項2】 連続鋳造機内に設置された水平ロール圧
    延機および垂直ロール圧延機より上流側のピンチロール
    群の第1スタンドにおける合計圧下率を、管内面疵の発
    生率により決まる必要圧下率と同一またはそれ以上とし
    て、圧下を行う請求項1記載の継目無鋼管用連続鋳造鋳
    片の製造方法。
    2. A total rolling reduction at a first stand of a group of pinch rolls upstream of a horizontal roll rolling mill and a vertical roll rolling mill installed in a continuous casting machine is determined by a required rolling reduction determined by a generation rate of a pipe inner surface flaw. The method for producing a continuous cast slab for a seamless steel pipe according to claim 1, wherein the reduction is performed at the same level or more.
  3. 【請求項3】 連続鋳造機内に設置された垂直ロール圧
    延機およびピンチロール群の第2スタンド以降のスタン
    ドにおいて、鋳片の外径差を後続の穿孔機および穿孔条
    件により決まる噛み込み可能な外径差以内に、形状調整
    を行う請求項1又は請求項2記載の継目無鋼管用連続鋳
    造鋳片の製造方法。
    3. In a vertical roll rolling mill and a stand after a second stand of a pinch roll group installed in a continuous casting machine, an outer diameter difference of a slab is determined by a succeeding drilling machine and drilling conditions. The method for producing a continuous cast slab for a seamless steel pipe according to claim 1 or 2, wherein the shape is adjusted within the diameter difference.
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