JP4011654B2

JP4011654B2 - Drainage pump

Info

Publication number: JP4011654B2
Application number: JP28250396A
Authority: JP
Inventors: 正幸今井; 高史遠藤; 達志二宮
Original assignee: Fujikoki Corp
Current assignee: Fujikoki Corp
Priority date: 1996-10-24
Filing date: 1996-10-24
Publication date: 2007-11-21
Anticipated expiration: 2016-10-24
Also published as: JPH10122198A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は空調機等のドレン水等を排するための排水ポンプ、特に排水ポンプに用いるモータに関する。
【０００２】
【従来の技術】
空調機等に用いられる排水ポンプは、図４に示すように、回転軸を縦方向に配置したモータ１と、該モータの下方に設けたポンプ部２と、ポンプ部内に収容される回転羽根２５とから構成される。なお、図４はモータの一部を破断した断面図を示している。
【０００３】
モータ１はステータヨーク１１と、ロータ（図示せず）と、回転軸１３とを有しており、ポンプ部２は、上方に向かって径が大きくなる円筒状の壁２１とそのの下部に設けた吸い込み口２２と壁２１の上部に設けた吐出口２３とからなるポンプ室２０と、該ポンプ室２０内に収容され回転羽根軸２４に取り付けられた回転羽根（インペラ）２５と、ポンプ室２０の上部開口を軸回りを開放にして塞ぐ蓋２６とから構成されている。
【０００４】
ポンプ２の回転羽根２５は、モータ１の回転軸１３に取付けられた回転羽根軸２４を介して回転される。
【０００５】
図５は排水ポンプ用のモータの一部破断をした説明図であり、同図を用いて排水ポンプ用モータ１の各部の構成をより詳細に説明する。
【０００６】
モータ１は、磁性鋼板を積層したステータヨーク１１と、磁性鋼板を積層したロータ１２と、該ロータ１２が固着された回転軸１３と、軸受１５Ａ、１５Ｂを支持したエンドブラケット１４Ａ，１４Ｂとから構成される。
【０００７】
ステータヨーク１１の一端にはロータ１２がギャップを介して位置する空間が設けられるとともに他端にはコイル１１１が巻廻され、リード線１１２を介してこのコイルに通電することによってロータ１２を通る磁束が形成される。
【０００８】
回転軸１３には、前述のロータ１２の他に樹脂からなるカラー１３１Ａ，１３１Ｂが固定されるとともに、回転軸１３が回転方向と軸方向に摺動できるように鉄銅系焼結含油軸受からなる軸受１５Ａ，１５Ｂが取り付けられている。カラー１３１Ａ、１３１Ｂは、回転軸１３の軸方向の移動量を規制する働きを持っている。カラー１３１Ｂと軸受１５Ｂとの間には、樹脂製のスライダ１３２を介在させて摩擦を低減させている。
【０００９】
アルミダイカスト製のエンドブラケット１４Ａ，１４Ｂには、それぞれ、電気亜鉛メッキ鋼板からなるバネ受１４１Ａ，１４１Ｂが固定され、潤滑油を含ませたウィック１４２Ａ，１４２Ｂが保持され、前記バネ受にピアノ線材からなるバネ１４３Ａ，１４３Ｂの一端が受けられている。
【００１０】
鉄銅系焼結含油軸受からなる軸受１５Ａ，１５Ｂは、前記バネ１４３Ａ，１４３Ｂの他端を受ける電気亜鉛メッキ鋼板からなるバネ受１５１Ａ，１５１Ｂによってエンドブラケット１４Ａ，１４Ｂに押し付けられている。
【００１１】
モータ１の上部となるエンドブラケット１４Ａの内面には、回転軸１３の上端部１３Ａが所定距離を有して対向するとともに回転軸がその軸方向の移動によって接触して規制される樹脂製の緩衝材１６が設けられている。
【００１２】
このようなモータ１の停止時と駆動時の状態を、モータの構成部材の位置関係を示す図である図６を用いて説明する。図６（Ａ）は非通電時を示しており、図６（Ｂ）は通電時を示している。
【００１３】
非通電時には、ロータ１２はその自重および回転羽根２５の自重によってスライダ１３２およびカラー１３１Ｂを介して軸受１５Ｂの上面に乗って静止しており、ロータの磁気中心線１２１は、ステータの磁気中心線１１０より距離ａだけ下方にずれている。すなわち距離ａは非通電時におけるロータの磁気中心線とステータの磁気中心線とのずれ距離である。
【００１４】
ここで、ロータの磁気中心線１２１とは、ロータコアの積層方向の中間に引いた線をいい、ステータの磁気中心線１１０とは、ステータヨーク１１の積層方向の中間に引いた線すなわち磁束の中心線をいう。
【００１５】
従来、ロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０は距離ａだけずれており、また、回転軸の上端面１３Ａと上部エンドブラケット１４Ａの内面に設けた緩衝材１６との間は距離ｂだけ離れて対向し、距離ａと距離ｂが等しく設定されていた。ここで距離ｂは非通電時における回転軸の上端面と緩衝材との間の距離である。
【００１６】
このような状態でステータコイル１１１に通電すると、通電直後にロータに上向きに働く力ＦＡとロータに下向きに働く力ＦＢは、通電直後に距離ａを０にしようとする磁気的な力をＦＡ₁、通電直後にポンプ内でインペラが水流に押されて働く力（揚水条件によって可変）をＦＡ₂とし、ロータ自重による下向きの力をＦＢ₁とし、インペラ自重による下向きの力をＦＢ₂とすると、それぞれ、
ＦＡ＝ＦＡ₁＋ＦＡ₂、
ＦＢ＝ＦＢ₁＋ＦＢ₂
となり（図６（Ａ））、ステータヨーク１１を通る磁束の中心がロータの磁気中心線１２１を通るようにロータ１２を上方に引上げる。
【００１７】
ＦＡがＦＢより大きい場合、距離ａと距離ｂは等しく設定されているので、通電時には、回転軸１３の上端面１３Ａが緩衝材１６に当接して、図６（Ｂ）の状態でバランスする。
【００１８】
したがって、通電時には、ロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０とが一致するようにロータ１２が上方に動き、その結果、ロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０との距離ａ´がほとんど０になり、回転軸１３の上端面１３Ａと緩衝材１６との距離ｂ´もほとんど０となる。ここで距離ａ´は通電時におけるロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０との間の距離である。
【００１９】
そのため、通電時に距離ａ´を０にしようとする磁気的な力ＦＡ₁´´もほとんど０になるが、通電時にポンプ内でインペラが水圧（水流）に押されて働く力ＦＡ₂´´は前記ＦＡ₂と同様に揚水条件により変動する。したがって、通電時にロータに上向きに働く力ＦＡ´´（＝ＦＡ₁´´＋ＦＡ₂´´）は、ほとんどＦＡ₂´´に等しくなる。
【００２０】
一方、ロータに下向きに働く力ＦＢ´´はロータ自重とインペラ自重とによる下向きの力である為通電時も略一定である。したがって、変化する上向きの力ＦＡ´´と略一定の下向きの力ＦＢ´´の大小関係により、回転軸１３の上端面１３Ａは緩衝材１６にくっついたり、離れたりするという不安定な接触となり、この不安定な接触状態で回転するロータのアンバランス等による上下振動が緩衝材１６に伝わる為、ロータのおどり音や回転軸と緩衝材の当り音等の振動音を発生するという問題があった。
【００２１】
排水ポンプは、空調機等特にその室内機側に取付られているので、この音が室内の静粛性を損なうという問題を生じることがあった。
【００２２】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、モータの回転軸の通電時の上下方向の振動をなくし、振動音の発生を抑えることによって、室内で使用しても静粛となるような空調機等に用いる排水ポンプを提供することを目的とする。
【００２３】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上方に向かって径が大きくなる円筒状の壁とその下部に設けた吸い込み口と前記壁の上部に設けた吐出口とを有するポンプ室、及び該ポンプ室内に収容され回転羽根軸に取り付けられた回転羽根を有するポンプ部と、前記回転羽根を回転させるモータと、このモータの上方に固定された緩衝材と、を備え、前記回転羽根が回転することにより上方に向かう水流を形成し、前記ポンプ室上方の吐出口から排水する排水ポンプであって、前記回転羽根は、回転時に水圧により押されて上向きの力が働くように形成され、前記モータは、前記回転羽根に連結され上下方向に延びるとともに上下方向に移動自在の回転軸と、この回転軸に固定されたロータと、通電しない状態において磁気中心線が前記ロータの磁気中心線に対して距離ａだけ上方に位置するように配置されたステータと、を備え、前記モータに通電しない状態における前記回転軸の上端と前記緩衝材の下面との間の距離をｂとしたとき、０．１ｍｍ≦a−b≦０．５ｍｍとなるように構成された、ことを特徴とする排水ポンプである。
【００２５】
この構成により、モータの回転軸上端面は緩衝材に接したり離れたりするという不安定な接触の回数が減り、モータの騒音が低減できる。
【００２６】
【発明の実施の形態】
本発明を図１〜図３を用いて説明する。
図１は本発明に係る排水ポンプのモータ１の要部構成を説明する説明図で、図１（Ａ）は、非通電時のモータ１のロータ１２、ステータ１１、緩衝材１６等の位置関係を示しており、図１（Ｂ）は、通電時のモータ１のロータ１２、ステータ１１、緩衝材１６等の位置関係を示しており、ずれ距離ａ´は通電時におけるステータの磁気中心線１１０に対し、ロータの磁気中心線１２１が下方にずれて位置する距離を表す。
【００２７】
図２は、通電時のロータの磁気中心線のステータの磁気中心線からのずれ距離ａ´の設定値と通電時のモータの騒音の関係を示す曲線であり、モータの上方１０ｃｍでの騒音測定値を示す。単位はｄＢ（Ａ）であり、実線は５０Ｈｚで、破線は６０Ｈｚでの測定データである。
【００２８】
図３は、通電時のロータの磁気中心線のステータの磁気中心線からのずれ距離ａ´の設定値と通電時のモータの上下方向の振動の振幅の関係を示す曲線であり、単位はピーク−ピーク値でμｍであり、実線は５０Ｈｚで、破線は６０Ｈｚでの測定データである。
【００２９】
【実施例】
本発明の１実施例をモータの要部構成を示す図１に基づいて説明する。図１（Ａ）は非通電時の状態を示し、図１（Ｂ）は通電時の状態を示している。
【００３０】
本発明は、排水ポンプに使用されるモータ１の回転軸１３を縦方向にして使用する。そして、非通電時において、モータ１のロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０とのずれ距離ａを回転軸１３の上端面１３Ａと緩衝材１６との距離ｂより大きく設定している。このことによって、通電時でもロータの磁気中心線１２１はステータの磁気中心線１１０より下方にずれたままとなる。
【００３１】
通電時におけるロータの磁気中心線とステータの磁気中心線とのずれ距離ａ´を０にしようとする磁気的な力をＦＡ₁´、通電時にポンプ内でインペラが水圧（水流）に押されて働く力（揚水条件によって可変）をＦＡ₂´とし、ロータ自重による下向きの力をＦＢ₁´、インペラ自重による下向きの力をＦＢ₂´とすると、通電時にロータ１２に上向きに働く力ＦＡ´、及びロータに下向きに働く力ＦＢ´は、
ＦＡ´＝ＦＡ₁´＋ＦＡ₂´
ＦＢ´＝ＦＢ₁´＋ＦＢ₂´
となる。
【００３２】
通電時にはロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０とが一致するようにロータが上方に動くが、非通電時のロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０とのずれ距離ａが回転軸１３の上端面１３Ａと緩衝材１６との距離ｂより大きく設定されているので、通電時の回転軸１３の上端面１３Ａと緩衝材１６との距離ｂは０になるが、通電時のロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０とのずれ距離ａ´は０とはならず、ステータの磁気中心線１１０に対しロータの磁気中心線１２１はずれ距離ａ´を有して下方に位置することになる。そのため、上向きの力ＦＡ₁´は０より大きな値を有し、その結果、本発明における上向きの力ＦＡ´は従来例における上向きの力ＦＡ´より大きな値となる。
【００３３】
したがって、本発明の場合は上向きの力ＦＡ´が下向きの力ＦＢ´より小さくなる回数は少なくなり、その結果、回転軸１３の上端面１３Ａが緩衝材１６と離れてカラー１３１Ｂが軸受１５Ｂに当たる回数、および、回転軸１３の上端面１３Ａが緩衝材１６に再度当たる回数が少なくなり、回転するロータの上下振動が軸受１５Ｂ又は緩衝材１６に伝わりモータの振動音を発生する回数が低減することになる。
【００３４】
このことは、図２および図３のデータにもよく表れており、通電時のロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０とのずれ距離ａ´をステータの磁気中心線に対して上下にずらした場合のモータの騒音やモータの振動について良い結果が得られている。
【００３５】
なお、図２および図３から明らかなように、ロータの磁気中心線のずれ距離ａ´には最適値があり、非通電時のロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０とのずれ距離ａと回転軸１３の上端面１３Ａと緩衝材１６との距離ｂとの差、即ち、通電時のロータの磁気中心線１２１とステータの磁気中心線１１０との下方へのずれ距離ａ´を０．１〜０．５ｍｍとすることが好ましいことがわかる。そのときの騒音値は５０Ｈｚのとき約２７〜２８ｄＢ、振動振幅値は５０Ｈｚのとき２μｍ程度である。
【００３６】
【発明の効果】
本発明によれば、回転軸１３の上端面１３Ａは緩衝材１６にくっついたり、離れたりするという不安定な接触となる回数が低減することとなり、ロータのおどり音や回転軸と緩衝材への当り音等の振動音の発生が生じにくくなって、本発明の排水ポンプを取付けた空調機等が、室内の静粛性を損なうということが生じにくくなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態の排水ポンプ用モータの要部構成を説明する説明図。
【図２】ロータ位置がモータの騒音に及ぼす実験データの説明図。
【図３】ロータ位置がモータの振動に及ぼす実験データの説明図。
【図４】モータを空調機等の排水ポンプに取付けたときの説明図。
【図５】排水ポンプ用モータの一部破断をした説明図。
【図６】従来例の排水ポンプ用モータの構成部材の位置関係の説明図。
【符号の説明】
１モータ
２ポンプ部
１１ステータヨーク
１２ロータ
１３回転軸
１４エンドブラケット
１６緩衝材
２０ポンプ室
２４回転羽根軸
２５回転羽根（インペラ）
２６蓋
１１０ステータの磁気中心線
１２１ロータの磁気中心線[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a drainage pump for discharging drain water or the like of an air conditioner, and more particularly to a motor used for a drainage pump.
[0002]
[Prior art]
As shown in FIG. 4, the drainage pump used in an air conditioner or the like includes a motor 1 having a rotation shaft arranged in a vertical direction, a pump unit 2 provided below the motor, and a rotary blade 25 accommodated in the pump unit. It consists of. FIG. 4 shows a sectional view in which a part of the motor is broken.
[0003]
The motor 1 includes a stator yoke 11, a rotor (not shown), and a rotating shaft 13. The pump unit 2 is provided on a cylindrical wall 21 whose diameter increases upward and at a lower portion thereof. A pump chamber 20 comprising a suction port 22 and a discharge port 23 provided in the upper part of the wall 21; a rotary blade (impeller) 25 housed in the pump chamber 20 and attached to a rotary blade shaft 24; And a lid 26 which closes the upper opening with its axis open.
[0004]
The rotary blade 25 of the pump 2 is rotated via a rotary blade shaft 24 attached to the rotary shaft 13 of the motor 1.
[0005]
FIG. 5 is an explanatory view in which the drain pump motor is partially broken, and the configuration of each part of the drain pump motor 1 will be described in more detail with reference to FIG.
[0006]
The motor 1 includes a stator yoke 11 in which magnetic steel plates are laminated, a rotor 12 in which magnetic steel plates are laminated, a rotary shaft 13 to which the rotor 12 is fixed, and end brackets 14A and 14B that support bearings 15A and 15B. Is done.
[0007]
A space in which the rotor 12 is positioned via a gap is provided at one end of the stator yoke 11, and a coil 111 is wound around the other end, and the magnetic flux passing through the rotor 12 is energized through the lead wire 112. Is formed.
[0008]
In addition to the rotor 12, the collars 131A and 131B made of resin are fixed to the rotary shaft 13, and the rotary shaft 13 is made of an iron-copper-based sintered oil-impregnated bearing so that the rotary shaft 13 can slide in the rotational direction and the axial direction. Bearings 15A and 15B are attached. The collars 131A and 131B have a function of regulating the amount of movement of the rotary shaft 13 in the axial direction. The resin slider 132 is interposed between the collar 131B and the bearing 15B to reduce friction.
[0009]
Spring brackets 141A and 141B made of electrogalvanized steel plates are fixed to the end brackets 14A and 14B made of aluminum die casting, respectively, and wicks 142A and 142B containing lubricating oil are held. One end of each of the springs 143A and 143B is received.
[0010]
Bearings 15A and 15B made of iron-copper-based sintered oil-impregnated bearings are pressed against the end brackets 14A and 14B by spring receivers 151A and 151B made of electrogalvanized steel plates that receive the other ends of the springs 143A and 143B.
[0011]
A resin-made buffer in which the upper end portion 13A of the rotating shaft 13 is opposed to the inner surface of the end bracket 14A, which is an upper portion of the motor 1, with a predetermined distance, and the rotating shaft contacts and is regulated by movement in the axial direction. A material 16 is provided.
[0012]
Such a state when the motor 1 is stopped and when it is driven will be described with reference to FIG. FIG. 6A shows a non-energized state, and FIG. 6B shows a non-energized state.
[0013]
When not energized, the rotor 12 rests on the upper surface of the bearing 15B via the slider 132 and the collar 131B due to its own weight and the weight of the rotary blade 25, and the rotor magnetic centerline 121 is the stator magnetic centerline 110. It is shifted downward by a distance a. That is, the distance a is a deviation distance between the magnetic center line of the rotor and the magnetic center line of the stator when no power is supplied.
[0014]
Here, the magnetic centerline 121 of the rotor is a line drawn in the middle of the lamination direction of the rotor core, and the magnetic centerline 110 of the stator is a line drawn in the middle of the lamination direction of the stator yoke 11, that is, the center of the magnetic flux. Say a line.
[0015]
Conventionally, the magnetic centerline 121 of the rotor and the magnetic centerline 110 of the stator are shifted by a distance a, and the distance b is between the upper end surface 13A of the rotating shaft and the cushioning material 16 provided on the inner surface of the upper end bracket 14A. The distance a and the distance b are set equal to each other. Here, the distance b is a distance between the upper end surface of the rotating shaft and the cushioning material at the time of non-energization.
[0016]
When the stator coil 111 is energized in such a state, the force FA acting upward on the rotor immediately after energization and the force FB acting downward on the rotor immediately after the energization are the magnetic force FA ₁ that attempts to reduce the distance a to 0. When the impeller is pushed by the water flow in the pump immediately after energization (the variable depending on the pumping conditions) is FA ₂ , the downward force due to the rotor's own weight is FB _1, and the downward force due to the impeller's own weight is FB ₂ . Respectively,
FA = FA ₁ + FA ₂ ,
FB = FB ₁ + FB ₂
(FIG. 6A), the rotor 12 is pulled upward so that the center of the magnetic flux passing through the stator yoke 11 passes through the magnetic centerline 121 of the rotor.
[0017]
When FA is larger than FB, the distance a and the distance b are set equal to each other. Therefore, when energized, the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 comes into contact with the cushioning material 16 and balances in the state shown in FIG.
[0018]
Therefore, when energized, the rotor 12 moves upward so that the magnetic centerline 121 of the rotor and the magnetic centerline 110 of the stator coincide with each other, and as a result, the distance between the magnetic centerline 121 of the rotor and the magnetic centerline 110 of the stator. a ′ is almost zero, and the distance b ′ between the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 and the buffer material 16 is also almost zero. Here, the distance a ′ is the distance between the magnetic centerline 121 of the rotor and the magnetic centerline 110 of the stator when energized.
[0019]
For this reason, the magnetic force FA _{1 ″} that attempts to reduce the distance a ′ to 0 when energized is almost 0, but the force FA _{2 ″} that acts when the impeller is pushed by water pressure (water flow) in the pump during energization is As with FA _2, it varies depending on pumping conditions. Therefore, the force FA ″ (= FA _{1 ″} + FA _{2 ″} ) acting upward on the rotor when energized is almost equal to FA _{2 ″} .
[0020]
On the other hand, the force FB ″ acting downward on the rotor is a downward force due to the rotor's own weight and the impeller's own weight, and is therefore substantially constant even when energized. Therefore, due to the magnitude relationship between the changing upward force FA ″ and the substantially constant downward force FB ″, the upper end surface 13 </ b> A of the rotating shaft 13 becomes an unstable contact such as sticking to or away from the cushioning material 16, Since the vertical vibration due to the unbalance of the rotor rotating in this unstable contact state is transmitted to the cushioning material 16, there is a problem of generating vibration noise such as rotor noise and a hitting sound between the rotating shaft and the cushioning material. .
[0021]
Since the drainage pump is installed on the indoor unit side such as an air conditioner, this sound may cause a problem that the indoor quietness is impaired.
[0022]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention provides a drainage pump for use in an air conditioner or the like that is quiet even when used indoors by eliminating vibration in the vertical direction when the rotating shaft of the motor is energized and suppressing generation of vibration noise. With the goal.
[0023]
[Means for Solving the Problems]
The present invention relates to a pump chamber having a cylindrical wall whose diameter increases upward, a suction port provided in the lower portion thereof, and a discharge port provided in the upper portion of the wall, and a rotary blade shaft accommodated in the pump chamber. A pump section having a rotating blade attached to the motor, a motor for rotating the rotating blade, and a buffer material fixed above the motor, and the rotating blade rotates to form an upward water flow. and, a drainage pump to drain from the pump chamber above the discharge port, the rotary blade is pushed by the water pressure is formed so as to act upward force during rotation, the motor is connected to the rotary blade A rotary shaft extending in the vertical direction and movable in the vertical direction, a rotor fixed to the rotary shaft, and the magnetic center line is a distance a from the magnetic center line of the rotor in a non-energized state When the distance between the upper end of the rotating shaft and the lower surface of the cushioning material in a state in which the motor is not energized is b, 0.1 mm ≦ a− The drainage pump is configured to satisfy b ≦ 0.5 mm.
[0025]
With this configuration, the number of unstable contacts in which the upper end surface of the rotating shaft of the motor contacts or leaves the buffer material is reduced, and the noise of the motor can be reduced.
[0026]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The present invention will be described with reference to FIGS.
FIG. 1 is an explanatory view for explaining the configuration of the main part of a motor 1 of a drainage pump according to the present invention. FIG. FIG. 1B shows the positional relationship among the rotor 12, the stator 11, the cushioning material 16 and the like of the motor 1 when energized, and the deviation distance a ′ is the magnetic centerline 110 of the stator when energized. On the other hand, it represents the distance at which the magnetic centerline 121 of the rotor is shifted downward.
[0027]
FIG. 2 is a curve showing the relationship between the set value of the deviation distance a ′ of the magnetic center line of the rotor during energization from the magnetic center line of the stator and the noise of the motor during energization, and the noise measurement at 10 cm above the motor Indicates the value. The unit is dB (A), the solid line is the measurement data at 50 Hz, and the broken line is the measurement data at 60 Hz.
[0028]
FIG. 3 is a curve showing the relationship between the set value of the deviation distance a ′ of the magnetic center line of the rotor during energization from the magnetic center line of the stator and the amplitude of vibration in the vertical direction of the motor during energization. -The peak value is μm, the solid line is the measurement data at 50 Hz, and the broken line is the measurement data at 60 Hz.
[0029]
【Example】
An embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1A shows a state when power is not supplied, and FIG. 1B shows a state when power is supplied.
[0030]
In the present invention, the rotary shaft 13 of the motor 1 used in the drainage pump is used in the vertical direction. When the power is not supplied, the deviation distance a between the magnetic centerline 121 of the rotor of the motor 1 and the magnetic centerline 110 of the stator is set to be larger than the distance b between the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 and the cushioning material 16. . As a result, the magnetic center line 121 of the rotor remains displaced downward from the magnetic center line 110 of the stator even when energized.
[0031]
FA ₁ ′ is a magnetic force that attempts to reduce the deviation distance a ′ between the magnetic centerline of the rotor and the magnetic centerline of the stator during energization, and the impeller is pushed by water pressure (water flow) in the pump during energization. When the working force (variable according to pumping conditions) is FA ₂ ′, the downward force due to the rotor's own weight is FB ₁ ′, and the downward force due to the impeller's own weight is FB ₂ ′, the force FA ′ acting upward on the rotor 12 when energized, And the force FB ′ acting downward on the rotor is
FA ′ = FA ₁ ′ + FA ₂ ′
FB ′ = FB ₁ ′ + FB ₂ ′
It becomes.
[0032]
When energized, the rotor moves upward so that the magnetic centerline 121 of the rotor and the magnetic centerline 110 of the stator coincide with each other. However, the deviation distance a between the magnetic centerline 121 of the rotor and the magnetic centerline 110 of the stator when deenergized. Is set to be larger than the distance b between the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 and the cushioning material 16, the distance b between the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 and the cushioning material 16 during energization is 0, but when energized. The deviation distance a ′ between the rotor magnetic centerline 121 and the stator magnetic centerline 110 is not 0, and the rotor magnetic centerline 121 is below the stator magnetic centerline 110 with the deviation distance a ′. Will be located. Therefore, the upward force FA ₁ ′ has a value larger than 0, and as a result, the upward force FA ′ in the present invention is larger than the upward force FA ′ in the conventional example.
[0033]
Therefore, in the case of the present invention, the number of times the upward force FA ′ becomes smaller than the downward force FB ′ is reduced, and as a result, the number of times that the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 is separated from the cushioning material 16 and the collar 131B hits the bearing 15B. In addition, the number of times the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 strikes the shock absorbing material 16 is reduced, and the number of times the vertical vibration of the rotating rotor is transmitted to the bearing 15B or the shock absorbing material 16 to generate the vibration noise of the motor is reduced. Become.
[0034]
This is clearly shown in the data of FIGS. 2 and 3, and the deviation distance a ′ between the magnetic centerline 121 of the rotor and the magnetic centerline 110 of the stator when energized is vertically changed with respect to the magnetic centerline of the stator. Good results have been obtained with respect to motor noise and motor vibration.
[0035]
As apparent from FIGS. 2 and 3, the deviation distance a ′ of the magnetic center line of the rotor has an optimum value, and the deviation between the magnetic magnetic center line 121 of the rotor and the magnetic magnetic center line 110 of the stator when not energized. The difference between the distance a and the distance b between the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 and the cushioning material 16, that is, the downward shift distance a ′ between the rotor magnetic centerline 121 and the stator magnetic centerline 110 when energized. It turns out that it is preferable to set it as 0.1-0.5 mm. The noise value at that time is about 27 to 28 dB at 50 Hz, and the vibration amplitude value is about 2 μm at 50 Hz.
[0036]
【The invention's effect】
According to the present invention, the number of times that the upper end surface 13A of the rotating shaft 13 becomes unstable contact with the shock absorbing material 16 is reduced. Occurrence of vibration noise such as a hitting sound is less likely to occur, and the air conditioner or the like equipped with the drain pump of the present invention is less likely to impair the quietness of the room.
[Brief description of the drawings]
BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is an explanatory diagram for explaining a main configuration of a drainage pump motor according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an explanatory diagram of experimental data that the rotor position affects the noise of the motor.
FIG. 3 is an explanatory diagram of experimental data that the rotor position affects the vibration of the motor.
FIG. 4 is an explanatory diagram when the motor is attached to a drainage pump such as an air conditioner.
FIG. 5 is an explanatory view in which a drain pump motor is partially broken.
FIG. 6 is an explanatory view of a positional relationship of constituent members of a drainage pump motor of a conventional example.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Motor 2 Pump part 11 Stator yoke 12 Rotor 13 Rotating shaft 14 End bracket 16 Buffer material 20 Pump chamber 24 Rotating blade shaft 25 Rotating blade (impeller)
26 Lid 110 Stator Magnetic Centerline 121 Rotor Magnetic Centerline

Claims

A pump chamber having a cylindrical wall whose diameter increases upward, a suction port provided in the lower portion thereof, and a discharge port provided in the upper portion of the wall, and the pump chamber housed in the pump chamber and attached to the rotary blade shaft A pump unit having rotating blades, a motor for rotating the rotating blades, and a cushioning material fixed above the motor , wherein the rotating blades rotate to form an upward water flow, and the pump A drainage pump for draining from a discharge port above the room ,
The rotating blade is formed so that an upward force is exerted by being pushed by water pressure during rotation,
The motor is connected to the rotary blade and extends in the vertical direction and is movable in the vertical direction, a rotor fixed to the rotary shaft, and a magnetic center line that is not energized to the magnetic center line of the rotor. And a stator arranged so as to be positioned above the distance a,
When the distance between the upper end of the rotating shaft and the lower surface of the cushioning material in a state in which the motor is not energized is b, 0.1 mm ≦ a−b ≦ 0.5 mm,
A drainage pump characterized by that.