JP3974011B2 - Rotating anode X-ray tube - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は回転陽極型X線管に関する。
【0002】
【従来の技術】
回転陽極型X線管は、真空容器内に陽極ターゲットを配置し、高速回転する陽極ターゲットに対して電子ビームを照射し、陽極ターゲットからX線を放出させる電子管で、医療用診断装置などのX線源として利用されている。
【0003】
ここで、従来の回転陽極型X線管について、その主要部を断面で示した図8を参照して説明する。収容容器71内に回転陽極型X線管72およびステータコイル73などが配置されている。回転陽極型X線管72は真空容器74などから構成されている。
【0004】
真空容器74は、外径が大きい接地側容器74aおよびこれよりも外径が小さい陽極側容器74bなどから構成されている。接地側容器74aはたとえば金属で形成され、陽極側容器74bはたとえばガラスで形成されている。真空容器74の図示下端は接合リング75および封止リング76によって気密に封止されている。接地側容器74a内に陽極ターゲット77が配置されている。
【0005】
陽極ターゲット77は固定ねじ78で継手部79に固定され、継手部79は回転体80に連結されている。回転体80はたとえば3つの回転円筒からなる3層構造で構成され、回転体80の図示下端の開口はスラストリング81で封止されている。また、回転体80およびスラストリング81で囲まれた内側空間に円柱状の固定体82が嵌合されている。
【0006】
固定体82の下端82aはスラストリング81および封止リング76を順に貫通し、真空容器74の外側まで伸び、収容容器71に固定されている。たとえば、収容容器71に保持部材83が固定され、保持部材83に金属リング84が固定され、この金属リング84に固定体82の下端82aがねじ85で固定されている。
【0007】
固定体82の外周面にらせん溝86a、86bがそれぞれ対に形成されている。らせん溝86a、86bなどの部分に液体金属潤滑材たとえばGa−In−Sn合金が送り込まれ、ラジアル方向の動圧式すべり軸受が形成されている。また、固定体82の図示上側の端面およびスラストリング81と対向する固定体82の段差面にもらせん溝(図示せず)が形成され、これらのらせん溝などの部分に液体金属潤滑材が送り込まれ、スラスト方向の動圧式すべり軸受87a、87bが形成されている。
【0008】
また、保持部材83などに絶縁冷却油の循環用孔88が形成され、保持部材83に近い収容容器71の部分に絶縁媒体を供給する供給口89が設けられている。この場合、供給口89から供給される絶縁媒体は、たとえば矢印Yで示すように流れ、回転陽極型X線管を構成する真空容器74と収容容器71との間隙に送り込まれる。
【0009】
上記した構成において、ステータコイル73に電流を流して回転磁界を発生させる。この回転磁界で回転体80が回転し、陽極ターゲット77が回転する。陽極ターゲット77が回転する状態で陽極ターゲット77に電子ビームが照射され、陽極ターゲット77からX線が放出する。このX線はX線放射窓90を通して外部に取り出される。
【0010】
【発明が解決しようとする課題】
回転陽極型X線管が動作状態に入ると、電子ビームの照射で陽極ターゲットの温度が上昇する。陽極ターゲットの熱の多くは表面から輻射され、たとえば真空容器の金属部分に到達し、真空容器の外壁面に沿って流れる絶縁油に伝導し放散される。陽極ターゲットの熱の一部および軸受部分に発生する自己発熱は固定体に伝達し、真空容器外に伸びた固定体の端部などから管外に放散される。
【0011】
ところで、回転陽極型X線管に動圧式すべり軸受を用いる場合、動圧式すべり軸受が設けられる回転体と固定体の嵌合部分に液体金属潤滑材が供給される。液体金属潤滑材は活性があるため、軸受部分の温度が上昇すると、軸受面を構成する固定体や回転体の材料と液体金属潤滑材が反応する。その結果、軸受面上に金属間化合物層が堆積して軸受隙間が減少し回転特性を劣化させる。
【0012】
また、動圧式すべり軸受を用いる場合、たとえば、ラジアル方向の動圧式すべり軸受が管軸方向に離れた2つの領域に設けられる。そして、2つの動圧式すべり軸受で挟まれた領域に、回転体および固定体の嵌合部分の隙間が軸受部分よりも大きく、軸受としてほとんど機能しない非軸受部分(以下、逃げ部と称する)が設けられる。
【0013】
逃げ部は液体金属潤滑材の貯蔵部として機能し、液体金属潤滑材が満たされている。そのため、回転体が高速で回転すると、逃げ部の液体金属潤滑材がその粘性で発熱する。これまでは、回転体の回転速度が比較的低いため逃げ部の発熱は問題になっていない。しかし、回転陽極型X線管を高性能化するために、回転体の回転速度が高くなると、逃げ部における液体金属潤滑材の発熱が無視できなくなる。
【0014】
たとえば回転体が低速で回転する場合、液体金属潤滑材の流れはほぼ層流状態で、その発熱パワーPは回転体と固定体間の隙間の大きさGにほぼ反比例し、回転数Nのほぼ2乗に比例する。高速で回転する場合は、液体金属潤滑材の流れはほとんど乱流状態となり、層流の場合に比べ発熱パワーPが大きくなる。発熱パワーPは回転数Nの3〜3.5乗に比例する。また、層流から乱流に遷移する回転数は隙間Gにほぼ反比例する。
【0015】
したがって、回転数Nを徐々に上げていくと、回転数Nが小さい間は軸受部および逃げ部ともほぼ層流状態で、隙間の大きさGが大きい部分の発熱は無視できる。回転数がさらに上がると、隙間の大きさGが大きい方が先に低速時から乱流に遷移する。したがって、回転数Nの増加に伴い隙間の大きさGが大きい部分たとえば逃げ部の発熱が相対的に増大する。
【0016】
ここで、軸受部や逃げ部の発熱に対する発明者の実験結果について述べる。この実験は、軸受部の隙間の大きさG1が10μm、逃げ部の隙間の大きさG2が40μm、固定体の直径φが40mmで、各隙間に液体金属潤滑材が満たされている場合である。
【0017】
回転体の回転速度が50rpsと低速の場合、逃げ部の発熱パワーP2と軸受部の発熱パワーP1との比P2/P1の値は1/4程度で、発熱に対する逃げ部の発熱パワーP2の寄与は小さい。回転速度が100rpsと高速になると、P2/P1の値は1程度で、逃げ部の発熱パワーP2が相対的に大きくなり、逃げ部の発熱パワーP2が無視できなくなる。
【0018】
上記の例は、陽極ターゲットを回転可能に支持する軸受部分に動圧式すべり軸受を用いた場合である。しかし、玉軸受あるいは磁気軸受を軸受部分に用い、回転体と固定体の嵌合隙間に液体金属潤滑材を配置し、この液体金属潤滑材を介して回転体から固定体へと熱を伝達させる方法がある(特開昭60−136139公報、特開平11−273599公報、米国特許第6192107号明細書、米国特許第5875227号明細書、米国特許第6377658号明細書、特開平6−162973公報参照)。この場合も、軸受部分に用いた場合と同様、液体金属潤滑材が発熱するという問題がある。
【0019】
この発熱は、伝熱作用を高めるために伝熱面積を増やす場合、たとえば液体金属潤滑材を配置する嵌合部分の径を大きくし、あるいは、液体金属潤滑材を配置する嵌合部分の長さを長くする場合に大きな問題になる。
【0020】
たとえば回転体と固定体の嵌合部分に配置された液体金属潤滑材は、回転体が回転状態に入ると、回転体に接する部分は回転体の回転速度と同じ速度で回転し、固定体に接する部分は静止し、中間部は回転半径に応じた中間の速度で回転する。このとき、液体金属潤滑材にせん断力が働き、粘性に基づく粘性損失が発生する。この粘性損失による影響は高速回転時に大きくなり、低速回転時はほとんど無視できる。
【0021】
回転数が上昇すると、粘性損失が大きくなって液体金属潤滑材の温度が上昇する。その結果、動圧式すべり軸受部分と同様に、隙間を構成する回転体や固定体と液体金属潤滑材との反応が進み、反応生成物の堆積で隙間をつまらせる場合がある。また、陽極回転駆動トルクが増大して回転数が低下し、あるいはステータコイルの消費電力が増大するという不所望の事態が発生する。
【0022】
ここで本発明者の実験結果について説明する。この実験は、固定体直径φが30mm、対向隙間Gが50μm、軸方向長さが30mmの隙間に液体金属潤滑材(ガリウム合金)を満たし、その液体金属潤滑材の温度が約200℃の場合である。
【0023】
50rpsの低速回転では、発熱パワーPは約2Wとなっている。この程度の値では大きな問題にならない。160rpsの高速回転では、発熱パワーPは約100Wとなり、上記した問題が発生する。
【0024】
本発明は、上記した欠点を解決し、液体金属潤滑材の温度上昇を抑え、長期にわたり安定な回転特性を維持できる回転陽極型X線管を提供することを目的とする。
【0025】
【課題を解決するための手段】
本発明は、真空容器内に配置された陽極ターゲットと、この陽極ターゲットと一体に回転する回転体と、この回転体を液体金属潤滑材を満たしたすべり軸受によって回転可能に支える固定体とを具備した回転陽極型X線管において、前記すべり軸受が設けられていない領域における前記回転体と前記固定体の対向隙間に、前記すべり軸受部分よりも大きい隙間の逃げ部を設け、前記逃げ部に液体金属潤滑材およびこの液体金属潤滑材に浸漬された浮動体を配置したことを特徴とする。
【0026】
【発明の実施の形態】
本発明の実施形態について図1を参照して説明する。符号11は回転陽極型X線管を構成する真空容器で、図1ではその一部が示されている。真空容器11の図示下端に接合リング12が封着され、接合リング12の内側に封止リング13が接合されている。真空容器11内に陽極ターゲット14が配置されている。陽極ターゲット14は固定ねじ15で継手部16に固定され、継手部16は回転体17に連結されている。
【0027】
回転体17は、たとえば継手部16が直接連結された中間円筒17aおよび中間円筒17aの内側に接合された有底円筒状の内側円筒17b、中間円筒17aの外側に接合された外側円筒17cから構成され、たとえば3層構造になっている。中間円筒17aと内側円筒17bの間、中間円筒17aと外側円筒17cの間は接合部分などを除いて隙間が設けられている。
【0028】
内側円筒17bの外周面は、たとえばその最下端部を除いてほぼ面一に形成されている。その筒状部分の図示上方たとえば陽極ターゲット14側は肉厚が厚い肉厚部b1に形成され、図示下方は肉厚が薄い肉薄部b2に形成されている。肉厚部b1と肉薄部b2の境界に段差面Aが形成されている。肉厚部b1は肉厚が厚い分だけ肉薄部b2よりも内径が小さくなっている。内側円筒17bの図示下端の開口はスラストリング18で封止され、内側円筒17bおよびスラストリング18はねじ19で固定されている。内側円筒17bおよびスラストリング18で囲まれた内側空間に固定体20が嵌合されている。
【0029】
固定体20の図示下端201はスラストリング18および封止リング13を貫通し、真空容器11の外側まで伸び、封止リング13の部分に気密接合されている。固定体20は、内側円筒17bとの嵌合領域に、外径が小さい径小部20aおよびこの径小部20aよりも外径が大きい径大部20bが設けられ、径小部20aと径大部20bの境界に段差面Bが形成されている。径小部20bの一部が内側円筒17bの肉厚部b1に嵌合し、径大部20aの一部が内側円筒17bの肉薄部b2に嵌合している。
【0030】
内側円筒17bの肉厚部b1と固定体20の径小部20aが嵌合する部分、および、内側円筒17bの肉薄部b2と固定体20の径大部20bが嵌合する部分では、たとえば固定体20の外面にらせん溝21a、21bが形成されている。らせん溝21a、21bなどの部分に液体金属潤滑材が満たされ、管軸方向に離れた2つの領域にラジアル方向の動圧式すべり軸受Ra、Rbが形成されている。動圧式すべり軸受Ra、Rbはその軸受面が管軸方向に形成されている。
【0031】
また、内側円筒17bの図示上方底部と対向する固定体20の上端面およびスラストリング18の上面と対向する固定体20の段部に、それぞれらせん溝22a、22bが形成されている。らせん溝22a、22bなどの部分に液体金属潤滑材が満たされ、スラスト方向の動圧式すべり軸受Sa、Sbが形成されている。動圧式すべり軸受Sa、Sbはその軸受面が管軸に直交する方向に形成されている。
【0032】
固定体20には管軸mに沿って液体金属潤滑材を収納するリザーバ23が設けられ、リザーバ23から内側円筒17bと固定体20の嵌合部分に向って液体金属潤滑材が流れるダクト24が設けられている。
【0033】
内側円筒17bの段差面Aと固定体20の段差面Bは管軸mの延長方向に位置がずれ、段差面Aと段差面Bとの間に、ラジアル方向の動圧式すべり軸受21a、21b部分よりも対向部分の隙間たとえば管軸mを中心とする半径方向の隙間が大きい筒状対向部、いわゆる逃げ部25が形成されている。逃げ部25には液体金属潤滑材が満たされ、その液体金属潤滑材中に浮動体たとえば円筒状スリーブ26が配置されている。円筒状スリーブ26はたとえば内側円筒17bや固定体20の軸受面と同じ材料で形成され、液体金属潤滑材に浸漬し、たとえば浮いた状態になっている。また、円筒状スリーブ26にはその内側から外側に貫通する複数の孔26aが設けられている。
【0034】
上記の回転陽極型X線管は、真空容器11外に配置されているステータコイル(図示せず)が発生する回転磁界を受けると、回転体17が管軸mを中心に回転し、また、回転体17に連結する陽極ターゲット14が一体に回転する。この状態で、陰極(図示せず)から陽極ターゲット14に電子ビームが照射され、陽極ターゲット14からX線が放出される。
【0035】
上記した構成によれば、回転体17と固定体20の嵌合部分に動圧式すべり軸受が設けられている。また、動圧式すべり軸受部分よりも回転体17と固定体20との隙間が大きい逃げ部25が設けられ、その逃げ部25に、液体金属潤滑材に浸漬した円筒状スリーブ26が配置されている。
【0036】
円筒状スリーブ26は、回転体17が回転すると、その約50%の回転数で回転する。このとき、円筒状スリーブ26と内側円筒17b間、および、円筒状スリーブ26と固定体20間の隙間に位置する液体金属潤滑材が粘性損失で熱を発生する。しかし、円筒状スリーブ26がある場合、内側円筒17bと円筒状スリーブ26間、および、円筒状スリーブ26と固定体20間の回転速度差が小さいため、逃げ部25における発熱が小さくなり、全体の温度上昇が抑えられる。
【0037】
たとえば、回転体の回転数が100rpsの場合で比較すると、円筒状スリーブ26が設けられていない従来技術の構造では、たとえばラジアル方向の軸受部分の嵌合隙間G1=10μm、逃げ部25の嵌合隙間G2=40μmの場合、逃げ部25の発熱パワーP2と軸受部の発熱パワーP1との比の値P2/P1はほぼ1となる。一方、図1の発明構造では、たとえば軸受部分の嵌合隙間G1=10μm、円筒状スリーブ26と内側円筒17bの隙間G21=円筒状スリーブ26と固定体20の隙間G22=40μmの場合、P2/P1=1/8となり、全体の発熱に対し逃げ部25の発熱が小さくなる。
【0038】
また、円筒状スリーブ26が配置された逃げ部25は軸受部分と相違する領域に設けられている。したがって、回転体17が回転状態であっても、非回転状態であっても、円筒状スリーブ26には荷重がかからない。そのため、大重量の陽極ターゲットを用いる場合や、CT装置などに搭載されて陽極ターゲット部分に高い加速度が加わる場合でも、円筒状スリーブ26は変形しない。したがって、円筒状スリーブ26によって回転特性が不良になったり、かじりが発生したりするようなことがない。
【0039】
また、円筒状スリーブ26に、回転体17側の面から固定体20側の面に貫通する孔26aが設けられている。この場合、円筒状スリーブ26の一方の側から他方の側に液体金属潤滑材が通り抜ける。そのため、円筒状スリーブ26を挟んでその両側に位置する液体金属潤滑材が補充しあい、円筒状スリーブ26は液体金属潤滑材に浸漬した状態に保たれる。なお、円筒状スリーブ26には、回転体17および固定体20と対向する一方の面あるいは両方の面にらせん溝を設けることもできる。らせん溝は液体金属潤滑材を保持する作用があり、円筒状スリーブ26は液体金属潤滑材に浸漬した状態が確実に保たれる。
【0040】
上記した構成によれば、逃げ部25などにおける液体金属潤滑材の発熱が抑制されるため、対向隙間に液体金属潤滑材をほぼ100%に満たすことができる。したがって、回転体17部分の熱が液体金属潤滑材を介して固定体20に確実に伝達し放熱特性が向上する。
【0041】
従来の回転陽極型X線管は、隙間の大きい逃げ部がある場合、逃げ部における液体金属潤滑材の発熱を回避するために、たとえば液体金属潤滑材の量を調整し、動作時、逃げ部から液体金属潤滑材がなくなるようにしている。そのため、回転体部分から固定体への熱伝達効率が低下する。
【0042】
次に、本発明の他の実施形態について図2を参照して説明する。
【0043】
符号31はX線を発生する陽極ターゲットで、陽極ターゲット31は真空容器(図示せず)内に配置され、たとえば有底円筒状の回転体32に直接連結されている。回転体32は全体が円筒状に形成され、たとえば陽極ターゲット31側に位置する径小部32aおよびこの径小部32aよりも内径が大きい筒状の径大部32b、径小部32aと径大部32bを結ぶ段差部32cから形成されている。径大部32bの図示下方の開口は閉塞リング33で封止され、径大部32bの側壁部分に回転円筒34が連結されている。回転円筒34は熱および電気の伝導度が高い銅で形成されている。また、回転体32および閉塞リング33で囲まれた内部空間に円柱状の固定体35が嵌合している。
【0044】
固定体35は、回転体32の径小部32aに嵌合する第1径小部35aおよびこの第1径小部35aよりも外径が大きく回転体32の径大部32bに嵌合する径大部35b、この径大部35bよりも外径が小さく閉塞リング33の部分を貫通する第2径小部35cから形成されている。第2径小部35cの図示下方に筒状の陽極支持部36が連結されている。
【0045】
また、回転体32と固定体35の嵌合部分などに動圧式すべり軸受が形成されている。たとえば第1径小部35aのほぼ中間位置に環状の凹部37が形成され、凹部37を挟んだその上方領域および下方領域に、それぞれヘリンボンパターンのらせん溝A1、A2が形成されている。また、径大部35の管軸mに直交する上下両面にサークル状のヘリンボンパターンのらせん溝B1、B2が形成されている。
【0046】
これらのらせん溝A1、A2、B1、B2および回転体32と固定体34の間隙などにGa合金等の液体金属潤滑材が満たされ、らせん溝A1、A2の部分にラジアル方向の動圧式すべり軸受が形成され、また、らせん溝B1、B2の部分にスラスト方向の動圧式すべり軸受が形成されている。
【0047】
なお、回転体32の径大部32bと固定体35の径大部35bとが管軸mに平行な面どうしで対向する部分は、その対向隙間が、らせん溝A1、A2やらせん溝B1、B2が設けられた動圧式すべり軸受の部分よりも大きく形成され、その対向隙間の部分にいわゆる逃げ部38が形成されている。逃げ部38は液体金属潤滑材が満たされ、その液体金属潤滑材に浸漬して浮動体たとえば円筒状スリーブ39が配置されている。この場合も、図1の実施形態と同様、逃げ部38における発熱が円筒状スリーブ39のない場合に比べて小さくなり、全体の温度上昇が抑えられる。
【0048】
図2の実施形態の場合、固定体の径が大きく形成され、この径の大きい部分に動圧すべり軸受が設けられている。循環器診断装置などでは、被撮影体に対しさまざまな方向からX線撮影が行われ、撮影方向が高速に転換する。そのため、循環器診断装置に組み込まれる回転陽極型X線管には、大重量の陽極ターゲットに大きな加速度が作用し、軸受部分にいろいろな方向から不規則な荷重が加わる。図2の構造は、固定体の径の大きい部分に動圧すべり軸受が設けられているため、上記したように不規則で大きな荷重がかかる場合に有効である。
【0049】
次に、本発明の他の実施形態について図3を参照して説明する。図3は図2に対応する部分に同じ符号を付し重複する説明を一部省略する。
【0050】
この実施形態は、有底円筒状の第1回転体32の底部41と固定体35の第1径小部35aの上端面42との管軸mに直交する対向隙間が、らせん溝A1、A2やらせん溝B1、B2が設けられた動圧式すべり軸受の部分よりも大きく形成され、その対向隙間の部分にいわゆる逃げ部43が形成されている。逃げ部43は液体金属潤滑材が満たされ、その液体金属潤滑材に浸漬して浮動体たとえば円板44が配置されている。
【0051】
この場合も、逃げ部43における発熱は円板44がない場合に比べて小さくなり、全体の温度上昇が抑えられる。また、液体金属潤滑材が満たされた逃げ部43が陽極ターゲット31から固定体35への熱の伝達経路上に位置している。そのため、陽極ターゲット31の熱が逃げ部43の液体金属潤滑材などを介して固定体35に効率的に伝達され、放熱特性が向上する。
【0052】
次に、本発明の他の実施形態について図4を参照して説明する。
【0053】
符号51は回転陽極型X線管を構成する真空容器で、図4では、真空容器51の金属製接地側容器51a部分およびガラス製陽極側容器51b部分の一部が示されている。真空容器51内に陽極ターゲット52が配置されている。陽極ターゲット52は固定ねじ53で筒状継手部54に固定され、継手部54は回転体55に連結されている。
【0054】
たとえば継手部54にはその図示下端に内側に向う鍔状部541が形成されている。回転体55には外側に突出する環状突出部551が形成され、継手部54の鍔状部541と回転体55の環状突出部551が管軸mを中心とする半径方向の接合面Pで、たとえばろう付けされている。
【0055】
回転体55は肉厚の厚い肉厚部55aおよびこれよりも肉厚の薄い肉薄部55bから構成され、肉厚部55aと肉薄部55bの境界に段差面55cが形成されている。回転体55の図示上方に位置する開口および図示下方に位置する開口はそれぞれ第1スラストリング56および第2スラストリング57で封止されている。第2スラストリング57の下面に筒状体58が固定されている。筒状体58はロータを構成し、銅などで形成され、たとえば真空容器51外から加えられる回転磁界を受けて回転する。
【0056】
回転体55および第1スラストリング56、第2スラストリング57で囲まれた内部空間に固定体59が嵌合されている。固定体59の上端591は第1スラストリング56を貫通してその上方へと伸び、真空容器51の接地側容器51a部分に支持されている。たとえば接地側容器51aに支持リング60が固定され、支持リング60の内側に支持部材61および支持円筒62が順に固定され、支持円筒62に固定体59の上端591が気密接合されている。
【0057】
固定体59の下端592は第2スラストリング57を貫通してその下方へと伸び、真空容器51の陽極側容器51bの部分に支持されている。たとえば陽極側容器51bに固定リング63が固定され、固定リング63に固定体59の下端592が気密接合されている。また、固定体59の上端面から下端面まで管軸に沿って貫通穴64が形成されている。貫通穴64は、たとえば矢印Yで示すように、冷却媒体が真空容器51の外側から貫通穴64を通り、真空容器51の外側へと流れる冷却通路を構成している。
【0058】
また、回転体55の内部空間に嵌合する固定体59の中間部分は、外径が小さい径小部59aおよびこれよりも外径が大きい径大部59bから構成され、径小部59aと径大部59bの境界に段差面59cが形成されている。径小部59aの一部が回転体55の肉厚部55aに嵌合し、径大部59bの一部が回転体55の肉薄部55bに嵌合し、この嵌合部分における固定体59の外周面にらせん溝65a、65bが形成されている。らせん溝65a、65bなどの部分に液体金属潤滑材が供給され、ラジアル方向の動圧式すべり軸受Ra、Rbが形成されている。
【0059】
また、第1スラストリング56と対向する固定体59の上段差面および第2スラストリング57と対向する固定体59の下段差面にもらせん溝(図示せず)が形成されている。らせん溝などの部分には液体金属潤滑材が供給され、スラスト方向の動圧式すべり軸受Sa、Sbが設けられている。
【0060】
回転体55の段差面55cと固定体59の段差面59cは管軸mの延長方向にずれ、2つの段差面55c、59cに挟まれた領域は、回転体55と固定体59の対向隙間がたとえばラジアル方向の動圧式すべり軸受Ra、Rbの部分よりも大きく、この部分にいわゆる逃げ部67が形成されている。逃げ部67には液体金属潤滑材が満たされ、その液体金属潤滑材に浸漬して浮動体たとえば円筒状スリーブ68が配置されている。
【0061】
なお、回転体55の段差面55cは、継手部54と回転体55との接合面Pに対して管軸m方向における一方の側たとえば陽極ターゲット52側に位置し、固定体59の段差面59cは他方の側に位置している。したがって、接合面Pが形成されている部分の回転体55の内側の面は、たとえば逃げ部67内の円筒状スリーブ68と対向している。
【0062】
上記した構成によれば、液体金属潤滑材に浸漬して逃げ部67に浮動体たとえば円筒状スリーブ68が配置されているため、逃げ部67の発熱が軽減し、軸受部分の温度上昇が抑えられる。
【0063】
また、継手部54を介して陽極ターゲット52が間接的に連結する部分の回転体55の内側が逃げ部67になっている。この場合、陽極ターゲット52から継手部54に伝達した熱が回転体55に伝達し、回転体55から液体金属潤滑材が満たされた逃げ部67を経て固定体59に効率的に伝達される。そして、固定体59に伝達した熱は冷却通路を流れる冷却媒体によって放熱され、軸受部分の温度上昇が抑えられる。
【0064】
図4の実施形態の場合、陽極ターゲット52が継手部54を介して回転体55と間接的に連結している。しかし、陽極ターゲット52を他の支持部材を介することなく回転体55に直接連結することもできる。
【0065】
次に、本発明の他の実施形態について図5を参照して説明する。
【0066】
回転陽極型X線管を構成する真空容器91は、外径が大きい接地側容器911および外径が小さい陽極側容器912から構成されている。陽極側容器912の図示下端の開口は環状の封止部材92で封止され、封止部材92に軸受容器93が気密接合されている。
【0067】
軸受容器93は封止部材92に気密接合された底部931および底部931の端縁から図示上方に伸びる第1筒状部932、下端が第1筒状部932の内側に接合され図示上方に伸びる第2筒状部933などから構成されている。
【0068】
真空容器91の接地側容器911内に陽極ターゲット94が配置されている。陽極ターゲット94は継手部95に連結され、継手部95は有底円筒状の第1回転体96および円柱状の第2回転体97に連結されている。
【0069】
第1回転体96の一部に円筒状回転部いわゆるロータ96aが設けられている。ロータ96aは、軸受容器93の第1および第2筒状部932、933と陽極側容器912との間に位置している。第2回転体97は軸受容器93の内側で管軸m上に位置し、第2筒状部933との間に第1玉軸受98が設けられている。また、第1筒状部932との間に第2玉軸受99が設けられている。この場合、軸受容器93は、第1および第2の玉軸受98、99を介して回転体たとえば第2回転体97を回転可能に支える固定体として機能している。
【0070】
第1玉軸受98は、第2筒状部933の上端内側に固定された外輪98aおよびボール98bなどから構成されている。第2玉軸受99は第1筒状部932の下端近傍内側に固定された外輪99aおよびボール99bなどから構成されている。
【0071】
第2筒状部933は、第2回転体97と対向するその内周面に、管軸m方向に所定長さの環状凹部100が設けられている。この凹部100は、第2筒状部933と第2回転体97との間に、隙間が大きい環状逃げ部101を形成している。逃げ部101には、第2回転体97から軸受容器93への伝熱領域を形成するために、液体金属潤滑材が満たされ、また、その液体金属潤滑材中に浮動体たとえば円筒状スリーブ102が配置されている。第2回転体97および円筒状スリーブ102にはそれぞれ、図示上下の2箇所にらせん溝103、104が形成され、液体金属潤滑材の漏れを防止している。たとえば第2回転体97のらせん溝103は円筒状スリーブ102側に設けられ、円筒状スリーブ102のらせん溝104は軸受容器93の第2筒状部933側に設けられている。
【0072】
上記した構成によれば、陽極ターゲット94の熱は継手部95から第2回転体97へ、さらに、逃げ部101の液体金属潤滑材を介して第2回転体97から軸受容器93に伝達され、管外に放出される。この場合、液体金属潤滑材中の円筒状スリーブ102の働きで、逃げ部101における液体金属潤滑材の発熱が軽減し、伝熱領域の温度上昇が抑えられる。
【0073】
次に、本発明の他の実施形態について図6を参照して説明する。図6は図5に対応する部分に同じ符号を付し重複する説明を省略する。
【0074】
この実施形態では、第2回転体97内部に空洞105が形成されている。空洞105部分の図示下端の開口は環状封止板106で封止されている。軸受容器93には、空洞105内に位置する突出部934が設けられている。突出部934は底部931から管軸mに沿って図示上方に突出している。この場合、突出部934の外径は、第2回転体97の内周面との間に、隙間の大きい環状の逃げ部101が形成される寸法になっている。
【0075】
そして、第2回転体97から軸受容器93への伝熱領域を形成するために、逃げ部101に液体金属潤滑材が満たされ、その液体金属潤滑材中に浮動体たとえば円筒状スリーブ102が配置されている。また、突出部934および円筒状スリーブ102にらせん溝107、104が形成され、液体金属潤滑材の漏れを防止している。この場合、円筒状スリーブ102のらせん溝104は、第2回転体97内面と対向する面に設けられている。
【0076】
上記した構成によれば、陽極ターゲット94の熱は継手部95から第2回転体97へ、さらに、逃げ部101の液体金属潤滑材を介して第2回転体97から突出部934に伝達され、軸受容器93を経て管外に放出される。この場合、液体金属潤滑材中の円筒状スリーブ102の作用で逃げ部101の発熱が軽減し、伝熱領域の温度上昇が抑えられる。
【0077】
図5や図6のように玉軸受を用いる構造の場合、浮動体のない従来構造では、固定体直径φが30mm、Gが50μm、軸方向長さが30mm、液体金属潤滑材の温度が200℃、回転体の回転数が160rpsの場合、発熱パワーはPは約100Wとなっている。一方、浮動体がある発明構造では、逃げ部における円筒状スリーブ102両側の隙間が等しく50μmとなる寸法の浮動体を配置した場合、発熱パワーPは約20Wとなっている。
【0078】
本発明の実施形態について図7を参照して説明する。
【0079】
符号111は回転陽極型X線管を構成する真空容器で、真空容器111内に陽極ターゲット112が配置されている。陽極ターゲット112は固定ねじ113で回転支持機構114に固定されている。
【0080】
回転支持機構114は、たとえば有底円筒状の回転円筒115などからなる回転体および回転円筒115の内側に嵌合する固定体116などから構成され、その回転円筒115部分に陽極ターゲット112が直接固定されている。
【0081】
回転円筒115は、たとえば内径が小さい径小部115aおよびこれよりも内径が大きく径小部115bと一体に形成された径大部115bから構成されている。固定体116は、たとえば外径が小さい径小部116aおよびこれよりも外径が大きく径小部116aと一体に形成された径大部116bから構成され、回転円筒115の径小部115aおよび径大部115bの内側に、それぞれ固定体116の径小部116aおよび径大部116bが嵌合している。
【0082】
また、回転円筒115の外周部に銅製の筒状部材117が接合され、回転円筒115の図示下端の開口はスラストリング118で封止されている。スラストリング118は回転円筒115に固定され、回転円筒115などとともに回転支持機構114の回転体を構成している。
【0083】
固定体116はスラストリング118を貫通し、その下端116aは封止部材119を介して真空容器111のガラス部分に気密接合されている。固定体116内部に管軸に沿って細長い穴120が形成されている。穴120の図示上端は陽極ターゲット112で囲まれるその内側部分まで伸びている。
【0084】
穴120の中にパイプ121が配置され、穴120およびパイプ121はそれぞれの図示下端が真空容器111外に開口し、固定体116内に冷却用通路が形成されている。冷却用通路を流れる冷却媒体たとえば絶縁油は、矢印Yで示すように、たとえば真空容器111外からパイプ121の外側を図示上方に流れ、上端からパイプ121内に入り、パイプ121を図示下方に流れ、真空容器111外に導出される。
【0085】
また、回転円筒115と固定体116の嵌合部分にラジアル方向の動圧式すべり軸受Ra、Rbが設けられている。動圧式すべり軸受Ra、Rbは、たとえば、固定体116の外周面に設けたヘリンボンパターンのらせん溝や、動作時にらせん溝の部分に供給される液体金属潤滑剤などから構成される。
【0086】
固定体116の径大部116b上端面と回転円筒115の径小部115a下端面との対向部分および固定体116の径大部116b下端面とスラストリング118との対向部分には、スラスト方向の動圧式すべり軸受Sa、Sbが設けられている。動圧式すべり軸受Sa、Sbは、固定体116の径大部116bの上端面および下端面にそれぞれ設けたヘリンボンパターンのらせん溝や、動作時にらせん溝の部分に供給される液体金属潤滑剤などから構成される。
【0087】
なお、回転円筒115の径小部115a内面と固定体116の径小部116a外面とが対向する筒状嵌合部分は、円A内の拡大図に示すように、その隙間Gは動圧式すべり軸受Ra、Rb、Sa、Sbが形成された軸受領域の間隙よりも大きい逃げ部122を形成している。逃げ部122は軸受としての機能がほとんどない非軸受領域を形成し、軸受領域と同様に、液体金属潤滑剤が充填されている。そして、液体金属潤滑剤に侵漬して浮動体たとえば円筒状スリーブ123が配置されている。
【0088】
上記した構成の場合も、円筒状スリーブ123の作用で逃げ部122の発熱が軽減し、伝熱領域の温度上昇が抑えられる。
【0089】
また、逃げ部122は液体金属潤滑剤が充填され、陽極ターゲット112の熱を回転円筒115から固定体116に伝達する伝熱領域を形成している。この場合、動圧式すべり軸受Ra、Rb、Sa、Sbが、伝熱領域を形成する逃げ部122よりも陽極ターゲット112から遠くに位置するため、動圧式すべり軸受Ra、Rb、Sa、Sbの温度上昇が抑えられる。
【0090】
上記の各実施形態において、逃げ部に円筒状スリーブなどの浮動体を非軸受部に配置する場合、回転部分と浮動体の隙間をG21とし、固定体と浮動体の隙間をG22とし、動圧式すべり軸受たとえばラジアル方向の動圧式すべり軸受部分の隙間をG1とした場合、たとえばG2(=G21+G22)>G1の関係に設定している。この関係によれば、回転部分や固定体と浮動体との機械的接触時の荷重が軽減し、浮動体の変形などの不具合発生が防止される。
【0091】
また、浮動体と軸受面を同じ材料にした場合、両者の熱膨張係数が同じため、軸受部分の温度が高い状態でもG2>G1の関係が維持され、G21、G22を狭くできる。G21、G22を狭くすると、毛細管現象により液体金属潤滑剤を円筒状スリーブの部分に確実に保持できる。
【0092】
また、固定体と回転体の対向隙間に、液体金属潤滑材をほぼ100%に満たすることができるため、陽極ターゲットの熱を液体金属を介して、固定体内を冷却する冷媒へと効果的に伝えることができる。
【0093】
なお、上記の実施形態では、動圧式すべり軸受や玉軸受を用いた例で説明しているが、これらに代えて磁気軸受を用いることもできる。
【0094】
上記した発明の構成によれば、高速回転時における逃げ部の発熱が低減し、軸受部分あるいは伝熱部分の温度上昇が抑えられ、長期にわたり安定な回転特性を維持できる回転陽極型X線管が得られる。
【0095】
【発明の効果】
この発明によれば、長期にわたり安定な回転特性を維持できる回転陽極型X線管を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施形態を説明するための断面図である。
【図2】本発明の他の実施形態を説明するための断面図である。
【図3】本発明の他の実施形態を説明するための断面図である。
【図4】本発明の他の実施形態を説明するための断面図である。
【図5】本発明の他の実施形態を説明するための断面図である。
【図6】本発明の他の実施形態を説明するための断面図である。
【図7】本発明の他の実施形態を説明するための断面図である。
【図8】従来例を説明するための断面図である。
【符号の説明】
11…真空容器11
12…接合リング
13…封止リング
14…陽極ターゲット
15…固定ねじ
16…回転支柱
17…回転体
18…スラストリング
19…ねじ
20…固定体
21a、21b…らせん溝
22a、21b…らせん溝
23…リザーバ
24…ダクト
25…逃げ部
26…円筒状スリーブ
Ra、Rb…ラジアル方向の動圧式すべり軸受
Sa、Sb…スラスト方向の動圧式すべり軸受
m…管軸[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a rotary anode X-ray tube.
[0002]
[Prior art]
A rotating anode type X-ray tube is an electron tube in which an anode target is disposed in a vacuum vessel, and an electron beam is irradiated to the anode target rotating at high speed to emit X-rays from the anode target. It is used as a radiation source.
[0003]
Here, a conventional rotary anode X-ray tube will be described with reference to FIG. A rotating
[0004]
The vacuum container 74 includes a grounded
[0005]
The
[0006]
The
[0007]
[0008]
Further, a
[0009]
In the configuration described above, a rotating magnetic field is generated by passing a current through the
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
When the rotating anode X-ray tube enters the operating state, the temperature of the anode target rises due to the electron beam irradiation. Most of the heat of the anode target is radiated from the surface, reaches the metal part of the vacuum vessel, for example, and is conducted and dissipated to the insulating oil flowing along the outer wall surface of the vacuum vessel. A part of the heat of the anode target and the self-heating generated in the bearing portion are transmitted to the fixed body, and are dissipated out of the tube from the end of the fixed body extending outside the vacuum vessel.
[0011]
By the way, when a hydrodynamic slide bearing is used for a rotary anode X-ray tube, a liquid metal lubricant is supplied to a fitting portion between the rotary body and the fixed body provided with the hydrodynamic slide bearing. Since the liquid metal lubricant is active, when the temperature of the bearing portion rises, the liquid metal lubricant reacts with the material of the fixed body and the rotating body constituting the bearing surface. As a result, an intermetallic compound layer is deposited on the bearing surface, the bearing gap is reduced, and the rotational characteristics are deteriorated.
[0012]
When using a dynamic pressure type slide bearing, for example, a radial dynamic pressure type slide bearing is provided in two regions separated in the tube axis direction. A non-bearing portion (hereinafter referred to as a relief portion) that hardly functions as a bearing is formed in a region sandwiched between two hydrodynamic slide bearings, in which the gap between the fitting portion of the rotating body and the fixed body is larger than the bearing portion. Provided.
[0013]
The escape portion functions as a storage portion for the liquid metal lubricant and is filled with the liquid metal lubricant. Therefore, when the rotating body rotates at a high speed, the liquid metal lubricant in the escape portion generates heat due to its viscosity. Until now, heat generation at the escape portion has not been a problem because the rotational speed of the rotating body is relatively low. However, if the rotational speed of the rotating body increases in order to improve the performance of the rotary anode X-ray tube, the heat generation of the liquid metal lubricant at the escape portion cannot be ignored.
[0014]
For example, when the rotating body rotates at a low speed, the flow of the liquid metal lubricant is almost laminar, and the heat generation power P is almost inversely proportional to the size G of the gap between the rotating body and the fixed body, and the rotational speed N is almost the same. It is proportional to the square. When rotating at a high speed, the flow of the liquid metal lubricant is almost in a turbulent state, and the heat generation power P is larger than in the case of laminar flow. The heat generation power P is proportional to the rotation speed N to the third to 3.5th power. Further, the rotational speed at which transition from laminar flow to turbulent flow is almost inversely proportional to the gap G.
[0015]
Accordingly, when the rotational speed N is gradually increased, the bearing portion and the escape portion are almost in a laminar flow state while the rotational speed N is small, and the heat generation in the portion where the gap size G is large can be ignored. When the rotational speed further increases, the gap G having a larger size first transitions to turbulent flow from the low speed. Therefore, as the number of revolutions N increases, the heat generation in the portion where the gap size G is large, for example, the escape portion, relatively increases.
[0016]
Here, an experiment result of the inventor with respect to heat generation of the bearing portion and the escape portion will be described. In this experiment, the size G1 of the bearing gap is 10 μm, the size G2 of the clearance gap is 40 μm, the diameter φ of the fixed body is 40 mm, and each gap is filled with liquid metal lubricant. .
[0017]
When the rotational speed of the rotating body is as low as 50 rps, the ratio P2 / P1 between the heat generation power P2 of the escape portion and the heat generation power P1 of the bearing portion is about 1/4, and the contribution of the heat generation power P2 of the escape portion to the heat generation Is small. When the rotational speed is as high as 100 rps, the value of P2 / P1 is about 1, the heat generation power P2 of the escape portion becomes relatively large, and the heat generation power P2 of the escape portion cannot be ignored.
[0018]
The above example is a case where a hydrodynamic slide bearing is used for the bearing portion that rotatably supports the anode target. However, a ball bearing or a magnetic bearing is used for the bearing portion, and a liquid metal lubricant is disposed in the fitting gap between the rotating body and the fixed body, and heat is transmitted from the rotating body to the fixed body via the liquid metal lubricant. (See JP-A-60-136139, JP-A-11-273599, US Pat. No. 6,192,107, US Pat. No. 5,875,227, US Pat. No. 6,377,658, and JP-A-6-16297. ). Also in this case, there is a problem that the liquid metal lubricant generates heat as in the case where it is used for the bearing portion.
[0019]
When the heat transfer area is increased in order to enhance the heat transfer effect, this heat generation increases, for example, the diameter of the fitting portion where the liquid metal lubricant is arranged, or the length of the fitting portion where the liquid metal lubricant is arranged. It becomes a big problem when lengthening.
[0020]
For example, when the rotating body enters the rotating state, the liquid metal lubricant disposed in the fitting part of the rotating body and the fixed body rotates at the same speed as the rotating body, and the fixed body rotates to the fixed body. The contacting part is stationary, and the intermediate part rotates at an intermediate speed corresponding to the radius of rotation. At this time, a shearing force acts on the liquid metal lubricant, and viscosity loss based on viscosity occurs. The effect of this viscosity loss is significant during high-speed rotation and can be almost ignored during low-speed rotation.
[0021]
As the rotational speed increases, the viscosity loss increases and the temperature of the liquid metal lubricant increases. As a result, similar to the dynamic pressure type plain bearing portion, the reaction between the rotating body or the stationary body constituting the gap and the liquid metal lubricant proceeds, and the gap may be pinched by the accumulation of reaction products. In addition, an undesirable situation occurs in which the anode rotational drive torque increases and the rotational speed decreases, or the power consumption of the stator coil increases.
[0022]
Here, the experimental results of the present inventors will be described. In this experiment, a liquid metal lubricant (gallium alloy) is filled in a gap having a fixed body diameter φ of 30 mm, an opposing gap G of 50 μm, and an axial length of 30 mm, and the temperature of the liquid metal lubricant is about 200 ° C. It is.
[0023]
At low speed rotation of 50 rps, the heat generation power P is about 2W. This value is not a big problem. At a high speed rotation of 160 rps, the heat generation power P is about 100 W, and the above problem occurs.
[0024]
An object of the present invention is to provide a rotary anode X-ray tube that solves the above-described drawbacks, suppresses a temperature rise of a liquid metal lubricant, and can maintain stable rotation characteristics over a long period of time.
[0025]
[Means for Solving the Problems]
The present invention provides an anode target disposed in a vacuum vessel, a rotating body that rotates integrally with the anode target, and the rotating body. Sliding filled with liquid metal lubricant A rotary anode X-ray tube comprising a fixed body that is rotatably supported by a bearing. Slip In the facing gap between the rotating body and the fixed body in a region where no bearing is provided, Provide a clearance part with a gap larger than the sliding bearing part, and A liquid metal lubricant and a floating body immersed in the liquid metal lubricant are arranged.
[0026]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
An embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
[0027]
The rotating
[0028]
For example, the outer peripheral surface of the
[0029]
The illustrated
[0030]
In the portion where the thick portion b1 of the
[0031]
In addition,
[0032]
The fixed
[0033]
The step surface A of the
[0034]
When the rotating anode X-ray tube receives a rotating magnetic field generated by a stator coil (not shown) disposed outside the
[0035]
According to the configuration described above, the hydrodynamic slide bearing is provided in the fitting portion between the
[0036]
When the
[0037]
For example, in comparison with the case where the rotational speed of the rotating body is 100 rps, in the structure of the prior art in which the
[0038]
Further, the
[0039]
The
[0040]
According to the configuration described above, since heat generation of the liquid metal lubricant in the
[0041]
In a conventional rotary anode X-ray tube, when there is a clearance portion with a large gap, in order to avoid heat generation of the liquid metal lubricant in the clearance portion, for example, the amount of the liquid metal lubricant is adjusted, and during operation, the clearance portion The liquid metal lubricant is made to disappear. Therefore, the heat transfer efficiency from the rotating body portion to the fixed body is reduced.
[0042]
Next, another embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
[0043]
[0044]
The fixed
[0045]
Further, a hydrodynamic slide bearing is formed at a fitting portion of the
[0046]
A liquid metal lubricant such as a Ga alloy is filled in the spiral grooves A1, A2, B1, and B2 and the gap between the
[0047]
In addition, in the portion where the large-
[0048]
In the case of the embodiment of FIG. 2, the fixed body is formed with a large diameter, and a hydrodynamic slide bearing is provided in the large diameter portion. In a circulatory organ diagnostic apparatus or the like, X-ray imaging is performed on the object to be imaged from various directions, and the imaging direction changes at high speed. For this reason, in a rotating anode X-ray tube incorporated in a circulatory organ diagnostic device, a large acceleration acts on a heavy anode target, and irregular loads are applied to the bearing portion from various directions. The structure of FIG. 2 is effective when an irregular and large load is applied, as described above, because a hydrodynamic slide bearing is provided in a portion where the diameter of the fixed body is large.
[0049]
Next, another embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In FIG. 3, parts corresponding to those in FIG.
[0050]
In this embodiment, the opposing gap perpendicular to the tube axis m between the
[0051]
Also in this case, the heat generation in the
[0052]
Next, another embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
[0053]
[0054]
For example, the
[0055]
The rotating
[0056]
A fixed
[0057]
The
[0058]
The intermediate portion of the fixed
[0059]
A spiral groove (not shown) is also formed on the upper step surface of the fixed
[0060]
The
[0061]
The
[0062]
According to the configuration described above, since the floating body, for example, the
[0063]
Further, the inside of the
[0064]
In the case of the embodiment of FIG. 4, the
[0065]
Next, another embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
[0066]
The
[0067]
The bearing
[0068]
An
[0069]
A part of the first
[0070]
The
[0071]
The second
[0072]
According to the configuration described above, the heat of the
[0073]
Next, another embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In FIG. 6, the same reference numerals are given to the portions corresponding to those in FIG.
[0074]
In this embodiment, a
[0075]
And in order to form the heat transfer area | region from the 2nd
[0076]
According to the configuration described above, the heat of the
[0077]
In the case of the structure using ball bearings as shown in FIGS. 5 and 6, in the conventional structure without a floating body, the fixed body diameter φ is 30 mm, G is 50 μm, the axial length is 30 mm, and the temperature of the liquid metal lubricant is 200. In the case of ° C. and the rotational speed of the rotating body is 160 rps, the heat generation power P is about 100 W. On the other hand, in an invention structure with a floating body, when a floating body having a dimension in which the clearances on both sides of the
[0078]
An embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
[0079]
[0080]
The
[0081]
The
[0082]
A
[0083]
The fixed
[0084]
A
[0085]
In addition, radial pressure dynamic bearings Ra and Rb are provided at a fitting portion between the
[0086]
The opposing portion between the upper end surface of the large-
[0087]
The cylindrical fitting portion where the inner surface of the
[0088]
Also in the case of the configuration described above, the heat generation of the
[0089]
The
[0090]
In each of the above embodiments, when a floating body such as a cylindrical sleeve is arranged in the non-bearing portion in the relief portion, the clearance between the rotating portion and the floating body is G21, and the clearance between the fixed body and the floating body is G22. When the clearance of the sliding bearing, for example, the radial dynamic pressure type sliding bearing portion is G1, for example, the relationship of G2 (= G21 + G22)> G1 is set. According to this relationship, the load at the time of mechanical contact between the rotating part or the fixed body and the floating body is reduced, and occurrence of problems such as deformation of the floating body is prevented.
[0091]
Further, when the floating body and the bearing surface are made of the same material, both have the same thermal expansion coefficient. Therefore, even when the temperature of the bearing portion is high, the relationship of G2> G1 is maintained, and G21 and G22 can be narrowed. When G21 and G22 are narrowed, the liquid metal lubricant can be reliably held on the cylindrical sleeve portion by capillary action.
[0092]
In addition, since the liquid metal lubricant can be filled almost 100% in the gap between the fixed body and the rotating body, the heat of the anode target is effectively transferred to the refrigerant that cools the fixed body through the liquid metal. I can tell you.
[0093]
In the above embodiment, an example using a hydrodynamic slide bearing or a ball bearing has been described, but a magnetic bearing can be used instead.
[0094]
According to the above-described configuration of the invention, there is provided a rotary anode X-ray tube capable of reducing heat generation at the escape portion during high-speed rotation, suppressing a temperature rise in the bearing portion or the heat transfer portion, and maintaining stable rotation characteristics over a long period of time. can get.
[0095]
【The invention's effect】
According to the present invention, it is possible to realize a rotary anode type X-ray tube capable of maintaining stable rotation characteristics over a long period of time.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view for explaining an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view for explaining another embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a cross-sectional view for explaining another embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a cross-sectional view for explaining another embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a cross-sectional view for explaining another embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a cross-sectional view for explaining another embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a cross-sectional view for explaining another embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a cross-sectional view for explaining a conventional example.
[Explanation of symbols]
11 ...
12 ... Joining ring
13 ... Sealing ring
14 ... Anode target
15 ... Fixing screw
16 ... Rotating strut
17 ... Rotating body
18 ... Thrust Ring
19 ... Screw
20 ... Fixed body
21a, 21b ... spiral groove
22a, 21b ... spiral groove
23 ... Reservoir
24 ... Duct
25 ... escape
26 ... Cylindrical sleeve
Ra, Rb ... Dynamic pressure type slide bearing in radial direction
Sa, Sb: Thrust direction hydrodynamic slide bearing
m ... Tube axis
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