JP3950413B2

JP3950413B2 - Fuel gas calorie control device for gas turbine

Info

Publication number: JP3950413B2
Application number: JP2002362338A
Authority: JP
Inventors: 典一宮本; 隆園田; 浩史田邊; 篤洋徳田; 利光中村
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd; Nippon Steel Corp
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd; Nippon Steel Corp
Priority date: 2002-12-13
Filing date: 2002-12-13
Publication date: 2007-08-01
Anticipated expiration: 2022-12-13
Also published as: JP2004190632A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
高炉ガスを主燃料とするガスタービン発電システムにおいては、高炉の操業状態により、発生ガスカロリーが大きく変動し、これにより、ガスタービンの発電出力が変動する。特に、ガスカロリーの変動が大きいときには、不安定燃焼や失火に至る場合もある。そのため、システムの運転の安定化を図るために、燃料ガスカロリーを測定し、ガスカロリーを一定にするよう添加ガス量をフィードバック調整するものや、ガスタービン発電出力を一定にするよう添加ガス量を調整する方法が用いられている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特開平７−１９４５３号公報（第２−４頁、第１図）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、前者の方法は、すべてのガスタービンの運転状態（例えば、調速制御、出力リミット制御、温度リミット制御、負荷変更等）において使用することができるが、制御系にガスカロリー測定系やガス洗浄系を含むために１分以上の応答時間を必要とする。このため、フィードバックゲインを上げて制御を行うことができず、変動抑制能力が不十分であるといった問題がある。また、後者の方法は、ガスカロリー変動に対するガスタービン発電出力は高応答（１０秒程度）に現れるものの、ガスタービン発電出力を参照してガス流量を調整する出力リミット制御を使用している場合やガス流量が大幅に変化する負荷変更時にはガス流量調整系とガスカロリー一定制御系とが干渉して制御系全体がハンチングを起こし、常時使用することが困難であった。
【０００５】
また、応答性の速い後者の方法を使用した場合でも、高炉での送風開始時等に突変するガスカロリー変動に対しては、添加ガス混合器からガスタービン本体までの無駄時間により、十分な変動抑制制御が困難であった。そのため、急激なガスカロリーの低下による不安定燃焼や失火に対する抑制が十分ではなかった。さらに、制御による高炉ガス単味ガスカロリーの急激な低下の抑制が困難であることから、実運用上はガスカロリー設定値を高いレベルにする必要があり、この結果、定常的に燃焼温度が高レベルとなる。しかし、一方で、タービン入口には温度条件があるため、これを満足するためには、発電出力の低下を余儀なくされ、特に、気温が高い季節に出力を高レベルに維持するのが困難な状況となっていた。
【０００６】
そこで、本発明は、上述した問題点に鑑みてなされたものであって、上流配管に設置したカロリー計から事前にカロリー変動を捉えて添加ガス流量を調整することによって、ガスタービンの運転時には、常時、高い応答性を有し、大幅なガスカロリー外乱に対しても十分な抑制を行うガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置および方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するため、本発明は、以下の手段を提案している。
請求項１に係る発明は、主燃料ガスである高炉ガスに添加ガスとしてコークス炉ガスを混合可能なガス混合器を備えたガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置において、ガスタービンの運転特性から算出される発電出力効率を、前記ガス混合器と前記ガスタービンの間に設けられたガスカロリー計で測定した燃料ガスカロリー量に基づいて補正した発電出力効率推定値と、燃料ガス流量と、発電出力とから推定した燃料ガスカロリーに基づいて前記添加ガスの混合量を調整するフィードバック制御系と、ガス混合器からガスタービンの燃焼器まで、該混合ガスが移動する経過時間の影響を抑制すべく、前記ガス混合器と前記ガスタービンとの間に設けられた流量計の測定値と添加ガス配管の流量とにより前記主燃料ガス配管の流量を求め、該流量と前記主燃料ガス配管の断面積とに基づいて前記主燃料ガス配管の流速を求め、該流速に基づいて前記ガスカロリー計から前記ガス混合器までの主燃料ガスの伝達時間を算出するガス到達時間補正手段を備え、該ガス到達時間補正手段の算出結果と、前記ガス混合器よりも上流に設けられたガスカロリー計で測定した燃料ガスカロリー量と、主燃料ガスおよび添加ガスの流量とから主燃料ガス単体のガスカロリーを算出する主燃料ガス単体カロリー計算手段を備え、該主燃料ガス単体カロリー計算手段の計算結果に基づいて主燃料の変動を捉えて前記添加ガスの添加量を調整するフィードフォワード制御系とを設けたことを特徴とするガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置を提案している。
【０００８】
この発明によれば、ガスタービン入口側のガスカロリー量によりガスタービンの運転特性から算出される発電出力効率を補正した推定値と、ガスタービンの発電出力と燃料ガス流量とから推定した燃料ガスカロリーにより添加ガス量を調整することにより、発電出力効率がガスの汚れ等の要因で変化したときでも、ガスカロリーを一定に制御することができる。また、フィードバック制御により、応答できない部分についてはフィードフォワード制御により、急激なガスカロリー変化に対しても安定した制御が可能となる。
【００１０】
また、本発明によれば、燃料ガス配管の上流部に設置したガスカロリー計により上流部のガスカロリーを計測する。また、配管のガス流量により、ガスカロリー計からガス混合器までの主燃料ガスの経過時間を求める。これらの値からフィードフォワード制御を行うことにより、ガス混合器からガスタービンの燃焼器までを混合ガスが移動する経過時間の影響を抑制でき、突発的な外乱に対しても、その影響を効果的に抑制することができる。
【００１２】
さらに、この発明によれば、フィードバック制御によって、ガスカロリー一定制御を行うとともに、フィードフォワード制御によって、フィードバック制御では応答できない範囲を制御することとしたので、ガスカロリーの変動が大きい高炉ガスを主燃料ガスとして用いても安定的な制御が可能となる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置について図１から図７を参照して詳細に説明する。
図１から本発明の実施形態に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置を含むガスタービン発電システムは、ＢＦＧ（高炉ガス、ＢＦＧ：Blast Furnace Gas）本管１と、ＣＯ計２ａ、２ｂ（ガスカロリー計）と、ガス混合器３と、Ｎ２ガス供給弁４と、ＣＯＧ（コークス炉ガス、ＣＯＧ：Cokes Oven Gas）供給弁５と、ＥＰ６（電気集塵器,ＥＰ：Electrostatic Precipitator）と、Ｇ.Ｃ７（ガス圧縮器、Ｇ.Ｃ.：Gas Compressor）と、Ｇ.Ｔ.８（ガスタービン、Ｇ.Ｔ.：Gas Turbine）と、Ｇｅｎ９（発電機、Ｇｅｎ：Generator）と、出力計１０と、Ｇａｓ冷１１（ガス冷却器）と、ガス流量調整弁１２と、カロリーオブザーバ演算部１３と、ＦＢ制御演算部１４（ＦＢ：フィードバック）と、ＦＦ制御演算部（ＦＦ：フィードフォワード）１５と、ＢＦＧ単味カロリー計算部１６と、ガス到達時間補正部１７と、ＢＦＧ流量計算部１８とから構成されている。
【００１４】
ＢＦＧ（高炉ガス）本管１は、本発明に係るガスタービン発電システムの主燃料となる、製鉄所において発生する高炉ガスをガスタービン発電システムに供給するための配管である。ＣＯ計（ガスカロリー計）２ａ、２ｂは、ガスタービンに供給されるガスカロリーを測定する装置であって、本発明においては、燃料ガスのカロリーを推定するための要素として、また、ガスカロリーの変動を事前に検知してフィードフォワード制御を行うための要素として用いられている。ガス混合器３は、主燃料ガスである高炉ガスのガスカロリーに応じて、Ｎ２ガス供給弁４およびＣＯＧガス供給弁５から供給された添加ガスを高炉ガスに混合する装置である。
【００１５】
Ｎ２ガス供給弁４は、ガスタービンに供給されるガスカロリーが所定値よりも増加している場合に、減熱用のＮ２ガスを供給するための供給弁である。ＣＯＧ供給弁５は、ガスタービンに供給されるガスカロリーが所定値よりも低下している場合に、増熱用のＣＯＧガスを供給するための供給弁である。ＥＰ６（電気集塵器）は、ガスタービン発電システムの主燃料である高炉ガスにふくまれるダスト等を集塵し、除去する装置である。具体的には、放電極および集塵極の間に高圧直流電流を荷電し、コロナ放電をさせることにより、ダストにマイナスイオンを帯電させて、集塵する装置であり、ガスタービン発電システムにおいては、一般にガス洗浄系と呼ばれる。
【００１６】
Ｇ.Ｃ.７（ガス圧縮器）は、電気集塵器６により洗浄された高炉ガスを圧縮してガスタービンに導入する。Ｇ.Ｔ.８（ガスタービン）は、燃料ガスの燃焼による熱エネルギーを速度エネルギーに変換し、タービンロータを介して、機械的なエネルギーを取り出す装置である。Ｇｅｎ９（発電機）は、ガスタービン８から得られる機械的なエネルギーを電気的なエネルギーに変換する装置である。出力計１０は、発電機９から出力される発電出力を測定するための装置であり、本発明においては、燃料ガスのカロリーを推定するための要素の１つとして用いられている。
【００１７】
ガス冷却器１１は、高温状態になった余剰ガスを冷却してＢＦＧ本管１に戻す役割を有する。ガス流量調整弁１２は、弁を調整して余剰ガスをガス冷却器１１に送り込む役割を有する。カロリーオブザーバ演算部１３は、カロリー計２ｂのガスカロリー測定信号と、燃料ガス流量および発電機９の発電出力によって、燃料ガスカロリーの推定を行う装置である。ＦＢ制御演算部１４は、カロリーオブザーバ演算部１３によるガスカロリーの推定値と、ガスカロリーの目標値とから偏差を演算し、演算結果に基づいて、Ｎ２ガス供給弁４およびＣＯＧガス供給弁５を操作してガスタービンに供給されるガスカロリーを一定とする。
【００１８】
ＦＦ制御演算部１５は、ＢＦＧ本管１の上流部に設けたガスカロリー計２ａの値と、ガス流量から算出される上記ガスカロリー計２ａからガス混合器３に到達するまでの時間とにより、主燃料である高炉ガスのガスカロリーの変動を事前に捉えて制御を行う働きを有する。ＢＦＧ単味カロリー計算部１６は、電気集塵器６とガス圧縮器７との間に設けられたガスカロリー計２ｂによるガスカロリーと、主燃料ガスおよび添加ガスの流量と、ガスカロリー計２ａからガス混合器３までの到達時間とからＢＦＧ単体のガスカロリーを算出する。
【００１９】
ガス到達時間補正部１７は、ＢＦＧ流量計算部１８から得られるＢＦＧ本管１のガス流量を配管断面積で除してガスの流速を求め、ガスカロリー計２ａからガス混合器３までの配管長をガスの流速で除してガス伝達時間を求める。ＢＦＧ流量計算部１８は、ガスタービン８の入口側に設けられたガス流量計と、Ｎ２ガスおよびＣＯＧにそれぞれ設けられたガス流量計との値からＢＦＧの流量を計算する。
【００２０】
本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置は、ガスタービン入口側のガスカロリー量により推定した発電出力効率と、燃料ガス流量と、発電出力とから推定した燃料ガスカロリーにより添加ガス量を調整するフィードバック制御系と、主燃料ガスと添加ガスとを混合するガス混合器からガスタービンの燃焼器まで、該混合ガスが移動する経過時間の影響を抑制するフィードフォワード制御系とから構成されている。そこで、まず、フィードバック制御系の内容について、以下、数式および図面等を用いて詳細に説明する。
【００２１】
一般に、ガスタービンの発電出力Ｐ（ＫＷ）は、ガスカロリーＨ(ＫＪ／Ｎｍ³)と、効率ηと、ガス流量Ｑ（Ｎｍ³／Ｓ）とから、[数１]のように表すことができる。効率ηはガスタービン出力と強い相関があるため、これを関数として、η₀（ｐ）とすると、効率ηは、[数２]のように表すことができる。但し、ｋ_ηは、効率補正係数であり、標準状態では、ｋ_η＝１である。
【数１】

【数２】

【００２２】
[数１]と[数２]とから、ガスカロリー推定値Ｈ＾は、[数３]のように表すことができる。ただし、実測可能なＰ、Ｑには、応答性に差が存在するため、これを補正するために、[数４]によって、応答性を合わせる。なお、ここで、Ｈ_ｐ（ｓ）は、発電機出力応答を、Ｈ_ｈ（ｓ）は、ガスカロリー推定値応答を、Ｈ_ｑ（ｓ）は、ガス流量応答を示している。また、本実施形態においては、Ｈ_ｈ（ｓ）、Ｈ_ｐ（ｓ）、Ｈ_ｑ（ｓ）には、一次遅れの伝達関数である[数５]を用いた。
【数３】

【数４】

【数５】

【００２３】
[数４]を用いて、[数３]を解くと、Ｈ_ｈ（ｓ）の応答をもつガスカロリー応答が得られる。この基本演算ブロックは、図２のようになる。ここで、効率補正係数ｋ_ηは、その変化が緩やかであり、一般に、空気温度や排ガス温度等によって、その値を得ることができるが、値の再現性に問題があるため、本発明においては、ガスカロリー計５の測定値をもとに以下により、学習して得ることとする。
【００２４】
まず、[数１]から、[数６]を得る。これと、[数２]より、効率補正係数ｋ_ηは、[数７]のように表すことができる。
【数６】

【数７】

【００２５】
効率補正係数ｋ_ηの変化は緩やかであることから、前回の値をもとに値を更新する方法で学習により値を決めることとすれば、その関係式は、[数８]のようになる。ただし、αは重み係数であって、その数値範囲は、０＜α＜１である。
【数８】

【００２６】
なお、[数８]のＰ、Ｈ、Ｑについては、これらの応答性を合わせるため、各測定値ごとに、これらのうち、最も応答が遅いガスカロリー計５に合わせた応答補正を行ったものを用いる。これをブロック図として表すと、図３のようになる。なお、本実施形態においては、応答補正を行う伝達関数として、［数９］に示すものを用いている。
【数９】

【００２７】
したがって、図３から、学習により求められるｋ_ηを図２のブロック図の入力であるｋ_ηに接続すれば、発電出力以外の効率変化を反映することができ、より高精度なガスカロリーの推定が可能となる。
【００２８】
次に、上記、ガスカロリー推定によるフィードバック制御系の外乱抑制能力について、考察してみる。
本発明に係るガスタービン発電システムにおける高炉ガスおよび添加ガスによる混合ガスのガスカロリーを定式化すると[数１０]のようになる。また、これらの式から、Ｈ_Ｍを求めると、[数１１]になる。なお、ここで、Ｑ_Ｍは、混合ガス流量を、Ｑ_Ｂは、ＢＦＧガス流量を、Ｑ_ａは、添加ガス流量を、Ｈ_Ｍは、混合ガスカロリーを、Ｈ_Ｂは、ＢＦＧガスカロリーを、Ｈ_ａは、混合ガスカロリーを示している。
【数１０】

【数１１】

【００２９】
Ｈ_ＢおよびＱ_ａが変化することを前提に線形化すると、[数１２]のようになる。ここで、実際には、Ｑ_ＢがＱ_ａよりも十分に大きい関係にあることから、[数１０]から、Ｑ_Ｍ≒Ｑ_Ｂとなり、[数１２]は、[数１３]のようになる。したがって、これらを用いて、混合ガスカロリーの変動分を式で表すと、[数１４]のようになる。
【数１２】

【数１３】

【数１４】

【００３０】
Ｈ_Ｍの検出は、ガスカロリーオブザーバ演算部１３による無駄時間Ｌ₁および時定数をＴ₁とし、応答近似すると、[数１５]のように表される。したがって、[数１４]および[数１５]より、添加ガス流量操作端４、５からガスカロリーオブザーバ演算部１３までのブロック図は、図４のようになる。
【数１５】

【００３１】
次に、ガスカロリーオブザーバ演算部１３により検出されたガスカロリー値と、ガス流量と、ガス混合器点での高炉ガスのガスカロリー変動をもとに、ＰＩ演算（比例積分制御）、Ｑ_ＭおよびＫ_ｃによる開ループ補正、高炉ガスカロリーのフィードフォワード補正を考慮して制御系を表すと、図５のような制御ブロック図になる。ここで、Ｑ_ＭおよびＫ_ｃによる開ループ補正での相殺を考慮すると、制御ループは単純となって、図６のようになり、さらに、Ｔ_ｉ＝Ｔ₁とすると、コントローラのゼロ点とプロセスの時定数とが相殺されて、図７のようになって、位相余裕を固定にしたコントローラの設計が可能となる。
【００３２】
この場合、フィードバックループの外乱抑制能力Ｈ_ｙｄ（ｓ）は、[数１６]のようになるため、基本的には、角周波数１／２Ｌ₁よりも短い周期の外乱は抑制不可能となる。
これは、ガス混合器３からガスタービン８に至るまでの無駄時間により生じる制限によるものであり、ガスタービン８以上の高い応答性を有するガスカロリー計２でないと対処が出来ないことを意味する。現実的には、ガスカロリーを測定するためにガス伝達系やガス洗浄系が存在するため、その実現は困難であり、この制御範囲については、上流側のガスカロリー測定値に基づいてフィードフォワード制御による外乱制御を行う必要がある。
【数１６】

【００３３】
そこで、上流側ガスカロリー測定値に基づく、フィードフォワード制御について考えてみると、上流側ガスカロリー測定値は、フィードバック制御において補償が困難な範囲を補償できればよく、その測定範囲も上記範囲のガスカロリー変動のみで十分であることから、制御に必要な周波数特性は、[数１６]に示される範囲で十分である。なお、過補償による変動発生を避けるためには、[数１６]をカバーできるフィルター、すなわち、上流側に設置したガスカロリー計の測定値とガス流量に応じて位相をシフトするようなフィルターをガス混合器設置点でのＢＦＧ単味ガスカロリーに乗じてフィードフォワード補償を行うことで対応することができる。上記の内容をブロック図として表したものを図８に示す。
【００３４】
なお、図８の制御系においては、上流側に設置したガスカロリー計２ａの応答特性としては、ガスカロリー計２ａの有する無駄時間と時定数を足し合わせた時間が、ガスカロリー計設置点からガス混合器設置点までのガス伝達時間よりも短いことが必須条件となる。したがって、時定数は、できる限り小さい方が望ましい。一方、この範囲内でのフィードフォワード制御の調整は、無駄時間に関しては、リングバッファの取り出し点での演算により、また、時定数に関しては、Ｔ₂およびＫ_ｆｆの調整により対応可能である。図９にＨ_ｙｄ（ｓ）とＨ_ｆｆ（ｓ）の周波数特性に関する関係を示す。
【００３５】
本実施形態によれば、ガスカロリーの変動量が従来の１／１０以下となり、失火等の不安が解消された。また、ガスカロリーの設定値を低く抑えることが可能となり、これにより、ガスタービン入口温度の制約による発電出力低下が緩和され、気温が高いときでも、ガスタービン発電システムによる高出力が可能となった。
【００３６】
【発明の効果】
以上のように、請求項１に係る発明によれば、ガスタービン出力、燃料ガス流量に基づくガスカロリー推定値を使用したハイゲインフィードバック制御により、上流配管に設置したカロリー計から事前にカロリー変動を捉えて添加ガス流量を調整することによって、ガスタービンの運転時には、常時、高い応答特性により大幅なカロリー外乱抑制を行うことができるという効果がある。
【００３７】
また、ガスタービン発電出力のみならずガス流量とガスカロリー計の測定値による効率学習を行うことにより、ガスタービンの運転状態に拘わらず、常時、高速応答、高精度なガスカロリー推定値を得ることができるという効果がある。
【００３８】
さらに、ガス混合器からガスタービンまでのガス伝達無駄時間の影響は上流側ガスカロリーの測定によるフィードフォワード制御のみで、外乱要素の大半を抑制することとしたため、より高速で、かつ、高精度にガスカロリーに関する外乱を除去することができるという効果がある。
【００３９】
そして、フィードバック制御およびフィードフォワード制御により、それぞれが制御すべき範囲を明確にして、系のコントロールを行うこととしたことから、ガスカロリーの変動が大きい高炉ガスを主燃料としたシステムにおいても安定的な運転が可能となる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置の系統図である。
【図２】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置におけるガスタービン出力、効率補正係数およびガス流量とカロリー推定値との関係を示すブロック図である。
【図３】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置におけるガスタービン出力、ガス流量およびガスカロリーと効率補正係数との関係を示すブロック図である。
【図４】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置における添加ガス流量操作端からガスカロリーオブザーバ演算部までのブロック図である。
【図５】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置におけるガスカロリーの設定値とガスカロリー推定値の関係を示す制御ブロック図である。
【図６】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置におけるガスカロリーの設定値とガスカロリー推定値の関係を示す単純化された制御ブロック図である。
【図７】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置におけるガスカロリーの設定値とガスカロリー推定値の関係を示す単純化された制御ブロック図である。
【図８】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置におけるシステムの制御ブロック図である。
【図９】本発明に係るガスタービンの燃料ガスカロリー制御装置における外乱抑制能力特性とフィードフォワード制御フィルターの周波数特性を示す図である。
【符号の説明】
１・・・ＢＦＧ本管、２ａ,２ｂ・・・ガスカロリー計、３・・・ガス混合器、４・・・Ｎ２ガス供給弁、５・・・ＣＯＧ供給弁、６・・・ＥＰ（電気集塵器）、
７・・・Ｇ.Ｃ.（ガス圧縮機）、８・・・Ｇ.Ｔ.（ガスタービン）、
９・・・Ｇｅｎ（発電機）、１０・・・出力計、
１１・・・Ｇａｓ冷（ガス冷却器）、１２・・・ガス流量調整弁、
１３・・・カロリーオブザーバ演算部、
１４・・・ＦＢ制御演算部（フィードバック制御演算部）、
１５・・・ＦＦ制御演算部（フィードフォワード制御演算部）、
１６・・・ＢＦＧ単味ガスカロリー計算部、１７・・・ガス到達時間補正部、
１８・・・ＢＦＧ流量計算部、[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a fuel gas calorie control device for a gas turbine.
[0002]
[Prior art]
In a gas turbine power generation system using blast furnace gas as a main fuel, the generated gas calorie greatly varies depending on the operating state of the blast furnace, and thereby the power generation output of the gas turbine varies. In particular, when the variation in gas calories is large, unstable combustion or misfire may occur. Therefore, in order to stabilize the operation of the system, the fuel gas calorie is measured, and the additive gas amount is feedback adjusted to keep the gas calorie constant, or the additive gas amount is made constant to keep the gas turbine power generation output constant. A method of adjustment is used (for example, see Patent Document 1).
[0003]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 7-19453 (page 2-4, FIG. 1)
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, the former method can be used in all gas turbine operation states (for example, speed control, output limit control, temperature limit control, load change, etc.). A response time of 1 minute or more is required to include the cleaning system. For this reason, there is a problem that control cannot be performed by increasing the feedback gain, and the fluctuation suppressing ability is insufficient. In the latter method, the gas turbine power generation output with respect to the gas calorie fluctuation appears in a high response (about 10 seconds), but the output limit control that adjusts the gas flow rate with reference to the gas turbine power generation output is used. When changing the load at which the gas flow rate changes significantly, the gas flow rate adjustment system interferes with the gas calorie constant control system, causing the entire control system to hunt, making it difficult to use at all times.
[0005]
In addition, even when the latter method with fast response is used, it is sufficient for the gas calorie fluctuation that suddenly changes at the start of blowing in the blast furnace due to the dead time from the additive gas mixer to the gas turbine body. It was difficult to control fluctuation. For this reason, the suppression of unstable combustion and misfire due to a sudden decrease in gas calories has not been sufficient. Furthermore, since it is difficult to suppress a rapid decrease in blast furnace gas simple gas calorie by control, it is necessary to set the gas calorie set value to a high level in actual operation. As a result, the combustion temperature is constantly high. Become a level. However, on the other hand, since there is a temperature condition at the turbine inlet, in order to satisfy this, the power generation output must be reduced, and it is difficult to maintain the output at a high level especially in the high temperature season. It was.
[0006]
Therefore, the present invention has been made in view of the above-described problems, and by adjusting the additive gas flow rate by capturing the calorie fluctuation in advance from the calorimeter installed in the upstream pipe, during operation of the gas turbine, An object of the present invention is to provide a fuel gas calorie control apparatus and method for a gas turbine that always has high responsiveness and sufficiently suppresses even a large gas calorie disturbance.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, the present invention proposes the following means.
The invention according to claim 1 is a fuel gas calorie control device for a gas turbine provided with a gas mixer capable of mixing coke oven gas as additive gas with blast furnace gas as main fuel gas, and is calculated from operating characteristics of the gas turbine. Power generation output efficiency estimated value corrected based on the amount of fuel gas calorie measured with a gas calorimeter provided between the gas mixer and the gas turbine , fuel gas flow rate, power generation output, and feedback control system for adjusting the mixing amount of the additive gas based on the fuel gas calorie estimated from the gas mixer to the combustor of a gas turbine, in order to suppress the influence of elapsed time that the mixed gas is moved, the obtains the flow rate of the main fuel gas pipe by the flow rate of the additive gas pipe and the measurement value of the flow meter provided between the gas turbine and the gas mixer, Obtains the flow rate of the main fuel gas pipe on the basis of the cross-sectional area of flow between the main fuel gas pipe, calculates the transmission time of the main fuel gas to the gas mixer from the gas calorimeter based on flow velocity gas An arrival time correction means, a calculation result of the gas arrival time correction means, an amount of fuel gas calories measured with a gas calorimeter provided upstream of the gas mixer, and flow rates of main fuel gas and additive gas, Main fuel gas simple substance calorie calculating means for calculating the main fuel gas simple substance calorie from the main fuel gas simple substance calorie calculating means, based on the calculation result of the main fuel gas simple substance calorie calculating means to adjust the addition amount of the additive gas And a fuel gas calorie control device for a gas turbine, characterized in that a feedforward control system is provided.
[0008]
According to the present invention, the fuel gas calorie estimated from the estimated value obtained by correcting the power generation output efficiency calculated from the operation characteristics of the gas turbine by the gas calorie amount on the gas turbine inlet side, and the power generation output of the gas turbine and the fuel gas flow rate. By adjusting the amount of the additive gas, the gas calorie can be controlled to be constant even when the power generation output efficiency changes due to factors such as gas contamination. Further, a portion that cannot respond by feedback control can be stably controlled even by a sudden change in gas calorie by feedforward control.
[0010]
Moreover, according to this invention, the gas calorie of an upstream part is measured with the gas calorimeter installed in the upstream part of fuel gas piping. Further, the elapsed time of the main fuel gas from the gas calorimeter to the gas mixer is obtained from the gas flow rate of the pipe. By performing feedforward control from these values, it is possible to suppress the influence of the elapsed time that the mixed gas travels from the gas mixer to the combustor of the gas turbine, and it is also effective for sudden disturbances. Can be suppressed.
[0012]
Furthermore, according to the present invention, the gas calorie constant control is performed by the feedback control, and the range in which the feedback control cannot respond is controlled by the feedforward control. Stable control is possible even when used as a gas.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the fuel gas calorie control apparatus of the gas turbine which concerns on embodiment of this invention is demonstrated in detail with reference to FIGS.
A gas turbine power generation system including a fuel gas calorie control device for a gas turbine according to an embodiment of the present invention from FIG. 1 includes a BFG (Blast Furnace Gas) main tube 1 and CO meters 2a and 2b (gas calories). ), Gas mixer 3, N 2 gas supply valve 4, COG (Coke Oven Gas, COG: Cokes Oven Gas) supply valve 5, EP 6 (Electrostatic Precipitator), G. C7 (gas compressor, GC: Gas Compressor), GT8 (gas turbine, GT: Gas Turbine), Gen9 (generator, Gen: Generator), and output meter 10 Gas cooling 11 (gas cooler), gas flow rate adjustment valve 12, calorie observer calculation unit 13, FB control calculation unit 14 (FB: feedback), FF control calculation unit (FF: feed forward) 15, BFG single calorie A calculation unit 16, a gas arrival time correction unit 17, and a BFG flow calculation unit 18..
[0014]
The BFG (blast furnace gas) main pipe 1 is a pipe for supplying the gas turbine power generation system with blast furnace gas generated at an ironworks, which is the main fuel of the gas turbine power generation system according to the present invention. The CO meters (gas calorie meters) 2a and 2b are devices for measuring the gas calories supplied to the gas turbine. In the present invention, the CO meters (gas calorie meters) 2a and 2b are used as elements for estimating the calories of the fuel gas. It is used as an element for detecting the change in advance and performing feedforward control. The gas mixer 3 is a device that mixes the additive gas supplied from the N2 gas supply valve 4 and the COG gas supply valve 5 with the blast furnace gas in accordance with the gas calorie of the blast furnace gas that is the main fuel gas.
[0015]
The N2 gas supply valve 4 is a supply valve for supplying N2 gas for heat reduction when the gas calorie supplied to the gas turbine is higher than a predetermined value. The COG supply valve 5 is a supply valve for supplying COG gas for increasing heat when the gas calorie supplied to the gas turbine is lower than a predetermined value. EP6 (electric dust collector) is a device that collects and removes dust and the like contained in blast furnace gas, which is the main fuel of the gas turbine power generation system. Specifically, it is a device that charges a negative ion to dust by charging a high-voltage direct current between a discharge electrode and a dust collecting electrode and causing corona discharge, and in a gas turbine power generation system, Generally called a gas cleaning system.
[0016]
G.C.7 (gas compressor) compresses the blast furnace gas washed by the electric dust collector 6 and introduces it into the gas turbine. GT.8 (gas turbine) is a device that converts thermal energy from combustion of fuel gas into velocity energy and extracts mechanical energy via a turbine rotor. Gen 9 (generator) is a device that converts mechanical energy obtained from the gas turbine 8 into electrical energy. The output meter 10 is a device for measuring the power generation output output from the generator 9, and is used as one of the elements for estimating the calorie of the fuel gas in the present invention.
[0017]
The gas cooler 11 has a role of cooling the surplus gas in a high temperature state and returning it to the BFG main pipe 1. The gas flow rate adjustment valve 12 has a role of adjusting the valve and sending surplus gas to the gas cooler 11. The calorie observer calculation unit 13 is a device that estimates fuel gas calories from the gas calorie measurement signal of the calorimeter 2b, the fuel gas flow rate, and the power generation output of the generator 9. The FB control calculation unit 14 calculates a deviation from the estimated value of the gas calorie by the calorie observer calculation unit 13 and the target value of the gas calorie. Based on the calculation result, the N2 gas supply valve 4 and the COG gas supply valve 5 are operated. The gas calorie supplied to the gas turbine by operation is fixed.
[0018]
The FF control calculation unit 15 is based on the value of the gas calorimeter 2a provided in the upstream portion of the BFG main pipe 1 and the time from the gas calorimeter 2a calculated from the gas flow rate to the gas mixer 3. It has a function to control the gas calorie of the blast furnace gas, which is the main fuel, in advance. The BFG simple calorie calculating unit 16 is based on the gas calorie by the gas calorimeter 2b provided between the electric dust collector 6 and the gas compressor 7, the flow rates of the main fuel gas and the additive gas, and the gas calorimeter 2a. The gas calorie of BFG alone is calculated from the arrival time to the gas mixer 3.
[0019]
The gas arrival time correction unit 17 calculates the gas flow rate by dividing the gas flow rate of the BFG main pipe 1 obtained from the BFG flow rate calculation unit 18 by the pipe cross-sectional area, and the pipe length from the gas calorimeter 2a to the gas mixer 3 Is divided by the gas flow rate to determine the gas transfer time. The BFG flow rate calculation unit 18 calculates the flow rate of the BFG from values of a gas flow meter provided on the inlet side of the gas turbine 8 and a gas flow meter provided for each of the N2 gas and the COG.
[0020]
The fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention adjusts the added gas amount by the fuel gas calorie estimated from the power generation output efficiency estimated from the gas calorie amount on the gas turbine inlet side, the fuel gas flow rate, and the power generation output. And a feedforward control system that suppresses the influence of the elapsed time that the mixed gas travels from the gas mixer that mixes the main fuel gas and the additive gas to the combustor of the gas turbine. . Therefore, first, the content of the feedback control system will be described in detail below using mathematical expressions and drawings.
[0021]
In general, the power generation output P (KW) of a gas turbine can be expressed as [Equation 1] from the gas calorie H (KJ / Nm ³ ), the efficiency η, and the gas flow rate Q (Nm ³ / S). it can. Since the efficiency η has a strong correlation with the gas turbine output, if this is used as a function, η ₀ (p), the efficiency η can be expressed as [Equation 2]. However, k _η is an efficiency correction coefficient, and in the standard state, k _η = 1.
[Expression 1]

[Expression 2]

[0022]
From [Equation 1] and [Equation 2], the estimated gas calorie value H ^ can be expressed as [Equation 3]. However, since there is a difference in responsiveness between P and Q that can be actually measured, in order to correct this, the responsiveness is adjusted by [Equation 4]. Here, H _p (s) indicates a generator output response, H _h (s) indicates a gas calorie estimated value response, and H _q (s) indicates a gas flow rate response. In the present embodiment, [Equation 5], which is a first-order lag transfer function, is used for H _h (s), H _p (s), and H _q (s).
[Equation 3]

[Expression 4]

[Equation 5]

[0023]
Solving [Equation 3] using [Equation 4] yields a gas calorie response with a response of H _h (s). This basic operation block is as shown in FIG. Here, the change in the efficiency correction coefficient k _η is gradual, and in general, its value can be obtained depending on the air temperature, exhaust gas temperature, etc., but there is a problem in the reproducibility of the value. Based on the measured value of the gas calorimeter 5, the following is learned and obtained.
[0024]
First, [Expression 6] is obtained from [Expression 1]. From this and [Equation 2], the efficiency correction coefficient k _η can be expressed as [Equation 7].
[Formula 6]

[Expression 7]

[0025]
Since the change in the efficiency correction coefficient k _η is gradual, if the value is determined by learning using a method of updating the value based on the previous value, the relational expression is as shown in [Equation 8]. . Here, α is a weighting coefficient, and its numerical range is 0 <α <1.
[Equation 8]

[0026]
In addition, for P, H, and Q in [Equation 8], in order to match these responsiveness, response correction was performed for each measured value according to the gas calorimeter 5 with the slowest response. Is used. This can be represented as a block diagram as shown in FIG. In the present embodiment, the transfer function for performing the response correction is shown in [Equation 9].
[Equation 9]

[0027]
Therefore, from FIG. 3, if k _η obtained by learning is connected to k _η that is the input of the block diagram of FIG. 2, it is possible to reflect changes in efficiency other than the power generation output, and estimate gas calories with higher accuracy. Is possible.
[0028]
Next, let us consider the disturbance suppression capability of the feedback control system based on gas calorie estimation.
Formulating the gas calorie of the mixed gas by the blast furnace gas and the additive gas in the gas turbine power generation system according to the present invention is as shown in [Equation 10]. Further, from these equations, when obtaining the H _M, made on the formula [11]. Note that, _{Q M} is the flow rate of the mixed gas, _{Q B} is the BFG gas flow rate, _{Q a} is the additive gas flow rate, _{H M} is the mixed gas calories, _{H B} is a BFG gas calories, H _a indicates a mixed gas calorie.
[Expression 10]

[Expression 11]

[0029]
If linearization is performed on the assumption that H _B and Q _a change, [Formula 12] is obtained. Here, in practice, since Q _B is sufficiently larger than Q _a , Q _M ≈Q _B from [Equation 10], and [Equation 12] becomes [Equation 13]. . Therefore, using these, the variation of the mixed gas calorie is expressed by the equation [14].
[Expression 12]

[Formula 13]

[Expression 14]

[0030]
Detection of H _M is the dead time L ₁ and a time constant due to the gas calorie observer computation unit 13 and T _1, when the response approximation is expressed by the following equation 15]. Therefore, the block diagram from [Expression 14] and [Expression 15] from the additive gas flow rate operation ends 4 and 5 to the gas calorie observer calculation unit 13 is as shown in FIG.
[Expression 15]

[0031]
Next, based on the gas calorie value detected by the gas calorie observer calculation unit 13, the gas flow rate, and the gas calorie fluctuation of the blast furnace gas at the gas mixer point, PI calculation (proportional integral control), Q _M and K _c by an open loop correction, when taking into account the feed forward correction of the blast furnace gas calorie representing the control system, the control block diagram as shown in FIG. Here, considering the cancellation in the open loop correction by Q _M and K _c , the control loop becomes simple as shown in FIG. 6, and when T _i = T ₁ , the controller zero point and the process Thus, the controller can be designed with a fixed phase margin as shown in FIG.
[0032]
In this case, since the disturbance suppression capability H _yd (s) of the feedback loop is as shown in [ _Expression 16], basically, disturbance having a period shorter than the angular frequency 1 / 2L ₁ cannot be suppressed.
This is due to the limitation caused by the dead time from the gas mixer 3 to the gas turbine 8, and means that the gas calorimeter 2 having a higher responsiveness than the gas turbine 8 cannot be dealt with. In reality, there is a gas transmission system and gas cleaning system to measure gas calories, so it is difficult to realize this, and this control range is controlled based on upstream gas calorie measurement values. It is necessary to perform disturbance control using
[Expression 16]

[0033]
Therefore, when considering feedforward control based on the upstream gas calorie measurement value, the upstream gas calorie measurement value only needs to be able to compensate for a range that is difficult to compensate in the feedback control, and the measurement range also falls within the above range. Since only the fluctuation is sufficient, the frequency characteristic necessary for the control is sufficient in the range shown in [Equation 16]. In order to avoid fluctuations due to overcompensation, a filter that can cover [Equation 16], that is, a filter that shifts the phase according to the measured value of the gas calorimeter installed upstream and the gas flow rate, is used. This can be done by multiplying the BFG simple gas calorie at the mixer installation point to perform feedforward compensation. FIG. 8 shows the above contents as a block diagram.
[0034]
In the control system of FIG. 8, as the response characteristic of the gas calorimeter 2a installed on the upstream side, the time obtained by adding the dead time and the time constant of the gas calorimeter 2a is the gas from the gas calorimeter installation point. It is an essential condition that it is shorter than the gas transmission time to the mixer installation point. Therefore, it is desirable that the time constant is as small as possible. On the other hand, the adjustment of the feedforward control within this range can be dealt with by calculating at the ring buffer extraction point for the dead time and by adjusting T ₂ and K _{ff for} the time constant. FIG. 9 shows the relationship between the frequency characteristics of H _yd (s) and H _ff (s).
[0035]
According to this embodiment, the fluctuation amount of the gas calorie becomes 1/10 or less of the conventional one, and the anxiety such as misfire is eliminated. In addition, it is possible to keep the gas calorie setting value low, which alleviates the decrease in power generation output due to restrictions on the gas turbine inlet temperature, enabling high output from the gas turbine power generation system even when the temperature is high .
[0036]
【The invention's effect】
As described above, according to the first aspect of the present invention, the calorie fluctuation is captured in advance from the calorimeter installed in the upstream pipe by the high gain feedback control using the gas calorie estimation value based on the gas turbine output and the fuel gas flow rate. By adjusting the additive gas flow rate, there is an effect that calorie disturbance can be greatly suppressed by high response characteristics at all times during operation of the gas turbine.
[0037]
Moreover, by performing efficiency learning not only with gas turbine power generation output but also with gas flow rate and gas calorimeter measurement values, always obtain high-speed response and highly accurate gas calorie estimation values regardless of the operating state of the gas turbine. There is an effect that can be.
[0038]
Furthermore, the effect of the gas transmission dead time from the gas mixer to the gas turbine is only feed-forward control by measuring the upstream gas calorie, and most disturbance elements are suppressed, so it is faster and more accurate. There is an effect that disturbance related to gas calories can be removed.
[0039]
In addition, the system to control the system by clarifying the range to be controlled by feedback control and feedforward control, so it is stable even in a system using blast furnace gas with large fluctuations in gas calories as the main fuel. There is an effect that can be operated smoothly.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a system diagram of a fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention.
FIG. 2 is a block diagram showing a relationship between a gas turbine output, an efficiency correction coefficient, a gas flow rate, and a calorie estimation value in a fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention.
FIG. 3 is a block diagram showing the relationship between the gas turbine output, gas flow rate, gas calorie, and efficiency correction coefficient in the fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention.
FIG. 4 is a block diagram from an additive gas flow rate operation end to a gas calorie observer calculation unit in the fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention.
FIG. 5 is a control block diagram showing a relationship between a set value of gas calories and an estimated value of gas calories in the fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention.
FIG. 6 is a simplified control block diagram showing the relationship between the set value of gas calories and the estimated value of gas calories in the fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention.
FIG. 7 is a simplified control block diagram showing a relationship between a set value of gas calories and an estimated value of gas calories in the fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention.
FIG. 8 is a control block diagram of a system in a fuel gas calorie control device for a gas turbine according to the present invention.
FIG. 9 is a diagram showing a disturbance suppression capability characteristic and a frequency characteristic of a feedforward control filter in the fuel gas calorie control apparatus for a gas turbine according to the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... BFG main, 2a, 2b ... Gas calorie meter, 3 ... Gas mixer, 4 ... N2 gas supply valve, 5 ... COG supply valve, 6 ... EP (electricity Dust collector),
7 ... GC (gas compressor), 8 ... GT (gas turbine),
9 ... Gen (generator), 10 ... output meter,
11 ... Gas cooling (gas cooler), 12 ... Gas flow rate adjusting valve,
13: Calorie observer calculation unit,
14... FB control calculation unit (feedback control calculation unit)
15 ... FF control calculation unit (feed forward control calculation unit),
16 ... BFG simple gas calorie calculation part, 17 ... gas arrival time correction part,
18 ... BFG flow rate calculation unit,

Claims

In a fuel gas calorie control device for a gas turbine equipped with a gas mixer capable of mixing coke oven gas as additive gas with blast furnace gas which is main fuel gas,
A power generation output efficiency estimated value obtained by correcting the power generation output efficiency calculated from the operating characteristics of the gas turbine based on the amount of fuel gas calorie measured with a gas calorimeter provided between the gas mixer and the gas turbine ; A feedback control system that adjusts the mixing amount of the additive gas based on the fuel gas calorie estimated from the fuel gas flow rate and the power generation output;
In order to suppress the influence of the elapsed time during which the mixed gas moves from the gas mixer to the combustor of the gas turbine, the measured value of the flow meter provided between the gas mixer and the gas turbine and the additive gas piping The flow rate of the main fuel gas pipe is determined based on the flow rate, the flow rate of the main fuel gas pipe is determined based on the flow rate and the cross-sectional area of the main fuel gas pipe, and the gas calorimeter is used to determine the flow rate of the main fuel gas pipe. Gas arrival time correction means for calculating the transmission time of the main fuel gas to the gas mixer is provided, and the measurement result of the gas arrival time correction means is measured with a gas calorimeter provided upstream from the gas mixer. A main fuel gas single calorie calculating means for calculating the main fuel gas single calorie from the fuel gas calorie amount and the flow rates of the main fuel gas and the additive gas; Calculation results feedforward control system and the fuel gas calorie control device for a gas turbine, characterized in that a adjusting the addition amount of the additive gas captures the fluctuation of the main fuel based on.