JP5605200B2 - Gas turbine control device - Google Patents
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Description
本発明は、空気と燃料とを混合して燃焼する燃焼器を備えるガスタービンを制御するためのガスタービン制御装置に関する。 The present invention relates to a gas turbine control device for controlling a gas turbine including a combustor that mixes and burns air and fuel.
従来のガスタービン制御装置として、例えば、特開平１１−３２４７１４号公報に記載されたガスタービンプラントが知られている。このガスタービンプラントは、発熱量が比較的低いガス化燃料を燃焼器に供給するガス化燃料供給部と、発熱量が比較的高い燃料を燃焼器に供給する高発熱量燃料供給部と、ガス化燃料供給部に設けられガス化燃料の発熱量を計測する発熱量計とを備えると共に、その発熱量計からの計測結果に基づいて高発熱量燃料供給部から燃焼器への燃料の供給量を制御している。 As a conventional gas turbine control device, for example, a gas turbine plant described in JP-A-11-324714 is known. The gas turbine plant includes a gasified fuel supply unit that supplies gasified fuel with a relatively low calorific value to the combustor, a high heat value fuel supply unit that supplies fuel with a relatively high calorific value to the combustor, a gas And a calorific value meter for measuring the calorific value of the gasified fuel provided in the gasified fuel supply unit, and the amount of fuel supplied from the high calorific value fuel supply unit to the combustor based on the measurement result from the calorific value meter Is controlling.
上述したように、従来のガスタービン制御装置においては、燃焼器に供給する燃料の発熱量を取得するために発熱量計を設ける必要があった。このため、従来のガスタービン制御装置においては、当該装置が高価なものとなってしまうという問題点がある。 As described above, in the conventional gas turbine control device, it is necessary to provide a calorific value meter in order to acquire the calorific value of the fuel supplied to the combustor. For this reason, in the conventional gas turbine control apparatus, there exists a problem that the said apparatus will become expensive.
本発明は、そのような事情に鑑みてなされたものであり、発熱量計を用いることなく燃料の発熱量を取得可能なガスタービン制御装置を提供することを課題とする。 This invention is made | formed in view of such a situation, and makes it a subject to provide the gas turbine control apparatus which can acquire the emitted-heat amount of a fuel, without using a calorific value meter.
上述した課題を解決するために、本発明のガスタービン制御装置は、圧縮空気と燃料とを混合して燃焼する燃焼器を備えるガスタービンを制御するためのガスタービン制御装置であって、ガスタービンの特性と作動状態とに基づいて燃料の発熱量を算出する算出部を備えることを特徴とする。 In order to solve the above-described problems, a gas turbine control device of the present invention is a gas turbine control device for controlling a gas turbine including a combustor that mixes and burns compressed air and fuel, And a calculation unit for calculating the calorific value of the fuel based on the characteristics and the operating state.
このガスタービン制御装置は、ガスタービンの特性と作動状態とに基づいて、燃焼器に供給する燃料の発熱量を算出するので、発熱量計を用いることなく燃料の発熱量を取得することができる。 Since this gas turbine control device calculates the calorific value of the fuel supplied to the combustor based on the characteristics and operating state of the gas turbine, the calorific value of the fuel can be obtained without using a calorimeter. .
本発明のガスタービン制御装置は、ガスタービンの始動・加速時において、算出部がガスタービンの定常運転時に算出した燃料の発熱量と予め設定されたベース燃料発熱量とに基づいて、燃料の燃焼器への供給量を補正する補正部をさらに備える態様とすることができる。この場合、ガスタービンを正常に始動・加速するための適切な量の燃料を燃焼器に供給することが可能となる。 According to the gas turbine control device of the present invention, at the time of starting and accelerating the gas turbine, the calculation unit burns the fuel based on the calorific value of the fuel calculated during the steady operation of the gas turbine and the preset base fuel calorific value. It can be set as the aspect further equipped with the correction | amendment part which correct | amends the supply amount to a container. In this case, an appropriate amount of fuel for normally starting and accelerating the gas turbine can be supplied to the combustor.
また、本発明のガスタービン制御装置は、燃料はパイロット燃料とプライマリ燃料とを含み、補正部は、ガスタービンの始動・加速時において、算出部がガスタービンの定常運転時に算出した燃料の発熱量とベース燃料発熱量とに基づいて、パイロット燃料及びプライマリ燃料のそれぞれの燃焼器への供給量を補正する態様とすることができる。この場合、パイロット火炎を安定に保持してガスタービンの始動が可能となる。 Further, in the gas turbine control device of the present invention, the fuel includes pilot fuel and primary fuel, and the correction unit is a calorific value of the fuel calculated by the calculation unit during steady operation of the gas turbine at the time of starting and accelerating the gas turbine. And the amount of supply of pilot fuel and primary fuel to each combustor can be corrected on the basis of the amount of heat generated from the base fuel. In this case, the pilot flame can be stably held and the gas turbine can be started.
さらに、本発明のガスタービン制御装置は、圧縮空気と燃料とを混合して燃焼する燃焼器を備えるガスタービンを制御するためのガスタービン制御装置であって、ガスタービンの定常運転時における燃焼器への燃料の供給量の算出値を、ガスタービンの作動状態に基づいて算出する算出部と、算出部が算出値を算出したときの燃焼器への燃料の供給量の実測値を取得する取得部と、実測値と算出値との比に基づいて燃焼器への燃料の供給量を調整する調整部と、を備えることを特徴とする。このガスタービン制御装置によれば、例えば燃焼器に供給する燃料の種類が変化した場合においても、燃焼器への燃料の供給量を、簡単な制御で適切な量とすることができる。 Furthermore, the gas turbine control device of the present invention is a gas turbine control device for controlling a gas turbine including a combustor that mixes and burns compressed air and fuel, and is a combustor during steady operation of the gas turbine. A calculation unit that calculates a calculated value of the amount of fuel supplied to the engine based on the operating state of the gas turbine, and an acquisition that acquires an actual measurement value of the amount of fuel supplied to the combustor when the calculated unit calculates the calculated value And an adjusting unit that adjusts the amount of fuel supplied to the combustor based on the ratio between the measured value and the calculated value. According to this gas turbine control device, for example, even when the type of fuel supplied to the combustor changes, the amount of fuel supplied to the combustor can be set to an appropriate amount by simple control.
本発明によれば、発熱量計を用いることなく燃料の発熱量を取得可能なガスタービン制御装置を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the gas turbine control apparatus which can acquire the emitted-heat amount of a fuel can be provided, without using a calorific value meter.
以下、添付図面を参照して本発明の実施の形態について詳細に説明する。なお、図面の説明において、同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the description of the drawings, the same elements are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
[第１実施形態]
図１は、本発明に係るガスタービン制御装置を備えるガスタービンシステムの第１実施形態の構成を示す図である。図１に示されるように、ガスタービンシステム１は、ガスタービンＧＴと、ガスタービンＧＴを制御するためのＥＣＵ（Electronic Control Unit：ガスタービン制御装置）１０を備えている。
[First embodiment]
FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a first embodiment of a gas turbine system including a gas turbine control device according to the present invention. As shown in FIG. 1, the
ガスタービンＧＴは、空気を吸入して圧縮するコンプレッサＣと、コンプレッサＣからの圧縮空気と燃料とを混合させて燃焼する燃焼器ＣＣと、燃焼器ＣＣからの燃焼ガスによって回転駆動されるタービンＴとを有している。 The gas turbine GT includes a compressor C that sucks and compresses air, a combustor CC that mixes and compresses compressed air and fuel from the compressor C, and a turbine T that is rotationally driven by combustion gas from the combustor CC. And have.
コンプレッサＣとタービンＴとは回転軸Ａ１によって連結されており、コンプレッサＣは、その回転軸Ａ１の回転によって回転駆動して空気を吸入し、吸入した空気を圧縮する。そして、コンプレッサＣは、圧縮した空気を燃焼器ＣＣに供給する。 The compressor C and the turbine T are connected by a rotation shaft A1, and the compressor C is rotationally driven by the rotation of the rotation shaft A1 to suck in air and compress the sucked air. Then, the compressor C supplies the compressed air to the combustor CC.
タービンＴは、燃焼器ＣＣから供給される燃焼ガスによって回転駆動して回転軸Ａ１を回転させると共に、出力軸Ａ２を回転させて燃焼ガスを排気する。出力軸Ａ２には発電機Ｇが連結されており、その発電機Ｇは、出力軸Ａ２の回転を利用して発電を行う。 The turbine T is rotated by the combustion gas supplied from the combustor CC to rotate the rotation shaft A1, and the output shaft A2 is rotated to exhaust the combustion gas. A generator G is connected to the output shaft A2, and the generator G generates electric power by using the rotation of the output shaft A2.
また、燃焼器ＣＣには、インジェクタＩＮＪを介してポンプＰが接続されている。したがって、燃焼器ＣＣには、ポンプＰ及びインジェクタＩＮＪを介して燃料が供給される。インジェクタＩＮＪは、ＥＣＵ１０からの信号に応じた流量の燃料を燃焼器ＣＣに供給する。
In addition, a pump P is connected to the combustor CC via an injector INJ. Therefore, fuel is supplied to the combustor CC via the pump P and the injector INJ. The injector INJ supplies fuel at a flow rate corresponding to a signal from the
ＥＣＵ１０は、ガスタービンＧＴについての種々の制御を行うと共に、燃焼器ＣＣに供給される燃料の発熱量を算出する。ＥＣＵ１０には、ガスタービンＧＴの種々の作動状態を示す作動状態信号が入力される。作動状態としては、コンプレッサＣの前段において取得される大気温度Ｔ０、大気圧力Ｐ０及びコンプレッサＣへの空気流量Ｇａや、タービンＴにおいて取得されるタービン出口温度Ｔ６及び回転速度Ｎ１や、発電機Ｇにおいて取得される発電機出力Ｐａｃ等が例示される。 The ECU 10 performs various controls on the gas turbine GT and calculates the heat generation amount of the fuel supplied to the combustor CC. The ECU 10 receives operation state signals indicating various operation states of the gas turbine GT. As the operating state, the atmospheric temperature T0, the atmospheric pressure P0 acquired in the previous stage of the compressor C, the air flow rate Ga to the compressor C, the turbine outlet temperature T6 and the rotational speed N1 acquired in the turbine T, and the generator G The acquired generator output Pac and the like are exemplified.
ＥＣＵ１０は、上述したようなガスタービンＧＴの作動状態やガスタービンＧＴの特性に基づいて、ガスタービンＧＴの定常運転時に燃料の発熱量を算出する算出部（不図示）を有している。以下では、算出部における発熱量の算出について説明する。その説明において、ベース燃料（例えば灯油）の発熱量ＬＨＶｂを１０３００ｋｃａｌ／ｋｇとする。
The
算出部は、ガスタービンＧＴの熱効率ηＴＨをｆ２（Ｎ１，Ｔ６，Ｔ０，Ｐ０）として与えると共に、発電機出力Ｐａｃをｆ３（Ｎ１，Ｔ６，Ｔ０，Ｐ０）として与える。なお、ｆ２及びｆ３は、それぞれ、回転速度Ｎ１、タービン出口温度Ｔ６、大気温度Ｔ０、及び大気圧力Ｐ０を変数とする関数である。 The calculating unit gives the thermal efficiency ηTH of the gas turbine GT as f2 (N1, T6, T0, P0) and gives the generator output Pac as f3 (N1, T6, T0, P0). Note that f2 and f3 are functions having the rotational speed N1, the turbine outlet temperature T6, the atmospheric temperature T0, and the atmospheric pressure P0 as variables, respectively.
このようにして与えられる発電機出力Ｐａｃ及び熱効率ηＴＨを図２に示す。図２（ａ）は発電機出力Ｐａｃと回転速度Ｎ１との関係を示しており、図２（ｂ）は熱効率ηＴＨと回転数Ｎ１との関係を示している。なお、図２においては、簡略化のため大気温度Ｔ０と大気圧力Ｐ０とが省略されている。 FIG. 2 shows the generator output Pac and the thermal efficiency ηTH given in this way. FIG. 2 (a) shows the relationship between the generator output Pac and the rotational speed N1, and FIG. 2 (b) shows the relationship between the thermal efficiency ηTH and the rotational speed N1. In FIG. 2, the atmospheric temperature T0 and the atmospheric pressure P0 are omitted for simplification.
図２によれば、ガスタービンＧＴが、回転速度Ｎ１＝定格、タービン出口温度Ｔ６＝６５０℃で運転している場合に、発電機出力Ｐａｃ＝１５ｋＷであれば（図中Ａ点）、ＬＨＶ＝１０３００ｋｃａｌ／ｋｇと同様の熱効率ηＴＨ＝０．３２（図中Ｃ点）となる。燃料の発熱量（ＬＨＶの推定値）ＬＨＶｄは、ＬＨＶｄ＝ｆ４（Ｐａｃ，Ｇｆ，ηＴＨ）＝Ｋ・Ｐａｃ／（Ｇｆ・ηＴＨ）から演算することができる。ここで、ｆ４は、発電機出力Ｐａｃ、インジェクタＩＮＪから燃焼器ＣＣへの燃料の供給量（燃料流量）Ｇｆ、及び熱効率ηＴＨを変数とする関数である。 According to FIG. 2, when the gas turbine GT is operating at the rotational speed N1 = rated and the turbine outlet temperature T6 = 650 ° C., the generator output Pac = 15 kW (point A in the figure), LHV = The thermal efficiency ηTH = 0.32 (point C in the figure) which is the same as 10300 kcal / kg. The calorific value of fuel (estimated value of LHV) LHVd can be calculated from LHVd = f4 (Pac, Gf, ηTH) = K · Pac / (Gf · ηTH). Here, f4 is a function having as variables the generator output Pac, the fuel supply amount (fuel flow rate) Gf from the injector INJ to the combustor CC, and the thermal efficiency ηTH.
Ｋは予め設定された定数であり、発電機出力Ｐａｃは測定値であるため、それらは算出部において既知である。また、供給量Ｇｆは、ＥＣＵ１０からの指示に応じた量であるので、算出部において既知である。さらに、熱効率ηＴＨは０．３２である。
Since K is a preset constant and the generator output Pac is a measured value, they are known in the calculation unit. Further, the supply amount Gf is an amount according to an instruction from the
すなわち、供給量Ｇｆが、図２のＡ点で運転した時の供給量と同じであれば、燃料の発熱量ＬＨＶｄは、１０３００ｋｃａｌ／ｋｇと算出される。仮に、供給量Ｇｆが、図２のＡ点で運転した時の供給量の１．５倍であれば、燃料の発熱量ＬＨＶｄは、６８６７ｋｃａｌ／ｋｇとなる。 That is, if the supply amount Gf is the same as the supply amount when operating at the point A in FIG. 2, the heat generation amount LHVd of the fuel is calculated as 10300 kcal / kg. If the supply amount Gf is 1.5 times the supply amount when operating at point A in FIG. 2, the fuel heat generation amount LHVd is 6867 kcal / kg.
なお、ここでの説明では、大気温度Ｔ０と大気圧力Ｐ０とを省略したが、簡略化のために、実際に、大気温度Ｔ０と大気圧力Ｐ０とを用いないで、ガスタービンＧＴの熱効率ηＴＨをｆ２（Ｎ１，Ｔ６）とし、発電機出力Ｐａｃをｆ３（Ｎ１，Ｔ６）として与えてもよい。 In the description here, the atmospheric temperature T0 and the atmospheric pressure P0 are omitted, but for the sake of simplicity, the thermal efficiency ηTH of the gas turbine GT is not actually used without using the atmospheric temperature T0 and the atmospheric pressure P0. The generator output Pac may be given as f3 (N1, T6) as f2 (N1, T6).
また、以上の説明では、ガスタービンＧＴの性能が図２の特性と同じものとしたが、仮に何らかの理由でガスタービンＧＴの性能が変化した場合には、以下のように燃料の発熱量ＬＨＶｄを算出することができる。 In the above description, the performance of the gas turbine GT is assumed to be the same as the characteristics shown in FIG. 2, but if the performance of the gas turbine GT changes for some reason, the calorific value LHVd of the fuel is set as follows. Can be calculated.
すなわち、図２において、回転数Ｎ１＝定格、タービン出口温度Ｔ６＝６００℃で運転している場合（図中Ｂ点）に、発電機出力Ｐａｃ＝１５ｋＷであったとすると、ガスタービンＧＴの性能が何らかの理由で向上していることを示す。その場合には、ガスタービンＧＴの性能が、タービン出口温度Ｔ６＝６００℃でタービン出口温度Ｔ６＝６５０℃の性能となっているので、温度差△Ｔ６＝５０℃分だけ高い熱効率となり、熱効率ηＴＨは、Ｃ点の熱効率＋（Ｃ点の熱効率−Ｄ点の熱効率）＝０．３２＋（０．３２−０．３）＝０．３４となる。 That is, in FIG. 2, assuming that the generator output Pac = 15 kW when operating at the rotation speed N1 = rated and the turbine outlet temperature T6 = 600 ° C. (point B in the figure), the performance of the gas turbine GT is Shows improvement for some reason. In that case, since the performance of the gas turbine GT is the turbine outlet temperature T6 = 600 ° C. and the turbine outlet temperature T6 = 650 ° C., the thermal efficiency is increased by a temperature difference ΔT6 = 50 ° C., and the thermal efficiency ηTH Is the thermal efficiency at point C + (thermal efficiency at point C−thermal efficiency at point D) = 0.2 + 2 + (0.32-0.3) = 0.34.
したがって、ＬＨＶが同じであれば、供給量Ｇｆが０．３２／０．３４＝０．９４１倍に減少しているので、燃料の発熱量ＬＨＶｄは、１０３００×（０．９４１／１）×（０．３４／０．３２）＝１０３００ｋｃａｌ／ｋｇとなる。 Therefore, if the LHV is the same, the supply amount Gf is reduced by 0.32 / 0.34 = 0.941, so that the heat generation amount LHVd of the fuel is 10300 × (0.941 / 1) × ( 0.34 / 0.32) = 10300 kcal / kg.
また、仮に供給量Ｇｆが同じであれば、ＬＨＶｄ＝ｆ４（Ｐａｃ，Ｇｆ，ηＴＨ）から、燃料の発熱量ＬＨＶｄは、１０３００×（０．３２／０．３４）＝９６９４ｋｃａｌ／ｋｇとなる。 If the supply amount Gf is the same, from LHVd = f4 (Pac, Gf, ηTH), the calorific value LHVd of the fuel is 10300 × (0.32 / 0.34) = 9694 kcal / kg.
以上説明したように、本実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ１０）においては、算出部が、ガスタービンＧＴの特性と作動状態とに基づいて、燃焼器ＣＣに供給する燃料の発熱量を算出するので、発熱量計を用いることなく燃料の発熱量を取得することができる。 As described above, in the gas turbine control device (ECU 10) according to the present embodiment, the calculation unit calculates the calorific value of the fuel supplied to the combustor CC based on the characteristics and the operating state of the gas turbine GT. Therefore, the calorific value of the fuel can be acquired without using a calorimeter.
なお、発熱量計を用いずに燃料の発熱量を算出する算出部の処理は、上記のものに限らない。例えば、ＥＣＵ１０の算出部は、以下のようにしても燃料の発熱量を算出することができる。
In addition, the process of the calculation part which calculates the calorific value of a fuel without using a calorific value meter is not restricted to the above. For example, the calculation unit of the
すなわち、その場合には、ＥＣＵ１０の算出部では、ガスタービンＧＴの作動状態として、コンプレッサＣで取得されるコンプレッサ出口温度Ｔ３、タービンＴにおいて取得されるタービン入口温度Ｔ４、空気流量Ｇａ、及び供給量Ｇｆを用いる。
That is, in this case, the calculation unit of the
燃焼器ＣＣ内での温度上昇△ＴをＴ４−Ｔ３とすると、温度上昇△Ｔ＝ｆ５（Ｇａ／Ｇｆ，Ｔ３，ＬＨＶｄ）であるから、燃料の発熱量ＬＨＶｄ＝ｆ６（Ｇａ／Ｇｆ，Ｔ３，Ｔ４−Ｔ３）となる。ここで、ｆ５は、空気流量Ｇａ、供給量Ｇｆ、出口温度Ｔ３、及び燃料の発熱量ＬＨＶｄを変数とする関数であり、ｆ６は、空気流量Ｇａ、供給量Ｇｆ、出口温度Ｔ３、及びタービン入口温度Ｔ４を変数とする関数である。 Assuming that the temperature rise ΔT in the combustor CC is T4-T3, the temperature rise ΔT = f5 (Ga / Gf, T3, LHVd), so the fuel heating value LHVd = f6 (Ga / Gf, T3) T4-T3). Here, f5 is a function having air flow rate Ga, supply amount Gf, outlet temperature T3 and fuel heat generation amount LHVd as variables, and f6 is air flow rate Ga, supply amount Gf, outlet temperature T3, and turbine inlet. It is a function with temperature T4 as a variable.
例えば、ベース燃料の発熱量ＬＨＶｂが１０３００ｋｃａｌ／ｋｇのときに、温度上昇△Ｔ＝４００℃であったとする。燃料の種類が変化して、同じ供給量Ｇｆ及びコンプレッサ出口温度Ｔ３のときに温度上昇△Ｔが３８０℃になったとすると、ｆ６（Ｇａ／Ｇｆ，Ｔ３，Ｔ４−Ｔ３）を用いて燃料の発熱量ＬＨＶｄを算出することができる。この場合、概算では、燃料の発熱量ＬＨＶｄ＝１０３００×（３８０／４００）＝９７８５ｋｃａｌ／ｋｇとなる。 For example, it is assumed that the temperature rise ΔT = 400 ° C. when the calorific value LHVb of the base fuel is 10300 kcal / kg. If the type of fuel changes and the temperature rise ΔT reaches 380 ° C. at the same supply amount Gf and compressor outlet temperature T3, f6 (Ga / Gf, T3, T4-T3) is used to generate heat. The quantity LHVd can be calculated. In this case, in general, the calorific value LHVd of the fuel is 10300 × (380/400) = 9785 kcal / kg.
［第２実施形態］
次に、本発明に係るガスタービン制御装置を備えるガスタービンシステムの第２実施形態について説明する。本実施形態に係るガスタービンシステムは、第１実施形態に係るガスタービンシステム１と同様の構成を有している。
[Second Embodiment]
Next, a second embodiment of the gas turbine system including the gas turbine control device according to the present invention will be described. The gas turbine system according to the present embodiment has the same configuration as the
ただし、本実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ）は、第１実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ１０）に対して、補正部（不図示）をさらに有する点で異なっている。この補正部は、インジェクタＩＮＪから燃焼器ＣＣへの燃料の供給量を補正する。以下では、この補正部における供給量の補正について説明する。 However, the gas turbine control device (ECU) according to the present embodiment differs from the gas turbine control device (ECU 10) according to the first embodiment in that it further includes a correction unit (not shown). The correction unit corrects the amount of fuel supplied from the injector INJ to the combustor CC. Hereinafter, correction of the supply amount in the correction unit will be described.
ベース燃料（例えば灯油：ＬＨＶ＝１０３００ｋｃａｌ／ｋｇ）を用いた場合に、図３において実線で示される燃料の供給量（燃料流量）Ｇｆｂ＝ｆ１（Ｎ１）で、適正にガスタービンＧＴの始動・加速ができるものとする。その場合、例えば、ベース燃料と異なる種類の燃料を利用すると、ＬＨＶが変化して、供給量がＧｆｂのままでは適正にガスタービンＧＴの始動・加速が行えなくなる可能性がある。 When base fuel (for example, kerosene: LHV = 10300 kcal / kg) is used, the fuel supply amount (fuel flow rate) Gfb = f1 (N1) indicated by the solid line in FIG. Shall be able to. In this case, for example, if a fuel of a different type from the base fuel is used, the LHV may change, and the gas turbine GT may not be properly started / accelerated if the supply amount remains Gfb.
そこで、補正部は、ガスタービンＧＴの始動・加速時において、上述した方法により算出部がガスタービンＧＴの定常運転時に算出した燃料の発熱量ＬＨＶｄと、予め設定されたベース燃料の発熱量ＬＨＶｂ（ここでは１０３００ｋｃａｌ／ｋｇ）とに基づいて、供給量Ｇｆｂを（例えば図３の破線で示されるＧｆに）補正する。 Therefore, the correction unit, when starting and accelerating the gas turbine GT, calculates the fuel heat generation amount LHVd calculated by the calculation unit during the steady operation of the gas turbine GT and the base fuel heat generation amount LHVb ( Here, based on 10300 kcal / kg), the supply amount Gfb is corrected (for example, to Gf indicated by a broken line in FIG. 3).
図４は、従来の負荷運転制御のブロック図であり、図５は、本実施形態に係るＥＣＵの負荷運転制御のブロック図である。本実施系形態のＥＣＵは、ガスタービンＧＴの負荷運転時（定常運転時）には、図５に示されるように、算出部（図中ＬＨＶ推定演算ブロック）において、上述した方法で燃料の発熱量ＬＨＶｄの演算を行う。そして、割算器において１０３００／ＬＨＶｄの演算を行う。さらに割算器における演算結果を、掛算器において供給量Ｇｆに乗ずることにより供給量Ｇｆの補正が行われ、補正後の供給量（燃料流量）Ｇｆｓが得られる。 FIG. 4 is a block diagram of conventional load operation control, and FIG. 5 is a block diagram of load operation control of the ECU according to the present embodiment. As shown in FIG. 5, the ECU of the present embodiment, in the load operation (steady operation) of the gas turbine GT, generates heat of fuel by the above-described method in the calculation unit (LHV estimation calculation block in the figure). The amount LHVd is calculated. Then, 10300 / LHVd is calculated in the divider. Further, the supply amount Gf is corrected by multiplying the operation result in the divider by the supply amount Gf in the multiplier, and a corrected supply amount (fuel flow rate) Gfs is obtained.
次に、本実施形態に係るＥＣＵの動作について、図６を参照して説明する。図６は、本実施形態に係るＥＣＵの動作を示すフローチャートである。図６に示されるように、ＥＣＵは、まず、ガスタービンＧＴが始動・加速運転中であるか否かの判定を行う（ステップＳ１）。 Next, the operation of the ECU according to the present embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 6 is a flowchart showing the operation of the ECU according to this embodiment. As shown in FIG. 6, the ECU first determines whether or not the gas turbine GT is in a start / acceleration operation (step S1).
その判定の結果、ガスタービンＧＴが始動・加速運転中である場合、ガスタービンＧＴの始動・加速用の供給量Ｇｆｂを演算する（ステップＳ２）。 As a result of the determination, when the gas turbine GT is in the starting / acceleration operation, the supply amount Gfb for starting / acceleration of the gas turbine GT is calculated (step S2).
続いて、ガスタービンＧＴの定常運転時に算出した燃料の発熱量ＬＨＶｄと予め設定されたベース燃料の発熱量ＬＨＶｂ（ここでは１０３００ｋｃａｌ／ｋｇ）とに基づいて、ステップＳ２で演算した供給量Ｇｆｂを補正する（ステップＳ３）。より具体的には、補正後の供給量ＧｆをＧｆ＝Ｇｆｂ×１０３００／ＬＨＶｄとして算出する。 Subsequently, the supply amount Gfb calculated in step S2 is corrected based on the calorific value LHVd of the fuel calculated during the steady operation of the gas turbine GT and the calorific value LHVb of the base fuel set in advance (here, 10300 kcal / kg). (Step S3). More specifically, the corrected supply amount Gf is calculated as Gf = Gfb × 10300 / LHVd.
続いて、インジェクタＩＮＪへ指示する供給量ＧｆｓをステップＳ３で算出したＧｆとし（ステップＳ４）、インジェクタＩＮＪに対してその供給量Ｇｆｓを示す信号を出力する（ステップＳ５）。その後、ＥＣＵの動作はステップＳ１に戻る。 Subsequently, the supply amount Gfs instructed to the injector INJ is set to Gf calculated in step S3 (step S4), and a signal indicating the supply amount Gfs is output to the injector INJ (step S5). Thereafter, the operation of the ECU returns to step S1.
一方、ステップＳ１の判定の結果、ガスタービンＧＴが始動・加速運転中でない場合、ガスタービンＧＴが定常運転中であるか否かの判定を行う（ステップＳ６）。 On the other hand, if the result of the determination in step S1 is that the gas turbine GT is not in the start / acceleration operation, it is determined whether or not the gas turbine GT is in a steady operation (step S6).
その判定の結果、ガスタービンＧＴが定常運転中である場合、上述した方法によって、燃料の発熱量ＬＨＶｄを算出すると共にその算出結果をメモリーする（ステップＳ７）。 As a result of the determination, when the gas turbine GT is in steady operation, the calorific value LHVd of the fuel is calculated by the method described above and the calculation result is stored in memory (step S7).
続いて、インジェクタＩＮＪへ指示する供給量ＧｆｓをＧｆｓ＝Ｇｆ×１０３００／ＬＨＶｄとし（ステップＳ８）、ステップＳ５の動作に移行する。 Subsequently, the supply amount Gfs instructed to the injector INJ is set to Gfs = Gf × 10300 / LHVd (step S8), and the operation proceeds to step S5.
なお、ステップＳ６の判定の結果、ガスタービンＧＴが定常運転中でない場合、ＥＣＵの動作は、ステップＳ８に移行する。 If the result of the determination in step S6 is that the gas turbine GT is not in steady operation, the operation of the ECU proceeds to step S8.
以上説明したように、本実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ）においては、補正部が、ガスタービンの始動・加速時において、ガスタービンの定常運転時に算出された燃料の発熱量ＬＨＶｄと予め設定されたベース燃料の発熱量ＬＨＶｂとに基づいて、燃料の燃焼器ＣＣへの供給量Ｇｆｂを補正するので、ガスタービンを適正に始動・加速することが可能となる。 As described above, in the gas turbine control device (ECU) according to the present embodiment, the correction unit preliminarily calculates the fuel calorific value LHVd calculated during the steady operation of the gas turbine when the gas turbine is started and accelerated. Since the fuel supply amount Gfb to the combustor CC is corrected based on the set base fuel heat generation amount LHVb, the gas turbine can be started and accelerated appropriately.
［第３実施形態］
次に、本発明に係るガスタービン制御装置を備えるガスタービンシステムの第３実施形態について説明する。図７は、本発明に係るガスタービン制御装置を備えるガスタービンシステムの第３実施形態の構成を示す図である。
[Third Embodiment]
Next, a third embodiment of the gas turbine system including the gas turbine control device according to the present invention will be described. FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of a third embodiment of a gas turbine system including the gas turbine control device according to the present invention.
図７に示されるように、本実施形態に係るガスタービンシステム１Ａは、インジェクタＩＮＪに替えて、パイロット燃料のための第１のインジェクタＩＮＪ１とプライマリ燃料のための第２のインジェクタＩＮＪ２とを備える点、及び、ＥＣＵ１０に替えてＥＣＵ２０を備える点で第１実施形態に係るガスタービンシステム１と異なる。
As shown in FIG. 7, the
ガスタービンシステム１Ａにおいては、燃焼器ＣＣには、ポンプＰから、第１のインジェクタＩＮＪ１を介してパイロット燃料が供給されると共に、第２のインジェクタＩＮＪ２を介してプライマリ燃料が供給される。つまり、本実施形態に係るガスタービンＧＴは、所謂、予混合燃焼ガスタービンとなっている。
In the
なお、本実施形態に係るガスタービンシステム１Ａにおいては、回転速度Ｎ１及び発電機出力ＰａｃはインバータＩＮＶからＥＣＵ２０へ入力される。また、インバータＩＮＶへは、目標出力ＰａｃｓがＥＣＵ２０から入力される。
In the
ＥＣＵ２０は、上述したＥＣＵ１０算出部に加えて、第１のインジェクタＩＮＪ１から燃焼器ＣＣへのパイロット燃料の供給量（以下、パイロット流量と称する）と、第２のインジェクタＩＮＪ２から燃焼器ＣＣへのプライマリ燃料の供給量（以下、プライマリ流量と称する）とのそれぞれを補正する補正部を有している。
In addition to the
ＥＣＵ２０の算出部は、ＥＣＵ１０の算出部と同様の方法によって、燃料の発熱量ＬＨＶｄを算出する。ただし、ＥＣＵ２０の算出部は、燃料の供給量Ｇｆを、パイロット流量Ｇｆｔｓとプライマリ流量Ｇｆｐｓとの合計として（すなわち、Ｇｆ＝Ｇｆｔｓ＋Ｇｆｐｓとして）燃料の発熱量ＬＨＶｄを算出する。
The calculation unit of the
以下では、ＥＣＵ２０の補正部の供給量の補正について説明する。ベース燃料（例えば灯油：ＬＨＶ＝１０３００ｋｃａｌ／ｋｇ）を用いた場合において、パイロット流量Ｇｆｔｓとプライマリ流量Ｇｆｐｓとを、ぞれぞれ、図８に示されるＧｆｔｓｂとＧｆｐｓｂとすることで、ガスタービンＧＴを適正に始動・加速できるものとする。 Below, the correction | amendment of the supply amount of the correction | amendment part of ECU20 is demonstrated. When base fuel (for example, kerosene: LHV = 10300 kcal / kg) is used, the pilot flow rate Gfts and the primary flow rate Gfps are set to Gftsb and Gfpsb shown in FIG. It shall be able to start and accelerate properly.
なお、ＧｆｔｓｂとＧｆｐｓｂとは、回転速度Ｎ１やコンプレッサ出口温度Ｔ３の関数で与えられるが、ここでは、例えば図８に示されるように、回転速度Ｎ１の関数として与えられるものとする。 Note that Gftsb and Gfpsb are given as functions of the rotational speed N1 and the compressor outlet temperature T3. Here, for example, as shown in FIG. 8, it is assumed to be given as a function of the rotational speed N1.
ベース燃料と異なる種類の燃料を利用すると、ＬＨＶが変化して、パイロット流量ＧｆｔｓがＧｆｔｓｂのままでは、失火したり、燃焼不安定になったりして、ガスタービンＧＴを適正に始動・加速できない場合がある。 When a different type of fuel from the base fuel is used, the LHV changes, and if the pilot flow rate Gfts remains at Gftsb, misfiring or combustion becomes unstable, and the gas turbine GT cannot be started or accelerated properly. There is.
そこで、ＥＣＵ２０の補正部は、ガスタービンＧＴの始動・加速時において、ガスタービンＧＴの定常運転時に算出部が算出した発熱量ＬＨＶｄと、予め設定されたベース燃料の発熱量（ここでは１０３００ｋｃａｌ／ｋｇ）とに基づいて、上述したパイロット流量Ｇｆｔｓｂとプライマリ流量Ｇｆｐｓｂとを補正する。
Therefore, the correction unit of the
より具体的には、ＥＣＵ２０の補正部は、補正後のパイロット流量ＧｆｔｓをＧｆｔｓｂ×１０３００／ＬＨＶｄとして算出すると共に、補正後のプライマリ流量ＧｆｐｓをＧｆｐｓｂ×１０３００／ＬＨＶｄとして算出する。これにより、パイロット火炎を安定に保持してガスタービンＧＴの始動・加速が可能となる。
More specifically, the correction unit of the
ガスタービンＧＴの始動・加速時及び定常運転時におけるガスタービンシステム１Ａの各部の状態を図９に示す。また、燃料の種類が変わった場合において、ＬＨＶｄを算出し、算出したＬＨＶｄを燃料の制御に用いる場合のブロック図を図１０に示す。
FIG. 9 shows the state of each part of the
Ｇｆｔｓｂ＝ｆ２（Ｎ１）であり、回転速度Ｎ１と発熱量ＬＨＶｄとにより決定される。したがって、負荷変動に対応するように、プライマリ流量Ｇｆｐｓが作動することとなる。これにより、過渡時におけるガスタービンＧＴの運転が最適に行われる。 Gftsb = f2 (N1), which is determined by the rotational speed N1 and the heat generation amount LHVd. Therefore, the primary flow rate Gfps is operated so as to correspond to the load fluctuation. Thereby, the operation of the gas turbine GT during the transition is optimally performed.
なお、ここではＧｆｔｓｂ＝ｆ２（Ｎ１）としたが、失火を防止するための他の方法として、Ｇｆｔｓｂを空気流量Ｇａの関数とすることもできる。すなわち、その場合には、Ｇｆｔｓｂ＝ｆ３（Ｇａ）とする。これにより、パイロット燃料の供給量は、保炎するための供給量となり、主にプライマリ燃料で負荷変動等の過渡に対応する。 Here, Gftsb = f2 (N1), but Gftsb can be a function of the air flow rate Ga as another method for preventing misfire. That is, in that case, Gftsb = f3 (Ga). Thereby, the supply amount of the pilot fuel becomes a supply amount for holding the flame, and mainly corresponds to a transient such as a load fluctuation in the primary fuel.
次に、本実施形態に係るＥＣＵ２０の動作について、図１１を参照して説明する。図１１は、本実施形態に係るＥＣＵ２０の動作を示すフローチャートである。図１１に示されるように、ＥＣＵ２０は、まず、ガスタービンＧＴが始動・加速運転中であるか否かの判定を行う（ステップＳ１１）。
Next, the operation of the
その判定の結果、ガスタービンＧＴが始動・加速運転中である場合、ガスタービンＧＴの始動・加速用のパイロット流量Ｇｆｔｓｂ、プライマリ流量Ｇｆｐｓｂ、及び供給量Ｇｆｂを演算する（ステップＳ１２）。 As a result of the determination, when the gas turbine GT is in the starting / acceleration operation, the pilot flow rate Gftsb, the primary flow rate Gfpsb, and the supply amount Gfb for starting / acceleration of the gas turbine GT are calculated (step S12).
続いて、算出部がガスタービンＧＴの定常運転時に算出した燃料の発熱量ＬＨＶｄとベース燃料の発熱量（ここでは１０３００ｋｃａｌ／ｋｇ）とに基づいて、ステップＳ１２で演算したパイロット流量Ｇｆｔｓｂ、プライマリ流量Ｇｆｐｓｂ、及び供給量Ｇｆｂを補正する（ステップＳ１３）。 Subsequently, the pilot flow rate Gftsb and the primary flow rate Gfpsb calculated in step S12 based on the calorific value LHVd of the fuel calculated by the calculation unit during the steady operation of the gas turbine GT and the calorific value of the base fuel (here, 10300 kcal / kg). And the supply amount Gfb are corrected (step S13).
より具体的には、このステップＳ１３においては、補正後のパイロット流量ＧｆｔｓをＧｆｔｓｂ×１０３００／ＬＨＶｄとして算出し、補正後のプライマリ流量ＧｆｐｓをＧｆｐｓｂ×１０３００／ＬＨＶｄとして算出すると共に、補正後の供給量ＧｆをＧｆｂ×１０３００／ＬＨＶｄとして算出する。 More specifically, in this step S13, the corrected pilot flow rate Gfts is calculated as Gftsb × 10300 / LHVd, the corrected primary flow rate Gfps is calculated as Gfpsb × 10300 / LHVd, and the corrected supply amount Gf is calculated as Gfb × 10300 / LHVd.
そして、算出した補正後のパイロット流量Ｇｆｔｓ及びプライマリ流量Ｇｆｐｓのそれぞれを示す信号を、第１のインジェクタＩＮＪ１及び第２のインジェクタＩＮＪ２のそれぞれに対して送信する（ステップＳ１４）。その後、ＥＣＵ２０の動作はステップＳ１１に戻る。
Then, signals indicating the calculated corrected pilot flow rate Gfts and primary flow rate Gfps are transmitted to each of the first injector INJ1 and the second injector INJ2 (step S14). Thereafter, the operation of the
一方、ステップＳ１１の判定の結果、ガスタービンＧＴが始動・加速運転中でない場合、ガスタービンＧＴが定常運転中であるか否かの判定を行う（ステップＳ１５）。 On the other hand, if the result of determination in step S11 is that the gas turbine GT is not in the start / acceleration operation, it is determined whether or not the gas turbine GT is in steady operation (step S15).
その判定の結果、ガスタービンＧＴが定常運転中である場合、上述した方法によって、燃料の発熱量ＬＨＶｄを演算すると共に、その演算結果をメモリーする（ステップＳ１６）。 As a result of the determination, when the gas turbine GT is in steady operation, the calorific value LHVd of the fuel is calculated by the method described above, and the calculation result is stored in memory (step S16).
続いて、パイロット流量Ｇｆｔｓｂをｆ２（Ｎ１）で演算すると共に、パイロット流量ＧｆｔｓをＧｆｔｓｂ×１０３００／ＬＨＶｄで与える（ステップＳ１７）。 Subsequently, the pilot flow rate Gftsb is calculated by f2 (N1), and the pilot flow rate Gfts is given by Gftsb × 10300 / LHVd (step S17).
そして、ＰＩＤとＬＳＳにより供給量Ｇｆを演算し、供給量ＧｆｂをＧｆ×１０３００／ＬＨＶｄで与えると共に、プライマリ流量ＧｆｐｓをＧｆｂ−Ｇｆｔｓで与える（ステップＳ１８）。その後、ＥＣＵ２０の動作は、ステップＳ１４に移行する。
Then, the supply amount Gf is calculated from PID and LSS, the supply amount Gfb is given by Gf × 10300 / LHVd, and the primary flow rate Gfps is given by Gfb−Gfts (step S18). Thereafter, the operation of the
なお、ステップＳ１５の判定の結果、ガスタービンＧＴが定常運転中でない場合、ＥＣＵ２０の動作は、ステップＳ１７に移行する。
Note that, as a result of the determination in step S15, when the gas turbine GT is not in steady operation, the operation of the
以上説明したように、本実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ２０）においては、補正部が、ガスタービンＧＴの始動・加速時において、算出部がガスタービンＧＴの定常運転時に算出した燃料の発熱量ＬＨＶｄとベース燃料の発熱量ＬＨＶｂとに基づいて、パイロット流量Ｇｆｔｓｂ及びプライマリ流量Ｇｆｐｓｂを補正する態様とすることにより、パイロット火炎を安定に保持してガスタービンＧＴの始動・加速が可能となる。 As described above, in the gas turbine control device (ECU 20) according to the present embodiment, the heat generation of the fuel calculated by the correction unit during the steady operation of the gas turbine GT when the correction unit starts and accelerates the gas turbine GT. By adopting an aspect in which the pilot flow rate Gftsb and the primary flow rate Gfpsb are corrected based on the amount LHVd and the heat generation amount LHVb of the base fuel, it is possible to start and accelerate the gas turbine GT while maintaining the pilot flame stably.
［第４実施形態］
次に、本発明に係るガスタービン制御装置を備えるガスタービンシステムの第４実施形態について説明する。本実施形態に係るガスタービンシステムは、第１実施形態及び第２実施形態に係るガスタービンシステム１、或いは、第３実施形態に係るガスタービンシステム１Ａと同様の構成を有している。
[Fourth Embodiment]
Next, 4th Embodiment of a gas turbine system provided with the gas turbine control apparatus which concerns on this invention is described. The gas turbine system according to the present embodiment has the same configuration as the
ただし、本実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ）は、第１実施形態及び第２実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ１０、ＥＣＵ）或いは第３実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ２０）と異なる構成を有している。 However, the gas turbine control device (ECU) according to the present embodiment is a gas turbine control device (ECU10, ECU) according to the first and second embodiments or a gas turbine control device (ECU20) according to the third embodiment. And has a different configuration.
以下では、本実施形態に係るＥＣＵにおける、第１実施形態及び第２実施形態に係るＥＣＵ１０及びＥＣＵ、並びに、第３実施形態に係るＥＣＵ２０と異なる点について説明する。
Below, the
本実施形態に係るＥＣＵは、ガスタービンＧＴの定常運転時における燃焼器ＣＣへの燃料の供給量の算出値を、ガスタービンＧＴの作動状態に基づいて算出する算出部と、算出部が算出値を算出したときの燃焼器ＣＣへの燃料の供給量の実測値を取得する取得部と、実測値と算出値との比に基づいて燃焼器ＣＣへの燃料の供給量を調整する調整部とを有している。 The ECU according to the present embodiment calculates a calculated value of the amount of fuel supplied to the combustor CC during steady operation of the gas turbine GT based on the operating state of the gas turbine GT, and the calculated unit calculates the calculated value. An acquisition unit that acquires an actual measurement value of the amount of fuel supplied to the combustor CC when calculating the value, and an adjustment unit that adjusts an amount of fuel supply to the combustor CC based on a ratio between the actual measurement value and the calculated value; have.
算出部は、ガスタービンＧＴがベース燃料を利用して定常運転している時の燃料の供給量Ｇｆａを示す式であって、ガスタービンＧＴの作動状態に応じた特性式（例えば、Ｇｆａ＝ｆ７（Ｐａｃ，Ｎ１，Ｔ６））を予め設定しておき、ＥＣＵにメモリしておく。そして、ガスタービンＧＴが定常運転しているときに、その特性式を用いて供給量Ｇｆａを算出する。 The calculation unit is an equation indicating the fuel supply amount Gfa when the gas turbine GT is operating in a steady manner using the base fuel, and is a characteristic equation (for example, Gfa = f7) according to the operating state of the gas turbine GT. (Pac, N1, T6)) is set in advance and stored in the ECU. Then, when the gas turbine GT is in steady operation, the supply amount Gfa is calculated using the characteristic equation.
取得部は、算出部が上述したように特性式から供給量Ｇｆａを算出したときにおいて、実際に燃焼器ＣＣに供給している燃料の供給量の実測値Ｇｆｓを取得する。 The acquisition unit acquires an actual measurement value Gfs of the supply amount of fuel actually supplied to the combustor CC when the calculation unit calculates the supply amount Gfa from the characteristic equation as described above.
そして、調整部は、取得部が取得した供給量の実測値Ｇｆｓと算出部が算出した供給量の算出値Ｇｆａとの比Ｋｄ（＝Ｇｆｓ／Ｇｆａ）を算出してＥＣＵにメモリすると共に、その比Ｋｄを利用して、燃焼器ＣＣへの燃料の供給量を調整する。 Then, the adjustment unit calculates a ratio Kd (= Gfs / Gfa) between the actual measurement value Gfs of the supply amount acquired by the acquisition unit and the calculated supply amount Gfa of the supply amount calculated by the calculation unit, and stores it in the ECU. The amount of fuel supplied to the combustor CC is adjusted using the ratio Kd.
より具体的には、この調整部は、ガスタービンＧＴの始動・加速時においては、図３のＧｆｂ＝ｆ１（Ｎ１）に上記の比Ｋｄを乗じた供給量Ｇｆ＝Ｋｄ×Ｇｆｂをインジェクタへ指示する供給量として出力する。また、この調整部は、ガスタービンＧＴの定常運転時においては、図１２に示されるように、供給量Ｇｆに比Ｋｄを乗じた供給量Ｇｆｓ＝Ｋｄ×Ｇｆをインジェクタへ指示する供給量として出力する。 More specifically, this adjustment unit instructs the injector to supply Gf = Kd × Gfb, which is obtained by multiplying Gfb = f1 (N1) in FIG. Output as the supply amount. In addition, during the steady operation of the gas turbine GT, the adjusting unit outputs a supply amount Gfs = Kd × Gf obtained by multiplying the supply amount Gf by the ratio Kd as a supply amount, as shown in FIG. To do.
以上説明したように、本実施形態に係るガスタービン制御装置（ＥＣＵ）においては、例えば燃焼器ＣＣに供給する燃料の種類が変化した場合においても、燃焼器ＣＣへの燃料の供給量を、簡単な制御で適切な量とすることができる。つまり、このＥＣＵによれば、燃料が変わった場合においても、適正にガスタービンＧＴを運転することができる。 As described above, in the gas turbine control device (ECU) according to the present embodiment, for example, even when the type of fuel supplied to the combustor CC is changed, the amount of fuel supplied to the combustor CC is simply reduced. Appropriate amount can be obtained by simple control. That is, according to this ECU, the gas turbine GT can be properly operated even when the fuel changes.
なお、上述した第１〜４実施形態に係るガスタービン制御装置は、例えば、ＣＰＵ、ＲＡＭ、及びＲＯＭ等を含むコンピュータシステムを主体として構成される。また、それらのガスタービン制御装置の各部の処理は、そのコンピュータシステムにおいて所定のプログラムを実行することによって実現される。 In addition, the gas turbine control apparatus which concerns on 1st-4th embodiment mentioned above is comprised mainly by the computer system containing CPU, RAM, ROM, etc., for example. Moreover, the process of each part of those gas turbine control apparatuses is implement | achieved by running a predetermined program in the computer system.
１，１Ａ…ガスタービンシステム、１０，２０…ＥＣＵ（ガスタービン制御装置）、ＣＣ…燃焼器。
DESCRIPTION OF
Claims (3)
前記ガスタービンの特性と作動状態とに基づいて前記燃料の発熱量を算出する算出部と、
前記ガスタービンの始動・加速時において、前記算出部が前記ガスタービンの定常運転時に算出した前記燃料の前記発熱量と予め設定されたベース燃料発熱量とに基づいて、前記燃料の前記燃焼器への供給量を補正する補正部と、
を備えるガスタービン制御装置。 A gas turbine control device for controlling a gas turbine including a combustor that mixes and burns compressed air and fuel,
A calculation unit that calculates a calorific value of the fuel based on characteristics and an operating state of the gas turbine ;
At the time of starting and accelerating the gas turbine, based on the calorific value of the fuel and a preset base fuel calorific value calculated by the calculation unit during steady operation of the gas turbine, the fuel is supplied to the combustor. A correction unit for correcting the supply amount of
A gas turbine control device comprising:
前記補正部は、前記ガスタービンの始動・加速時において、前記算出部が前記ガスタービンの定常運転時に算出した前記燃料の前記発熱量と前記ベース燃料発熱量とに基づいて、前記パイロット燃料及び前記プライマリ燃料のそれぞれの前記燃焼器への供給量を補正する請求項１に記載のガスタービン制御装置。 The fuel includes pilot fuel and primary fuel,
The correction unit is configured to calculate the pilot fuel and the base fuel based on the calorific value of the fuel and the calorific value of the base fuel, which are calculated by the calculation unit during steady operation of the gas turbine at the time of starting and accelerating the gas turbine. The gas turbine control device according to claim 1, wherein the supply amount of each primary fuel to the combustor is corrected.
前記ガスタービンの定常運転時における前記燃焼器への前記燃料の供給量の算出値を、前記ガスタービンの作動状態に基づいて算出する算出部と、
前記算出部が前記算出値を算出したときの前記燃焼器への前記燃料の供給量の実測値を取得する取得部と、
前記実測値と前記算出値との比に基づいて前記燃焼器への前記燃料の供給量を調整する調整部と、
を備えるガスタービン制御装置。 A gas turbine control device for controlling a gas turbine including a combustor that mixes and burns compressed air and fuel,
A calculation unit that calculates a calculated value of the amount of fuel supplied to the combustor during steady operation of the gas turbine based on an operating state of the gas turbine;
An acquisition unit that acquires an actual measurement value of the amount of fuel supplied to the combustor when the calculation unit calculates the calculated value;
An adjustment unit that adjusts the amount of fuel supplied to the combustor based on a ratio between the measured value and the calculated value;
A gas turbine control device comprising:
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