JP3932739B2 - 接触角計測装置、動的表面張力計測装置、接触角計測方法、および動的表面張力計測方法 - Google Patents
接触角計測装置、動的表面張力計測装置、接触角計測方法、および動的表面張力計測方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3932739B2 JP3932739B2 JP30056299A JP30056299A JP3932739B2 JP 3932739 B2 JP3932739 B2 JP 3932739B2 JP 30056299 A JP30056299 A JP 30056299A JP 30056299 A JP30056299 A JP 30056299A JP 3932739 B2 JP3932739 B2 JP 3932739B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- contact angle
- sample liquid
- interface
- measuring device
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Length Measuring Devices With Unspecified Measuring Means (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、液体の接触角および動的表面張力を計測する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
平板上に液滴を落としたとき、液滴が平板上を速やかに広がる場合もあれば、液滴が平板にはじかれてしまう場合もある。前者のように、液滴が速やかに広がる場合を「濡れが良い」といい、後者のように液滴がはじかれてしまう場合を「濡れが悪い」という。このような濡れの善し悪しは、液体と平板との組合せによって異なり、濡れ易さの程度を客観的に評価するための指標として「接触角」が使用される。接触角とは、平板上に液滴を静かに落として液膜を形成したときに、液膜端部の表面が平板と接触する角度をいう。例えば、液膜を横から見たときに、お椀のような半球形となっていれば、接触角はほぼ９０度である。
【０００３】
濡れが良ければ、接触角は小さくなる。すなわち、平板上の液膜は広がり、液膜を横から見た形はお椀を上から平らに潰したような形状となる。このとき液膜端部の表面は平板に浅い角度で接触するので、接触角は小さくなる。逆に、濡れが悪ければ接触角は大きくなる。すなわち、平板上の液膜が凝集して盛り上がり、横から見れば球に近い形状となる。このとき液膜端部の表面は平板に鈍角で接触するので、接触角は大きくなる。濡れのもっとも良い状態が接触角０度であり、全く濡れない場合が接触角１８０度となる。
【０００４】
濡れを客観的に評価するために接触角を計測しなければならない分野は多い。例えば、塗装に関する分野では、塗料の塗り易さあるいは塗りムラの生じ難さを客観的に評価するために、塗料の接触角を計測する必要がある。また樹脂などを射出成形する分野では、成形型の隅々まで樹脂などが行き渡る程度、いわゆる湯まわりの良さを評価するために、加熱した樹脂の接触角を計測する場合がある。更には、例えば自動車の窓ガラスに雨滴が付着したり、あるいは部品表面に結露して着氷したりすることを防ぐために、表面を撥水処理する場合も多い。このような場合の撥水処理の評価にも接触角が計測されることが多い。
【０００５】
接触角は、通常、図２２に示すような方法によって計測されてきた。図２２（ａ）は液滴法と呼ばれる方法である。液滴法では、平板上に注射針で試料液体の微小な液滴を形成し、側方から液滴を観察して接触角θを実測する。あるいは、液滴に形状を真球と仮定し、液滴の高さＨと底面の直径Ｌとを測って、
θ＝２tan -1（２Ｈ／Ｌ）
の関係を用いて算出する場合もある。
【０００６】
図２２（ｂ）は垂直板法と呼ばれる方法である。垂直板法では、図示されているように、試料液体中に平板を垂直に浸して接触角を実測する。あるいは、試料液体が平板と接する濡れ線と液面との距離Ｈを測って、
sin θ＝１−（ρｇＨ2）／（２γ）
の関係を用いて算出してもよい。ここに、ρは試料液体の密度、ｇは重力加速度、γは液体の表面張力である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、これらの計測方法には、少量の試料流体を用いて接触角を正確に測定することは困難であるという問題があった。すなわち、液滴法による計測では、小さな液滴を形成するだけの少量の試料液体があれば、接触角を計測することができるが、液滴が自重の影響で真球から歪んでしまうため、接触角の計測値には誤差が含まれてしまい、正確な接触角を計測することが困難であった。
【０００８】
一方、垂直板法による計測では、試料液体中に平板を浸して、平板との境界部分で試料液面が盛り上がった僅かな盛り上がり量Ｈを計測する。液面の盛り上がり量Ｈは、液滴法で形成する液滴の大きさに比べて小さいので、自重による影響は液滴法による場合に比べて現れにくい。すなわち、垂直板法によれば液滴法を用いて計測するよりも接触角を正確に計測することができるが、平板を浸せるだけの多量の試料液体を用意できなければ、垂直板法によって接触角を計測することはできない。
【０００９】
また、液滴が平板上を移動する場合や液膜が平板上を広がる場合などのように、液膜の端部が移動している状態での接触角、いわゆる動的接触角を計測しようとしても、前述の液滴法や垂直板法による計測では、少量の試料液体を用いて正確に計測することは困難であった。特に、液膜端部の移動速度を大きくすると、端部の形状が不安定になって、接触角を計測することは非常に困難であった。
【００１０】
本発明の第１の目的は、従来技術における上述の課題を解決するためになされたものであり、少量の試料液体を用いて接触角を正確に測定することが可能な技術を提供することを目的とする。
【００１１】
また、液体の表面の性質を表すための、接触角とよく似た指標に「動的表面張力」と呼ばれる指標がある。激しく流動する液体の表面における現象を調べるためには、動的表面張力を計測することが有効であると考えられている。動的表面張力は、振動ジェット法と呼ばれる方法を用いて計測するのが一般的である。この方法では、ノズルから一定速度で液体を噴出させ、液体表面にできる定在波の波長と振幅とを精密に計測して、動的表面張力を求めている。
【００１２】
しかし、振動ジェット法を用いて動的表面張力を計測するためには、ノズルから高速で噴出される液体の速度を一定に保つための装置や、液体噴流の表面に発生する定在波を精密に計測するための装置が必要であり、全体として大がかりな計測装置が必要となる。
【００１３】
本発明の第２の目的は、従来技術における上述の問題を解決するためになされたものであり、液体の動的表面張力を簡便な方法を用いて計測する技術を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段およびその作用・効果】
上述の第１の課題の少なくとも一部を解決するため、本発明の第１の接触角計測装置は、次の構成を採用した。すなわち、
試料液体の接触角を計測する接触角計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記間隙に挟持された試料液体が前記平滑域に形成する界面の形状として、前記接触角を検出する接触角検出手段と
を備えることを要旨とする。
【００１５】
また、上記の第１の接触角計測装置に対応する本発明の第１の接触角計測方法は、
試料液体の接触角を計測する接触角計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記間隙に挟持された試料液体が前記平滑域に形成する界面の形状として、前記接触角を計測することを要旨とする。
【００１６】
かかる第１の接触角計測装置および第１の接触角計測方法においては、試料液体挟持面の間隙で試料液体を挟持し、かつ周縁に形成された平滑域に界面を形成できる分量の試料液体があれば、該試料液体の接触角を計測することができる。すなわち、少量の試料液体を用いて接触角を計測することができるので好適である。
【００１７】
また、かかる計測装置および計測方法によれば、次の理由により接触角を正確に計測することができる。すなわち、試料液体挟持面の間隙に形成される試料液体の界面は両側から表面張力を受けるので、界面の形状は自重による影響よりも表面張力の影響を強く受けている。このため、試料液体の自重による誤差の影響を比較的受けずに、正確な接触角を計測することが可能である。
【００１８】
かかる第１の接触角計測装置においては、試料液体の界面が形成される平滑域の少なくとも一方が水平となるようにしても良い。水平な平滑面上に試料液体の界面を形成すれば、傾いた平滑面上に形成する場合よりも重力の影響を受けにくく、従って接触角を正確に計測することができるので好適である。
【００１９】
かかる第１の接触角計測装置においては、試料液体保持部を一組の平行平板で構成してもよい。試料液体保持部を一組の平行平板で構成すれば、試料液体保持部の製造が容易となり、延いては接触角計測装置を容易に製造することができるので好適である。
【００２０】
かかる第１の接触角計測装置においては、挟持される試料液体の位置決めを行うための液体位置決め域を、試料液体挟持面上に設けても良い。試料液体挟持面上の一部に、例えば僅かな凹み部や溝を設けたり、あるいは面粗度を荒くすると、かかる部分は他の部分に比べて濡れ易くなるので、間隙に挟持される試料液体は液体位置決め域を含んで周囲に広がるようにして界面を形成する。このため、接触角の計測の度に、試料液体の界面がほぼ同じ位置に形成されることになって、計測が容易となるので好適である。
【００２１】
かかる第１の接触角計測装置においては、試料液体挟持面の間に形成した試料液体の界面を移動させ、移動中の界面の形状を検出して接触角を計測しても良い。こうすれば、界面位置が移動しているときの接触角、いわゆる動的接触角を計測することができるので好適である。
【００２２】
更に、試料液体は試料液体挟持面に挟持されていて、試料液体の界面は狭い間隙を移動するので、試料液体に圧力を加えれば界面位置を高速で移動させることができる。また、界面位置を高速で移動させても、界面の両側には試料液体挟持面があるために、液体の粘性の作用で界面形状は比較的安定に保たれている。このため、高速で移動する界面の接触角を精度良く計測することが可能となるので好適である。
【００２３】
前述した第１の課題の少なくとも一部を解決するため、本発明の第２の接触角計測装置は、次の構成を採用した。すなわち、
試料液体の接触角を計測する接触角計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記試料液体の表面張力が前記試料液体の内部に発生させる界面圧力を検出する界面圧力検出手段と、
前記検出された界面圧力に基づいて、前記試料液体の接触角を決定する接触角決定手段と
を備えることを要旨とする。
【００２４】
また、上記の第２の接触角計測装置に対応する本発明の第２の接触角計測方法は、
試料液体の接触角を計測する計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記試料液体の表面張力が前記試料液体の内部に発生させる界面圧力を検出し、
前記検出された界面圧力に基づいて、前記試料液体の接触角を計測することを要旨とする。
【００２５】
かかる第２の接触角計測装置および第２の接触角計測方法においては、試料液体挟持面の間隙で試料液体を挟持し、周縁に形成された平滑域に界面を形成する。試料液体の内部には、界面の表面張力と接触角に応じた界面圧力が発生する。ここで、界面に働く表面張力の値は液体に固有の物性値であって、既知の値である。従って、界面圧力を計測すれば、接触角を求めることができる。
【００２６】
かかる方法を用いて接触角を計測すれば、液体挟持面の間隙に試料液体を挟持して、かつ平滑域に界面を形成できる分量の試料液体があれば、該試料液体の接触角を計測することができる。すなわち、少量の試料液体を用いて接触角を計測することができるので好適である。
【００２７】
また、かかる方法では、界面圧力を計測して接触角を計測している。界面圧力は接触角と液体表面の表面張力によって決まり、重力の影響はほとんど現れない。このため、界面圧力に基づいて接触角を計測すれば、重力の影響をほとんど受けずに、接触角を正確に計測することができるので好適である。
【００２８】
かかる第２の接触角計測装置においては、試料液体の表面張力と検出した界面圧力とに基づいて、試料液体の接触角を算出しても良い。すなわち、界面圧力と、試料液体の表面張力と、界面の接触角の値とは、所定の計算式によって関係付けられているので、この計算式に試料液体の表面張力と検出した界面圧力と代入することによって、接触角を算出することができる。こうすれば、より簡便に接触角を計測することができるので好適である。
【００２９】
かかる第２の接触角計測装置においては、挟持される試料液体の位置決めを行うための液体位置決め域を、試料液体挟持面上に設けても良い。試料液体挟持面上の一部に、例えば僅かな凹み部や溝を設けたり、あるいは面粗度を荒くすると、かかる部分は他の部分に比べて濡れ易くなるので、間隙に挟持される試料液体は液体位置決め域を含んで周囲に広がるようにして界面を形成する。このため、接触角の計測の度に、試料液体の界面がほぼ同じ位置に形成されることになって、計測が容易となるので好適である。
【００３０】
かかる第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面の間隙に挟持した試料液体の界面圧力によって該試料液体挟持面が受ける液体力を検出し、検出した液体力に基づき界面圧力を検出して、接触角を計測しても良い。例え界面圧力が小さくても試料液体挟持面に加わる液体力は大きな値となるので、こうすれば界面圧力を正確に計測することができ、延いては接触角を正確に計測することができるので好適である。
【００３１】
かかる第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面の間隙に形成した試料液体の界面を該挟持面に沿って移動させ、界面の移動に伴い試料液体の内部に発生する界面圧力を検出してもよい。試料液体の界面を移動させて、界面の移動に伴う接触角を計測すれば、いわゆる動的接触角を計測することができるので好適である。
【００３２】
更に、試料液体は試料液体挟持面に挟持されていて、試料液体の界面は狭い間隙を移動するので、試料液体に圧力を加えれば界面位置を高速で移動させることができる。また、界面位置を高速で移動させても、界面の両側には試料液体挟持面があるために、液体の粘性の作用で界面形状は比較的安定に保たれている。このため、高速で移動する界面の接触角を精度良く計測することが可能となるので好適である。
【００３３】
かかる第２の接触角計測装置においては、一組の試料液体挟持面の少なくとも一方を、平滑域より凹に形成しておいても良い。
【００３４】
試料液体の界面を試料液体挟持面に沿って移動させることに伴って、間隙に挟持された試料液体内には流動が発生する。試料液体に流動が発生すると、液体の粘性または慣性によって液体内部に圧力が発生し、界面圧力の計測値に誤差を発生させる場合がある。界面圧力の計測値に誤差が生じると、接触角を正確に計測することができなくなる。これに対して、試料液体挟持面の少なくとも一部を周縁の平滑域より凹に形成すれば、平滑域での間隙に比べて凹部の間隙が広くなる。一般に、液体の粘性や慣性の影響は、間隙が広くなるほど現れにくくなるので、こうすることによって、粘性や慣性による圧力の発生を抑制することができる。その結果、界面圧力を正確に測定することができ、延いては正確な接触角を計測することが可能となるので好適である。
【００３５】
動的接触角を計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、次のようにして界面の位置を移動させても良い。すなわち、試料液体挟持面の間隔を変更可能としておき、試料液体が挟持された状態で試料液体挟持面の間隔を変更する。例えば、試料液体挟持面の間隔を狭めれば界面位置は前進し、逆に間隔を広げれば界面位置は後退することになる。こうすれば、簡便な方法によって界面位置を移動させることができるので好適である。
【００３６】
動的接触角の計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面の間隔を所定の振幅で振動させることによって、試料液体の界面位置を前後に振動させるようにしても良い。試料液体の界面位置を前後に振動させれば、いわゆる前進接触角と後退接触角とを一度の計測で測定することができるので好適である。また、界面位置が前後に振動する条件では、界面位置が一方向に移動する条件とは若干異なった接触角となる場合がある。従って、界面位置を前後に振動させることによって、界面位置が一方向に移動する場合とは異なった接触角を計測することが可能となるので好適である。
【００３７】
また、動的接触角の計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面が振動する振幅と周波数とを変更可能としても良い。試料液体挟持面の振幅と周波数とを変更すれば、界面位置が前後に振動する振幅と周波数とを変更することができる。界面位置の振幅や周波数が異なると、前進接触角や後退接触角は異なった値となる場合がある。このことから、試料液体挟持面の振幅と周波数を適切に設定することにより、想定した振幅および周波数で界面位置が移動するような条件での接触角を計測することができるので好適である。
【００３８】
また、動的接触角を計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、次のようにして界面位置を移動させても良い。すなわち、試料液体挟持面の間隙に挟持された試料液体に新たな試料液体を供給したり、あるいは間隙から試料液体を回収することによって、試料液体の界面位置を前進させ、あるいは後退させても良い。かかる方法を用いて、試料液体の界面位置を移動させれば、平滑域での間隔を一定に保ったまま界面位置を移動させることができる。界面圧力の値は平滑域における間隔の変動に伴って変化するので、平滑域の間隔が変動する場合よりも、平滑域の間隔一定の場合の方が、接触角の計測が容易となって好ましい。
【００３９】
更に、動的接触角を計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面への試料液体の供給と回収とを交互に行うことによって、界面位置の前進と後退とを交互に行うようにしても良い。かかる方法を用いれば、いわゆる前進接触角と後退接触角とを一度の計測で測定することができるので好適である。
【００４０】
かかる動的接触角を計測可能な第１あるいは第２の接触角計測装置においては、次のようにして界面位置を移動させても良い。すなわち、試料液体挟持面に試料液体の液体溜まりを設けておき、該液体溜まりの容積を可変とする。こうして液体溜まりの容積を変更すれば、それに伴って界面位置を移動させることができる。かかる方法によっても、界面が形成される平滑域での間隔を変更することなく界面位置を移動させることができるので好適である。
【００４１】
前述した第２の課題の少なくとも一部を解決するため、本発明の動的表面張力計測装置は、次の構成を採用した。すなわち、
試料液体の動的表面張力を計測する動的表面張力計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させる界面位置移動手段と、
前記界面の移動に伴って、前記試料液体の表面張力に起因して該試料液体の内部に発生する界面圧力を検出する界面圧力検出手段と、
前記試料液体の移動に伴う界面の形状として、前記接触角を検出する接触角検出手段と、
前記検出された界面圧力と前記検出された接触角とに基づいて、前記試料液体の動的表面張力を決定する動的表面張力決定手段と
を備えることを要旨とする。
【００４２】
上記の動的表面張力計測装置に対応する本発明の動的表面張力の計測方法は、次の構成を採用した。すなわち、
試料液体の動的表面張力の計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させ、
前記界面の移動に伴って、前記試料液体の表面張力に起因して会試料液体の内部に発生する界面圧力を検出し、
前記試料液体の移動に伴う界面の形状として、前記接触角を検出し、
前記検出された界面圧力と前記検出された接触角とに基づいて、前記試料液体の動的表面張力を計測することを要旨とする。
【００４３】
かかる本発明の動的表面張力計測装置および動的表面張力の計測方法においては、間隙の平滑域に形成した液体界面を移動させ、その時の界面形状と、界面圧力とを検出する。動的表面張力と接触角と界面圧力とは所定の関係が成り立つので、界面形状から求めた接触角とその時の界面圧力とを知れば、所定の関係から動的表面張力を求めることができる。
【００４４】
かかる方法によれば、簡便な計測装置を用いて動的表面張力を計測することができる。すなわち、前述した第２の接触角計測装置に対して、第１の接触角計測装置で用いた界面形状から接触角を検出する手段を追加することによって、動的表面張力を計測することが可能となる。
【００４５】
かかる動的表面張力計測装置においては、試料液体を挟持する平滑域の少なくとも一方の平滑域を水平に形成しても良い。水平な平滑面上に界面を形成すれば、傾いた平滑面上に界面を形成する場合よりも重力の影響を受けにくく、従って、接触角を正確に求めることができる。接触角を正確に求めることができれば、動的表面張力の計測精度が向上するので好適である。
【００４６】
かかる動的表面張力計測装置においては、挟持される試料液体の位置決めを行うための液体位置決め域を、試料液体挟持面上に設けても良い。試料液体挟持面上の一部に、例えば僅かな凹み部や溝を設けたり、あるいは面粗度を荒くすると、かかる部分は他の部分に比べて濡れ易くなるので、間隙に挟持される試料液体は液体位置決め域を含んで周囲に広がるようにして界面を形成する。このため、接触角計測の度に、試料液体の界面がほぼ同じ位置に形成されることになって、計測が容易となるので好適である。
【００４７】
かかる動的表面張力計測装置において、接触角の計測精度を向上させることによって、動的表面張力の計測精度を向上させることができる。従って、第２の接触角計測装置で計測精度を向上させるための各種方法を適用すれば、動的表面張力の計測精度を向上させることができるので好適である。
【００４８】
【発明の実施の形態】
本発明の作用・効果をより明確に説明するために、本発明の実施の形態を、次のような順序に従って以下に説明する。
Ａ．第１実施例：
Ａ−１．装置構成：
Ａ−２．接触角計測処理：
Ｂ．第２実施例：
Ｂ−１．装置構成：
Ｂ−２．接触角計測処理：
Ｃ．第３実施例：
Ｃ−１．装置構成：
Ｃ−２．接触角計測処理：
Ｃ−３．第３実施例の効果：
Ｃ−４．第１の変形例：
Ｃ−５．第２の変形例：
Ｄ．動的表面張力計測装置：
Ｄ−１．装置構成：
Ｄ−２．動的表面張力計測処理：
【００４９】
Ａ．第１実施例：
Ａ−１．装置構成：
図１は、第１実施例の接触角計測装置１００の構成を示す説明図である。図示するように、第１実施例の接触角計測装置１００は、大きくは装置本体１０と撮像機器２０とから構成されている。
【００５０】
装置本体１０は、略コの字型をした筐体３０と、筐体内に設けられて試料液体が挟持される一組の液体挟持平板４０，４２と、それぞれの液体挟持平板４０，４２を支える支柱３２，３４と、液体挟持平板間の間隙ｈを調整するギャップ調整器３６とから構成されている。液体挟持平板４０，４２は、平行平板を水平に向かい合わせて構成されている。また、各液体挟持平板４０，４２はそれぞれの支柱３２，３４から着脱可能となっていて、平板の材質や平面の粗度といった条件を変更する必要があるときは、液体挟持平板４０，４２を付け替えることによって変更する。ギャップ調整器３６の内部には精密なネジ構造が設けられていて、調整器の外周を回すことによって液体挟持平板４０，４２の間隙（ギャップ）ｈを、約５０μ〜約１０ｍｍの範囲で調整することが可能となっている。液体挟持平板４２の上に注射器等を用いて試料液体の液滴を形成し、液体挟持平板４２で上方から該液滴を挟持すると、試料液体の表面張力の作用により、液体挟持平板４０，４２の間隙に試料液体の界面が形成される。尚、本実施例では、円形の液体挟持平板を使用したが、液体挟持平板の形状は円形に限らず、例えば正方形や長方形などの形状であっても構わない。
【００５１】
撮像機器２０は、液体挟持平板４０，４２の間隙に形成された試料液体の界面形状を側方から拡大して観察する。本実施例では、撮像機器２０として、マクロレンズを装着したビデオカメラを使用している。ビデオカメラで取り込んだ画像を図示しないコンピュータのＣＲＴ画面上に映し出し、良好な画像のみを画像データとしてコンピュータに記憶する。こうして撮影した画像を後述の方法を用いて解析することによって、試料液体の接触角を計測している。尚、撮像機器２０は、液体挟持平板４０，４２の間隙に形成される界面形状を観察可能な機器であれば使用することができる。例えば、拡大鏡を用いて、目視によって界面形状を観察するものであっても構わない。
【００５２】
Ａ−２．接触角計測処理：
図２は、第１実施例の接触角計測装置を用いて試料液体の接触角を計測する手順の流れを示したフローチャートである。以下、図２のフローチャートに従って接触角計測処理について説明する。
【００５３】
接触角の計測を開始すると、先ず初めに使用する液体挟持平板を選択して支柱に装着する（ステップＳ１００）。すなわち、接触角は試料液体の種類と、液体挟持平板の材質あるいは平板の粗度等によって異なった値となるので、接触角を計測しようとする条件に合わせて液体挟持平板を選択するのである。選択した液体挟持平板４０，４２は、支柱３２，３４に装着する。尚、各種の液体挟持平板は、有機溶媒などで表面の汚れを拭いてからデシケータ中で乾燥させるといった方法を用いて、表面をできるだけ清浄に保っておくことが望ましい。
【００５４】
選択した液体挟持平板４０，４２を支柱に装着すると、次のようにして液体挟持平板４０，４２の間隙に試料液体を挟持する（ステップＳ１０２）。先ず、試験者が注射器を用いて、液体挟持平板４２の上に試料液体の液滴を形成する。液体挟持平板４２の面上のほぼ中央には、図３（ａ）に示すような、同心円上の浅い溝が設けられており、試験者は同心円のほぼ中央に試料液体の液滴を形成する。このとき、同心円に対する液滴の大きさを目安とすれば、計測の度に挟持する試料液体の分量をほぼ同じ分量とすることができる。尚、本実施例では、液体挟持平板４２に同心円状の浅い溝を設けているが、これに限られず例えば図３（ｂ）に示すような浅い凹部を設けたり、あるいは図３（ｃ）のように面粗度の荒い部分を設けるようにしても良い。
【００５５】
液体挟持平板４２の面上に試料液体の液滴を形成したら、ギャップ調整器３６の外周を回して液体挟持平板４０，４２間のギャップを狭めて、液体挟持平板４０，４２間で試料液体を挟持する。液体挟持平板４２の浅い溝が設けられた部分は他の部分より濡れ易くなっているので、液体挟持平板４０，４２で液滴を潰していくと液滴は溝の部分に優先的に広がっていく。このため、液体挟持平板４２の面上に形成される液滴の位置が、同心円の中心から若干ずれていても、液滴を潰す過程で液膜の中心と同心円の中心とは一致することになる。この結果、試料液体の界面位置は、常にほぼ同じ位置に形成されることになる。
【００５６】
こうして液体挟持平板間に試料液体を挟持したら、平板間のギャップｈを設定する（ステップＳ１０４）。ギャップの設定は、ギャップ調整器３６を用いて行う。一般に、ギャップの設定値が大きくなるほど界面形状の観察は容易となる。しかし、ギャップが大きくなれば、表面張力に対して試料液体の自重の影響が相対的に大きくなるので、界面形状が歪み易くなって計測誤差が大きくなる傾向がある。そこで、試料液体の表面張力に応じた適切なギャップの設定値が、予め実験的、経験的に求められており、この設定値となるようにギャップを設定する。
【００５７】
尚、本実施例では、試験者が注射器を用いて、手操作によって試料液体を挟持するものとして説明したが、もちろん、後述する実施例の様に、装置本体１０に試験液体の供給機を装着しておき、供給機を用いて試料液体を挟持しても構わない。あるいは、液体挟持平板４０，４２の間隙に側方から注射器で試料液体を供給して平板間に試料液体を挟持するようにしても構わない。
【００５８】
次に、液体挟持平板の間に形成された試料液体の界面形状を、側方から撮像機器２０を用いて撮影する（ステップＳ１０６）。撮影した界面形状は画像データとして、一旦コンピュータに蓄えられる。こうして界面形状を画像データとして一旦蓄えているのは、次のような接触角を求めるための解析を行っている間に、液体が蒸発して接触角が変化してしまうことのないようにするためである。
【００５９】
このように一旦、画像データをコンピュータに蓄えておき、その後、界面形状の画像を解析することによって接触角を決定する（ステップＳ１０８）。
【００６０】
図４は、界面形状の画像から接触角を決定する様子を示す説明図である。図４（ａ），（ｂ）はいずれも接触角を直接計測する場合を示し、図４（ａ）は凹形状の界面が形成されている場合を、図４（ｂ）は凸形状の界面が形成されている場合を示している。このように、図４（ａ），（ｂ）の方法を用いて計測することにより、液体の界面が平板に接する１点での真の接触角を計測することができれば、後述するように、原理的には試料液体の自重の影響を受けない正確な接触角を計測することができる。しかし、実際には、液体界面が平板に接する１点での真の接触角を計測しようとしても、接触点の近傍の影響をどうしても含んでしまうので、結局、計測した接触角の値には液体の自重の影響が含まれてしまう。また、図４（ａ），（ｂ）のように、接触角を直接計測する方法は計測に熟練を要するため、図４（ｃ），（ｄ）に示すように、ギャップｈと界面の凹凸量δとを計測し、界面の断面形状が円形であると仮定して導いた
θ＝２tan -1（２δ／ｈ）
なる計算式を用いて、ｈとδの値から接触角θを算出しても良い。あるいは、いろいろなδとｈとの組合せについて、上式から接触角の値を予め算出して数表にまとめておき、数表を引くことによって接触角を求めても良い。このような方法は接触角の計測に特別な熟練を要さず、安定した計測を行うことができる。
【００６１】
図５（ａ）は、液体の界面が固体平板に接触する点で、それぞれの表面張力が釣り合っている様子を説明するための説明図である。図５（ａ）中の、σL は液体の表面張力を示し、σs は固体表面の表面張力を示し、σsLは液体と固体との界面に働く表面張力を示している。ここで、液体の表面張力とは、液体の表面に切り目を入れたとして、切り目を広げる方向に働く単位長さ当たりの張力をいう。液体の表面張力と同様に、固体の表面張力σs や、液体と固体との界面に働く表面張力σsLを考えることもできる。これを説明するために、先ず、表面張力と表面エネルギとが同質であることを説明する。
【００６２】
表面張力σは単位長さ（ここでは１ｍｍとする）の切線を広げようとする力である。表面張力σによって長さ１ｍｍの切線が１ｍｍだけ横に広がったとすると、面積１ミリメートル平方の切り口ができる。すなわち、１ミリメートル平方の切り口を形成するためにσの仕事が必要となる。このように、単位面積の表面を形成するためのエネルギが表面エネルギと呼ばれるものである。表面エネルギと表面張力とは、互いに同質であって、単位を変更するだけで相互に読み替えることができる。
【００６３】
また、表面エネルギを、次のように解釈することもできる。図５（ｂ）に示すように、物体（液体でも固体でも構わない）を２つに切断して、ＡとＢとの間に新たな表面を作る場合を考える。ＡとＢとは、互いに分子間力で引き合っているから、ＡをＢから無限遠に遠ざけるためにはエネルギが必要となる。このエネルギは、ＡとＢとの間の新たな表面を形成するためのエネルギであり、これを表面エネルギと考えることもできる。このような表面エネルギは、液体だけでなく固体の表面についても考えることができる。更には、液体と固体との界面の表面エネルギに拡張することもできる。すなわち、固体を２つに分割し、一方を無限遠に運んで新たな固体表面を形成し、その後、無限遠から液体を固体表面に接触させる場合を考える。固体の一部を無限遠に運ぶために要する仕事と、無限遠から液体を近づけることによって回収する仕事との収支を考えれば、その収支の値が液体と固体との界面の表面エネルギとなる。前述したように、表面エネルギと表面張力とは互いに同質であるから、固体の表面エネルギおよび液体と固体との界面の表面エネルギを想定することができれば、固体の表面張力σs および液体と固体との界面の表面張力σsLを想定することができる。
【００６４】
図５（ａ）は、このような各種の表面張力についての力の釣り合いを示している。水平方向への力の釣り合いから、
σs ＝ σsL ＋ σL ・ cosθ …（１）
が得られる。式（１）から明らかなように、接触角は液体，固体，液体−固体界面それぞれの表面張力、あるいは表面エネルギによって決まり、重力の影響は受けないことが分かる。しかし、式（１）が成り立つのは液体と固体とが接触する接触点においてであり、接触点から遠ざかるに従って徐々に重力の影響が現れてくる。
【００６５】
これに対して本実施例のように、平板の間に液体の界面を形成すれば、平板から遠ざかるとしてもギャップの半分より遠くなることはない。従って、第１の実施例の接触角計測装置１００を用いて接触角を計測すれば、重量の影響をあまり受けずに、正確な接触角を計測することができる。
【００６６】
また、第１実施例の接触角計測装置１００を用いて接触角を計測する場合、液体挟持平板４０，４２の間に形成される界面形状を、側方から直接観察することができる。従って、界面形状を正確に測定することができるので、正確に接触角を計測することが可能である。
【００６７】
更に、液体挟持平板４０，４２の間に挟持するだけの試料液体があれば、接触角を計測することができるので、少量の試料液体によって接触角を計測することができる。
【００６８】
Ｂ．第２実施例：
上述した第１実施例の接触角計測装置１００では、液体挟持平板４０，４２の間に形成された液体界面の形状を検出することによって接触角を計測したが、界面の形状を検出する代わりに、液体に生じる圧力を検出して接触角を計測することも可能である。かかる第２実施例の接触角計測装置について、以下に説明する。
【００６９】
Ｂ−１．装置構成：
図６は、第２実施例の接触角計測装置１１０の構成を示す説明図である。図示するように、第２実施例の接触角計測装置１１０は、第１実施例の接触角計測装置１００とほぼ同様の構成となっているが、撮像機器２０の代わりに、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６が設けられているところが大きく異なっている。尚、図６に示した第２実施例の接触角計測装置では、説明の都合上、荷重検出器４４と圧力検出器４６とを備えているものとしているが、実際には、いずれか一方の検出器を備えていれば良い。
【００７０】
図示するように、荷重検出器４４は、液体挟持平板４２の支柱３４とギャップ調整器３６との間に設けられていて、荷重検出器４４の出力は表示器４５に入力されている。本実施例の荷重検出器４４は、圧電効果を利用して荷重を電圧に変換する方式の検出器を使用している。もちろん、周知な他の方式の検出器を使用することも可能である。
【００７１】
圧力検出器４６は、液体挟持平板４０に取り付けられている。圧力検出器４６の検出面は、液体挟持平板４０，４２の間に挟持された試料液体に接しており、試料液体の圧力を直接測定することができる。圧力検出器４６の出力は表示器４７に入力されている。本実施例では、圧力検出器４６も圧電効果を利用して、圧力を電圧に変換して出力する方式の検出器を使用している。もちろん、周知な他の方式の検出器を使用しても構わない。尚、図６では、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６の出力を表示器４５，４７に入力して表示値を読み取ることとしているが、例えばコンピュータ等の計測器に入力して計測値を記録しておくようにしても構わない。
【００７２】
第２実施例の接触角計測装置１１０の他の部分の構成については、前述した第１実施例の接触角計測装置１００の構成と同様なので、ここでは説明を省略する。
【００７３】
Ｂ−２．接触角計測処理：
図７は、第２実施例の接触角計測装置を用いて試料液体の接触角を計測する手順の流れを示したフローチャートである。図２を用いて前述した第１実施例のフローチャートとほぼ同様であるが、図７のフローチャートでは界面形状の代わりに界面圧力を計測している部分が大きく異なっている。以下、図７のフローチャートに従い、第２実施例の接触角計測処理について、第１実施例と異なる部分を中心に説明する。
【００７４】
第２実施例の接触角計測装置による計測においても、先ず初めに、計測に使用する液体挟持平板を選択して支柱に装着する（ステップＳ２００）。すなわち、計測しようとする条件に合わせて使用する液体挟持平板を選択し、支柱３２，３４に装着する。
【００７５】
選択した液体挟持平板４０，４２を支柱に装着すると、液体挟持平板４０，４２の間隙に試料液体を挟持する（ステップＳ２０２）。すなわち、初めに液体挟持平板４２の面上に試料液体の液滴を形成しておき、次いで液体挟持平板４０，４２のギャップを狭めて平板間に試料液体の液膜を挟持する。
【００７６】
次に、支柱に装着した液体挟持平板４０，４２間のギャップｈを設定する（ステップＳ２０４）。第２実施例でも、第１実施例と同様に、試験者が注射器を用いて、手操作によって試料液体を供給している。もちろん、後述する実施例の様に、装置本体１０に試験液体の供給機を装着しておき、供給機から試料液体を供給して挟持しても構わない。あるいは、液体挟持平板４０，４２の間隙に側方から注射器で試料液体の供給して平板間に試料液体を挟持するようにしても構わない。
【００７７】
こうして、液体挟持平板４０，４２の間に試料液体を挟持すると、平板間の界面に働く液体の表面張力の作用によって、挟持した液体の内部に圧力（本明細書では、この圧力を界面圧力と呼ぶ）が発生する。ここで、界面圧力が発生するメカニズムについて説明する。
【００７８】
図８は、液体挟持平板４０，４２の間に形成された界面の表面張力によって、液体内部に界面圧力が発生する理由を説明する説明図である。液体界面の表面張力をσL 、界面の接触角をθ、液体挟持平板間のギャップをｈ、挟持された液体の内部と外部との圧力差すなわち界面圧力をｄＰとして、水平方向への力の釣り合いを考えると、
ｄＰ・ｈ ＋ ２σL ・ cosθ ＝ ０
これより、液体挟持平板間に挟持された液体には、液体の表面張力σL に起因して、
ｄＰ ＝ （−２σL ・ cosθ）／ｈ …（２）
なる界面圧力ｄＰが発生する。
【００７９】
また、挟持した液体によって、液体挟持平板４０，４２が受ける荷重Ｆは次の式（３）によって与えられる。
ここで、ａは液体挟持平板間に円板状に挟持された液体の半径である（図８参照）。式（３）の第１項は、界面圧力ｄＰによって液体挟持平板が受ける力であり、第２項は界面に働く表面張力の垂直方向成分による力である。また、第２項の符号が負となっているのは、液体挟持平板には、界面に働く表面張力の反作用としての力が作用するからである。
【００８０】
図７に示したフローチャートのステップＳ２０６においては、上述のメカニズムによって生じる界面圧力ｄＰ、あるいは液体力による荷重Ｆを測定するのである。より具体的には、図６に示すように、荷重検出器４４は表示器４５に接続されており、圧力検出器４６は表示器４７に接続されているので、表示器４５，４７の表示値を読み取ることによって、界面圧力ｄＰあるいは液体力による荷重Ｆを求めるのである。
【００８１】
こうして計測した界面圧力ｄＰあるいは液体力による荷重Ｆに基づいて、接触角を算出する（ステップＳ２０８）。すなわち、圧力検出器４６によって界面圧力を検出した場合は、前述の式（２）中のギャップｈは既知の値であり、また表面張力σL も試料液体に固有の物性値であって既知の値と考えることができるので、式（２）から接触角θを算出することができる。
【００８２】
あるいは、荷重検出器４４によって液体力による荷重Ｆを検出した場合は、前述の式（３）中のギャップｈ、表面張力σL は既知の値であり、半径ａは計測可能であるから、式（３）から接触角θを算出することができる。
【００８３】
以上に説明したように、第２実施例の接触角計測装置においては、液体挟持平板の間に試料液体を挟持して、試料液体内に生じる界面圧力を検出することによって接触角を計測する。そのため、次の理由により、接触角を正確に計測することが可能となっている。すなわち、式（２）の導出から明らかなように、式（２）は、界面が平板に接する点での表面張力σL と界面圧力ｄＰとの力の釣り合いに基づいて導かれており、式（２）に現れる接触角θは、式（１）に示されるような、重力とは無関係に決まる真の接触角θである。従って、界面圧力に基づいて接触角θを計測すれば、液体の自重の影響をほとんど受けずに正確な接触角θを計測することができる。
【００８４】
また、液体挟持平板が試料液体から受ける液体力を検出して接触角を計測する場合も、前述したように円板上の液体の半径ａを実測すれば、液体の自重の影響をほとんど受けない正確な接触角を計測することが可能である。更に、界面圧力ｄＰを与える式（２）と、液体力による荷重Ｆを与える式（３）とを比較すれば明らかなように、たとえ荷重Ｆの値が小さくても界面圧力ｄＰの値は大きな値となる。このため、液体力による荷重Ｆに基づいて接触角を計測すれば、必ずしも精度の高い検出器を使用しなくても、精度良く接触角を計測することが可能となる。
【００８５】
更に、第２実施例の接触角計測装置では、液体挟持平板間のギャップｈを小さな値に設定すれば、それだけ接触角の計測精度を向上させることができるという利点もある。すなわち、界面圧力ｄＰあるいは液体力による荷重Ｆを求めるための前述の式（２），式（３）には、ともにギャップｈが分母に入っている。このことから明らかなように、液体挟持平板４０，４２の間のギャップｈを狭く設定すれば、検出される界面圧力ｄＰあるいは荷重Ｆの値が大きくなって、検出精度を向上させることができる。延いては、接触角の計測精度も向上させることができる。
【００８６】
もちろん、第２の実施例においても第１の実施例と同様に、液体挟持平板４０，４２の間に挟持するだけの試料液体があれば、接触角を計測することができるので、少量の試料液体によって接触角を計測することができる。
【００８７】
Ｃ．第３実施例：
以上に説明した第１実施例および第２実施例の接触角計測装置においては、液体挟持平板の間隙に形成した界面位置が、接触角の計測中に移動することはなかった。しかし、界面位置を移動させながら接触角を計測すれば、いわゆる動的接触角を計測することが可能である。以下に説明する第３実施例の接触角計測装置においては、界面位置を移動させることによって動的接触角を計測することができる。
【００８８】
Ｃ−１．装置構成：
図９は、第３実施例の接触角計測装置１２０の全体構成を示す説明図である。図示するように、第３実施例の接触角計測装置１２０は、前述の第２実施例の接触角計測装置１１０とほぼ同様な構成となっている。但し、第３実施例の接触角計測装置においては、液体挟持平板４０が支柱３２を介してサーボ機構５０に接続されており、サーボ機構５０によってギャップｈの値が変更可能となっている点が大きく異なっている。サーボ機構５０にはコンピュータ６０が接続されている。サーボ機構５０はコンピュータ６０と互いにデータのやり取りを行いながら、コンピュータ６０の制御の下で所定の動作を行う。これにより、液体挟持平板の間隙に形成される界面位置を移動させることができる。
【００８９】
コンピュータ６０は、各種演算処理を行うＣＰＵ、データを一時的に記憶しておくＲＡＭ、必要なプログラムやデータを記憶しておくＲＯＭ、ハードディスク、サーボ機構５０を制御するためのＩ／Ｏボード、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６の出力を取り込むためのＩ／Ｆボードなどを備えている。ハードディスクには、サーボ機構５０を制御しながら、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６の出力を取り込んで、動的接触角を計測するための各種プログラムなどが記憶されている。
【００９０】
尚、図９に示す第３実施例の接触角計測装置は、荷重検出器４４と圧力検出器４６とを備えているが、これは図６の場合と同様に説明の都合によるものであり、いずれか一方の検出器を備えておけばよい。
【００９１】
第３実施例の接触角計測装置１２０の他の部分の構成については、前述した第２実施例の接触角計測装置１１０の構成と同様なので、ここでは説明を省略する。
【００９２】
Ｃ−２．接触角計測処理：
図１０は、第３実施例の接触角計測装置を用いて試料液体の接触角を計測する手順の流れを示したフローチャートである。以下、図１０のフローチャートに従い、第３実施例の接触角計測処理について説明する。
【００９３】
第３実施例の接触角計測装置による計測においても、先ず初めに、計測に使用する液体挟持平板を選択して支柱に装着し（ステップＳ３００）、次に、液体挟持平板４０，４２の間隙に試料液体を挟持する（ステップＳ３０２）。すなわち、液体挟持平板４２の面上に試料液体の液滴を形成して、液体挟持平板４０，４２のギャップを狭めて平板間に液膜を挟持する。尚、第３実施例でも、第１実施例あるいは第２実施例と同様に、試験者が注射器を用いて手操作で試料液体の液滴を形成しているが、もちろん、後述する実施例のように、装置本体１０に試料液体の供給機を装着しておき、供給機から試料液体を供給して液膜を挟持するようにしても構わない。
【００９４】
試料液体を液体挟持平板４０，４２の間隙に挟持したら、次は液体挟持平板の駆動条件を設定する（ステップＳ３０４）。すなわち、コンピュータ６０を立ち上げて、接触角計測用のプログラムを起動し、コンピュータ６０の画面上から所定の駆動条件を設定する。第３実施例においては、液体挟持平板の駆動条件として大きく５つの駆動モードが用意されており、それぞれのモードに応じて駆動条件を設定する。
【００９５】
図１１は、第３実施例の接触角計測装置で設定可能な各種の駆動モードを示す説明図である。図１１（ａ）は、時間とともに液体挟持平板間のギャップｈが狭まっていく駆動モードである。この駆動モードでは、ギャップｈが狭まるに従ってギャップ間に形成された界面位置が前進する。図１１（ｂ）は時間とともに液体挟持平板間のギャップｈが広くなっていく駆動モードである。この駆動モードでは、ギャップｈが広くなるに従ってギャップ間の界面位置が後退する。図１１（ａ），（ｂ）に示したいずれかの駆動モードを選択した場合は、駆動開始時のギャップの値ｈs と、駆動終了時のギャップの値ｈe と、駆動時間ｔd の３つの駆動条件を設定する。
【００９６】
図１１（ｃ）は、液体挟持平板間のギャップｈが振動する駆動モードである。この駆動モードでは、ギャップｈが狭まくなっていくときには界面位置が前進し、ギャップｈが広くなっていくときには界面位置が後退するので、ギャップｈの振動とともに界面位置も前後に振動する。図１１（ｃ）の駆動モードを選択した場合は、ギャップｈが振動する周波数Ａωと、ギャップの振幅Ａh と、平均ギャップｈo と、ギャップｈの駆動時間ｔd の４つの駆動条件を設定する。
【００９７】
図１１（ｄ）は、ギャップｈが振動しながら次第に狭くなっていく駆動モードである。この駆動モードでは、界面位置が前後に振動しながら、次第に前進していく。図１１（ｅ）は、ギャップｈが振動しながら次第に広くなっていく駆動モードである。この駆動モードでは、界面位置が前後に振動しながら、次第に後退していく。図１１（ｄ），（ｅ）に示したいずれかの駆動モードを選択した場合は、駆動開始時のギャップの値ｈs と、駆動終了時のギャップの値ｈe と、駆動時間ｔd と、ギャップｈの振動周波数Ａωと、ギャップの振幅Ａh の５つの駆動条件を設定する。
【００９８】
液体挟持平板４０，４２の間に試料液体を挟持すると、ステップＳ３０４で設定しておいた駆動条件に従って液体挟持平板４０を駆動することにより、ギャップｈの間隔を変動させる。第３実施例の接触角計測装置では、液体挟持平板４０を駆動するサーボ機構５０はコンピュータ６０に制御されており、具体的には、コンピュータの画面上でサーボ機構の制御プログラムを起動させることによって、ギャップｈの間隔を変動させる。
【００９９】
こうして、ステップＳ３０４で設定した駆動条件に従ってギャップｈの間隔を変動させながら、液体挟持平板に挟持した試料液体の界面圧力ｄＰを計測する（ステップＳ３０８）。前述の式（２）に示すように、界面圧力ｄＰは、界面の接触角θおよびギャップｈの関数として与えられており、これらの変動に伴って界面圧力も変動する。ステップＳ３０２では、この変動する界面圧力を計測するのである。こうして得られた界面圧力の計測例を、図１２に示す。図１１（ａ）ないし（ｅ）のそれぞれの駆動モードに対応して、図１２（ａ）ないし（ｅ）に示すような界面圧力の波形が計測される。尚、第３実施例では界面圧力を計測するものとして説明するが、第２実施例の場合と同様に、液体力によって液体挟持平板が受ける荷重Ｆを計測しても構わないのはもちろんである。
【０１００】
以上のようにして計測した界面圧力の計測値を解析することにより、次のようにして接触角を決定することができる（ステップＳ３１０）。先ず、液体挟持平板４０を図１１（ａ）に示す駆動モードで駆動した場合は、ギャップｈが小さくなっていくに従って界面位置は前進していく。この時、界面の接触角は前進接触角θa となっている。従って、式（２）から駆動終了時の界面圧力ｄＰe は、
ｄＰe ＝（− cosθa ）・σL ／ｈe
で与えられる。ここで、ｄＰe，σL ，ｈe はそれぞれ既知であるから、前進接触角θa を算出することができる。図１１（ｂ）に示す駆動モードの場合は、ギャップｈが大きくなっていくに従って界面位置は後退していくので、界面の接触角は後退接触角θr となっている。従って、駆動終了時の界面圧力ｄＰe も
ｄＰe ＝（− cosθr ）・σL ／ｈe
で与えられ、これを解いて後退接触角θr を求めることができる。
【０１０１】
次に、図１１（ｃ）に示すように、液体挟持平板４０を振動させた場合は、次のようにして前進接触角θa および後退接触角θr を求めることができる。図１３は、図１１（ｃ）の駆動モードで駆動したときに計測される界面圧力の概要を示した説明図である。図１３（ａ）はギャップｈの値を示し、図１３（ｂ）は界面圧力の計測値を示している。また図１４には、ギャップが変動することに伴って界面位置が移動する様子を示している。界面圧力を解析して接触角を求める方法を説明するための準備として、図１３（ａ）に示すギャップｈの変動に伴って図１３（ｂ）に示すように界面圧力が変動する理由を以下に説明する。
【０１０２】
先ず初めにギャップｈが初期位置ｈo から広がり始めると（図１３（ａ）中の時点Ａ）、ギャップ間に形成された界面は、図１４（ａ）に示すように徐々に後退し始める。この時の界面の接触角は後退接触角θr となっている。そして、ギャップｈが最大ギャップ値（図１３（ａ）中の時点Ｂ）に達すると界面の後退は停止する。
【０１０３】
ギャップｈが広がり初めてから最大ギャップ値に達する（時点Ｂ）までの期間は、図１３（ｂ）に示すように、界面圧力は徐々に増加していく。これは次の理由による。前述の式（２）に示すように、界面圧力ｄＰは（− cosθ）に比例し、ギャップｈに反比例する。ここで、図１４（ａ）に示したように界面は、後退接触角θr を保ったまま後退していくから、ギャップｈが徐々に増加するに従って界面圧力の絶対値は小さくなっていく。また、図１４（ａ）に示すように、ここでは後退接触角θr は０度＜θr ＜９０度となる場合を想定しているから、界面圧力の値は負となっている。すなわち、ギャップｈが広がり初めてから最大ギャップ値に達するまでの期間は、界面圧力は負の値をとり、かつ絶対値は徐々に小さくなっていくので、界面圧力は図１３（ｂ）に示したように徐々に増加していくのである。
【０１０４】
時点Ｂでは、ギャップｈは拡大から縮小に転じ、これに伴って界面形状は次のように変化する。すなわち時点Ｂでは、図１４（ｂ）に示すように、界面の接触角は後退接触角θr となっているが、ギャップｈが縮小するに従って徐々に前進接触角θa に変化していく。但し、このように界面形状が変形している間は、界面位置は移動しない。時点Ｃに達すると、界面の接触角が前進接触角θa となって、界面形状の変形が完了する。
【０１０５】
時点Ｂから時点Ｃの期間では、界面の接触角が後退接触角θr から前進接触角θa に切り替わっていること、およびギャップｈが若干小さくなっていることにに対応して、界面圧力がｄＰb1からｄＰf2に変化する（図１３（ｂ）参照）。ここで、ｄＰb1の値は式（２）から次式で与えられる。
ｄＰb1 ＝ （− cosθr ）・σL ／（ｈo −Ａh ） …（４）
【０１０６】
時点Ｃの状態から、ギャップｈが更に縮小すると、ギャップｈの縮小に伴って、前進接触角θa を保ったまま界面位置が次第に前進していき、時点Ｄで最小ギャップ値に達すると前進を停止する。図１４（ｃ）は、界面が前進接触角θa を保ったまま前進していく様子を示している。
【０１０７】
時点Ｃから時点Ｄの期間では、図１３（ｂ）に示すように、界面圧力は徐々に増加する。この理由は、界面圧力ｄＰは前述の式（２）によって与えられ、更に時点Ｃから時点Ｄの期間では、前進接触角θa （ここでは、９０度＜θa ＜１８０度の場合を想定している。）を保ったまま、ギャップｈが徐々に小さくなっていくからである。
【０１０８】
時点Ｄに達すると、ギャップｈは今度は縮小から拡大に転じる。このように、ギャップｈが縮小から拡大に転じることに伴って、界面の接触角は前進接触角θa から後退接触角θr に徐々に変化する。時点Ｅに達すると界面の接触角は後退接触角θr に切り替わる。時点Ｄから時点Ｅの期間では、このように接触角が前進接触角θa から後退接触角θr に変化すること、およびギャップｈが若干変化することにより、図１３（ｂ）に示すように界面圧力はｄＰf1からｄＰb2に変化する。ｄＰf1の値は、式（２）から次式で与えられる。
ｄＰf1 ＝ （− cosθa ）・σL ／（ｈo −Ａh ） …（５）
【０１０９】
時点Ｅの状態から、ギャップｈが更に拡大すると、ギャップｈの拡大に伴って、後退接触角θr を保ったまま界面位置が次第に後退していき、時点Ｆで最大ギャップ値に達すると後退を停止する。図１４（ｅ）は、界面が後退接触角θr を保ったまま後退していく様子を示している。
【０１１０】
時点Ｅから時点Ｆの期間では、界面の接触角は後退接触角θr に保たれる一方で、ギャップｈは徐々に拡大していく。これに対応して、界面圧力は図１３（ｂ）に示すように徐々に増加していく。時点Ｆに達すると、界面は後退を停止する。図１４（ｆ）は時点Ｆでの界面の様子を示している。図１４（ｆ）と図１４（ｂ）とを比較すると明らかなように、時点Ｆと時点Ｂとでは、界面の状態はまったく同じとなっている。このことから、以降、ギャップｈが変動するに伴って、界面圧力は時点Ｂから時点Ｆまでを一周期とする変化を繰り返す。
【０１１１】
このように、ギャップｈが振動するとギャップ間に形成された界面位置が前後に振動し、それに伴って接触角も前進接触角θa と後退接触角θr との間で時間とともに変化する。その結果、界面圧力も変動することになるのである。
【０１１２】
以上の説明から明らかなように、界面圧力の計測値は前述の式（２）によって与えられるから、例えば界面が前進しているタイミングでのギャップｈと界面圧力とから、式（２）により前進接触角θa を算出することができる。同様に、界面が後退しているタイミングでのギャップｈと界面圧力とから、式（２）により後退接触角θr を算出することができる。
【０１１３】
尚、図１１（ｃ）ないし（ｅ）の駆動モードでは、振幅の設定値が余りに小さいと、界面の接触角が前進接触角θa と後退接触角θr との間で完全には切り替わらないので、それぞれの接触角を正確に計測することができない。従って、これらの駆動モードでは、所定値以上の振幅を設定する必要がある。振幅の設定値を適切に設定するための方法について、以下に説明する。
【０１１４】
今、界面が液体挟持平板に後退接触角θr で接しているとして、この界面が平板と接する位置を変えずに、接触角が前進接触角θa に切り替わったとする。このとき、界面形状は凹形状から凸形状に変化する。凹形状の界面と、凸形状の界面とに挟まれる部分の体積を仮にＶm とすると、液体挟持平板の間隔を狭めることによって、ギャップからＶm 以上の液体が流出するような振幅に設定しておけば、接触角は後退接触角θr から前進接触角θa に完全に切り替わると考えることができる。Ｖm の値を正確に算出するのは必ずしも容易ではないが、次のようにして見積もることができる。先ず、ギャップｈ、ギャップ間に円板状に挟持されている液体部分の半径をａとし、また、界面形状が半円形状であると仮定する。このとき、Ｖm の値は、直径ｈの円板をギャップ間の液体界面に沿ってぐるりと回してできたドーナツ状の体積として求めることができる。すなわち、
Ｖm ＝（π（ｈ／２）2）・２πａ
となる。
【０１１５】
液体挟持平板を振動させることによって界面から排出される液体の体積Ｖe は、振幅をＡh とすれば、
Ｖe ＝２Ａh ・πａ2
と見積もることができる。ここで、上式のＶm とＶe とを等値して整理すれば、振幅Ａh を設定する目安として、
Ａh ＝π・ｈ2／（４ａ）
を得ることができる。上述の導出過程から明らかなように、上式によって見積もった設定値は、若干大きめの設定値となっている。従って、上式で求めた設定値より大きな値の振幅を設定しておけば、正確な接触角を計測することができる。
【０１１６】
第３実施例における接触角決定処理（図１０のステップＳ３１０）では、図１１（ｃ）の駆動モードを選択した場合は、図１３の時点Ｂでの界面圧力ｄＰb1を計測し、式（４）から後退接触角θr を求め、また、時点Ｄでの界面圧力ｄＰf1を計測し、式（５）から前進接触角θa を求めている。時点Ｂあるいは時点Ｄでのギャップｈの値は、液体挟持平板の駆動条件の設定値から求めることができるので、界面圧力のみを計測するだけで接触角を算出することができる。もちろん、サーボ機構５０にギャップセンサを組み込んでギャップｈを実測するか、あるいはサーボ機構５０の制御信号からギャップｈの値を算出して、これらのギャップｈと界面圧力の計測値とに基づいて接触角を算出しても構わない。
【０１１７】
図１１（ｄ），（ｅ）の駆動モードを選択した場合も、図１１（ｃ）の駆動モードを選択した場合と同様にして、接触角を決定することができる。すなわち、界面が前進しているタイミングでのギャップｈと界面圧力とから、式（２）によって前進接触角θa を算出し、界面が後退しているタイミングでのギャップｈと界面圧力とから後退接触角θr を算出することができる。
【０１１８】
尚、第３実施例では、界面圧力を計測して接触角を計測するものとして説明したが、挟持した試験液体から液体挟持平板が受ける荷重Ｆを計測し、この計測値に基づいて接触角を計測するものとしても構わないのはもちろんである。すなわち、前述の式（３）に示されているように、液体力による荷重Ｆは、接触角θと、ギャップｈと、液体挟持平板間に挟持された液体の半径ａによって求められるから、荷重Ｆと半径ａを計測すれば、界面圧力の場合と同様な方法によって接触角を算出することができる。もっとも、界面圧力によって接触角を計測する方法は、挟持した液体の半径ａを求める必要がないので、荷重Ｆから計測する方法よりも、より簡便に接触角を計測することができる。
【０１１９】
また、上述の説明では、前進接触角θa は９０度＜θa ＜１８０度、後退接触角θr は０度＜θr ＜９０度の値をとるものとして説明したが、前進接触角θa 、後退接触角θr の値はこれに限らず、実現可能な種々の値をとり得るのは言うまでもない。接触角θが実現可能な如何なる値をとる場合でも、式（２）によって界面圧力を求めることができる。
【０１２０】
Ｃ−３．第３実施例の効果：
以上説明したように、第３実施例の接触角計測装置においても前述の第２実施例の場合と同様に、液体挟持平板の間に試料液体を挟持して、試料液体内に生じる界面圧力を検出することによって接触角を計測する。このため、第３実施例の接触角計測装置を用いて接触角を計測すると、第２実施例の場合と同様の各種の利点を得ることができる。すなわち、第３実施例の接触角計測装置も、界面圧力と接触角との関係を示す式（２）に基づいて接触角を計測しており、式（２）に現れる接触角は、式（１）に示すように原理的には重力の影響がほとんど現れない接触角である。従って、第３実施例の接触角計測装置を用いれば、重力の影響をほとんど受けずに正確な接触角を計測することができる。
【０１２１】
また、第３実施例の接触角計測装置でも第２実施例の場合と同様に、液体挟持平板間のギャップｈを小さな値に設定すれば、接触角の計測精度を向上させることができる。すなわち、界面圧力ｄＰはギャップｈに反比例するので、ギャップｈを小さな値に設定することによって接触角の計測精度も向上させることができる。
【０１２２】
もちろん、第２の実施例においても第１の実施例と同様に、液体挟持挟持平板４０，４２の間に挟持するだけの試料液体があれば、接触角を計測することができるので、少量の試料液体によって接触角を計測することができる。
【０１２３】
更には、第３実施例の接触角計測装置は、第２実施例の接触角とは異なり、ギャップｈを変動させ、界面位置を移動させながら接触角を計測することができる。このことにより、第３実施例の接触角計測装置を用いれば、第２実施例では得られない次のような利点を得ることができる。
【０１２４】
先ず、第３実施例の接触角計測装置では、界面位置を移動させながら接触角を計測することができるので、界面の前進あるいは後退に対応して、前進接触角θa あるいは後退接触角θr を計測することができる。
【０１２５】
また、図１１（ｃ）ないし図１１（ｅ）に示したように、ギャップｈを振動させる駆動モードを選択した場合は、一度の計測で前進接触角θa と後退接触角θr とを同時に計測することができる。
【０１２６】
第３実施例の接触角計測装置では、液体挟持平板間の狭い隙間に試料液体を挟み込む様にすれば、試料液体の界面に強い駆動力を加えることができるので、界面の移動速度を充分に速くすることも可能である。例えば、液体挟持平板間に円板状に挟持した液体の半径ａを５ｍｍ、ギャップｈの平均値ｈo を１００μとすると、液体挟持平板を周波数を１００Ｈｚ，振幅１０μで振動させるだけで、ギャップ間の界面は最大１５７ｍｍ／ｓの速度で移動させることができる。第３実施例の接触角計測装置を用いれば、このように界面が高速で移動するような条件下における接触角を、容易にかつ正確に計測することが可能となる。もちろん、周波数を変更したり、振幅を変更することによって、界面の移動速度を自由に設定することも可能である。
【０１２７】
また、界面をこのように高速で移動させると、界面が波打つ等、界面形状が不安定となるので、この点からも計測が困難になるが、第３実施例の接触角計測装置においては、界面の両側に平板が存在するために粘性の影響で界面の不安定な挙動が減衰しやすくなっている。このため、界面が高速度で移動しても界面形状が安定しており、接触角を正確に計測することが可能である。
【０１２８】
第３実施例の接触角計測装置においては、図１１（ｃ）ないし（ｅ）に示したように、界面を一定位置で前後に振動させながら、あるいは界面を前後に振動させながら界面位置を徐々に移動させることも可能である。また、ギャップ間隔の振動周波数や振幅を変更することによって、界面の移動速度も自由に設定することが可能である。後述する理由により、界面が前後に移動する周波数や、界面の移動速度によって、前進接触角θa や後退接触角θr の値は異なった値となることが多い。第３実施例の接触角計測装置は計測条件の設定自由度がたいへん高いので、接触角の計測条件を適切に設定することにより、正確な接触角を得ることが可能となる。
【０１２９】
界面が前後に振動する周波数や界面の移動速度の違いによって、前進接触角θa あるいは後退接触角θr の値が異なることが多い理由を簡単に説明する。図５を用いて前述したように、接触角θは、液体表面の表面エネルギσL と、固体表面の表面エネルギσs と、液体と固体との間の界面のエネルギσsLとによって決定される（式（１）参照）。ここで、固体表面が清浄な表面であるとして、清浄な固体表面の表面エネルギをσscとすると、界面が前進していく場合は、接触角は、清浄な固体表面の表面エネルギσscと、液体の表面エネルギσL と、液体と固体間の界面エネルギσsLとによって決定される値となる。式で表せば、
cosθa ＝ （σsc − σsL）／σL
なるθa をとる。
【０１３０】
次に界面が後退していく場合を考えると、界面が後退した後に現れる固体の表面は、もはや清浄な固体表面とは言えない。なぜなら、固体の表面には液体の分子が多数、吸着しているからである。このように液体の分子が多数吸着した表面の表面エネルギをσsDとすると、σsDは清浄表面の表面エネルギσscとは異なった値となる。従って、前述の式（１）に示すように、後退接触角θr は前進接触角θa とは異なった値となるのである。このように、界面が後退して現れたばかりの固体表面には、液体の分子が多数吸着していて、このことに対応して接触角も清浄面での接触角とは異なった値となるが、時間が経つと固体表面の液体分子が蒸発（あるいは脱離）していき、次第に清浄表面の状態に近づいていく。このように固体表面に吸着した液体分子が蒸発あるいは脱離するにはある程度の時間が必要なので、界面を高い周波数で前後に振動させると、固体表面に吸着した液体分子が蒸発あるいは脱離する時間がなく、固体表面は常にある程度の液体分子が吸着した状態となる。このような状態では、固体の表面エネルギも、σscとσsDとの中間的な表面エネルギσs'をとる。界面を前後させる周波数や界面の移動速度が異なると接触角が異なる場合が多い理由は、以上説明したように、周波数あるいは移動速度によって、固体表面の表面エネルギ状態が異なることが大きな原因となっているものと考えられる。
【０１３１】
このようなことから、第３実施例の接触角計測装置を使用することにより、固体表面上に液体分子が吸脱着する速度に関する情報を得ることも可能である。すなわち、所定の周波数で界面を前後に振動させた場合に、接触角がどのような値をとるか、より根元的には固体表面の表面エネルギがどのような値をとるかは、固体表面に液体分子が吸着する速度や固体表面から脱離する速度といった固体表面上での液体分子の挙動によって異なってくる。このことから、第３実施例の接触角計測装置を用いて、各種周波数に対する接触角の変動を計測すれば、固体表面で液体分子が吸脱着する速度についての情報を含んだ計測結果を得ることができる。
【０１３２】
また、図１１（ｃ）ないし（ｅ）に示すように、第３実施例の接触角計測装置には、界面位置は前後に振動するが振動の中心位置は移動しない駆動モードと、振動の中心位置が少しずつ移動する駆動モードとが用意されている。これらの駆動モードを使い分ければ、次のようにして接触角の計測誤差をより少なくすることも可能となる。例えば、図１１（ｃ）に示す駆動モードでは、界面は同じ範囲内で前後に移動する。つまり、図１１（ｃ）の駆動モードで計測した接触角は、液体に濡れた状態（ウェット状態）と気体中で乾燥している状態（ドライ状態）とを一定周波数で繰り返したときに、固体表面が最終的に安定した状態での接触角を計測していることになる。このことから、ウェット状態とドライ状態を頻繁に繰り返すような箇所あるいは条件を想定して接触角を計測する場合は、図１１（ｃ）の駆動モードを用いて接触角を計測することによって、想定した条件に合致した接触角を計測することができる。
【０１３３】
これに対して、図１１（ｄ）の駆動モードでは、界面は前後に振動しながら少しずつ前進していく。つまり、ウェット状態とドライ状態とを繰り返しながら、完全に乾いた（ほぼ清浄に近い）固体表面を少しずつ浸食していく。このことから、図１１（ｄ）の駆動モードで計測する接触角は、完全に乾いた固体表面が、ウェット状態とドライ状態とを繰り返しながら、未だ安定な状態には達していないという過渡状態での接触角を計測することができる。逆に、図１１（ｅ）の駆動モードでは、界面は前後しながら少しずつ後退していくので、ウェット状態とドライ状態とを繰り返しながら、少しずつ表面が乾いていくような状態での接触角を計測することができる。
【０１３４】
もちろん、図１１（ａ）の駆動モードを使用すれば、完全に乾いた固体表面を液体が初めて濡らすときの前進接触角を計測することができるし、図１１（ｂ）の駆動モードを使用すれば、固体表面を液体で完全に濡らした状態から、初めて気体にさらしたときの後退接触角を計測することができる。このように、図１１に示す各種の駆動モードを使い分けることによって、想定した条件に合致した接触角を計測することが可能となる。
【０１３５】
Ｃ−４．第１の変形例：
以上説明した第３実施例の接触角計測装置においては、液体挟持平板４０，４２は平行平板を使用しているが、液体挟持平板は必ずしも平行平板には限られず、例えば図１５に示すような形状とすることもできる。すなわち、図１５（ａ）に示すように、液体挟持板４１，４３の中央部を凹形状としたり、あるいは図１５（ｂ）に示すように、液体挟持板４１，４３のいずれか一方を凹形状としても良い。上述した第３実施例の接触角計測装置は、液体挟持平板４０，４２の間隔を変動させることによって、挟持された試料液体に流れが生じる。この時、後述するように試料液体の粘性や慣性によって液体内に圧力が発生するので、この圧力により界面圧力の計測精度が低下し、延いては接触角の計測精度が低下するおそれがある。図１５に示すように、中央部の間隔が大きくなっているような液体挟持板４１，４３を使用すれば、試料液体の粘性や慣性の影響で接触角の計測精度が低下することを回避することが可能となる。以下では、液体挟持平板４０，４２間の間隔を変動させたときに、粘性や慣性の影響で試料液体に圧力が発生する理由を説明し、次いで、図１５に示すような液体挟持板４１，４３を使用することによって、粘性や慣性の影響で接触角の計測精度が低下することを回避できる理由について説明する。
【０１３６】
図１６（ａ）は、試料液体を間に満たした液体挟持平板４０を、液体挟持平板４２に向かって速度ｕで近づけている様子を示した説明図である。液体挟持平板４０を近づけると、平板間に満たされた液体が押し出されるようにして周囲に流出する。図１６（ｂ）は、液体挟持平板を近づけたときに、平板間の液体に生じる速度分布の様子を示す説明図である。図１６（ｂ）の左側の図は、液体が平板によって単純に押し出されるものとしたときの液体の速度分布を示している。ところが一般に、液体は壁と接する部分では壁に対して相対的に滑り得ないという性質がある。液体のこのような性質を粘性と呼ぶ。液体挟持平板間を流れる液体は粘性によって、平板の近くで流れが引きずられるようにして遅くなり、その結果、実際の速度分布は、図１６（ｂ）の右側に示すような放物線状の速度分布となる。また、この時に平板間に発生する剪断速度の分布もあわせて示している。剪断速度分布は、速度の勾配として求めることができる。
【０１３７】
液体挟持平板間の間隔を狭めて、液体を押し出すためには、平板に外力を加えなければならない。この外力は、平板上で液体が引きずられるようにして減速するのに逆らって、平板間の液体を外向きに押し出すために必要な外力である。従って、平板上の液体に生じる剪断速度が大きくなるほど、大きな外力を加えなければならない。このように、液体の粘性の作用によって平板間から液体を押し出すためには外力を加えなければならず、その結果として、平板間の液体には加えた外力に起因する圧力が発生するのである。
【０１３８】
次に、図１５に示しような液体挟持板４１，４３を用いると、粘性や慣性に起因して発生する圧力の影響を回避できる理由について説明する。液体挟持平板４０を液体挟持平板４２に近づける場合、近づける速度が同じなら、平板間から押し出される液体の速度は、平板間の間隔が広いほど小さくなる。従って、平板の近くで流れが引きずられるようにして減速する度合い、すなわち平板上の液体に生じる剪断速度も平板間の間隔が広くなるほど小さくなる。このことから、図１５に示した液体挟持板４１，４３では、平行平板で構成された液体挟持平板４０，４２よりも、挟持板の中央部分での間隔が広くなっているので、この部分で液体に発生する剪断速度は小さくなる。このため、平板間の液体を押し出すために加えなければならない外力も小さくなり、延いては、液体内に発生する圧力も小さくなる。また、平板間の間隔が広くなって間隙から押し出される液体の流速が小さくなれば、それに伴って慣性の影響もちいさくなる。このように、図１５に示すように、中央部分で間隔が広くなっているような液体挟持板４１，４３を使用すると、液体の粘性や慣性によって発生する圧力が小さくなるので、界面圧力を正確に計測することができ、延いては接触角を正確に計測することができるのである。尚、図１５に示す液体挟持板４１，４３においても、界面が形成される周縁部の間隔は、平行平板で構成されている液体挟持平板４０，４２の間隔と同じ間隔になっているので、平行平板の場合と全く同様に接触角を計測することができる。
【０１３９】
Ｃ−５．第２の変形例：
以上説明した第３実施例の接触角計測装置では、ギャップ間に形成した界面の位置を変動させるために、液体挟持平板４０，４２の間隔を変動させた。かかる方法によれば、比較的簡単な構成を用いて、界面位置を移動させることができる。もちろん、界面位置を移動させる方法は、液体挟持平板４０，４２の間隔を変動させることに限られず、種々の方法が存在する。以下では、このような第３実施例の種々の変形例について簡単に説明する。
【０１４０】
図１７（ａ）は、液体を供給する専用の液体供給機７０を備えた変形例である。図示するように、液体供給機７０は、シリンダ７２と、シリンダ７２内を摺動するピストン７４と、ピストン７４を駆動するアクチュエータ７６から構成されている。コンピュータ６０等の制御の下で、アクチュエータ７６を駆動してピストン７４を下降させると、供給通路７８を通って液体挟持平板４０，４２の間に試料液体が供給され、界面位置が前進する。また、アクチュエータ７６を逆方向に駆動してピストン７４を上昇させると、供給通路７８を通って液体挟持平板４０，４２の間から試料液体が回収されて、界面位置が後退する。
【０１４１】
図１７（ｂ）は、液体挟持平板間に容積可変の液体溜まり８０を設け、液体溜まり８０の容積を変更させることによって、界面位置を変動させる変形例である。図示するように、液体溜まり８０は、液体挟持平板４２の一部に組み込まれたピストン８４と、ピストン８４を駆動するアクチュエータ８６とから構成されている。コンピュータ６０等の制御の下で、アクチュエータ８６を駆動してピストン８４を上昇させると、液体溜まり８０の容積が減少し、これに伴って界面位置が前進する。逆に、ピストン８４を下降させると、液体溜まり８０の容積が拡大し、これに伴って界面位置が後退する。
【０１４２】
液体挟持平板間に形成される界面位置を移動するために、かかる方法を用いれば、平板間のギャップｈを変動させずに界面位置を移動させることができる。図１８は、図１７（ａ），（ｂ）に示した変形例の接触角計測装置を用いて計測した界面圧力の計測例を示す説明図である。液体挟持平板の駆動モードは、図１１（ｃ）の駆動モードである。前述した図１３に示したように、界面位置を移動させるためにギャップｈを変動させた場合に比べて、ギャップｈを変動させずに界面位置を移動させた場合は、界面圧力の波形は図１８に示すような単純な波形となることが分かる。すなわち図１３に示した場合は、界面が一定の接触角を保ったまま移動する間も、ギャップｈが変化するために界面圧力が変動した。これに対して図１８の場合には、ギャップｈは絶えず一定値をとるので、界面が一体の接触角を保っている間は界面圧力も一定値を保っている。このことから、第２の変形例の接触角計測装置を用いることによって、接触角の計測精度を更に向上させることが可能となる。
【０１４３】
尚、図１７に示した変形例においても、液体挟持平板の間の液体には平板に沿った方向の流動が発生する。液体に流動が発生すれば、粘性や慣性の影響によって圧力が発生し、界面圧力の計測値に誤差が発生するおそれがある。この対策として、図１７に示した変形例に、図１５に示した凹部分を有する液体挟持板を適用しても構わない。図１５に示した液体挟持板は中央部での間隔が広くなっているので、粘性や慣性によって発生する圧力の影響を抑制して、正確な界面圧力を計測することができ、延いては接触角を正確に計測することが可能となる。
【０１４４】
Ｄ．動的表面張力計測装置：
第３実施例の接触角計測装置に、第１実施例で用いたような撮像機器２０を組み合わせることによって、いわゆる動的表面張力を計測することも可能である。動的表面張力とは、液体が激しく流動し、次々と絶えず新しい表面が形成されるような状況下における表面張力である。このような状況下での表面張力は、静止した液体表面の表面張力や、静かに移動する液体表面の表面張力とは異なった値を示すことが多い。動的表面張力と、通常の表面張力とが異なった値となる理由は、次のように、液体表面でのエネルギの緩和過程を考えることで容易に理解することができる。
【０１４５】
前述したように、液体の表面には表面エネルギが存在すると考えることができ、液体の表面は液体内部より表面エネルギの分だけ不安定な状態にあると考えることができる。このように表面は内部よりも不安定な状態にあるので、表面をできるだけ小さくして、より安定な状態になろうとする。表面張力は、この結果として生じると考えることもできる。ここで、表面のエネルギ状態をより安定化する方法は、表面積を小さくすることだけではない。例えば、界面活性剤には、分子が表面に集まることで表面のエネルギ状態を安定化させる作用がある。従って、液体中に界面活性剤が含まれていれば、時間とともに液体表面に界面活性剤が集まってきて表面エネルギをより安定化させる。このように界面活性剤が表面に集まった結果として表面エネルギが小さくなれば、これに伴って液体の表面張力も小さくなる。また、液体中に界面活性剤が含まれていなかったとしても、液体中に混入している物質の分子の中で、表面のエネルギ状態を比較的安定化させる作用のある分子が液体表面に集まってきて、表面を安定化させる。更には、大気中の気体分子を液体表面が取り込んで、表面を安定化する場合もあり得る。静かな液体の表面で計測される通常の表面張力は、このような表面エネルギの安定化が起こった後の表面張力となっている。
【０１４６】
これに対して、液体が激しく流動し、新しい表面が次々と作られていくような状況では、液体内の分子が表面に集まって、表面エネルギを安定化させる時間がない。すなわち、このような状況で計測される動的表面張力は、表面エネルギが安定化される前の表面張力である。このため、動的表面張力と通常の表面張力とは異なった値をとるのである。以下、このような動的表面張力の計測装置について説明する。
【０１４７】
Ｄ−１．装置構成：
図１９は、動的表面張力の計測装置の概要を示した説明図である。図示するように、本実施例の動的表面張力計測装置は、前述して第３実施例の接触角計測装置に、前述の第１実施例で用いた撮像機器２０を組み合わせた構成となっている。尚、接触角計測装置は、第３実施例の変形例として説明した接触角計測装置を使用することも可能である。また、図１９に示した接触角計測装置には、荷重検出器４４と圧力検出器４６の２つの検出器が備えられているが、いずれか一方の検出器があれば十分である。
【０１４８】
撮像機器２０は、前述の第１実施例の場合と同様に、液体挟持平板４０，４２の間隙に形成された試料液体の界面形状を側方から拡大して観察する。但し、本実施例では、高速度カメラのように、高速で移動する界面の形状を撮影可能な撮像機器を使用する必要がある。あるいは、動的表面張力計測装置全体を暗室に入れて、デジタルスチルカメラのシャッタを開放にしたまま、所定タイミングでフラッシュ９０をたいて、瞬間的な形面形状を撮影するようにしても良い。以下に説明する実施例では、後者の方法、すなわち、デジタルスチルカメラとフラッシュ９０を組み合わせて使用する方法を採用している。
【０１４９】
コンピュータ６０は、第３実施例の場合と同様に、サーボ機構５０の制御を行うとともに、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６からデータを取り込み、また、フラッシュ９０にトリガ信号を出力する。
【０１５０】
他の構成については、前述した第３実施例の接触角計測装置と同様であるため、ここでは説明を省略する。
【０１５１】
Ｄ−２．動的表面張力計測処理：
図２０は、動的表面張力の計測処理の流れを示すフローチャートである。以下、図２０のフローチャートに従い、動的表面張力の計測処理について説明する。
【０１５２】
動的表面張力の計測処理においても、前述してきた第３実施例の接触角計測装置における計測と同様に、先ず初めに、計測に使用する液体挟持平板を選択して支柱に装着し（ステップＳ４００）、平板間に試料液体を挟持する（ステップＳ４０２）。次に、液体挟持平板の駆動条件を設定する（ステップＳ４０４）。すなわち、コンピュータ６０を立ち上げて、接触角計測用のプログラムを起動し、コンピュータ６０の画面上から所定の駆動条件を設定する。動的表面張力計測装置においても、第３実施例の場合と同様に、液体挟持平板の駆動条件として図１１に示す５つの駆動モードが用意されており、それぞれのモードに応じて駆動条件を設定する。尚、本実施例では動的表面張力を計測するから、液体挟持平板間に形成される界面の表面張力が動的表面張力となるように、ギャップｈの振動周波数および振幅は、いずれも第３実施例の場合の設定よりも大きめの設定とする必要がある。逆に言えば、界面の表面張力が動的表面張力となるほど、前述の第３実施例の接触角計測装置が界面を高速で移動させることができるのである。第３実施例の接触角計測装置が、このように界面を高速で移動させることができる理由は、液体挟持平板間に試料液体を挟み込んでいるので、液体の界面に強い外力を作用させることができるからである。
【０１５３】
駆動条件を設定したら、次は計測タイミングを設定する（ステップＳ４０６）。すなわち、本実施例では撮像機器２０としてデジタルスチルカメラを使用し、カメラのシャッタを開放にして、界面形状を撮影する瞬間にフラッシュをたいて界面形状を撮影する。また、界面形状を撮影したタイミングでの界面圧力のデータも取り込んでおく。ステップＳ４０６では、フラッシュをたいて界面形状を撮影し、界面圧力のデータを取り込むタイミングを予め設定しておくのである。図２１は、タイミングを設定している様子を説明するための説明図である。サーボ機構５０の駆動開始後、ｔDfのタイミング、すなわち、界面が前進している途中でフラッシュをたいて界面形状を撮影し、界面圧力ｄＰDfの値を計測する。このときのギャップｈDfの値は、液体挟持平板の駆動条件から求めることができる。また、界面が後退している途中での動的表面張力を計測する場合は、図２１のｔDbのタイミングに設定すればよい。
【０１５４】
以上のようにして計測タイミングを設定したら、デジタルスチルカメラのシャッタを開放にしてから、サーボ機構の駆動を開始する（ステップＳ４０８）。すると、ステップＳ４０６で設定したタイミングでコンピュータ６０からフラッシュ９０にトリガが出力されて、フラッシュがたかれ、デジタルスチルカメラに設定したタイミングでの界面形状が記憶される。また、これと同時に圧力検出器４６の出力データがコンピュータ６０に取り込まれる（ステップＳ４１０）。
【０１５５】
こうして、設定したタイミングでの、界面形状の画像、界面圧力を計測したら、次式により動的表面張力σD を算出する（ステップＳ４１２）。
σD ＝ −ｄＰD ・ｈD ／（２・ cosθ） …（６）
ここに、ｄＰD は設定したタイミングでの界面圧力であり、θは界面形状の画像を解析して求めた接触角である。画像から接触角を求める方法については前述した第１実施例の場合と同様の方法を適用することができる。また、ｈD は設定したタイミングでのギャップｈの値である。ｈD は、駆動条件と設定タイミングから求めることができる。
【０１５６】
また、式（６）は前述の式（１）を変形したものである。すなわち、前述の接触角計測装置においては、比較的静かな界面を扱っており、このような静かな界面での表面張力は予め調べておくことができるから、式（１）から接触角を算出した。これに対して、本実施例の動的表面張力計測装置においては、界面形状から接触角を計測し、式（１）を利用して、動的表面張力を算出するのである。
【０１５７】
以上説明したように、本実施例の動的表面張力計測装置を用いれば、従来のように大がかりな装置を必要とせず、簡便に動的表面張力を計測することが可能となる。
【０１５８】
以上、各種の実施例について説明してきたが、本発明は上記すべての実施例に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様で実施することができる。例えば、試験中に試験液体が界面から蒸発することを避けたり、あるいは液体挟持平板の表面状態を一定に保って、安定した計測結果を得るために、装置全体を大きな箱のようなもので覆ってもよい。
【０１５９】
また、前述の各種実施例では上側の液体挟持平板を駆動しているが、下側の液体挟持平板を駆動しても構わない。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施例の接触角計測装置の概略構成図である。
【図２】第１実施例の接触角計測装置を用いて接触角を計測する手順の概要を示すフローチャートである。
【図３】試料液体を位置決めするために液体挟持平板上に形成された液体位置決め域を例示する説明図である。
【図４】第１実施例の接触角計測装置を用いて計測した界面形状に基づいて、接触角を求める方法を示す説明図である。
【図５】各種の表面張力と、接触角との関係を示す説明図である。
【図６】第２実施例の接触角計測装置の概略構成図である。
【図７】第２実施例の接触角計測装置を用いて接触角を計測する手順の概要を示すフローチャートである。
【図８】界面の表面張力によって、液体内部に界面圧力が発生する理由を説明するための説明図である。
【図９】第３実施例の接触角計測装置の概略構成図である。
【図１０】第３実施例の接触角計測装置を用いて接触角を計測する手順の概要を示すフローチャートである。
【図１１】第３実施例の接触角計測装置に設定されている液体挟持平板の各種駆動モードを示す説明図である。
【図１２】液体挟持平板を各種駆動モードで駆動したときの界面圧力の波形を示す説明図である。
【図１３】液体挟持平板を各種駆動モードで駆動したときに、界面圧力が変動する理由を示す説明図である。
【図１４】液体挟持平板を各種駆動モードで駆動したときに、界面形状が変化する様子を示す説明図である。
【図１５】第３実施例の接触角計測装置の変形例で使用される液体挟持板の断面形状を示す断面図である。
【図１６】第３実施例の接触角計測装置の変形例で使用される液体挟持板を用いることにより、接触角をより正確に計測することができる理由を説明するための説明図である。
【図１７】第３実施例の接触角計測装置の他の変形例を示す説明図である。
【図１８】第３実施例の接触角計測装置の他の変形例を用いて計測される界面圧力の波形を示す説明図である。
【図１９】本実施例の動的表面張力計測装置の概略構成図である。
【図２０】本実施例の動的表面張力計測装置を用いて動的表面張力を計測する手順の概要を示すフローチャートである。
【図２１】動的表面張力を計測するタイミングを設定する方法を説明する説明図である。
【図２２】接触角を計測する従来の方法を示す説明図である。
【符号の説明】
１０…装置本体
２０…撮像機器
３０…筐体
３２，３４…支柱
３６…ギャップ調整器
４０，４２…液体挟持平板
４１，４３…液体挟持板
４４…荷重検出器
４５…表示器
４６…圧力検出器
４７…表示器
５０…サーボ機構
６０…コンピュータ
７０…液体供給機
７２…シリンダ
７４…ピストン
７６…アクチュエータ
７８…供給通路
８４…ピストン
８６…アクチュエータ
９０…フラッシュ
１００…接触角計測装置
１１０…接触角計測装置
１２０…接触角計測装置
【発明の属する技術分野】
この発明は、液体の接触角および動的表面張力を計測する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
平板上に液滴を落としたとき、液滴が平板上を速やかに広がる場合もあれば、液滴が平板にはじかれてしまう場合もある。前者のように、液滴が速やかに広がる場合を「濡れが良い」といい、後者のように液滴がはじかれてしまう場合を「濡れが悪い」という。このような濡れの善し悪しは、液体と平板との組合せによって異なり、濡れ易さの程度を客観的に評価するための指標として「接触角」が使用される。接触角とは、平板上に液滴を静かに落として液膜を形成したときに、液膜端部の表面が平板と接触する角度をいう。例えば、液膜を横から見たときに、お椀のような半球形となっていれば、接触角はほぼ９０度である。
【０００３】
濡れが良ければ、接触角は小さくなる。すなわち、平板上の液膜は広がり、液膜を横から見た形はお椀を上から平らに潰したような形状となる。このとき液膜端部の表面は平板に浅い角度で接触するので、接触角は小さくなる。逆に、濡れが悪ければ接触角は大きくなる。すなわち、平板上の液膜が凝集して盛り上がり、横から見れば球に近い形状となる。このとき液膜端部の表面は平板に鈍角で接触するので、接触角は大きくなる。濡れのもっとも良い状態が接触角０度であり、全く濡れない場合が接触角１８０度となる。
【０００４】
濡れを客観的に評価するために接触角を計測しなければならない分野は多い。例えば、塗装に関する分野では、塗料の塗り易さあるいは塗りムラの生じ難さを客観的に評価するために、塗料の接触角を計測する必要がある。また樹脂などを射出成形する分野では、成形型の隅々まで樹脂などが行き渡る程度、いわゆる湯まわりの良さを評価するために、加熱した樹脂の接触角を計測する場合がある。更には、例えば自動車の窓ガラスに雨滴が付着したり、あるいは部品表面に結露して着氷したりすることを防ぐために、表面を撥水処理する場合も多い。このような場合の撥水処理の評価にも接触角が計測されることが多い。
【０００５】
接触角は、通常、図２２に示すような方法によって計測されてきた。図２２（ａ）は液滴法と呼ばれる方法である。液滴法では、平板上に注射針で試料液体の微小な液滴を形成し、側方から液滴を観察して接触角θを実測する。あるいは、液滴に形状を真球と仮定し、液滴の高さＨと底面の直径Ｌとを測って、
θ＝２tan -1（２Ｈ／Ｌ）
の関係を用いて算出する場合もある。
【０００６】
図２２（ｂ）は垂直板法と呼ばれる方法である。垂直板法では、図示されているように、試料液体中に平板を垂直に浸して接触角を実測する。あるいは、試料液体が平板と接する濡れ線と液面との距離Ｈを測って、
sin θ＝１−（ρｇＨ2）／（２γ）
の関係を用いて算出してもよい。ここに、ρは試料液体の密度、ｇは重力加速度、γは液体の表面張力である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、これらの計測方法には、少量の試料流体を用いて接触角を正確に測定することは困難であるという問題があった。すなわち、液滴法による計測では、小さな液滴を形成するだけの少量の試料液体があれば、接触角を計測することができるが、液滴が自重の影響で真球から歪んでしまうため、接触角の計測値には誤差が含まれてしまい、正確な接触角を計測することが困難であった。
【０００８】
一方、垂直板法による計測では、試料液体中に平板を浸して、平板との境界部分で試料液面が盛り上がった僅かな盛り上がり量Ｈを計測する。液面の盛り上がり量Ｈは、液滴法で形成する液滴の大きさに比べて小さいので、自重による影響は液滴法による場合に比べて現れにくい。すなわち、垂直板法によれば液滴法を用いて計測するよりも接触角を正確に計測することができるが、平板を浸せるだけの多量の試料液体を用意できなければ、垂直板法によって接触角を計測することはできない。
【０００９】
また、液滴が平板上を移動する場合や液膜が平板上を広がる場合などのように、液膜の端部が移動している状態での接触角、いわゆる動的接触角を計測しようとしても、前述の液滴法や垂直板法による計測では、少量の試料液体を用いて正確に計測することは困難であった。特に、液膜端部の移動速度を大きくすると、端部の形状が不安定になって、接触角を計測することは非常に困難であった。
【００１０】
本発明の第１の目的は、従来技術における上述の課題を解決するためになされたものであり、少量の試料液体を用いて接触角を正確に測定することが可能な技術を提供することを目的とする。
【００１１】
また、液体の表面の性質を表すための、接触角とよく似た指標に「動的表面張力」と呼ばれる指標がある。激しく流動する液体の表面における現象を調べるためには、動的表面張力を計測することが有効であると考えられている。動的表面張力は、振動ジェット法と呼ばれる方法を用いて計測するのが一般的である。この方法では、ノズルから一定速度で液体を噴出させ、液体表面にできる定在波の波長と振幅とを精密に計測して、動的表面張力を求めている。
【００１２】
しかし、振動ジェット法を用いて動的表面張力を計測するためには、ノズルから高速で噴出される液体の速度を一定に保つための装置や、液体噴流の表面に発生する定在波を精密に計測するための装置が必要であり、全体として大がかりな計測装置が必要となる。
【００１３】
本発明の第２の目的は、従来技術における上述の問題を解決するためになされたものであり、液体の動的表面張力を簡便な方法を用いて計測する技術を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段およびその作用・効果】
上述の第１の課題の少なくとも一部を解決するため、本発明の第１の接触角計測装置は、次の構成を採用した。すなわち、
試料液体の接触角を計測する接触角計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記間隙に挟持された試料液体が前記平滑域に形成する界面の形状として、前記接触角を検出する接触角検出手段と
を備えることを要旨とする。
【００１５】
また、上記の第１の接触角計測装置に対応する本発明の第１の接触角計測方法は、
試料液体の接触角を計測する接触角計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記間隙に挟持された試料液体が前記平滑域に形成する界面の形状として、前記接触角を計測することを要旨とする。
【００１６】
かかる第１の接触角計測装置および第１の接触角計測方法においては、試料液体挟持面の間隙で試料液体を挟持し、かつ周縁に形成された平滑域に界面を形成できる分量の試料液体があれば、該試料液体の接触角を計測することができる。すなわち、少量の試料液体を用いて接触角を計測することができるので好適である。
【００１７】
また、かかる計測装置および計測方法によれば、次の理由により接触角を正確に計測することができる。すなわち、試料液体挟持面の間隙に形成される試料液体の界面は両側から表面張力を受けるので、界面の形状は自重による影響よりも表面張力の影響を強く受けている。このため、試料液体の自重による誤差の影響を比較的受けずに、正確な接触角を計測することが可能である。
【００１８】
かかる第１の接触角計測装置においては、試料液体の界面が形成される平滑域の少なくとも一方が水平となるようにしても良い。水平な平滑面上に試料液体の界面を形成すれば、傾いた平滑面上に形成する場合よりも重力の影響を受けにくく、従って接触角を正確に計測することができるので好適である。
【００１９】
かかる第１の接触角計測装置においては、試料液体保持部を一組の平行平板で構成してもよい。試料液体保持部を一組の平行平板で構成すれば、試料液体保持部の製造が容易となり、延いては接触角計測装置を容易に製造することができるので好適である。
【００２０】
かかる第１の接触角計測装置においては、挟持される試料液体の位置決めを行うための液体位置決め域を、試料液体挟持面上に設けても良い。試料液体挟持面上の一部に、例えば僅かな凹み部や溝を設けたり、あるいは面粗度を荒くすると、かかる部分は他の部分に比べて濡れ易くなるので、間隙に挟持される試料液体は液体位置決め域を含んで周囲に広がるようにして界面を形成する。このため、接触角の計測の度に、試料液体の界面がほぼ同じ位置に形成されることになって、計測が容易となるので好適である。
【００２１】
かかる第１の接触角計測装置においては、試料液体挟持面の間に形成した試料液体の界面を移動させ、移動中の界面の形状を検出して接触角を計測しても良い。こうすれば、界面位置が移動しているときの接触角、いわゆる動的接触角を計測することができるので好適である。
【００２２】
更に、試料液体は試料液体挟持面に挟持されていて、試料液体の界面は狭い間隙を移動するので、試料液体に圧力を加えれば界面位置を高速で移動させることができる。また、界面位置を高速で移動させても、界面の両側には試料液体挟持面があるために、液体の粘性の作用で界面形状は比較的安定に保たれている。このため、高速で移動する界面の接触角を精度良く計測することが可能となるので好適である。
【００２３】
前述した第１の課題の少なくとも一部を解決するため、本発明の第２の接触角計測装置は、次の構成を採用した。すなわち、
試料液体の接触角を計測する接触角計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記試料液体の表面張力が前記試料液体の内部に発生させる界面圧力を検出する界面圧力検出手段と、
前記検出された界面圧力に基づいて、前記試料液体の接触角を決定する接触角決定手段と
を備えることを要旨とする。
【００２４】
また、上記の第２の接触角計測装置に対応する本発明の第２の接触角計測方法は、
試料液体の接触角を計測する計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記試料液体の表面張力が前記試料液体の内部に発生させる界面圧力を検出し、
前記検出された界面圧力に基づいて、前記試料液体の接触角を計測することを要旨とする。
【００２５】
かかる第２の接触角計測装置および第２の接触角計測方法においては、試料液体挟持面の間隙で試料液体を挟持し、周縁に形成された平滑域に界面を形成する。試料液体の内部には、界面の表面張力と接触角に応じた界面圧力が発生する。ここで、界面に働く表面張力の値は液体に固有の物性値であって、既知の値である。従って、界面圧力を計測すれば、接触角を求めることができる。
【００２６】
かかる方法を用いて接触角を計測すれば、液体挟持面の間隙に試料液体を挟持して、かつ平滑域に界面を形成できる分量の試料液体があれば、該試料液体の接触角を計測することができる。すなわち、少量の試料液体を用いて接触角を計測することができるので好適である。
【００２７】
また、かかる方法では、界面圧力を計測して接触角を計測している。界面圧力は接触角と液体表面の表面張力によって決まり、重力の影響はほとんど現れない。このため、界面圧力に基づいて接触角を計測すれば、重力の影響をほとんど受けずに、接触角を正確に計測することができるので好適である。
【００２８】
かかる第２の接触角計測装置においては、試料液体の表面張力と検出した界面圧力とに基づいて、試料液体の接触角を算出しても良い。すなわち、界面圧力と、試料液体の表面張力と、界面の接触角の値とは、所定の計算式によって関係付けられているので、この計算式に試料液体の表面張力と検出した界面圧力と代入することによって、接触角を算出することができる。こうすれば、より簡便に接触角を計測することができるので好適である。
【００２９】
かかる第２の接触角計測装置においては、挟持される試料液体の位置決めを行うための液体位置決め域を、試料液体挟持面上に設けても良い。試料液体挟持面上の一部に、例えば僅かな凹み部や溝を設けたり、あるいは面粗度を荒くすると、かかる部分は他の部分に比べて濡れ易くなるので、間隙に挟持される試料液体は液体位置決め域を含んで周囲に広がるようにして界面を形成する。このため、接触角の計測の度に、試料液体の界面がほぼ同じ位置に形成されることになって、計測が容易となるので好適である。
【００３０】
かかる第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面の間隙に挟持した試料液体の界面圧力によって該試料液体挟持面が受ける液体力を検出し、検出した液体力に基づき界面圧力を検出して、接触角を計測しても良い。例え界面圧力が小さくても試料液体挟持面に加わる液体力は大きな値となるので、こうすれば界面圧力を正確に計測することができ、延いては接触角を正確に計測することができるので好適である。
【００３１】
かかる第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面の間隙に形成した試料液体の界面を該挟持面に沿って移動させ、界面の移動に伴い試料液体の内部に発生する界面圧力を検出してもよい。試料液体の界面を移動させて、界面の移動に伴う接触角を計測すれば、いわゆる動的接触角を計測することができるので好適である。
【００３２】
更に、試料液体は試料液体挟持面に挟持されていて、試料液体の界面は狭い間隙を移動するので、試料液体に圧力を加えれば界面位置を高速で移動させることができる。また、界面位置を高速で移動させても、界面の両側には試料液体挟持面があるために、液体の粘性の作用で界面形状は比較的安定に保たれている。このため、高速で移動する界面の接触角を精度良く計測することが可能となるので好適である。
【００３３】
かかる第２の接触角計測装置においては、一組の試料液体挟持面の少なくとも一方を、平滑域より凹に形成しておいても良い。
【００３４】
試料液体の界面を試料液体挟持面に沿って移動させることに伴って、間隙に挟持された試料液体内には流動が発生する。試料液体に流動が発生すると、液体の粘性または慣性によって液体内部に圧力が発生し、界面圧力の計測値に誤差を発生させる場合がある。界面圧力の計測値に誤差が生じると、接触角を正確に計測することができなくなる。これに対して、試料液体挟持面の少なくとも一部を周縁の平滑域より凹に形成すれば、平滑域での間隙に比べて凹部の間隙が広くなる。一般に、液体の粘性や慣性の影響は、間隙が広くなるほど現れにくくなるので、こうすることによって、粘性や慣性による圧力の発生を抑制することができる。その結果、界面圧力を正確に測定することができ、延いては正確な接触角を計測することが可能となるので好適である。
【００３５】
動的接触角を計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、次のようにして界面の位置を移動させても良い。すなわち、試料液体挟持面の間隔を変更可能としておき、試料液体が挟持された状態で試料液体挟持面の間隔を変更する。例えば、試料液体挟持面の間隔を狭めれば界面位置は前進し、逆に間隔を広げれば界面位置は後退することになる。こうすれば、簡便な方法によって界面位置を移動させることができるので好適である。
【００３６】
動的接触角の計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面の間隔を所定の振幅で振動させることによって、試料液体の界面位置を前後に振動させるようにしても良い。試料液体の界面位置を前後に振動させれば、いわゆる前進接触角と後退接触角とを一度の計測で測定することができるので好適である。また、界面位置が前後に振動する条件では、界面位置が一方向に移動する条件とは若干異なった接触角となる場合がある。従って、界面位置を前後に振動させることによって、界面位置が一方向に移動する場合とは異なった接触角を計測することが可能となるので好適である。
【００３７】
また、動的接触角の計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面が振動する振幅と周波数とを変更可能としても良い。試料液体挟持面の振幅と周波数とを変更すれば、界面位置が前後に振動する振幅と周波数とを変更することができる。界面位置の振幅や周波数が異なると、前進接触角や後退接触角は異なった値となる場合がある。このことから、試料液体挟持面の振幅と周波数を適切に設定することにより、想定した振幅および周波数で界面位置が移動するような条件での接触角を計測することができるので好適である。
【００３８】
また、動的接触角を計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、次のようにして界面位置を移動させても良い。すなわち、試料液体挟持面の間隙に挟持された試料液体に新たな試料液体を供給したり、あるいは間隙から試料液体を回収することによって、試料液体の界面位置を前進させ、あるいは後退させても良い。かかる方法を用いて、試料液体の界面位置を移動させれば、平滑域での間隔を一定に保ったまま界面位置を移動させることができる。界面圧力の値は平滑域における間隔の変動に伴って変化するので、平滑域の間隔が変動する場合よりも、平滑域の間隔一定の場合の方が、接触角の計測が容易となって好ましい。
【００３９】
更に、動的接触角を計測可能なかかる第１または第２の接触角計測装置においては、試料液体挟持面への試料液体の供給と回収とを交互に行うことによって、界面位置の前進と後退とを交互に行うようにしても良い。かかる方法を用いれば、いわゆる前進接触角と後退接触角とを一度の計測で測定することができるので好適である。
【００４０】
かかる動的接触角を計測可能な第１あるいは第２の接触角計測装置においては、次のようにして界面位置を移動させても良い。すなわち、試料液体挟持面に試料液体の液体溜まりを設けておき、該液体溜まりの容積を可変とする。こうして液体溜まりの容積を変更すれば、それに伴って界面位置を移動させることができる。かかる方法によっても、界面が形成される平滑域での間隔を変更することなく界面位置を移動させることができるので好適である。
【００４１】
前述した第２の課題の少なくとも一部を解決するため、本発明の動的表面張力計測装置は、次の構成を採用した。すなわち、
試料液体の動的表面張力を計測する動的表面張力計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させる界面位置移動手段と、
前記界面の移動に伴って、前記試料液体の表面張力に起因して該試料液体の内部に発生する界面圧力を検出する界面圧力検出手段と、
前記試料液体の移動に伴う界面の形状として、前記接触角を検出する接触角検出手段と、
前記検出された界面圧力と前記検出された接触角とに基づいて、前記試料液体の動的表面張力を決定する動的表面張力決定手段と
を備えることを要旨とする。
【００４２】
上記の動的表面張力計測装置に対応する本発明の動的表面張力の計測方法は、次の構成を採用した。すなわち、
試料液体の動的表面張力の計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させ、
前記界面の移動に伴って、前記試料液体の表面張力に起因して会試料液体の内部に発生する界面圧力を検出し、
前記試料液体の移動に伴う界面の形状として、前記接触角を検出し、
前記検出された界面圧力と前記検出された接触角とに基づいて、前記試料液体の動的表面張力を計測することを要旨とする。
【００４３】
かかる本発明の動的表面張力計測装置および動的表面張力の計測方法においては、間隙の平滑域に形成した液体界面を移動させ、その時の界面形状と、界面圧力とを検出する。動的表面張力と接触角と界面圧力とは所定の関係が成り立つので、界面形状から求めた接触角とその時の界面圧力とを知れば、所定の関係から動的表面張力を求めることができる。
【００４４】
かかる方法によれば、簡便な計測装置を用いて動的表面張力を計測することができる。すなわち、前述した第２の接触角計測装置に対して、第１の接触角計測装置で用いた界面形状から接触角を検出する手段を追加することによって、動的表面張力を計測することが可能となる。
【００４５】
かかる動的表面張力計測装置においては、試料液体を挟持する平滑域の少なくとも一方の平滑域を水平に形成しても良い。水平な平滑面上に界面を形成すれば、傾いた平滑面上に界面を形成する場合よりも重力の影響を受けにくく、従って、接触角を正確に求めることができる。接触角を正確に求めることができれば、動的表面張力の計測精度が向上するので好適である。
【００４６】
かかる動的表面張力計測装置においては、挟持される試料液体の位置決めを行うための液体位置決め域を、試料液体挟持面上に設けても良い。試料液体挟持面上の一部に、例えば僅かな凹み部や溝を設けたり、あるいは面粗度を荒くすると、かかる部分は他の部分に比べて濡れ易くなるので、間隙に挟持される試料液体は液体位置決め域を含んで周囲に広がるようにして界面を形成する。このため、接触角計測の度に、試料液体の界面がほぼ同じ位置に形成されることになって、計測が容易となるので好適である。
【００４７】
かかる動的表面張力計測装置において、接触角の計測精度を向上させることによって、動的表面張力の計測精度を向上させることができる。従って、第２の接触角計測装置で計測精度を向上させるための各種方法を適用すれば、動的表面張力の計測精度を向上させることができるので好適である。
【００４８】
【発明の実施の形態】
本発明の作用・効果をより明確に説明するために、本発明の実施の形態を、次のような順序に従って以下に説明する。
Ａ．第１実施例：
Ａ−１．装置構成：
Ａ−２．接触角計測処理：
Ｂ．第２実施例：
Ｂ−１．装置構成：
Ｂ−２．接触角計測処理：
Ｃ．第３実施例：
Ｃ−１．装置構成：
Ｃ−２．接触角計測処理：
Ｃ−３．第３実施例の効果：
Ｃ−４．第１の変形例：
Ｃ−５．第２の変形例：
Ｄ．動的表面張力計測装置：
Ｄ−１．装置構成：
Ｄ−２．動的表面張力計測処理：
【００４９】
Ａ．第１実施例：
Ａ−１．装置構成：
図１は、第１実施例の接触角計測装置１００の構成を示す説明図である。図示するように、第１実施例の接触角計測装置１００は、大きくは装置本体１０と撮像機器２０とから構成されている。
【００５０】
装置本体１０は、略コの字型をした筐体３０と、筐体内に設けられて試料液体が挟持される一組の液体挟持平板４０，４２と、それぞれの液体挟持平板４０，４２を支える支柱３２，３４と、液体挟持平板間の間隙ｈを調整するギャップ調整器３６とから構成されている。液体挟持平板４０，４２は、平行平板を水平に向かい合わせて構成されている。また、各液体挟持平板４０，４２はそれぞれの支柱３２，３４から着脱可能となっていて、平板の材質や平面の粗度といった条件を変更する必要があるときは、液体挟持平板４０，４２を付け替えることによって変更する。ギャップ調整器３６の内部には精密なネジ構造が設けられていて、調整器の外周を回すことによって液体挟持平板４０，４２の間隙（ギャップ）ｈを、約５０μ〜約１０ｍｍの範囲で調整することが可能となっている。液体挟持平板４２の上に注射器等を用いて試料液体の液滴を形成し、液体挟持平板４２で上方から該液滴を挟持すると、試料液体の表面張力の作用により、液体挟持平板４０，４２の間隙に試料液体の界面が形成される。尚、本実施例では、円形の液体挟持平板を使用したが、液体挟持平板の形状は円形に限らず、例えば正方形や長方形などの形状であっても構わない。
【００５１】
撮像機器２０は、液体挟持平板４０，４２の間隙に形成された試料液体の界面形状を側方から拡大して観察する。本実施例では、撮像機器２０として、マクロレンズを装着したビデオカメラを使用している。ビデオカメラで取り込んだ画像を図示しないコンピュータのＣＲＴ画面上に映し出し、良好な画像のみを画像データとしてコンピュータに記憶する。こうして撮影した画像を後述の方法を用いて解析することによって、試料液体の接触角を計測している。尚、撮像機器２０は、液体挟持平板４０，４２の間隙に形成される界面形状を観察可能な機器であれば使用することができる。例えば、拡大鏡を用いて、目視によって界面形状を観察するものであっても構わない。
【００５２】
Ａ−２．接触角計測処理：
図２は、第１実施例の接触角計測装置を用いて試料液体の接触角を計測する手順の流れを示したフローチャートである。以下、図２のフローチャートに従って接触角計測処理について説明する。
【００５３】
接触角の計測を開始すると、先ず初めに使用する液体挟持平板を選択して支柱に装着する（ステップＳ１００）。すなわち、接触角は試料液体の種類と、液体挟持平板の材質あるいは平板の粗度等によって異なった値となるので、接触角を計測しようとする条件に合わせて液体挟持平板を選択するのである。選択した液体挟持平板４０，４２は、支柱３２，３４に装着する。尚、各種の液体挟持平板は、有機溶媒などで表面の汚れを拭いてからデシケータ中で乾燥させるといった方法を用いて、表面をできるだけ清浄に保っておくことが望ましい。
【００５４】
選択した液体挟持平板４０，４２を支柱に装着すると、次のようにして液体挟持平板４０，４２の間隙に試料液体を挟持する（ステップＳ１０２）。先ず、試験者が注射器を用いて、液体挟持平板４２の上に試料液体の液滴を形成する。液体挟持平板４２の面上のほぼ中央には、図３（ａ）に示すような、同心円上の浅い溝が設けられており、試験者は同心円のほぼ中央に試料液体の液滴を形成する。このとき、同心円に対する液滴の大きさを目安とすれば、計測の度に挟持する試料液体の分量をほぼ同じ分量とすることができる。尚、本実施例では、液体挟持平板４２に同心円状の浅い溝を設けているが、これに限られず例えば図３（ｂ）に示すような浅い凹部を設けたり、あるいは図３（ｃ）のように面粗度の荒い部分を設けるようにしても良い。
【００５５】
液体挟持平板４２の面上に試料液体の液滴を形成したら、ギャップ調整器３６の外周を回して液体挟持平板４０，４２間のギャップを狭めて、液体挟持平板４０，４２間で試料液体を挟持する。液体挟持平板４２の浅い溝が設けられた部分は他の部分より濡れ易くなっているので、液体挟持平板４０，４２で液滴を潰していくと液滴は溝の部分に優先的に広がっていく。このため、液体挟持平板４２の面上に形成される液滴の位置が、同心円の中心から若干ずれていても、液滴を潰す過程で液膜の中心と同心円の中心とは一致することになる。この結果、試料液体の界面位置は、常にほぼ同じ位置に形成されることになる。
【００５６】
こうして液体挟持平板間に試料液体を挟持したら、平板間のギャップｈを設定する（ステップＳ１０４）。ギャップの設定は、ギャップ調整器３６を用いて行う。一般に、ギャップの設定値が大きくなるほど界面形状の観察は容易となる。しかし、ギャップが大きくなれば、表面張力に対して試料液体の自重の影響が相対的に大きくなるので、界面形状が歪み易くなって計測誤差が大きくなる傾向がある。そこで、試料液体の表面張力に応じた適切なギャップの設定値が、予め実験的、経験的に求められており、この設定値となるようにギャップを設定する。
【００５７】
尚、本実施例では、試験者が注射器を用いて、手操作によって試料液体を挟持するものとして説明したが、もちろん、後述する実施例の様に、装置本体１０に試験液体の供給機を装着しておき、供給機を用いて試料液体を挟持しても構わない。あるいは、液体挟持平板４０，４２の間隙に側方から注射器で試料液体を供給して平板間に試料液体を挟持するようにしても構わない。
【００５８】
次に、液体挟持平板の間に形成された試料液体の界面形状を、側方から撮像機器２０を用いて撮影する（ステップＳ１０６）。撮影した界面形状は画像データとして、一旦コンピュータに蓄えられる。こうして界面形状を画像データとして一旦蓄えているのは、次のような接触角を求めるための解析を行っている間に、液体が蒸発して接触角が変化してしまうことのないようにするためである。
【００５９】
このように一旦、画像データをコンピュータに蓄えておき、その後、界面形状の画像を解析することによって接触角を決定する（ステップＳ１０８）。
【００６０】
図４は、界面形状の画像から接触角を決定する様子を示す説明図である。図４（ａ），（ｂ）はいずれも接触角を直接計測する場合を示し、図４（ａ）は凹形状の界面が形成されている場合を、図４（ｂ）は凸形状の界面が形成されている場合を示している。このように、図４（ａ），（ｂ）の方法を用いて計測することにより、液体の界面が平板に接する１点での真の接触角を計測することができれば、後述するように、原理的には試料液体の自重の影響を受けない正確な接触角を計測することができる。しかし、実際には、液体界面が平板に接する１点での真の接触角を計測しようとしても、接触点の近傍の影響をどうしても含んでしまうので、結局、計測した接触角の値には液体の自重の影響が含まれてしまう。また、図４（ａ），（ｂ）のように、接触角を直接計測する方法は計測に熟練を要するため、図４（ｃ），（ｄ）に示すように、ギャップｈと界面の凹凸量δとを計測し、界面の断面形状が円形であると仮定して導いた
θ＝２tan -1（２δ／ｈ）
なる計算式を用いて、ｈとδの値から接触角θを算出しても良い。あるいは、いろいろなδとｈとの組合せについて、上式から接触角の値を予め算出して数表にまとめておき、数表を引くことによって接触角を求めても良い。このような方法は接触角の計測に特別な熟練を要さず、安定した計測を行うことができる。
【００６１】
図５（ａ）は、液体の界面が固体平板に接触する点で、それぞれの表面張力が釣り合っている様子を説明するための説明図である。図５（ａ）中の、σL は液体の表面張力を示し、σs は固体表面の表面張力を示し、σsLは液体と固体との界面に働く表面張力を示している。ここで、液体の表面張力とは、液体の表面に切り目を入れたとして、切り目を広げる方向に働く単位長さ当たりの張力をいう。液体の表面張力と同様に、固体の表面張力σs や、液体と固体との界面に働く表面張力σsLを考えることもできる。これを説明するために、先ず、表面張力と表面エネルギとが同質であることを説明する。
【００６２】
表面張力σは単位長さ（ここでは１ｍｍとする）の切線を広げようとする力である。表面張力σによって長さ１ｍｍの切線が１ｍｍだけ横に広がったとすると、面積１ミリメートル平方の切り口ができる。すなわち、１ミリメートル平方の切り口を形成するためにσの仕事が必要となる。このように、単位面積の表面を形成するためのエネルギが表面エネルギと呼ばれるものである。表面エネルギと表面張力とは、互いに同質であって、単位を変更するだけで相互に読み替えることができる。
【００６３】
また、表面エネルギを、次のように解釈することもできる。図５（ｂ）に示すように、物体（液体でも固体でも構わない）を２つに切断して、ＡとＢとの間に新たな表面を作る場合を考える。ＡとＢとは、互いに分子間力で引き合っているから、ＡをＢから無限遠に遠ざけるためにはエネルギが必要となる。このエネルギは、ＡとＢとの間の新たな表面を形成するためのエネルギであり、これを表面エネルギと考えることもできる。このような表面エネルギは、液体だけでなく固体の表面についても考えることができる。更には、液体と固体との界面の表面エネルギに拡張することもできる。すなわち、固体を２つに分割し、一方を無限遠に運んで新たな固体表面を形成し、その後、無限遠から液体を固体表面に接触させる場合を考える。固体の一部を無限遠に運ぶために要する仕事と、無限遠から液体を近づけることによって回収する仕事との収支を考えれば、その収支の値が液体と固体との界面の表面エネルギとなる。前述したように、表面エネルギと表面張力とは互いに同質であるから、固体の表面エネルギおよび液体と固体との界面の表面エネルギを想定することができれば、固体の表面張力σs および液体と固体との界面の表面張力σsLを想定することができる。
【００６４】
図５（ａ）は、このような各種の表面張力についての力の釣り合いを示している。水平方向への力の釣り合いから、
σs ＝ σsL ＋ σL ・ cosθ …（１）
が得られる。式（１）から明らかなように、接触角は液体，固体，液体−固体界面それぞれの表面張力、あるいは表面エネルギによって決まり、重力の影響は受けないことが分かる。しかし、式（１）が成り立つのは液体と固体とが接触する接触点においてであり、接触点から遠ざかるに従って徐々に重力の影響が現れてくる。
【００６５】
これに対して本実施例のように、平板の間に液体の界面を形成すれば、平板から遠ざかるとしてもギャップの半分より遠くなることはない。従って、第１の実施例の接触角計測装置１００を用いて接触角を計測すれば、重量の影響をあまり受けずに、正確な接触角を計測することができる。
【００６６】
また、第１実施例の接触角計測装置１００を用いて接触角を計測する場合、液体挟持平板４０，４２の間に形成される界面形状を、側方から直接観察することができる。従って、界面形状を正確に測定することができるので、正確に接触角を計測することが可能である。
【００６７】
更に、液体挟持平板４０，４２の間に挟持するだけの試料液体があれば、接触角を計測することができるので、少量の試料液体によって接触角を計測することができる。
【００６８】
Ｂ．第２実施例：
上述した第１実施例の接触角計測装置１００では、液体挟持平板４０，４２の間に形成された液体界面の形状を検出することによって接触角を計測したが、界面の形状を検出する代わりに、液体に生じる圧力を検出して接触角を計測することも可能である。かかる第２実施例の接触角計測装置について、以下に説明する。
【００６９】
Ｂ−１．装置構成：
図６は、第２実施例の接触角計測装置１１０の構成を示す説明図である。図示するように、第２実施例の接触角計測装置１１０は、第１実施例の接触角計測装置１００とほぼ同様の構成となっているが、撮像機器２０の代わりに、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６が設けられているところが大きく異なっている。尚、図６に示した第２実施例の接触角計測装置では、説明の都合上、荷重検出器４４と圧力検出器４６とを備えているものとしているが、実際には、いずれか一方の検出器を備えていれば良い。
【００７０】
図示するように、荷重検出器４４は、液体挟持平板４２の支柱３４とギャップ調整器３６との間に設けられていて、荷重検出器４４の出力は表示器４５に入力されている。本実施例の荷重検出器４４は、圧電効果を利用して荷重を電圧に変換する方式の検出器を使用している。もちろん、周知な他の方式の検出器を使用することも可能である。
【００７１】
圧力検出器４６は、液体挟持平板４０に取り付けられている。圧力検出器４６の検出面は、液体挟持平板４０，４２の間に挟持された試料液体に接しており、試料液体の圧力を直接測定することができる。圧力検出器４６の出力は表示器４７に入力されている。本実施例では、圧力検出器４６も圧電効果を利用して、圧力を電圧に変換して出力する方式の検出器を使用している。もちろん、周知な他の方式の検出器を使用しても構わない。尚、図６では、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６の出力を表示器４５，４７に入力して表示値を読み取ることとしているが、例えばコンピュータ等の計測器に入力して計測値を記録しておくようにしても構わない。
【００７２】
第２実施例の接触角計測装置１１０の他の部分の構成については、前述した第１実施例の接触角計測装置１００の構成と同様なので、ここでは説明を省略する。
【００７３】
Ｂ−２．接触角計測処理：
図７は、第２実施例の接触角計測装置を用いて試料液体の接触角を計測する手順の流れを示したフローチャートである。図２を用いて前述した第１実施例のフローチャートとほぼ同様であるが、図７のフローチャートでは界面形状の代わりに界面圧力を計測している部分が大きく異なっている。以下、図７のフローチャートに従い、第２実施例の接触角計測処理について、第１実施例と異なる部分を中心に説明する。
【００７４】
第２実施例の接触角計測装置による計測においても、先ず初めに、計測に使用する液体挟持平板を選択して支柱に装着する（ステップＳ２００）。すなわち、計測しようとする条件に合わせて使用する液体挟持平板を選択し、支柱３２，３４に装着する。
【００７５】
選択した液体挟持平板４０，４２を支柱に装着すると、液体挟持平板４０，４２の間隙に試料液体を挟持する（ステップＳ２０２）。すなわち、初めに液体挟持平板４２の面上に試料液体の液滴を形成しておき、次いで液体挟持平板４０，４２のギャップを狭めて平板間に試料液体の液膜を挟持する。
【００７６】
次に、支柱に装着した液体挟持平板４０，４２間のギャップｈを設定する（ステップＳ２０４）。第２実施例でも、第１実施例と同様に、試験者が注射器を用いて、手操作によって試料液体を供給している。もちろん、後述する実施例の様に、装置本体１０に試験液体の供給機を装着しておき、供給機から試料液体を供給して挟持しても構わない。あるいは、液体挟持平板４０，４２の間隙に側方から注射器で試料液体の供給して平板間に試料液体を挟持するようにしても構わない。
【００７７】
こうして、液体挟持平板４０，４２の間に試料液体を挟持すると、平板間の界面に働く液体の表面張力の作用によって、挟持した液体の内部に圧力（本明細書では、この圧力を界面圧力と呼ぶ）が発生する。ここで、界面圧力が発生するメカニズムについて説明する。
【００７８】
図８は、液体挟持平板４０，４２の間に形成された界面の表面張力によって、液体内部に界面圧力が発生する理由を説明する説明図である。液体界面の表面張力をσL 、界面の接触角をθ、液体挟持平板間のギャップをｈ、挟持された液体の内部と外部との圧力差すなわち界面圧力をｄＰとして、水平方向への力の釣り合いを考えると、
ｄＰ・ｈ ＋ ２σL ・ cosθ ＝ ０
これより、液体挟持平板間に挟持された液体には、液体の表面張力σL に起因して、
ｄＰ ＝ （−２σL ・ cosθ）／ｈ …（２）
なる界面圧力ｄＰが発生する。
【００７９】
また、挟持した液体によって、液体挟持平板４０，４２が受ける荷重Ｆは次の式（３）によって与えられる。
【００８０】
図７に示したフローチャートのステップＳ２０６においては、上述のメカニズムによって生じる界面圧力ｄＰ、あるいは液体力による荷重Ｆを測定するのである。より具体的には、図６に示すように、荷重検出器４４は表示器４５に接続されており、圧力検出器４６は表示器４７に接続されているので、表示器４５，４７の表示値を読み取ることによって、界面圧力ｄＰあるいは液体力による荷重Ｆを求めるのである。
【００８１】
こうして計測した界面圧力ｄＰあるいは液体力による荷重Ｆに基づいて、接触角を算出する（ステップＳ２０８）。すなわち、圧力検出器４６によって界面圧力を検出した場合は、前述の式（２）中のギャップｈは既知の値であり、また表面張力σL も試料液体に固有の物性値であって既知の値と考えることができるので、式（２）から接触角θを算出することができる。
【００８２】
あるいは、荷重検出器４４によって液体力による荷重Ｆを検出した場合は、前述の式（３）中のギャップｈ、表面張力σL は既知の値であり、半径ａは計測可能であるから、式（３）から接触角θを算出することができる。
【００８３】
以上に説明したように、第２実施例の接触角計測装置においては、液体挟持平板の間に試料液体を挟持して、試料液体内に生じる界面圧力を検出することによって接触角を計測する。そのため、次の理由により、接触角を正確に計測することが可能となっている。すなわち、式（２）の導出から明らかなように、式（２）は、界面が平板に接する点での表面張力σL と界面圧力ｄＰとの力の釣り合いに基づいて導かれており、式（２）に現れる接触角θは、式（１）に示されるような、重力とは無関係に決まる真の接触角θである。従って、界面圧力に基づいて接触角θを計測すれば、液体の自重の影響をほとんど受けずに正確な接触角θを計測することができる。
【００８４】
また、液体挟持平板が試料液体から受ける液体力を検出して接触角を計測する場合も、前述したように円板上の液体の半径ａを実測すれば、液体の自重の影響をほとんど受けない正確な接触角を計測することが可能である。更に、界面圧力ｄＰを与える式（２）と、液体力による荷重Ｆを与える式（３）とを比較すれば明らかなように、たとえ荷重Ｆの値が小さくても界面圧力ｄＰの値は大きな値となる。このため、液体力による荷重Ｆに基づいて接触角を計測すれば、必ずしも精度の高い検出器を使用しなくても、精度良く接触角を計測することが可能となる。
【００８５】
更に、第２実施例の接触角計測装置では、液体挟持平板間のギャップｈを小さな値に設定すれば、それだけ接触角の計測精度を向上させることができるという利点もある。すなわち、界面圧力ｄＰあるいは液体力による荷重Ｆを求めるための前述の式（２），式（３）には、ともにギャップｈが分母に入っている。このことから明らかなように、液体挟持平板４０，４２の間のギャップｈを狭く設定すれば、検出される界面圧力ｄＰあるいは荷重Ｆの値が大きくなって、検出精度を向上させることができる。延いては、接触角の計測精度も向上させることができる。
【００８６】
もちろん、第２の実施例においても第１の実施例と同様に、液体挟持平板４０，４２の間に挟持するだけの試料液体があれば、接触角を計測することができるので、少量の試料液体によって接触角を計測することができる。
【００８７】
Ｃ．第３実施例：
以上に説明した第１実施例および第２実施例の接触角計測装置においては、液体挟持平板の間隙に形成した界面位置が、接触角の計測中に移動することはなかった。しかし、界面位置を移動させながら接触角を計測すれば、いわゆる動的接触角を計測することが可能である。以下に説明する第３実施例の接触角計測装置においては、界面位置を移動させることによって動的接触角を計測することができる。
【００８８】
Ｃ−１．装置構成：
図９は、第３実施例の接触角計測装置１２０の全体構成を示す説明図である。図示するように、第３実施例の接触角計測装置１２０は、前述の第２実施例の接触角計測装置１１０とほぼ同様な構成となっている。但し、第３実施例の接触角計測装置においては、液体挟持平板４０が支柱３２を介してサーボ機構５０に接続されており、サーボ機構５０によってギャップｈの値が変更可能となっている点が大きく異なっている。サーボ機構５０にはコンピュータ６０が接続されている。サーボ機構５０はコンピュータ６０と互いにデータのやり取りを行いながら、コンピュータ６０の制御の下で所定の動作を行う。これにより、液体挟持平板の間隙に形成される界面位置を移動させることができる。
【００８９】
コンピュータ６０は、各種演算処理を行うＣＰＵ、データを一時的に記憶しておくＲＡＭ、必要なプログラムやデータを記憶しておくＲＯＭ、ハードディスク、サーボ機構５０を制御するためのＩ／Ｏボード、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６の出力を取り込むためのＩ／Ｆボードなどを備えている。ハードディスクには、サーボ機構５０を制御しながら、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６の出力を取り込んで、動的接触角を計測するための各種プログラムなどが記憶されている。
【００９０】
尚、図９に示す第３実施例の接触角計測装置は、荷重検出器４４と圧力検出器４６とを備えているが、これは図６の場合と同様に説明の都合によるものであり、いずれか一方の検出器を備えておけばよい。
【００９１】
第３実施例の接触角計測装置１２０の他の部分の構成については、前述した第２実施例の接触角計測装置１１０の構成と同様なので、ここでは説明を省略する。
【００９２】
Ｃ−２．接触角計測処理：
図１０は、第３実施例の接触角計測装置を用いて試料液体の接触角を計測する手順の流れを示したフローチャートである。以下、図１０のフローチャートに従い、第３実施例の接触角計測処理について説明する。
【００９３】
第３実施例の接触角計測装置による計測においても、先ず初めに、計測に使用する液体挟持平板を選択して支柱に装着し（ステップＳ３００）、次に、液体挟持平板４０，４２の間隙に試料液体を挟持する（ステップＳ３０２）。すなわち、液体挟持平板４２の面上に試料液体の液滴を形成して、液体挟持平板４０，４２のギャップを狭めて平板間に液膜を挟持する。尚、第３実施例でも、第１実施例あるいは第２実施例と同様に、試験者が注射器を用いて手操作で試料液体の液滴を形成しているが、もちろん、後述する実施例のように、装置本体１０に試料液体の供給機を装着しておき、供給機から試料液体を供給して液膜を挟持するようにしても構わない。
【００９４】
試料液体を液体挟持平板４０，４２の間隙に挟持したら、次は液体挟持平板の駆動条件を設定する（ステップＳ３０４）。すなわち、コンピュータ６０を立ち上げて、接触角計測用のプログラムを起動し、コンピュータ６０の画面上から所定の駆動条件を設定する。第３実施例においては、液体挟持平板の駆動条件として大きく５つの駆動モードが用意されており、それぞれのモードに応じて駆動条件を設定する。
【００９５】
図１１は、第３実施例の接触角計測装置で設定可能な各種の駆動モードを示す説明図である。図１１（ａ）は、時間とともに液体挟持平板間のギャップｈが狭まっていく駆動モードである。この駆動モードでは、ギャップｈが狭まるに従ってギャップ間に形成された界面位置が前進する。図１１（ｂ）は時間とともに液体挟持平板間のギャップｈが広くなっていく駆動モードである。この駆動モードでは、ギャップｈが広くなるに従ってギャップ間の界面位置が後退する。図１１（ａ），（ｂ）に示したいずれかの駆動モードを選択した場合は、駆動開始時のギャップの値ｈs と、駆動終了時のギャップの値ｈe と、駆動時間ｔd の３つの駆動条件を設定する。
【００９６】
図１１（ｃ）は、液体挟持平板間のギャップｈが振動する駆動モードである。この駆動モードでは、ギャップｈが狭まくなっていくときには界面位置が前進し、ギャップｈが広くなっていくときには界面位置が後退するので、ギャップｈの振動とともに界面位置も前後に振動する。図１１（ｃ）の駆動モードを選択した場合は、ギャップｈが振動する周波数Ａωと、ギャップの振幅Ａh と、平均ギャップｈo と、ギャップｈの駆動時間ｔd の４つの駆動条件を設定する。
【００９７】
図１１（ｄ）は、ギャップｈが振動しながら次第に狭くなっていく駆動モードである。この駆動モードでは、界面位置が前後に振動しながら、次第に前進していく。図１１（ｅ）は、ギャップｈが振動しながら次第に広くなっていく駆動モードである。この駆動モードでは、界面位置が前後に振動しながら、次第に後退していく。図１１（ｄ），（ｅ）に示したいずれかの駆動モードを選択した場合は、駆動開始時のギャップの値ｈs と、駆動終了時のギャップの値ｈe と、駆動時間ｔd と、ギャップｈの振動周波数Ａωと、ギャップの振幅Ａh の５つの駆動条件を設定する。
【００９８】
液体挟持平板４０，４２の間に試料液体を挟持すると、ステップＳ３０４で設定しておいた駆動条件に従って液体挟持平板４０を駆動することにより、ギャップｈの間隔を変動させる。第３実施例の接触角計測装置では、液体挟持平板４０を駆動するサーボ機構５０はコンピュータ６０に制御されており、具体的には、コンピュータの画面上でサーボ機構の制御プログラムを起動させることによって、ギャップｈの間隔を変動させる。
【００９９】
こうして、ステップＳ３０４で設定した駆動条件に従ってギャップｈの間隔を変動させながら、液体挟持平板に挟持した試料液体の界面圧力ｄＰを計測する（ステップＳ３０８）。前述の式（２）に示すように、界面圧力ｄＰは、界面の接触角θおよびギャップｈの関数として与えられており、これらの変動に伴って界面圧力も変動する。ステップＳ３０２では、この変動する界面圧力を計測するのである。こうして得られた界面圧力の計測例を、図１２に示す。図１１（ａ）ないし（ｅ）のそれぞれの駆動モードに対応して、図１２（ａ）ないし（ｅ）に示すような界面圧力の波形が計測される。尚、第３実施例では界面圧力を計測するものとして説明するが、第２実施例の場合と同様に、液体力によって液体挟持平板が受ける荷重Ｆを計測しても構わないのはもちろんである。
【０１００】
以上のようにして計測した界面圧力の計測値を解析することにより、次のようにして接触角を決定することができる（ステップＳ３１０）。先ず、液体挟持平板４０を図１１（ａ）に示す駆動モードで駆動した場合は、ギャップｈが小さくなっていくに従って界面位置は前進していく。この時、界面の接触角は前進接触角θa となっている。従って、式（２）から駆動終了時の界面圧力ｄＰe は、
ｄＰe ＝（− cosθa ）・σL ／ｈe
で与えられる。ここで、ｄＰe，σL ，ｈe はそれぞれ既知であるから、前進接触角θa を算出することができる。図１１（ｂ）に示す駆動モードの場合は、ギャップｈが大きくなっていくに従って界面位置は後退していくので、界面の接触角は後退接触角θr となっている。従って、駆動終了時の界面圧力ｄＰe も
ｄＰe ＝（− cosθr ）・σL ／ｈe
で与えられ、これを解いて後退接触角θr を求めることができる。
【０１０１】
次に、図１１（ｃ）に示すように、液体挟持平板４０を振動させた場合は、次のようにして前進接触角θa および後退接触角θr を求めることができる。図１３は、図１１（ｃ）の駆動モードで駆動したときに計測される界面圧力の概要を示した説明図である。図１３（ａ）はギャップｈの値を示し、図１３（ｂ）は界面圧力の計測値を示している。また図１４には、ギャップが変動することに伴って界面位置が移動する様子を示している。界面圧力を解析して接触角を求める方法を説明するための準備として、図１３（ａ）に示すギャップｈの変動に伴って図１３（ｂ）に示すように界面圧力が変動する理由を以下に説明する。
【０１０２】
先ず初めにギャップｈが初期位置ｈo から広がり始めると（図１３（ａ）中の時点Ａ）、ギャップ間に形成された界面は、図１４（ａ）に示すように徐々に後退し始める。この時の界面の接触角は後退接触角θr となっている。そして、ギャップｈが最大ギャップ値（図１３（ａ）中の時点Ｂ）に達すると界面の後退は停止する。
【０１０３】
ギャップｈが広がり初めてから最大ギャップ値に達する（時点Ｂ）までの期間は、図１３（ｂ）に示すように、界面圧力は徐々に増加していく。これは次の理由による。前述の式（２）に示すように、界面圧力ｄＰは（− cosθ）に比例し、ギャップｈに反比例する。ここで、図１４（ａ）に示したように界面は、後退接触角θr を保ったまま後退していくから、ギャップｈが徐々に増加するに従って界面圧力の絶対値は小さくなっていく。また、図１４（ａ）に示すように、ここでは後退接触角θr は０度＜θr ＜９０度となる場合を想定しているから、界面圧力の値は負となっている。すなわち、ギャップｈが広がり初めてから最大ギャップ値に達するまでの期間は、界面圧力は負の値をとり、かつ絶対値は徐々に小さくなっていくので、界面圧力は図１３（ｂ）に示したように徐々に増加していくのである。
【０１０４】
時点Ｂでは、ギャップｈは拡大から縮小に転じ、これに伴って界面形状は次のように変化する。すなわち時点Ｂでは、図１４（ｂ）に示すように、界面の接触角は後退接触角θr となっているが、ギャップｈが縮小するに従って徐々に前進接触角θa に変化していく。但し、このように界面形状が変形している間は、界面位置は移動しない。時点Ｃに達すると、界面の接触角が前進接触角θa となって、界面形状の変形が完了する。
【０１０５】
時点Ｂから時点Ｃの期間では、界面の接触角が後退接触角θr から前進接触角θa に切り替わっていること、およびギャップｈが若干小さくなっていることにに対応して、界面圧力がｄＰb1からｄＰf2に変化する（図１３（ｂ）参照）。ここで、ｄＰb1の値は式（２）から次式で与えられる。
ｄＰb1 ＝ （− cosθr ）・σL ／（ｈo −Ａh ） …（４）
【０１０６】
時点Ｃの状態から、ギャップｈが更に縮小すると、ギャップｈの縮小に伴って、前進接触角θa を保ったまま界面位置が次第に前進していき、時点Ｄで最小ギャップ値に達すると前進を停止する。図１４（ｃ）は、界面が前進接触角θa を保ったまま前進していく様子を示している。
【０１０７】
時点Ｃから時点Ｄの期間では、図１３（ｂ）に示すように、界面圧力は徐々に増加する。この理由は、界面圧力ｄＰは前述の式（２）によって与えられ、更に時点Ｃから時点Ｄの期間では、前進接触角θa （ここでは、９０度＜θa ＜１８０度の場合を想定している。）を保ったまま、ギャップｈが徐々に小さくなっていくからである。
【０１０８】
時点Ｄに達すると、ギャップｈは今度は縮小から拡大に転じる。このように、ギャップｈが縮小から拡大に転じることに伴って、界面の接触角は前進接触角θa から後退接触角θr に徐々に変化する。時点Ｅに達すると界面の接触角は後退接触角θr に切り替わる。時点Ｄから時点Ｅの期間では、このように接触角が前進接触角θa から後退接触角θr に変化すること、およびギャップｈが若干変化することにより、図１３（ｂ）に示すように界面圧力はｄＰf1からｄＰb2に変化する。ｄＰf1の値は、式（２）から次式で与えられる。
ｄＰf1 ＝ （− cosθa ）・σL ／（ｈo −Ａh ） …（５）
【０１０９】
時点Ｅの状態から、ギャップｈが更に拡大すると、ギャップｈの拡大に伴って、後退接触角θr を保ったまま界面位置が次第に後退していき、時点Ｆで最大ギャップ値に達すると後退を停止する。図１４（ｅ）は、界面が後退接触角θr を保ったまま後退していく様子を示している。
【０１１０】
時点Ｅから時点Ｆの期間では、界面の接触角は後退接触角θr に保たれる一方で、ギャップｈは徐々に拡大していく。これに対応して、界面圧力は図１３（ｂ）に示すように徐々に増加していく。時点Ｆに達すると、界面は後退を停止する。図１４（ｆ）は時点Ｆでの界面の様子を示している。図１４（ｆ）と図１４（ｂ）とを比較すると明らかなように、時点Ｆと時点Ｂとでは、界面の状態はまったく同じとなっている。このことから、以降、ギャップｈが変動するに伴って、界面圧力は時点Ｂから時点Ｆまでを一周期とする変化を繰り返す。
【０１１１】
このように、ギャップｈが振動するとギャップ間に形成された界面位置が前後に振動し、それに伴って接触角も前進接触角θa と後退接触角θr との間で時間とともに変化する。その結果、界面圧力も変動することになるのである。
【０１１２】
以上の説明から明らかなように、界面圧力の計測値は前述の式（２）によって与えられるから、例えば界面が前進しているタイミングでのギャップｈと界面圧力とから、式（２）により前進接触角θa を算出することができる。同様に、界面が後退しているタイミングでのギャップｈと界面圧力とから、式（２）により後退接触角θr を算出することができる。
【０１１３】
尚、図１１（ｃ）ないし（ｅ）の駆動モードでは、振幅の設定値が余りに小さいと、界面の接触角が前進接触角θa と後退接触角θr との間で完全には切り替わらないので、それぞれの接触角を正確に計測することができない。従って、これらの駆動モードでは、所定値以上の振幅を設定する必要がある。振幅の設定値を適切に設定するための方法について、以下に説明する。
【０１１４】
今、界面が液体挟持平板に後退接触角θr で接しているとして、この界面が平板と接する位置を変えずに、接触角が前進接触角θa に切り替わったとする。このとき、界面形状は凹形状から凸形状に変化する。凹形状の界面と、凸形状の界面とに挟まれる部分の体積を仮にＶm とすると、液体挟持平板の間隔を狭めることによって、ギャップからＶm 以上の液体が流出するような振幅に設定しておけば、接触角は後退接触角θr から前進接触角θa に完全に切り替わると考えることができる。Ｖm の値を正確に算出するのは必ずしも容易ではないが、次のようにして見積もることができる。先ず、ギャップｈ、ギャップ間に円板状に挟持されている液体部分の半径をａとし、また、界面形状が半円形状であると仮定する。このとき、Ｖm の値は、直径ｈの円板をギャップ間の液体界面に沿ってぐるりと回してできたドーナツ状の体積として求めることができる。すなわち、
Ｖm ＝（π（ｈ／２）2）・２πａ
となる。
【０１１５】
液体挟持平板を振動させることによって界面から排出される液体の体積Ｖe は、振幅をＡh とすれば、
Ｖe ＝２Ａh ・πａ2
と見積もることができる。ここで、上式のＶm とＶe とを等値して整理すれば、振幅Ａh を設定する目安として、
Ａh ＝π・ｈ2／（４ａ）
を得ることができる。上述の導出過程から明らかなように、上式によって見積もった設定値は、若干大きめの設定値となっている。従って、上式で求めた設定値より大きな値の振幅を設定しておけば、正確な接触角を計測することができる。
【０１１６】
第３実施例における接触角決定処理（図１０のステップＳ３１０）では、図１１（ｃ）の駆動モードを選択した場合は、図１３の時点Ｂでの界面圧力ｄＰb1を計測し、式（４）から後退接触角θr を求め、また、時点Ｄでの界面圧力ｄＰf1を計測し、式（５）から前進接触角θa を求めている。時点Ｂあるいは時点Ｄでのギャップｈの値は、液体挟持平板の駆動条件の設定値から求めることができるので、界面圧力のみを計測するだけで接触角を算出することができる。もちろん、サーボ機構５０にギャップセンサを組み込んでギャップｈを実測するか、あるいはサーボ機構５０の制御信号からギャップｈの値を算出して、これらのギャップｈと界面圧力の計測値とに基づいて接触角を算出しても構わない。
【０１１７】
図１１（ｄ），（ｅ）の駆動モードを選択した場合も、図１１（ｃ）の駆動モードを選択した場合と同様にして、接触角を決定することができる。すなわち、界面が前進しているタイミングでのギャップｈと界面圧力とから、式（２）によって前進接触角θa を算出し、界面が後退しているタイミングでのギャップｈと界面圧力とから後退接触角θr を算出することができる。
【０１１８】
尚、第３実施例では、界面圧力を計測して接触角を計測するものとして説明したが、挟持した試験液体から液体挟持平板が受ける荷重Ｆを計測し、この計測値に基づいて接触角を計測するものとしても構わないのはもちろんである。すなわち、前述の式（３）に示されているように、液体力による荷重Ｆは、接触角θと、ギャップｈと、液体挟持平板間に挟持された液体の半径ａによって求められるから、荷重Ｆと半径ａを計測すれば、界面圧力の場合と同様な方法によって接触角を算出することができる。もっとも、界面圧力によって接触角を計測する方法は、挟持した液体の半径ａを求める必要がないので、荷重Ｆから計測する方法よりも、より簡便に接触角を計測することができる。
【０１１９】
また、上述の説明では、前進接触角θa は９０度＜θa ＜１８０度、後退接触角θr は０度＜θr ＜９０度の値をとるものとして説明したが、前進接触角θa 、後退接触角θr の値はこれに限らず、実現可能な種々の値をとり得るのは言うまでもない。接触角θが実現可能な如何なる値をとる場合でも、式（２）によって界面圧力を求めることができる。
【０１２０】
Ｃ−３．第３実施例の効果：
以上説明したように、第３実施例の接触角計測装置においても前述の第２実施例の場合と同様に、液体挟持平板の間に試料液体を挟持して、試料液体内に生じる界面圧力を検出することによって接触角を計測する。このため、第３実施例の接触角計測装置を用いて接触角を計測すると、第２実施例の場合と同様の各種の利点を得ることができる。すなわち、第３実施例の接触角計測装置も、界面圧力と接触角との関係を示す式（２）に基づいて接触角を計測しており、式（２）に現れる接触角は、式（１）に示すように原理的には重力の影響がほとんど現れない接触角である。従って、第３実施例の接触角計測装置を用いれば、重力の影響をほとんど受けずに正確な接触角を計測することができる。
【０１２１】
また、第３実施例の接触角計測装置でも第２実施例の場合と同様に、液体挟持平板間のギャップｈを小さな値に設定すれば、接触角の計測精度を向上させることができる。すなわち、界面圧力ｄＰはギャップｈに反比例するので、ギャップｈを小さな値に設定することによって接触角の計測精度も向上させることができる。
【０１２２】
もちろん、第２の実施例においても第１の実施例と同様に、液体挟持挟持平板４０，４２の間に挟持するだけの試料液体があれば、接触角を計測することができるので、少量の試料液体によって接触角を計測することができる。
【０１２３】
更には、第３実施例の接触角計測装置は、第２実施例の接触角とは異なり、ギャップｈを変動させ、界面位置を移動させながら接触角を計測することができる。このことにより、第３実施例の接触角計測装置を用いれば、第２実施例では得られない次のような利点を得ることができる。
【０１２４】
先ず、第３実施例の接触角計測装置では、界面位置を移動させながら接触角を計測することができるので、界面の前進あるいは後退に対応して、前進接触角θa あるいは後退接触角θr を計測することができる。
【０１２５】
また、図１１（ｃ）ないし図１１（ｅ）に示したように、ギャップｈを振動させる駆動モードを選択した場合は、一度の計測で前進接触角θa と後退接触角θr とを同時に計測することができる。
【０１２６】
第３実施例の接触角計測装置では、液体挟持平板間の狭い隙間に試料液体を挟み込む様にすれば、試料液体の界面に強い駆動力を加えることができるので、界面の移動速度を充分に速くすることも可能である。例えば、液体挟持平板間に円板状に挟持した液体の半径ａを５ｍｍ、ギャップｈの平均値ｈo を１００μとすると、液体挟持平板を周波数を１００Ｈｚ，振幅１０μで振動させるだけで、ギャップ間の界面は最大１５７ｍｍ／ｓの速度で移動させることができる。第３実施例の接触角計測装置を用いれば、このように界面が高速で移動するような条件下における接触角を、容易にかつ正確に計測することが可能となる。もちろん、周波数を変更したり、振幅を変更することによって、界面の移動速度を自由に設定することも可能である。
【０１２７】
また、界面をこのように高速で移動させると、界面が波打つ等、界面形状が不安定となるので、この点からも計測が困難になるが、第３実施例の接触角計測装置においては、界面の両側に平板が存在するために粘性の影響で界面の不安定な挙動が減衰しやすくなっている。このため、界面が高速度で移動しても界面形状が安定しており、接触角を正確に計測することが可能である。
【０１２８】
第３実施例の接触角計測装置においては、図１１（ｃ）ないし（ｅ）に示したように、界面を一定位置で前後に振動させながら、あるいは界面を前後に振動させながら界面位置を徐々に移動させることも可能である。また、ギャップ間隔の振動周波数や振幅を変更することによって、界面の移動速度も自由に設定することが可能である。後述する理由により、界面が前後に移動する周波数や、界面の移動速度によって、前進接触角θa や後退接触角θr の値は異なった値となることが多い。第３実施例の接触角計測装置は計測条件の設定自由度がたいへん高いので、接触角の計測条件を適切に設定することにより、正確な接触角を得ることが可能となる。
【０１２９】
界面が前後に振動する周波数や界面の移動速度の違いによって、前進接触角θa あるいは後退接触角θr の値が異なることが多い理由を簡単に説明する。図５を用いて前述したように、接触角θは、液体表面の表面エネルギσL と、固体表面の表面エネルギσs と、液体と固体との間の界面のエネルギσsLとによって決定される（式（１）参照）。ここで、固体表面が清浄な表面であるとして、清浄な固体表面の表面エネルギをσscとすると、界面が前進していく場合は、接触角は、清浄な固体表面の表面エネルギσscと、液体の表面エネルギσL と、液体と固体間の界面エネルギσsLとによって決定される値となる。式で表せば、
cosθa ＝ （σsc − σsL）／σL
なるθa をとる。
【０１３０】
次に界面が後退していく場合を考えると、界面が後退した後に現れる固体の表面は、もはや清浄な固体表面とは言えない。なぜなら、固体の表面には液体の分子が多数、吸着しているからである。このように液体の分子が多数吸着した表面の表面エネルギをσsDとすると、σsDは清浄表面の表面エネルギσscとは異なった値となる。従って、前述の式（１）に示すように、後退接触角θr は前進接触角θa とは異なった値となるのである。このように、界面が後退して現れたばかりの固体表面には、液体の分子が多数吸着していて、このことに対応して接触角も清浄面での接触角とは異なった値となるが、時間が経つと固体表面の液体分子が蒸発（あるいは脱離）していき、次第に清浄表面の状態に近づいていく。このように固体表面に吸着した液体分子が蒸発あるいは脱離するにはある程度の時間が必要なので、界面を高い周波数で前後に振動させると、固体表面に吸着した液体分子が蒸発あるいは脱離する時間がなく、固体表面は常にある程度の液体分子が吸着した状態となる。このような状態では、固体の表面エネルギも、σscとσsDとの中間的な表面エネルギσs'をとる。界面を前後させる周波数や界面の移動速度が異なると接触角が異なる場合が多い理由は、以上説明したように、周波数あるいは移動速度によって、固体表面の表面エネルギ状態が異なることが大きな原因となっているものと考えられる。
【０１３１】
このようなことから、第３実施例の接触角計測装置を使用することにより、固体表面上に液体分子が吸脱着する速度に関する情報を得ることも可能である。すなわち、所定の周波数で界面を前後に振動させた場合に、接触角がどのような値をとるか、より根元的には固体表面の表面エネルギがどのような値をとるかは、固体表面に液体分子が吸着する速度や固体表面から脱離する速度といった固体表面上での液体分子の挙動によって異なってくる。このことから、第３実施例の接触角計測装置を用いて、各種周波数に対する接触角の変動を計測すれば、固体表面で液体分子が吸脱着する速度についての情報を含んだ計測結果を得ることができる。
【０１３２】
また、図１１（ｃ）ないし（ｅ）に示すように、第３実施例の接触角計測装置には、界面位置は前後に振動するが振動の中心位置は移動しない駆動モードと、振動の中心位置が少しずつ移動する駆動モードとが用意されている。これらの駆動モードを使い分ければ、次のようにして接触角の計測誤差をより少なくすることも可能となる。例えば、図１１（ｃ）に示す駆動モードでは、界面は同じ範囲内で前後に移動する。つまり、図１１（ｃ）の駆動モードで計測した接触角は、液体に濡れた状態（ウェット状態）と気体中で乾燥している状態（ドライ状態）とを一定周波数で繰り返したときに、固体表面が最終的に安定した状態での接触角を計測していることになる。このことから、ウェット状態とドライ状態を頻繁に繰り返すような箇所あるいは条件を想定して接触角を計測する場合は、図１１（ｃ）の駆動モードを用いて接触角を計測することによって、想定した条件に合致した接触角を計測することができる。
【０１３３】
これに対して、図１１（ｄ）の駆動モードでは、界面は前後に振動しながら少しずつ前進していく。つまり、ウェット状態とドライ状態とを繰り返しながら、完全に乾いた（ほぼ清浄に近い）固体表面を少しずつ浸食していく。このことから、図１１（ｄ）の駆動モードで計測する接触角は、完全に乾いた固体表面が、ウェット状態とドライ状態とを繰り返しながら、未だ安定な状態には達していないという過渡状態での接触角を計測することができる。逆に、図１１（ｅ）の駆動モードでは、界面は前後しながら少しずつ後退していくので、ウェット状態とドライ状態とを繰り返しながら、少しずつ表面が乾いていくような状態での接触角を計測することができる。
【０１３４】
もちろん、図１１（ａ）の駆動モードを使用すれば、完全に乾いた固体表面を液体が初めて濡らすときの前進接触角を計測することができるし、図１１（ｂ）の駆動モードを使用すれば、固体表面を液体で完全に濡らした状態から、初めて気体にさらしたときの後退接触角を計測することができる。このように、図１１に示す各種の駆動モードを使い分けることによって、想定した条件に合致した接触角を計測することが可能となる。
【０１３５】
Ｃ−４．第１の変形例：
以上説明した第３実施例の接触角計測装置においては、液体挟持平板４０，４２は平行平板を使用しているが、液体挟持平板は必ずしも平行平板には限られず、例えば図１５に示すような形状とすることもできる。すなわち、図１５（ａ）に示すように、液体挟持板４１，４３の中央部を凹形状としたり、あるいは図１５（ｂ）に示すように、液体挟持板４１，４３のいずれか一方を凹形状としても良い。上述した第３実施例の接触角計測装置は、液体挟持平板４０，４２の間隔を変動させることによって、挟持された試料液体に流れが生じる。この時、後述するように試料液体の粘性や慣性によって液体内に圧力が発生するので、この圧力により界面圧力の計測精度が低下し、延いては接触角の計測精度が低下するおそれがある。図１５に示すように、中央部の間隔が大きくなっているような液体挟持板４１，４３を使用すれば、試料液体の粘性や慣性の影響で接触角の計測精度が低下することを回避することが可能となる。以下では、液体挟持平板４０，４２間の間隔を変動させたときに、粘性や慣性の影響で試料液体に圧力が発生する理由を説明し、次いで、図１５に示すような液体挟持板４１，４３を使用することによって、粘性や慣性の影響で接触角の計測精度が低下することを回避できる理由について説明する。
【０１３６】
図１６（ａ）は、試料液体を間に満たした液体挟持平板４０を、液体挟持平板４２に向かって速度ｕで近づけている様子を示した説明図である。液体挟持平板４０を近づけると、平板間に満たされた液体が押し出されるようにして周囲に流出する。図１６（ｂ）は、液体挟持平板を近づけたときに、平板間の液体に生じる速度分布の様子を示す説明図である。図１６（ｂ）の左側の図は、液体が平板によって単純に押し出されるものとしたときの液体の速度分布を示している。ところが一般に、液体は壁と接する部分では壁に対して相対的に滑り得ないという性質がある。液体のこのような性質を粘性と呼ぶ。液体挟持平板間を流れる液体は粘性によって、平板の近くで流れが引きずられるようにして遅くなり、その結果、実際の速度分布は、図１６（ｂ）の右側に示すような放物線状の速度分布となる。また、この時に平板間に発生する剪断速度の分布もあわせて示している。剪断速度分布は、速度の勾配として求めることができる。
【０１３７】
液体挟持平板間の間隔を狭めて、液体を押し出すためには、平板に外力を加えなければならない。この外力は、平板上で液体が引きずられるようにして減速するのに逆らって、平板間の液体を外向きに押し出すために必要な外力である。従って、平板上の液体に生じる剪断速度が大きくなるほど、大きな外力を加えなければならない。このように、液体の粘性の作用によって平板間から液体を押し出すためには外力を加えなければならず、その結果として、平板間の液体には加えた外力に起因する圧力が発生するのである。
【０１３８】
次に、図１５に示しような液体挟持板４１，４３を用いると、粘性や慣性に起因して発生する圧力の影響を回避できる理由について説明する。液体挟持平板４０を液体挟持平板４２に近づける場合、近づける速度が同じなら、平板間から押し出される液体の速度は、平板間の間隔が広いほど小さくなる。従って、平板の近くで流れが引きずられるようにして減速する度合い、すなわち平板上の液体に生じる剪断速度も平板間の間隔が広くなるほど小さくなる。このことから、図１５に示した液体挟持板４１，４３では、平行平板で構成された液体挟持平板４０，４２よりも、挟持板の中央部分での間隔が広くなっているので、この部分で液体に発生する剪断速度は小さくなる。このため、平板間の液体を押し出すために加えなければならない外力も小さくなり、延いては、液体内に発生する圧力も小さくなる。また、平板間の間隔が広くなって間隙から押し出される液体の流速が小さくなれば、それに伴って慣性の影響もちいさくなる。このように、図１５に示すように、中央部分で間隔が広くなっているような液体挟持板４１，４３を使用すると、液体の粘性や慣性によって発生する圧力が小さくなるので、界面圧力を正確に計測することができ、延いては接触角を正確に計測することができるのである。尚、図１５に示す液体挟持板４１，４３においても、界面が形成される周縁部の間隔は、平行平板で構成されている液体挟持平板４０，４２の間隔と同じ間隔になっているので、平行平板の場合と全く同様に接触角を計測することができる。
【０１３９】
Ｃ−５．第２の変形例：
以上説明した第３実施例の接触角計測装置では、ギャップ間に形成した界面の位置を変動させるために、液体挟持平板４０，４２の間隔を変動させた。かかる方法によれば、比較的簡単な構成を用いて、界面位置を移動させることができる。もちろん、界面位置を移動させる方法は、液体挟持平板４０，４２の間隔を変動させることに限られず、種々の方法が存在する。以下では、このような第３実施例の種々の変形例について簡単に説明する。
【０１４０】
図１７（ａ）は、液体を供給する専用の液体供給機７０を備えた変形例である。図示するように、液体供給機７０は、シリンダ７２と、シリンダ７２内を摺動するピストン７４と、ピストン７４を駆動するアクチュエータ７６から構成されている。コンピュータ６０等の制御の下で、アクチュエータ７６を駆動してピストン７４を下降させると、供給通路７８を通って液体挟持平板４０，４２の間に試料液体が供給され、界面位置が前進する。また、アクチュエータ７６を逆方向に駆動してピストン７４を上昇させると、供給通路７８を通って液体挟持平板４０，４２の間から試料液体が回収されて、界面位置が後退する。
【０１４１】
図１７（ｂ）は、液体挟持平板間に容積可変の液体溜まり８０を設け、液体溜まり８０の容積を変更させることによって、界面位置を変動させる変形例である。図示するように、液体溜まり８０は、液体挟持平板４２の一部に組み込まれたピストン８４と、ピストン８４を駆動するアクチュエータ８６とから構成されている。コンピュータ６０等の制御の下で、アクチュエータ８６を駆動してピストン８４を上昇させると、液体溜まり８０の容積が減少し、これに伴って界面位置が前進する。逆に、ピストン８４を下降させると、液体溜まり８０の容積が拡大し、これに伴って界面位置が後退する。
【０１４２】
液体挟持平板間に形成される界面位置を移動するために、かかる方法を用いれば、平板間のギャップｈを変動させずに界面位置を移動させることができる。図１８は、図１７（ａ），（ｂ）に示した変形例の接触角計測装置を用いて計測した界面圧力の計測例を示す説明図である。液体挟持平板の駆動モードは、図１１（ｃ）の駆動モードである。前述した図１３に示したように、界面位置を移動させるためにギャップｈを変動させた場合に比べて、ギャップｈを変動させずに界面位置を移動させた場合は、界面圧力の波形は図１８に示すような単純な波形となることが分かる。すなわち図１３に示した場合は、界面が一定の接触角を保ったまま移動する間も、ギャップｈが変化するために界面圧力が変動した。これに対して図１８の場合には、ギャップｈは絶えず一定値をとるので、界面が一体の接触角を保っている間は界面圧力も一定値を保っている。このことから、第２の変形例の接触角計測装置を用いることによって、接触角の計測精度を更に向上させることが可能となる。
【０１４３】
尚、図１７に示した変形例においても、液体挟持平板の間の液体には平板に沿った方向の流動が発生する。液体に流動が発生すれば、粘性や慣性の影響によって圧力が発生し、界面圧力の計測値に誤差が発生するおそれがある。この対策として、図１７に示した変形例に、図１５に示した凹部分を有する液体挟持板を適用しても構わない。図１５に示した液体挟持板は中央部での間隔が広くなっているので、粘性や慣性によって発生する圧力の影響を抑制して、正確な界面圧力を計測することができ、延いては接触角を正確に計測することが可能となる。
【０１４４】
Ｄ．動的表面張力計測装置：
第３実施例の接触角計測装置に、第１実施例で用いたような撮像機器２０を組み合わせることによって、いわゆる動的表面張力を計測することも可能である。動的表面張力とは、液体が激しく流動し、次々と絶えず新しい表面が形成されるような状況下における表面張力である。このような状況下での表面張力は、静止した液体表面の表面張力や、静かに移動する液体表面の表面張力とは異なった値を示すことが多い。動的表面張力と、通常の表面張力とが異なった値となる理由は、次のように、液体表面でのエネルギの緩和過程を考えることで容易に理解することができる。
【０１４５】
前述したように、液体の表面には表面エネルギが存在すると考えることができ、液体の表面は液体内部より表面エネルギの分だけ不安定な状態にあると考えることができる。このように表面は内部よりも不安定な状態にあるので、表面をできるだけ小さくして、より安定な状態になろうとする。表面張力は、この結果として生じると考えることもできる。ここで、表面のエネルギ状態をより安定化する方法は、表面積を小さくすることだけではない。例えば、界面活性剤には、分子が表面に集まることで表面のエネルギ状態を安定化させる作用がある。従って、液体中に界面活性剤が含まれていれば、時間とともに液体表面に界面活性剤が集まってきて表面エネルギをより安定化させる。このように界面活性剤が表面に集まった結果として表面エネルギが小さくなれば、これに伴って液体の表面張力も小さくなる。また、液体中に界面活性剤が含まれていなかったとしても、液体中に混入している物質の分子の中で、表面のエネルギ状態を比較的安定化させる作用のある分子が液体表面に集まってきて、表面を安定化させる。更には、大気中の気体分子を液体表面が取り込んで、表面を安定化する場合もあり得る。静かな液体の表面で計測される通常の表面張力は、このような表面エネルギの安定化が起こった後の表面張力となっている。
【０１４６】
これに対して、液体が激しく流動し、新しい表面が次々と作られていくような状況では、液体内の分子が表面に集まって、表面エネルギを安定化させる時間がない。すなわち、このような状況で計測される動的表面張力は、表面エネルギが安定化される前の表面張力である。このため、動的表面張力と通常の表面張力とは異なった値をとるのである。以下、このような動的表面張力の計測装置について説明する。
【０１４７】
Ｄ−１．装置構成：
図１９は、動的表面張力の計測装置の概要を示した説明図である。図示するように、本実施例の動的表面張力計測装置は、前述して第３実施例の接触角計測装置に、前述の第１実施例で用いた撮像機器２０を組み合わせた構成となっている。尚、接触角計測装置は、第３実施例の変形例として説明した接触角計測装置を使用することも可能である。また、図１９に示した接触角計測装置には、荷重検出器４４と圧力検出器４６の２つの検出器が備えられているが、いずれか一方の検出器があれば十分である。
【０１４８】
撮像機器２０は、前述の第１実施例の場合と同様に、液体挟持平板４０，４２の間隙に形成された試料液体の界面形状を側方から拡大して観察する。但し、本実施例では、高速度カメラのように、高速で移動する界面の形状を撮影可能な撮像機器を使用する必要がある。あるいは、動的表面張力計測装置全体を暗室に入れて、デジタルスチルカメラのシャッタを開放にしたまま、所定タイミングでフラッシュ９０をたいて、瞬間的な形面形状を撮影するようにしても良い。以下に説明する実施例では、後者の方法、すなわち、デジタルスチルカメラとフラッシュ９０を組み合わせて使用する方法を採用している。
【０１４９】
コンピュータ６０は、第３実施例の場合と同様に、サーボ機構５０の制御を行うとともに、荷重検出器４４あるいは圧力検出器４６からデータを取り込み、また、フラッシュ９０にトリガ信号を出力する。
【０１５０】
他の構成については、前述した第３実施例の接触角計測装置と同様であるため、ここでは説明を省略する。
【０１５１】
Ｄ−２．動的表面張力計測処理：
図２０は、動的表面張力の計測処理の流れを示すフローチャートである。以下、図２０のフローチャートに従い、動的表面張力の計測処理について説明する。
【０１５２】
動的表面張力の計測処理においても、前述してきた第３実施例の接触角計測装置における計測と同様に、先ず初めに、計測に使用する液体挟持平板を選択して支柱に装着し（ステップＳ４００）、平板間に試料液体を挟持する（ステップＳ４０２）。次に、液体挟持平板の駆動条件を設定する（ステップＳ４０４）。すなわち、コンピュータ６０を立ち上げて、接触角計測用のプログラムを起動し、コンピュータ６０の画面上から所定の駆動条件を設定する。動的表面張力計測装置においても、第３実施例の場合と同様に、液体挟持平板の駆動条件として図１１に示す５つの駆動モードが用意されており、それぞれのモードに応じて駆動条件を設定する。尚、本実施例では動的表面張力を計測するから、液体挟持平板間に形成される界面の表面張力が動的表面張力となるように、ギャップｈの振動周波数および振幅は、いずれも第３実施例の場合の設定よりも大きめの設定とする必要がある。逆に言えば、界面の表面張力が動的表面張力となるほど、前述の第３実施例の接触角計測装置が界面を高速で移動させることができるのである。第３実施例の接触角計測装置が、このように界面を高速で移動させることができる理由は、液体挟持平板間に試料液体を挟み込んでいるので、液体の界面に強い外力を作用させることができるからである。
【０１５３】
駆動条件を設定したら、次は計測タイミングを設定する（ステップＳ４０６）。すなわち、本実施例では撮像機器２０としてデジタルスチルカメラを使用し、カメラのシャッタを開放にして、界面形状を撮影する瞬間にフラッシュをたいて界面形状を撮影する。また、界面形状を撮影したタイミングでの界面圧力のデータも取り込んでおく。ステップＳ４０６では、フラッシュをたいて界面形状を撮影し、界面圧力のデータを取り込むタイミングを予め設定しておくのである。図２１は、タイミングを設定している様子を説明するための説明図である。サーボ機構５０の駆動開始後、ｔDfのタイミング、すなわち、界面が前進している途中でフラッシュをたいて界面形状を撮影し、界面圧力ｄＰDfの値を計測する。このときのギャップｈDfの値は、液体挟持平板の駆動条件から求めることができる。また、界面が後退している途中での動的表面張力を計測する場合は、図２１のｔDbのタイミングに設定すればよい。
【０１５４】
以上のようにして計測タイミングを設定したら、デジタルスチルカメラのシャッタを開放にしてから、サーボ機構の駆動を開始する（ステップＳ４０８）。すると、ステップＳ４０６で設定したタイミングでコンピュータ６０からフラッシュ９０にトリガが出力されて、フラッシュがたかれ、デジタルスチルカメラに設定したタイミングでの界面形状が記憶される。また、これと同時に圧力検出器４６の出力データがコンピュータ６０に取り込まれる（ステップＳ４１０）。
【０１５５】
こうして、設定したタイミングでの、界面形状の画像、界面圧力を計測したら、次式により動的表面張力σD を算出する（ステップＳ４１２）。
σD ＝ −ｄＰD ・ｈD ／（２・ cosθ） …（６）
ここに、ｄＰD は設定したタイミングでの界面圧力であり、θは界面形状の画像を解析して求めた接触角である。画像から接触角を求める方法については前述した第１実施例の場合と同様の方法を適用することができる。また、ｈD は設定したタイミングでのギャップｈの値である。ｈD は、駆動条件と設定タイミングから求めることができる。
【０１５６】
また、式（６）は前述の式（１）を変形したものである。すなわち、前述の接触角計測装置においては、比較的静かな界面を扱っており、このような静かな界面での表面張力は予め調べておくことができるから、式（１）から接触角を算出した。これに対して、本実施例の動的表面張力計測装置においては、界面形状から接触角を計測し、式（１）を利用して、動的表面張力を算出するのである。
【０１５７】
以上説明したように、本実施例の動的表面張力計測装置を用いれば、従来のように大がかりな装置を必要とせず、簡便に動的表面張力を計測することが可能となる。
【０１５８】
以上、各種の実施例について説明してきたが、本発明は上記すべての実施例に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様で実施することができる。例えば、試験中に試験液体が界面から蒸発することを避けたり、あるいは液体挟持平板の表面状態を一定に保って、安定した計測結果を得るために、装置全体を大きな箱のようなもので覆ってもよい。
【０１５９】
また、前述の各種実施例では上側の液体挟持平板を駆動しているが、下側の液体挟持平板を駆動しても構わない。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施例の接触角計測装置の概略構成図である。
【図２】第１実施例の接触角計測装置を用いて接触角を計測する手順の概要を示すフローチャートである。
【図３】試料液体を位置決めするために液体挟持平板上に形成された液体位置決め域を例示する説明図である。
【図４】第１実施例の接触角計測装置を用いて計測した界面形状に基づいて、接触角を求める方法を示す説明図である。
【図５】各種の表面張力と、接触角との関係を示す説明図である。
【図６】第２実施例の接触角計測装置の概略構成図である。
【図７】第２実施例の接触角計測装置を用いて接触角を計測する手順の概要を示すフローチャートである。
【図８】界面の表面張力によって、液体内部に界面圧力が発生する理由を説明するための説明図である。
【図９】第３実施例の接触角計測装置の概略構成図である。
【図１０】第３実施例の接触角計測装置を用いて接触角を計測する手順の概要を示すフローチャートである。
【図１１】第３実施例の接触角計測装置に設定されている液体挟持平板の各種駆動モードを示す説明図である。
【図１２】液体挟持平板を各種駆動モードで駆動したときの界面圧力の波形を示す説明図である。
【図１３】液体挟持平板を各種駆動モードで駆動したときに、界面圧力が変動する理由を示す説明図である。
【図１４】液体挟持平板を各種駆動モードで駆動したときに、界面形状が変化する様子を示す説明図である。
【図１５】第３実施例の接触角計測装置の変形例で使用される液体挟持板の断面形状を示す断面図である。
【図１６】第３実施例の接触角計測装置の変形例で使用される液体挟持板を用いることにより、接触角をより正確に計測することができる理由を説明するための説明図である。
【図１７】第３実施例の接触角計測装置の他の変形例を示す説明図である。
【図１８】第３実施例の接触角計測装置の他の変形例を用いて計測される界面圧力の波形を示す説明図である。
【図１９】本実施例の動的表面張力計測装置の概略構成図である。
【図２０】本実施例の動的表面張力計測装置を用いて動的表面張力を計測する手順の概要を示すフローチャートである。
【図２１】動的表面張力を計測するタイミングを設定する方法を説明する説明図である。
【図２２】接触角を計測する従来の方法を示す説明図である。
【符号の説明】
１０…装置本体
２０…撮像機器
３０…筐体
３２，３４…支柱
３６…ギャップ調整器
４０，４２…液体挟持平板
４１，４３…液体挟持板
４４…荷重検出器
４５…表示器
４６…圧力検出器
４７…表示器
５０…サーボ機構
６０…コンピュータ
７０…液体供給機
７２…シリンダ
７４…ピストン
７６…アクチュエータ
７８…供給通路
８４…ピストン
８６…アクチュエータ
９０…フラッシュ
１００…接触角計測装置
１１０…接触角計測装置
１２０…接触角計測装置
Claims (25)
- 試料液体の接触角を計測する接触角計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記間隙に挟持された試料液体が前記平滑域に形成する界面の形状として、前記接触角を検出する接触角検出手段と
を備える接触角計測装置。 - 請求項１記載の接触角計測装置であって、
前記試料液体保持部は、前記試料液体を保持する前記平滑域の少なくとも一方が水平に形成された試料液体保持部である接触角計測装置。 - 請求項１記載の接触角計測装置であって、
前記試料液体保持部は、一組の平行平板で構成された試料液体保持部である接触角計測装置。 - 請求項１記載の接触角計測装置であって、
前記試料液体保持部は、前記試料液体が位置決めされる液体位置決め域を、前記試料液体挟持面上に有する接触角計測装置。 - 請求項１記載の接触角計測装置であって、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させる界面位置移動手段を備えるとともに、
前記接触角検出手段は、前記移動に伴う界面の形状として前記接触角を検出する手段である接触角計測装置。 - 試料液体の接触角を計測する接触角計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記試料液体の表面張力が前記試料液体の内部に発生させる界面圧力を検出する界面圧力検出手段と、
前記検出された界面圧力に基づいて、前記試料液体の接触角を決定する接触角決定手段と
を備える接触角計測装置。 - 請求項６記載の接触角計測装置であって、
前記試料液体保持部は、前記試料液体が位置決めされる液体位置決め域を、前記試料液体挟持面上に有する接触角計測装置。 - 請求項６記載の接触角計測装置であって、
前記接触角決定手段は、前記試料液体の表面張力と、前記検出された界面圧力とに基づいて、前記試料液体の接触角を算出する手段である接触角計測装置。 - 請求項６記載の接触角計測装置であって、
前記界面圧力検出手段は、前記試料液体挟持面の間隙に挟持された試料液体から、該試料液体挟持面が受ける液体力を検出し、該検出した液体力に基づいて、前記界面圧力を検出する手段である接触角計測装置。 - 請求項６記載の接触角計測装置であって、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させる界面位置移動手段を備えるとともに、
前記界面圧力検出手段は、前記界面の移動に伴い試料液体の内部に発生する界面圧力を検出する手段であり、
前記接触角決定手段は、前記界面の移動に伴う試料液体の接触角を決定する手段である接触角計測装置。 - 請求項１０記載の接触角計測装置であって、
前記試料液体保持部は、一組の前記試料液体挟持面の少なくとも一方が、前記平滑域より凹に形成されている接触角計測装置。 - 請求項４または請求項１０記載の接触角計測装置であって、
前記試料液体保持部は、前記試料液体挟持面の間隔を変更可能であり、
前記界面移動手段は、前記試料液体挟持面の間隔を変更することによって、前記試料液体の界面位置を移動させる手段である接触角計測装置。 - 請求項１２記載の接触角計測装置であって、
前記界面移動手段は、前記試料液体挟持面の間隔を所定の振幅で変動させることによって、前記試料液体の界面位置を前後に振動させる手段である接触角計測装置。 - 請求項１３接触角計測装置であって、
前記界面移動手段は、前記試料液体挟持面が振動する振幅と周波数とを変更可能な手段である接触角計測装置。 - 請求項４または請求項１０記載の接触角計測装置であって、
前記界面位置移動手段は、前記試料液体保持部に前記試料液体を供給または回収することによって、前記界面を前進または後退させる手段である接触角計測装置。 - 請求項１５記載の接触角計測装置であって、
前記界面位置移動手段は、前記試料液体保持部への前記試料液体の供給と回収とを繰り返し行うことによって、前記界面位置の前進と後退とを交互に行う手段である接触角計測装置。 - 請求項４または請求項１０記載の接触角計測装置であって、
前記試料液体保持部は、前記試料液体挟持面に、前記試料液体の容積可変な液体溜まりを備えるとともに、
前記界面位置移動手段は、前記液体溜まりの容積を変更することによって、前記界面の位置を移動させる手段である接触角計測装置。 - 試料液体の接触角を計測する接触角計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記間隙に挟持された試料液体が前記平滑域に形成する界面の形状として、前記接触角を計測する接触角の計測方法。 - 試料液体の接触角を計測する計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記試料液体の表面張力が前記試料液体の内部に発生させる界面圧力を検出し、
前記検出された界面圧力に基づいて、前記試料液体の接触角を計測する接触角計測方法。 - 請求項１９記載の接触角計測方法であって、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させるとともに、
前記界面の移動に伴い試料液体の内部に発生する界面圧力を検出し、
該検出された界面圧力に基づいて、前記界面の移動に伴う試料液体の接触角を計測する接触角計測方法。 - 試料液体の動的表面張力を計測する動的表面張力計測装置であって、
前記試料液体を間隙に挟持する一組の試料液体挟持面を有し、該間隙に挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持する試料液体保持部と、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させる界面位置移動手段と、
前記界面の移動に伴って、前記試料液体の表面張力に起因して該試料液体の内部に発生する界面圧力を検出する界面圧力検出手段と、
前記試料液体の移動に伴う界面の形状として、前記接触角を検出する接触角検出手段と、
前記検出された界面圧力と前記検出された接触角とに基づいて、前記試料液体の動的表面張力を決定する動的表面張力決定手段と
を備える動的表面張力計測装置。 - 請求項２１の動的表面張力計測装置であって、
前記試料液体保持部は、前記試料液体を保持する前記平滑域の少なくとも一方が水平に形成された試料液体保持部である動的表面張力計測装置。 - 請求項２１記載の動的表面張力計測装置であって、
前記試料液体保持部は、前記使用液体が位置決めされる液体位置決め域を、前記試料液体挟持面上に有する動的表面張力計測装置。 - 試料液体の動的表面張力を計測する動的表面張力計測装置であって、
請求項１０ないし請求項１７に記載の接触角計測装置と、
前記試料液体の移動に伴う界面の形状として、前記接触角を検出する接触角検出手段と、
前記検出された界面圧力と前記検出された接触角とに基づいて、前記試料液体の動的表面張力を決定する動的表面張力決定手段と
を備える動的表面張力計測装置。 - 試料液体の動的表面張力の計測方法であって、
一組の試料液体挟持面の間隙に前記試料液体を挟持して、該挟持された試料液体を、前記試料液体挟持面の周縁に形成された平滑域で、該試料液体の表面張力によって保持し、
前記平滑域に形成された試料液体の界面を、該平滑面に沿って移動させ、
前記界面の移動に伴って、前記試料液体の表面張力に起因して該試料液体の内部に発生する界面圧力を検出し、
前記試料液体の移動に伴う界面の形状として、前記接触角を検出し、
前記検出された界面圧力と前記検出された接触角とに基づいて、前記試料液体の動的表面張力を計測する動的表面張力の計測方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30056299A JP3932739B2 (ja) | 1999-10-22 | 1999-10-22 | 接触角計測装置、動的表面張力計測装置、接触角計測方法、および動的表面張力計測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30056299A JP3932739B2 (ja) | 1999-10-22 | 1999-10-22 | 接触角計測装置、動的表面張力計測装置、接触角計測方法、および動的表面張力計測方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001116675A JP2001116675A (ja) | 2001-04-27 |
| JP3932739B2 true JP3932739B2 (ja) | 2007-06-20 |
Family
ID=17886336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30056299A Expired - Fee Related JP3932739B2 (ja) | 1999-10-22 | 1999-10-22 | 接触角計測装置、動的表面張力計測装置、接触角計測方法、および動的表面張力計測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3932739B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109839331A (zh) * | 2019-02-22 | 2019-06-04 | 江苏大学 | 一种界面张力和接触角一体式测量装置及方法 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI115653B (fi) * | 2003-03-13 | 2005-06-15 | Metso Paper Inc | Menetelmä päällystetyn paperin tai kartongin valmistamiseksi |
| BG66287B1 (bg) * | 2003-04-09 | 2013-01-31 | АНТОНОВ АнтонAntonov Anton | Метод и устройства за оценка на биопсихофизичното въздействие върху човек на радио, телевизионни и медийни продукти |
| JP2009229136A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-10-08 | Toyota Motor Corp | 動的接触角測定装置 |
| JP5457237B2 (ja) * | 2010-03-17 | 2014-04-02 | 協和界面科学株式会社 | 液体付着力測定装置、液体付着力測定方法 |
| JP5315429B2 (ja) * | 2012-02-24 | 2013-10-16 | 協和界面科学株式会社 | 動的接触角計および動的接触角の測定方法 |
| WO2014029191A1 (zh) * | 2012-08-20 | 2014-02-27 | 华北电力大学（保定） | 一种静态接触角的计算方法 |
| CN102809524B (zh) * | 2012-08-20 | 2014-08-13 | 华北电力大学（保定） | 基于修正椭圆拟合法的静态接触角计算方法 |
| JP6182873B2 (ja) * | 2013-01-18 | 2017-08-23 | 凸版印刷株式会社 | アンダーフィル樹脂の接触角の測定方法 |
| CN103308427A (zh) * | 2013-06-17 | 2013-09-18 | 李明远 | 微缝式接触角测量仪 |
| CN103308428A (zh) * | 2013-06-17 | 2013-09-18 | 李明远 | 一种测量液体在固体微缝隙内接触角的方法 |
| CN109060604B (zh) * | 2018-08-28 | 2024-03-08 | 四川大学 | 用于表征材料表面自洁性能的测试仪及测试方法 |
| CN110132798B (zh) * | 2019-06-11 | 2024-05-17 | 西南科技大学 | 测量电场下固液界面前进/后退角的装置及方法 |
| CN110186815B (zh) * | 2019-06-27 | 2024-02-23 | 西南石油大学 | 高温高压防相变气液界面张力测定装置及测定方法 |
| JP7154660B2 (ja) * | 2019-12-18 | 2022-10-18 | 国立大学法人東北大学 | 粘度計及び粘度測定方法 |
-
1999
- 1999-10-22 JP JP30056299A patent/JP3932739B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109839331A (zh) * | 2019-02-22 | 2019-06-04 | 江苏大学 | 一种界面张力和接触角一体式测量装置及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001116675A (ja) | 2001-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3932739B2 (ja) | 接触角計測装置、動的表面張力計測装置、接触角計測方法、および動的表面張力計測方法 | |
| Attinger et al. | An experimental study of molten microdroplet surface deposition and solidification: transient behavior and wetting angle dynamics | |
| van Dam et al. | Experimental study of the impact of an ink-jet printed droplet on a solid substrate | |
| Graham et al. | Dynamics of droplet coalescence in response to increasing hydrophobicity | |
| CN108956384B (zh) | 一种同步测量液体表面张力系数和接触角的光学方法 | |
| Manglik et al. | Damped harmonic system modeling of post-impact drop-spread dynamics on a hydrophobic surface | |
| KR101096067B1 (ko) | 3차원 표면 형상 측정 장치 및 방법과 그 시스템 | |
| CN105865979B (zh) | 一种测量微液滴电湿效应的装置与方法 | |
| Wang et al. | Simulation and experimental study of binder droplet infiltration in 3DP technology | |
| CN108489838A (zh) | 接触面原位观测摩擦磨损实验台 | |
| Shahalami et al. | Measurement and modeling on hydrodynamic forces and deformation of an air bubble approaching a solid sphere in liquids | |
| Yang et al. | Observation and description of the shape of water bridge retaining between vertical plane surfaces | |
| Peters et al. | Air flow in a collapsing cavity | |
| AU2017203013B2 (en) | X-ray analysis of drilling fluid | |
| JPH08152396A (ja) | 表面張力測定方法及び表面張力計 | |
| JP2004527759A (ja) | 界面活性剤の研究法および研究装置 | |
| CN112255135B (zh) | 一种液膜蒸发功率的测试装置及方法 | |
| de Oliveira Mendes et al. | Development of an optical system for analysis of the ink–paper interaction | |
| KR101538236B1 (ko) | 액적의 접촉각 측정기 | |
| Gerbino et al. | Local void fraction and fluid velocity measurements in a capillary channel with a single optical probe | |
| JP2006226835A (ja) | 液滴除去性能の評価方法および評価装置 | |
| Pak et al. | Static and dynamic contact angle measurements using a custom-made contact angle goniometer | |
| Gholijani et al. | High Resolution Measurements of Heat Transfer During Drop Impingement onto a Heated Wall | |
| Gielen et al. | Supressed splashing on elastic membranes | |
| Wijshoff | Printhead Health in Industrial Inkjet Printing: In‐Line and Off‐Line Detection of Poor Drop Formation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040305 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050510 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070227 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070312 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100330 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110330 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120330 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |