JP3901075B2 - Resonant current suppression method - Google Patents

Description

この共振回路の共振周波数成分を有した電流が流れると、コンデンサ４、５に過大な電流が流れることになる。この結果、コンデンサ他の機器の損傷を引き起こす恐れがある。このため、この共振電流を抑制するには、抵抗を挿入することが考えられていた。一般にＬＣ直列回路に対し、抵抗Ｒを直列に接続した場合に共振電流が小さくなることは周知である（例えば非特許文献１参照）。このことから、従来では図１２、図１３に示されるようにインダクタンス１１に直列に、あるいはコンデンサ４、５にそれぞれ直列に共振電流抑制抵抗１２を接続することが考えられていた。
【０００５】
【非特許文献１】
東京電機大学編「電気工学基礎シリーズ 交流理論」、第３版、東京電機大学出版局、１９９３年２月２０日、ｐ５４−５５
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
インダクタンス１１に直列に抵抗１２を接続する場合、電力変換器３又は６で変換された直流電流が流れ、この電流値は電力変換装置の電流容量に等しいことから抵抗１２の許容電力値を（電力変換装置の電流容量）＾２×（抵抗値）以上のものにする必要があるため、結果電力変換装置が大きくせざるを得ず、コスト高の要因になるという問題があった。
また、コンデンサ４、５に直列にそれぞれ抵抗１２を接続する場合、抵抗１２に内在するインダクタンス成分によりコンデンサ４、５と自己消弧半導体素子９ａ〜９ｆとの配線インダクタンスが大きくなり、半導体素子のターンオフ時の跳ね上り電圧が高くなってしまうことから、電力変換器としての所望の容量が得られなくなるので、スナバコンデンサを大きくする等しなくてはならず、結果電力変換装置が大きくなるとともにコスト高となる。
【０００７】
ターンオフ時の跳ね上り電圧について説明するために電力変換器１相分の構成例を図１４に示す。この回路において、半導体素子と並列に、ターンオフ時の跳ね上り電圧を抑制するために抵抗２０、コンデンサ２１で構成されたスナバ回路が設けられている。ターンオフ時の跳ね上り電圧Ｖｃｅｐは一般に数式２で求められる。
【０００８】
【数２】

なお、数式２における諸量は以下のとおりである。
Ｉ：ターンオフ電流値
Ｃ：コンデンサ２１の容量値
Ｅｄ：直流電圧値
Ｌ：２２のインダクタンス値
数式２から、２２のインダクタンス値が大きくなると、跳ね上り電圧Ｖｃｅｐが大きくなることが分かる。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
このような課題を鑑み、本発明においては、コンデンサとインダクタンス成分によって発生する共振電流に対し、可飽和リアクトルと直流電源とを設け、この可飽和リアクトルがリアクトルとして動作させるようにして、共振電流を抑制することを考えた。
具体的には、半導体素子を用いた半導体電力変換装置を制御するにあたり、半導体電力変換装置の直流部に可飽和リアクトル１次側を接続し、通常時は可飽和リアクトルをこの可飽和リアクトル２次側に接続された直流電源により飽和状態としておき、直流部のコンデンサとインダクタンス成分によって決まる共振電流が流れた場合、可飽和リアクトルを非飽和状態となるようにし、リアクトルとして動作させることにより共振電流を抑制する。
【００１０】
また、前記直流電源に加え、電流検出器と、該電流検出器にて検出した電流を直流分と交流分に分離することが可能なフィルタと、を備え、フィルタで分離された直流分に応じた電流にて可飽和リアクトルの通電電流を制御し、共振電流を抑制するようにしてもよい。
また、直流電源に代えて磁石を備え、この磁石により可飽和リアクトル通電電流を制御してもよいし、直流電源と磁石とを兼用して、この磁石と直流電源とにより、可飽和リアクトルの通電電流を制御しても良い。
【００１１】
【発明の実施の形態】
図１に本発明に第１の実施形態を示す。図１は、電力変換装置の直流回路に可飽和リアクトル１３、１４の１次側を接続し、２次側に直流電源１５を接続した構成としている。この回路において、可飽和リアクトル１３、１４は直流電源１５からの電流によって飽和状態となっており、電力変換器３から電力変換器６へ、又はこの逆（電力変換器６から電力変換器３へ）に流れる直流電流には影響しない。ここで、コンデンサ４、５とインダクタンス１１によって決まる共振電流が流れると、直流電流に重畳して電流値が大きくなることになる。この時点で、可飽和リアクトル１３又は１４は飽和状態から非飽和状態となり、可飽和リアクトル１３又は１４のリアクトル成分及びこの可飽和リアクトルに内在する抵抗成分により共振電流を抑制する。
【００１２】
つまり、可飽和リアクトルの磁化特性を図２のようにし、可飽和リアクトル１３、１４の磁界の強さをＨＡ、ＨＢとする。この特性において、主電流＝０％の場合の可飽和リアクトル１３、１４の磁界の強さをＨＡ２、ＨＢ２に、主電流＝１００％の場合（電力変換器３から６に流れる場合）の可飽和リアクトル１３、１４の強さをＨＡ１、ＨＢ１に、また、主電流＝−１００％の場合（電力変換器６から３に流れる場合）の可飽和リアクトル１３、１４の磁界の強さをＨＡ３、ＨＢ３となるように、直流電源１５の電流値を決める。ここで、必ずしもＨＡ１、ＨＢ１は１００％、ＨＡ３、ＨＢ３は−１００％でなく機器の許容範囲内であればよい（例えば１２０％、１５０％等）。
【００１３】
上記のような特性を有する可飽和リアクトル１３、１４は、共振電流が流れず、電力変換器３と６との間の主電流が流れるとすると、図３のようにＨＡはＨＡ１とＨＡ３との間、またＨＢはＨＢ１とＨＢ３との間の磁界の強さとなるので、可飽和リアクトル１３、１４は飽和した状態となっている。次に電力変換器３から６に主電流が流れている状態で共振電流が流れ、この共振電流が主電流に重畳されることで電流値が大きくなると、可飽和リアクトル１３の磁界の強さが減じて非飽和領域に入り、リアクトルとして動作することになる。また、電力変換器６から３に主電流が流れている状態で共振電流が流れ、この共振電流が主電流に重畳されることで電流値が大きくなると、可飽和リアクトル１４の磁界の強さが減じて非飽和領域に入り、リアクトルとして動作することになる。このため、共振電流が流れることで非飽和となった可飽和リアクトル１３、又は１４はリアクトルとして動作し、このインダクタンス成分と可飽和リアクトルに内在する抵抗成分とにより共振電流を抑制することになる。
可飽和リアクトル１３、１４の２次側の直流電源は１次と２次の巻き数比を変えることでいくらでも小容量の直流電源をつくることがでできるから、小型で安価な構成にて電力変換器の直流回路に発生する共振電流を抑制できることになる。
【００１４】
図５に本発明の第２の実施形態を示す。図５は、電力変換装置の直流回路に可飽和リアクトル１３、１４の１次側を接続し、２次側に可変直流電源１６を接続した構成としている。この回路は、電流検出器１７で直流回路電流を検出し、フィルタ１９にて直流電流分と交流電流分（共振電流）に分離演算する。そして、この直流電流分を電流指令として可変直流電源１６に与えることで、可飽和リアクトル１３、１４の特性を図６のように変えることができる。図６の特性は、（ａ）主電流＝Ｉｄ１（例えば６０％）の時、（ｂ）主電流＝Ｉｄ２（例えば３０％）の時のように直流回路電流の直流電流分によって特性を変えることを示している。
【００１５】
第１の実施形態では共振電流が流れることで固定の電流値以上となると可飽和リアクトルが非飽和となり共振電流を抑制していたが、この第２の実施形態では、その時点で流れている直流電流分より大きな電流が流れた場合に共振電流が流れていることを判別できることになり、より確実に共振電流の発生を検知し、共振電流の抑制を行うことができる。
図７に本発明の第３の実施形態を示す。図７は、電力変換装置の直流回路に磁石１７、１８を接続した可飽和リアクトル１３、１４を接続した構成としている。この回路において、可飽和リアクトル１３、１４は磁石１７、１８の磁束によって飽和状態となっており、電力変換器３から電力変換器６又は電力変換器６から電力変換器３へ流れる直流電流には影響しない。ここで、コンデンサ４、５とインダクタンス１１によって共振電流が発生し、この共振電流が直流電流に重畳されて電流値が大きくなる。この時点で、可飽和リアクトル１３又は１４は飽和状態から非飽和状態となり、可飽和リアクトル１３又は１４のリアクトル成分と可飽和リアクトルに内在する抵抗成分とにより共振電流を抑制する。
【００１６】
すなわち、この実施形態においては、直流電源の代わりに磁石を用いることで図２乃至図４の特性を得ることができる。
図８に本発明の第４の実施形態を示す。図８は、電力変換装置の直流回路に磁石１７、１８を接続した可飽和リアクトル１３、１４に直流電源１５を接続した構成としている。この回路において、可飽和リアクトル１３、１４は磁石１７、１８と直流電源１５の磁束によって飽和状態となっており、電力変換器３から電力変換器６又は電力変換器６から電力変換器３へ流れる直流電流には影響しない。ここで、コンデンサ４、５とインダクタンス１１によって共振電流が発生し、この共振電流に重畳されて電流値が大きくなる。この時点で、可飽和リアクトル１３又は１４は飽和状態から非飽和状態となり、可飽和リアクトル１３又は１４のリアクトル成分と可飽和リアクトルに内在する抵抗成分とにより共振電流が抑制される。
【００１７】
つまり、本実施形態においては、直流電源と磁石とを兼用することにより図２乃至図４の特性を得ることができる。磁石で決まる磁界の強さを電力変換器３、６の直流電流定格に合わせることが困難である場合、直流電源で決まる磁界の強さを加算することで、可飽和リアクトル１３、１４の特性を図２乃至図４のような特性に調整することができる。
図９に本発明の第５の実施形態を示す。図９は、電力変換装置の直流回路に磁石１７、１８を接続した可飽和リアクトル１３、１４に可変直流電源１６を接続した構成としている。この回路は、電流検出器１７で直流回路電流を検出し、フィルタ１９にて直流電流分と交流電流分（共振電流）に分離演算する。そして、この直流電流分を電流指令として可変直流電源１６に与えることで、可飽和リアクトル１３、１４の特性を図６のように変えることができる。
【００１８】
このことにより、第４の実施形態では共振電流が流れることで固定の電流値以上となると可飽和リアクトルが非飽和となり共振電流を抑制していたが、この第５の実施形態では、その時点で流れている直流電流分より大きな電流が流れた場合に共振電流が流れていることを判別できることになり、より確実に共振電流の発生を検知し、共振電流の抑制を行うことができる。
すなわち、本実施形態では直流電源と磁石を用いることで、図６の特性を得ることができることになる。磁石で決まる磁界の強さを電力変換器３、６の直流電流定格に合わせるのが困難である場合、直流電源で決まる磁界の強さを加算することで可飽和リアクトル１３、１４の特性を図６のような特性に調整することができる。
【００１９】
【発明の効果】
以上のように、電力変換装置の直流回路において、コンデンサとインダクタンス成分によって発生する共振電流を、可飽和リアクトルを非飽和状態として、リアクトルとして動作させることにより抑制した。このため、共振電流の抑制のために抵抗を別途設置する必要が無くなり、結果電力変換装置の容量増大を必要としないですむ。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態を示す回路図である。
【図２】本発明に使用する可飽和リアクトルの磁化特性を示す回路図である。
【図３】本発明に使用する可飽和リアクトルの磁化特性を示す回路図である。
【図４】本発明に使用する可飽和リアクトルの磁化特性を示す回路図である。
【図５】本発明の第２の実施形態を示す回路図である。
【図６】本発明に使用する可飽和リアクトルの磁化特性を示す回路図である。
【図７】本発明の第３の実施形態を示す回路図である。
【図８】本発明の第４の実施形態を示す回路図である。
【図９】本発明の第５の実施形態を示す回路図である。
【図１０】従来技術を示す回路図である。
【図１１】従来技術を示す回路図である。
【図１２】従来技術を示す回路図である。
【図１３】従来技術を示す回路図である。
【図１４】従来技術を示す回路図である。
【符号の説明】
１、８ 電力系統
２、７ 変圧器
３、６ 電力変換器
４、５、２１ コンデンサ
９ａ〜９ｆ 自己消弧半導体素子
１０ａ〜１０ｆ ダイオード
１１、２２ インダクタンス
１２、２０ 抵抗
１３、１４ 可飽和リアクトル
１５ 直流電源
１６ 可変直流電源
１７、１８ 磁石
１９ フィルタ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for controlling a power conversion device using a semiconductor element, and more particularly to a method for suppressing a resonance current caused by a direct current in a direct current section of a power conversion device and determined by an inductance component and a capacitor.
[0002]
[Prior art]
FIG. 10 shows an example of the power converter. The power converter of FIG. 10 converts the AC power of the power system 1 into DC power once by the power converter 3 via the transformer 2, and then converts it again to AC power by the power converter 6, thereby It is the power converter device which transmits electric power to. Moreover, it is also possible to transmit the alternating current power of the electric power grid | system 8 to the electric power grid | system 1 by performing operation | movement contrary to this.
FIG. 11 shows a specific configuration example of the power converter 3 and the power converter 6. These power converters are composed of self-extinguishing semiconductor elements 9a to 9f, diodes 10a to 10f, and capacitors 4 and 5, and by switching the semiconductor elements, AC power is converted to DC power, or DC power is converted to AC. Convert to electricity.
[0003]
Between the power converter 3 and the power converter 6, not only a wiring connecting the power converters 3 and 6, but also a reactor as a normal filter is provided. For this reason, a resonance circuit having a resonance frequency f of Formula 1 is formed by the inductance components of the capacitors 4 and 5 and the wiring and reactor.
[0004]
[Expression 1]

When a current having a resonance frequency component of the resonance circuit flows, an excessive current flows in the capacitors 4 and 5. As a result, the capacitor and other devices may be damaged. For this reason, in order to suppress this resonance current, it has been considered to insert a resistor. In general, it is well known that a resonance current is reduced when a resistor R is connected in series to an LC series circuit (see, for example, Non-Patent Document 1). For this reason, conventionally, it has been considered to connect the resonance current suppression resistor 12 in series with the inductance 11 or in series with the capacitors 4 and 5 as shown in FIGS.
[0005]
[Non-Patent Document 1]
Tokyo Denki University "Electrical Engineering Basic Series AC Theory", 3rd edition, Tokyo Denki University Press, February 20, 1993, p54-55
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
When the resistor 12 is connected in series with the inductance 11, a direct current converted by the power converter 3 or 6 flows, and since this current value is equal to the current capacity of the power converter, the allowable power value of the resistor 12 (power Since it is necessary to make the current capacity of the conversion device) 2 × (resistance value) or more, there is a problem in that the power conversion device must be enlarged as a result, resulting in high costs.
In addition, when the resistors 12 are connected in series to the capacitors 4 and 5, the wiring inductance between the capacitors 4 and 5 and the self-extinguishing semiconductor elements 9 a to 9 f is increased by the inductance component inherent in the resistor 12, and the semiconductor element is turned off. Since the jumping voltage at the time becomes high, the desired capacity as the power converter cannot be obtained, so the snubber capacitor must be increased, and as a result, the power converter becomes larger and the cost is increased. It becomes.
[0007]
FIG. 14 shows a configuration example for one phase of the power converter in order to explain the jumping voltage at the time of turn-off. In this circuit, a snubber circuit composed of a resistor 20 and a capacitor 21 is provided in parallel with the semiconductor element in order to suppress a jumping voltage at the time of turn-off. The jumping voltage Vcep at the time of turn-off is generally obtained by Expression 2.
[0008]
[Expression 2]

The various quantities in Equation 2 are as follows.
I: Turn-off current value C: Capacitance value Ed of capacitor 21 Ed: DC voltage value L: Inductance value of 22 It can be seen that the jumping voltage Vcep increases as the inductance value of 22 increases.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
In view of such a problem, in the present invention, a saturable reactor and a DC power source are provided for the resonant current generated by the capacitor and the inductance component, and the saturable reactor is operated as a reactor so that the resonant current is generated. I thought to suppress it.
Specifically, in controlling a semiconductor power conversion device using a semiconductor element, a saturable reactor primary side is connected to a DC portion of the semiconductor power conversion device, and a saturable reactor is normally used as a secondary of the saturable reactor. When a resonance current determined by the DC capacitor and inductance component flows, the saturable reactor is brought into a non-saturated state and operated as a reactor. Suppress.
[0010]
Further, in addition to the DC power source, a current detector and a filter capable of separating the current detected by the current detector into a DC component and an AC component, and according to the DC component separated by the filter The resonance current may be suppressed by controlling the energization current of the saturable reactor by the current.
Further, a magnet may be provided in place of the DC power source, and the saturable reactor energization current may be controlled by this magnet, or the saturable reactor may be energized by this magnet and the DC power source. The current may be controlled.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
FIG. 1 shows a first embodiment of the present invention. FIG. 1 shows a configuration in which the primary side of the saturable reactors 13 and 14 is connected to the DC circuit of the power converter, and the DC power supply 15 is connected to the secondary side. In this circuit, the saturable reactors 13 and 14 are saturated by the current from the DC power supply 15, and from the power converter 3 to the power converter 6 or vice versa (from the power converter 6 to the power converter 3). ) Does not affect the direct current that flows through. Here, when a resonance current determined by the capacitors 4 and 5 and the inductance 11 flows, the current value is increased by being superimposed on the direct current. At this point, the saturable reactor 13 or 14 changes from the saturated state to the unsaturated state, and the resonance current is suppressed by the reactor component of the saturable reactor 13 or 14 and the resistance component inherent in the saturable reactor.
[0012]
That is, the magnetization characteristics of the saturable reactor are as shown in FIG. 2, and the magnetic field strengths of the saturable reactors 13 and 14 are HA and HB. In this characteristic, the saturable reactors 13 and 14 have a magnetic field strength of HA2 and HB2 when the main current = 0%, and saturable when the main current = 100% (when flowing from the power converter 3 to 6). The strength of reactors 13 and 14 is set to HA1 and HB1, and the magnetic field strength of saturable reactors 13 and 14 when main current = −100% (when flowing from power converter 6 to 3) is set to HA3 and HB3. The current value of the DC power supply 15 is determined so that Here, HA1 and HB1 are not necessarily 100%, and HA3 and HB3 are not necessarily -100%, but may be within the allowable range of the device (for example, 120%, 150%, etc.).
[0013]
If saturable reactors 13 and 14 having the above characteristics do not flow a resonance current and a main current between power converters 3 and 6 flows, HA is composed of HA1 and HA3 as shown in FIG. Since HB is the strength of the magnetic field between HB1 and HB3, saturable reactors 13 and 14 are saturated. Next, when the resonance current flows in the state where the main current is flowing from the power converters 3 to 6 and this resonance current is superimposed on the main current, the current value increases, so that the magnetic field strength of the saturable reactor 13 is increased. It will be reduced to enter the non-saturated region and operate as a reactor. Further, when a resonance current flows in a state where the main current flows from the power converters 6 to 3, and the resonance current is superimposed on the main current and the current value becomes large, the magnetic field strength of the saturable reactor 14 is increased. It will be reduced to enter the non-saturated region and operate as a reactor. For this reason, the saturable reactor 13 or 14 which becomes non-saturated by the flow of the resonance current operates as a reactor, and the resonance current is suppressed by the inductance component and the resistance component existing in the saturable reactor.
Since the DC power supply on the secondary side of the saturable reactors 13 and 14 can produce a small-capacity DC power supply by changing the primary and secondary turns ratio, it can convert power in a compact and inexpensive configuration. The resonance current generated in the DC circuit of the device can be suppressed.
[0014]
FIG. 5 shows a second embodiment of the present invention. FIG. 5 shows a configuration in which the primary side of the saturable reactors 13 and 14 is connected to the DC circuit of the power converter, and the variable DC power supply 16 is connected to the secondary side. In this circuit, the current detector 17 detects the DC circuit current, and the filter 19 separates and calculates DC current and AC current (resonant current). The characteristics of the saturable reactors 13 and 14 can be changed as shown in FIG. 6 by applying this direct current component to the variable direct current power supply 16 as a current command. The characteristics of FIG. 6 are such that the characteristics are changed depending on the DC current component of the DC circuit current as in (a) when the main current = Id1 (eg, 60%) and (b) when the main current = Id2 (eg, 30%). Is shown.
[0015]
In the first embodiment, when the resonance current flows and exceeds a fixed current value, the saturable reactor becomes non-saturated and suppresses the resonance current. However, in the second embodiment, the direct current flowing at that time When a current larger than the current flows, it can be determined that the resonance current is flowing, and the generation of the resonance current can be detected more reliably and the resonance current can be suppressed.
FIG. 7 shows a third embodiment of the present invention. FIG. 7 shows a configuration in which saturable reactors 13 and 14 connected to magnets 17 and 18 are connected to a DC circuit of the power converter. In this circuit, the saturable reactors 13 and 14 are saturated by the magnetic fluxes of the magnets 17 and 18, and the direct current flowing from the power converter 3 to the power converter 6 or from the power converter 6 to the power converter 3 It does not affect. Here, a resonance current is generated by the capacitors 4 and 5 and the inductance 11, and this resonance current is superimposed on the direct current, and the current value increases. At this point, the saturable reactor 13 or 14 changes from the saturated state to the unsaturated state, and the resonance current is suppressed by the reactor component of the saturable reactor 13 or 14 and the resistance component inherent in the saturable reactor.
[0016]
That is, in this embodiment, the characteristics shown in FIGS. 2 to 4 can be obtained by using a magnet instead of the DC power supply.
FIG. 8 shows a fourth embodiment of the present invention. FIG. 8 shows a configuration in which a DC power source 15 is connected to saturable reactors 13 and 14 in which magnets 17 and 18 are connected to a DC circuit of the power converter. In this circuit, the saturable reactors 13 and 14 are saturated by the magnetic fluxes of the magnets 17 and 18 and the DC power supply 15, and flow from the power converter 3 to the power converter 6 or from the power converter 6 to the power converter 3. Does not affect DC current. Here, a resonance current is generated by the capacitors 4 and 5 and the inductance 11, and the current value is increased by being superimposed on the resonance current. At this point, the saturable reactor 13 or 14 changes from the saturated state to the unsaturated state, and the resonance current is suppressed by the reactor component of the saturable reactor 13 or 14 and the resistance component inherent in the saturable reactor.
[0017]
That is, in the present embodiment, the characteristics shown in FIGS. 2 to 4 can be obtained by using both a DC power source and a magnet. When it is difficult to match the strength of the magnetic field determined by the magnet to the DC current rating of the power converters 3 and 6, the characteristics of the saturable reactors 13 and 14 are increased by adding the strength of the magnetic field determined by the DC power source. The characteristics can be adjusted as shown in FIGS.
FIG. 9 shows a fifth embodiment of the present invention. FIG. 9 shows a configuration in which the variable DC power supply 16 is connected to the saturable reactors 13 and 14 in which the magnets 17 and 18 are connected to the DC circuit of the power converter. In this circuit, the current detector 17 detects the DC circuit current, and the filter 19 separates and calculates DC current and AC current (resonant current). The characteristics of the saturable reactors 13 and 14 can be changed as shown in FIG. 6 by applying this direct current component to the variable direct current power supply 16 as a current command.
[0018]
Thus, in the fourth embodiment, when the resonance current flows and becomes a fixed current value or more, the saturable reactor becomes non-saturated and suppresses the resonance current. However, in the fifth embodiment, at that time, When a current larger than the flowing direct current flows, it can be determined that the resonance current is flowing, and the generation of the resonance current can be detected more reliably and the resonance current can be suppressed.
That is, in this embodiment, the characteristics shown in FIG. 6 can be obtained by using a DC power source and a magnet. When it is difficult to match the strength of the magnetic field determined by the magnet to the DC current rating of the power converters 3 and 6, the characteristics of the saturable reactors 13 and 14 are shown by adding the strength of the magnetic field determined by the DC power supply. 6 can be adjusted.
[0019]
【The invention's effect】
As described above, in the DC circuit of the power conversion device, the resonance current generated by the capacitor and the inductance component is suppressed by operating the saturable reactor as a reactor in a non-saturated state. For this reason, it is not necessary to separately install a resistor for suppressing the resonance current, and as a result, it is not necessary to increase the capacity of the power converter.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a circuit diagram showing a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a circuit diagram showing magnetization characteristics of a saturable reactor used in the present invention.
FIG. 3 is a circuit diagram showing magnetization characteristics of a saturable reactor used in the present invention.
FIG. 4 is a circuit diagram showing magnetization characteristics of a saturable reactor used in the present invention.
FIG. 5 is a circuit diagram showing a second embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a circuit diagram showing magnetization characteristics of a saturable reactor used in the present invention.
FIG. 7 is a circuit diagram showing a third embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a circuit diagram showing a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 9 is a circuit diagram showing a fifth embodiment of the present invention.
FIG. 10 is a circuit diagram showing a conventional technique.
FIG. 11 is a circuit diagram showing a conventional technique.
FIG. 12 is a circuit diagram showing a conventional technique.
FIG. 13 is a circuit diagram showing a conventional technique.
FIG. 14 is a circuit diagram showing a conventional technique.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1, 8 Power system 2, 7 Transformer 3, 6 Power converter 4, 5, 21 Capacitors 9a-9f Self-extinguishing semiconductor element 10a-10f Diode 11, 22 Inductance 12, 20 Resistance 13, 14 Saturable reactor 15 DC Power source 16 Variable DC power source 17, 18 Magnet 19 Filter

Claims (4)

In controlling a semiconductor power conversion device using a semiconductor element, a saturable reactor primary side is connected to a DC portion of the semiconductor power conversion device, and normally a saturable reactor is connected to the saturable reactor secondary side. A semiconductor characterized by being saturated by a DC power supply, and when a resonance current determined by the capacitor and inductance component of the DC part flows, the saturable reactor is desaturated and the resonance current is suppressed by operating as a reactor. A method for suppressing resonance current of a power converter. The direct current section includes a current detector, and a filter capable of separating the current detected by the current detector into a direct current component and an alternating current component, and the direct current power source according to the direct current component separated by the filter. The method of suppressing a resonance current of a semiconductor power conversion device according to claim 1, wherein a current to flow is controlled. The method for suppressing a resonance current in a semiconductor power conversion device according to claim 1, wherein a magnet is used in place of the DC power supply. The method for suppressing a resonance current in a semiconductor power conversion device according to claim 1 or 2, wherein the DC power supply and a magnet are also used.

Images