JP3876276B2 - Thermoplastic resin prepreg sheet material manufacturing apparatus and method - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、長繊維で強化された熱可塑性樹脂複合材料を製造する際に使用される、長繊維による熱可塑性樹脂プリプレグシート材を連続して製造するための方法及び装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
熱可塑性樹脂をマトリックスとする繊維強化複合材料は、その優れた靭性、成形性、貯蔵安定性、リサイクル性などから、付加価値ある材料として注目されている。
【0003】
繊維強化された熱可塑性樹脂による複合材料成型品は、基本的には、繊維束中に熱可塑性樹脂が含浸した熱可塑性樹脂プリプレグシート材を用い、このシートを必要枚数積層して所定の形状に成形することにより得られる。従って、繊維束中に熱可塑性樹脂が均一含浸した厚み精度の良い熱可塑性樹脂プリプレグシート材を製造することは、品質の良い熱可塑性複合材料成形品を得る上で重要な技術になる。
【0004】
従来、熱可塑性樹脂プリプレグシート材を連続して製造する方法として、ロールを用いる方法、熱板プレス法を用いる方法、ダブルベルト法を用いる方法などが挙げられる。
【0005】
(1)ロールを用いる方法
強化繊維束中に熱可塑性樹脂を含浸させる方法としてロールを利用した次の2つの方法がある。
【0006】
第1の方法は、図19に示すように、シート状になった強化繊維束900と熱可塑性樹脂902を重ね合わせた被成形材912の搬送路の上下に加圧ロール904と加熱用ヒータ906を配し、その上下一対のロール904間を被成形材912が一対の離型シート908に挟まれた状態で通過して、この上下にある一対のロール904による加圧されつつ加熱ヒータ906の加熱により、強化繊維束900中に熱可塑性樹脂902を連続的に含浸させて、プリプレグシート材910を製造するものである。
【0007】
第2の方法は、図20に示すように、シート状になった強化繊維束900と熱可塑性樹脂902を重ね合わせた被成形材912を一対の離型シート908に挟んだ後、ロール904に沿わせながら引っ張り、その張力により被成形材912をロール904に押さえ付け、強化繊維束900中に熱可塑性樹脂902を含浸させる方法が知られている。
【0008】
(2)熱板プレス法を用いる方法
熱板プレス法とは、図21に示すように、一対の離型処理したスチールシート、または、フッ素熱可塑性樹脂シート材のような離型性に優れる熱可塑性樹脂シート材をキャリアシート914(搬送用シート)として、このキャリアシート914の間にシート状の熱可塑性樹脂902と強化繊維束900を挟み込み、これを加熱されている熱板のプレス部916間に送り込んで所定時間加圧後、熱可塑性樹脂902を強化繊維束900中に含浸させてプリプレグシート材910を得る方法である。
【0009】
(3)ダブルベルト法を用いる方法
ダブルベルト法とは、図22に示すように、一対のエンドレスのスチールベルト918がキャリアシートとなって、このスチールベルト918間にシート状の熱可塑性樹脂902と強化繊維束900を連続的に送り込み、スチールベルト918間で挟んだ状態で移動させつつ加熱しながら加圧成形を行って熱可塑性樹脂902を強化繊維束900中に含浸させてプリプレグシート材910を得る方法である。
【0010】
スチールベルト918とプリプレグシート材910の離型に対しては、スチールベルト918に離型剤を直接塗布して、離型効果をもたせる。
【0011】
なお、一対の離型性に優れる熱可塑性樹脂シート材を使用して、この離型シート材の間に熱可塑性樹脂902と強化繊維束900を挟み込んでスチールベルト918間に送り込む方法もある。
【0012】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、強化繊維束中に熱可塑性樹脂がどのように含浸するかを解析した文献が発明者によって提案されている(福井県工業技術センター 平成12年度 研究報告書 No.17「熱可塑性樹脂プリプレグ装置を開発するための熱可塑性樹脂含浸シュミレーション」、川邉和正他著)。
【0013】
この文献によると、強化繊維と熱可塑性樹脂が複合化し一体構造になる過程は、(1)強化繊維が外圧(プレス圧)によって圧密化される過程、(2)強化繊維間へ熱可塑性樹脂が含浸する過程、(3)その含浸後、熱可塑性樹脂中に繊維が拡散する融合の過程、以上3つの過程を経ると考えている。
【0014】
そして、強化繊維束中に熱可塑性樹脂が含浸する過程が成型品の良し悪し、成型時間に大きな影響を与えるとして、この含浸過程について簡単なモデル化を行い、基礎的な含浸理論式を導出している。
【0015】
この理論式よれば、(1)強化繊維束の厚みが薄くなる、(2)成型圧力が高くなる、(3)熱可塑性樹脂の溶融粘度が低くなる、ときに強化繊維束中への熱可塑性樹脂の含浸時間が短くなることがわかる。
【0016】
しかし、熱可塑性樹脂は溶融粘度が高いため、強化繊維束の厚みが開繊などにより非常に薄い状態になったとしても、含浸そして融合の過程を終了し繊維と熱可塑性樹脂が一体化するまでには1秒前後の時間を必要とすると考えられる。
【0017】
以上のことを考慮して上記で説明した従来方法の問題点を下記に指摘する。
【0018】
(1)図19によるロール法の問題点
第1に、加圧保持時間が上下一対のロール904に挟まれている時間のみであるため、この時間は一瞬であり、含浸過程を十分に得ることができない。
【0019】
第2に、加圧力を高くしよとするとき、ロール径は大きくしなければロール904が加圧力により変形してしまう。また、ロール径を大きくすると加熱が難しくなり、高温状態にすることが困難であり、または、エネルギーコストが高くなるという問題点がある。
【0020】
従って、本方法は熱硬化性熱可塑性樹脂も含めた低粘度の熱可塑性樹脂を含浸する場合に向く方法であり、種々の熱可塑性樹脂をマトリックスとする場合には向かない。
【0021】
(2)図20によるロール法の問題点
ロール904に接触するため加圧時間は長くできる。しかし、加圧力(P)は素材を引っ張る力Tとロール半径rとの間に、P=T/rという関係がある。すなわち、加圧力を高めるためには被成形材912の引っ張り張力を高めるか、ロール径を小さくしなければならない。被成形材912の引っ張り張力を高めた場合、ロール904はその力に抵抗するためにロール径を大きくしなければならないが、逆に加圧力を小さくすることとなる。よって、この方法を用いた場合、大きな加圧力を得ることができず、強化繊維束900中への熱可塑性樹脂含浸時間が長くなってしまい、含浸不足が生じる問題点がある。
【0022】
従って、本方法は熱硬化性熱可塑性樹脂902も含めた低粘度の熱可塑性樹脂を含浸する場合に向く方法であり、種々の熱可塑性樹脂をマトリックスとする場合には向かない。
【0023】
(3)図21による熱板プレス法の問題点
図21からもわかるように、一対の離型フイルムに挟まれた熱可塑性樹脂902と強化繊維束900は熱板のプレス部916に搬送され、この部分で、ある時間、加熱・加圧される。
【0024】
このとき、プレス部916の搬入口手前側では、被成形材912に加熱温度は加わるが加圧が加わらない状態となる。このため、熱可塑性樹脂902が熱膨張したり、また、供給される熱可塑性樹脂902の形態がフイルムである場合、製法上、延伸が若干なりとも行われているので、熱収縮したりする。従って、この部分では、繊維の配向が乱れたり、また、幅方向に段がついた状態になったりする問題点が生じる。
【0025】
また、生産性を考慮して、プレス部916を大型化すると、プレス面の面精度を得ることが難しくなる。このため、被成形材912に対し、均一な加圧を加えることができず、含浸不足、厚み差を生じる問題点がある。
【0026】
(4)図22によるダブルスチールベルト法の問題点
厚みが1mm以上もあるステンレスのエンドレススチールベルト918を使用すること、加熱、加圧ゾーンはオイルを用いた方式を採用するため、加熱加圧時にオイル漏れが生じない機構を使用することなどにより、設備が大型化し、導入コスト、ランニングコストが大変かかるという問題点がある。
【0027】
そこで、本発明は、次のことを目的とする。
【0028】
第1には、被成形材に対し、十分な加熱と加圧を加えることができ、第2に、成形温度が高く、溶融粘度が高い熱可塑性樹脂に対しても成形が可能であり、第3に、連続したプリプレグシート材を製造するにあたり、熱可塑性樹脂が均一に十分含浸した、一定厚みで、そして幅方向に段筋などがついていないプリプレグシートを製造でき、第4に、設備の低コスト化、導入コスト、ランニングコストを低コストにする発明を提供する。
【0029】
【課題を解決するための手段】
請求項1の発明は、熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置であって、少なくともシート状の熱可塑性樹脂と強化繊維束とを含むシート状の被成型材が走行する搬送路の上側に加熱機構付き上ブロック部を所定間隔を開けて前記搬送路に沿って複数配し、前記搬送路の下側に加熱機構付き下ブロック部を所定間隔を開けて前記搬送路に沿って複数配し、かつ、前記上ブロック部と前記下ブロック部とが上下に対をなし、前記上ブロック部、または、前記下ブロック部の少なくともどちらか一方を上下に移動させ、かつ、前記ブロック部毎に加圧力を与えることができるプレス手段を配し、前記複数の上ブロック部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の上クッション部を配し、前記複数の上クッション部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の上加圧部を前記上クッション部と重なるように配し、前記複数の下ブロック部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の下クッション部を配し、前記複数の下クッション部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の下加圧部を前記上クッション部と重なるように配し、前記被成型材を間欠走行させる走行手段を設け、前記走行手段によって前記被成型材が所定時間停止中に、前記複数の上下ブロック部の中の少なくとも一対の上下ブロック部と前記上下クッション部と前記上下加圧部を介して前記プレス手段によって、前記被成型材を上下から加熱しながら加圧する加熱加圧工程と、前記プレス手段により前記上ブロック部が所定時間上昇したとき、または、前記下ブロック部が所定時間下降したときに、前記被成型材を前記搬送路に沿って所定長さ走行させる走行工程とを繰り返し行う制御手段を設けたことを特徴とする熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0030】
請求項2の発明は、隣接する前記上ブロック部と前記下ブロック部の加熱温度を異なる温度に設定することを特徴とする請求項1記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0031】
請求項3の発明は、隣接する前記プレス手段の加圧力を異なる加圧力に設定することを特徴とする請求項1記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0032】
請求項4の発明は、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を前記被成型材の搬入口側から順番に高く設定する予備加熱区間と、前記予備加熱区間の次に位置する区間であって、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を最高の加熱温度に設定する本加熱区間と、前記本加熱区間の次に位置する区間であって、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を前記被成型材の搬入口側から順番に低く設定する冷却区間と、を有することを特徴とする請求項1から3の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0033】
請求項5の発明は、前記制御手段は、前記本加熱区間における前記プレス手段によって前記上ブロック部が下降させて前記被成型材に加圧力を与えた後に、前記被成型材の搬入口側に向かって1つづつ順番に前記プレス手段によって前記上ブロック部を下降させて前記被成型材に加圧力を与えることを特徴とする請求項4記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0034】
請求項6の発明は、前記上クッション部と前記加圧部は、前記上ブロック部と共に上昇することを特徴とする請求項1から5の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0035】
請求項7の発明は、前記上クッション部と前記加圧部は、前記上ブロック部と共に上昇しないことを特徴とする請求項1から5の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0036】
請求項8の発明は、前記制御手段は、前記本加熱区間及び前記冷却区間にある前記上ブロック部が上昇したときには、前記予備加熱区間にある前記上ブロック部及び前記上クッション部と前記加圧部は下降したまま前記被成型材に接触させつつ、前記被成型材を前記搬送路に沿って所定長さ走行させることを特徴とする請求項3から5の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0037】
請求項9の発明は、前記上下クッション部が、膨張黒鉛シート、フッ素シート、または、シリコンシートであることを特徴とする請求項1から8の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0038】
請求項10の発明は、前記上下加圧部が、C/Cコンポジット、鉄板、または、ステンレス板であることを特徴とする請求項1から9の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0039】
請求項11の発明は、耐熱性と離型性を有する搬送シートを前記被成型材の両面に配することを特徴とする請求項1から10の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0040】
請求項12の発明は、前記上ブロック部が上昇したときに前記熱可塑性樹脂プリプレグシート材を搬出口側へ引き出す方向にテンションを加え、前記上ブロック部が下降したときにバックテンションを加えるアキューム手段を配したことを特徴とする請求項1から11の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0041】
請求項13の発明は、前記上ブロック部が上昇したときに前記搬送シートを搬出口側へ引き出す方向にテンションを加え、前記上ブロック部が下降したときにバックテンションを加えるアキューム手段を配したことを特徴とする請求項11または12記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置である。
【0042】
請求項14の発明は、熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法であって、少なくともシート状の熱可塑性樹脂と強化繊維束とを含むシート状の被成型材が走行する搬送路の上側に加熱機構付き上ブロック部を所定間隔を開けて前記搬送路に沿って複数配し、前記搬送路の下側に加熱機構付き下ブロック部を所定間隔を開けて前記搬送路に沿って複数配し、かつ、前記上ブロック部と前記下ブロック部とが上下に対をなし、前記上ブロック部、または、前記下ブロック部の少なくともどちらか一方を上下に移動させ、かつ、前記ブロック部毎に加圧力を与えることができるプレス手段を配し、前記複数の上ブロック部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の上クッション部を配し、前記複数の上クッション部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の上加圧部を前記上クッション部と重なるように配し、前記複数の下ブロック部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の下クッション部を配し、前記複数の下クッション部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の下加圧部を前記上クッション部と重なるように配し、前記被成型材を間欠走行させる走行手段を設け、前記走行手段によって前記被成型材が所定時間停止中に、前記複数の上下ブロック部の中の少なくとも一対の上下ブロック部と前記上下クッション部と前記上下加圧部を介して前記プレス手段によって、前記被成型材を上下から加熱しながら加圧する加熱加圧工程と、前記プレス手段により前記上ブロック部が所定時間上昇したとき、または、前記下ブロック部が所定時間下降したときに、前記被成型材を前記搬送路に沿って所定長さ走行させる走行工程とを繰り返し行うことを特徴とする熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0043】
請求項15の発明は、隣接する前記上ブロック部と前記下ブロック部の加熱温度を異なる温度に設定することを特徴とする請求項14記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0044】
請求項16の発明は、隣接する前記プレス手段の加圧力を異なる加圧力に設定することを特徴とする請求項14記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0045】
請求項17の発明は、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を前記被成型材の搬入口側から順番に高く設定する予備加熱区間と、前記予備加熱区間の次に位置する区間であって、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を最高の加熱温度に設定する本加熱区間と、前記本加熱区間の次に位置する区間であって、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を前記被成型材の搬入口側から順番に低く設定する冷却区間と、を有することを特徴とする請求項14から16の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0046】
請求項18の発明は、前記本加熱区間における前記プレス手段によって前記上ブロック部が下降させて前記被成型材に加圧力を与えた後に、前記被成型材の搬入口側に向かって1つづつ順番に前記プレス手段によって前記上ブロック部を下降させて前記被成型材に加圧力を与えることを特徴とする請求項17記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0047】
請求項19の発明は、前記上クッション部と前記加圧部は、前記上ブロック部と共に上昇することを特徴とする請求項14から18の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0048】
請求項20の発明は、前記上クッション部と前記加圧部は、前記上ブロック部と共に上昇しないことを特徴とする請求項14から18の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0049】
請求項21の発明は、前記本加熱区間及び前記冷却区間にある前記上ブロック部が上昇したときには、前記予備加熱区間にある前記上ブロック部及び前記上クッション部と前記加圧部は下降したまま前記被成型材に接触させつつ、前記被成型材を前記搬送路に沿って所定長さ走行させることを特徴とする請求項16から18の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0050】
請求項22の発明は、前記上下クッション部が、膨張黒鉛シート、フッ素シート、または、シリコンシートであることを特徴とする請求項14から21の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0051】
請求項23の発明は、前記上下加圧部が、C/Cコンポジット、鉄板、または、ステンレス板であることを特徴とする請求項14から22の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0052】
請求項24の発明は、耐熱性と離型性を有する搬送シートを前記被成型材の両面に配することを特徴とする請求項14から23の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0053】
請求項25の発明は、前記上ブロック部が上昇したときに前記熱可塑性樹脂プリプレグシート材を搬出口側へ引き出す方向にテンションを加え、前記上ブロック部が下降したときにバックテンションを加えることを特徴とする請求項14から24の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0054】
請求項26の発明は、前記上ブロック部が上昇したときに前記搬送シートを搬出口側へ引き出す方向にテンションを加え、前記上ブロック部が下降したときにバックテンションを加えることを特徴とする請求項24または25記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法である。
【0055】
【作 用】
請求項1,14の発明について説明する。
【0056】
シート状の被成型材を搬送路に沿って間欠走行させ、この間欠走行の停止中に一対のクッション部と加圧部そして上下ブロック部を介してプレス手段によって被成型材の上下から加熱しながら加圧して成型する。
【0057】
このため、ブロック部を使用することから直接的に平面で素早く加熱できること、そして油圧シリンダーによるプレス手段を用いていることから平面に大きな加圧力を与えることができる。
【0058】
また、停止時間を自由に制御できるため、強化繊維束中への熱可塑性樹脂の含浸及び融合を十分に行うだけの時間を作ることができる。
【0059】
これにより、種々の熱可塑性樹脂を強化繊維束中に均一に含浸させることが可能となる。特に、従来の方法では難しかった、または装置コストが高くついた、耐熱性がある溶融粘度の高い熱可塑性樹脂によるプリプレグシート材及び厚みの薄いプリプレグシート材の製造に関しては、品質よく、かつコスト安く製造できる。
【0060】
プレス手段により上下に移動することと被成型材に加圧力を与えることができる上ブロック部と下ブロック部とを一対とする加熱加圧機構部を複数台配することにより、予備加熱・加圧、本加熱・加圧そして冷却加熱・加圧を行うことができる。そして、その加熱温度、加圧温度を自由に設定できることから熱可塑性樹脂の特性に応じた温度分布、加圧分布ができ、効率の良い熱可塑性樹脂含浸を達成できる。特に上下一対のブロック部をある大きさで作り、それを隣接させて複数配することから、ある程度の急激な温度分布、加圧分布を作ることができるので、コンパクトで低コストな装置製作が可能となる。
【0061】
また、上下クッション部、及び、上下加圧部を設けていることにより、隣接する上下ブロック部の隙間で生じる加熱、加圧が行われない影響を緩和する。特に、被成型材に対し、段スジのようなものを生じることを防止する。
【0062】
上下一対のクッション部により、ブロック部の平面精度がなくても、被成型材に均一な加圧力を与えることが可能となる。
【0063】
請求項5,18の発明について説明する。
【0064】
本加熱区間において強化繊維束中に熱可塑性樹脂を十分に含浸させるが、このとき、強化繊維束中の空隙にある空気を外側に押し出す必要がある。強化繊維束に沿って搬入口からと、シートの幅方向に沿って両側部からの2方向から空気が抜けると十分に考えられるが、更に、その空気抜けの効果を高めるため、予備加熱区間において、本加熱区間の上下ブロック部に隣接している上ブロック部から搬入口に向かって順番に1つずつ上ブロック部を下降させ、被成型材を加圧することを行う。これにより、搬入口側から空気が抜ける効果が高くなる。
【0065】
請求項8,21の発明について説明する。
【0066】
上加圧部及び上クッション部は、場合によっては上昇させない。上ブロック部が上昇したときに、被成型材を挟んだ一対の搬送シート(離型シート)をある時間ある一定長さだけ引っ張って移動させる。このとき、搬送シートも被成型材も加熱された状態にあるため、急激な引っ張りにより、搬送シート及び被成型材にしわが入る可能性がある。従って、上加圧部を上昇させずに、搬送シートに接触させた状態にし微少な加圧力を加えることにより、搬送シート及び被成型材にしわが入ることを防止することができる。
【0067】
請求項9,22の発明について説明する。
【0068】
上下クッション部として、特に、膨張黒鉛シートが適している。膨張黒鉛シートとは、例えば、天然鱗状黒鉛を精選後、濃硫酸と酸化剤の混酸液により酸処理を行なったものを、高温急加熱により膨張させ、圧延成形によりシート状に賦形する方法などにより得られる。シート厚みは0.2mmから1.5mmの範囲であり、何枚か積層することにより任意の厚みにすることができる。そして、膨張黒鉛シートの特徴は、耐冷熱性に優れ、柔軟性と圧縮復元性があることである。膨張黒鉛シートは、非酸化雰囲気中では約−175℃から約3200℃の範囲で使用可能である。熱可塑性樹脂の成形温度が最高でも約450℃前後であることを考えれば耐熱性は十分にある。また、膨張黒鉛シートの原料となる黒鉛は熱膨張係数が大変小さく高温下での寸法変化が非常に小さい、形態安定性に優れた材料という特徴も持つ。さらに、柔軟性、圧縮復元特性から繰り返しの加圧に対しても、常に加圧面には均一な加圧分布を施すことができる。
【0069】
請求項10,23の発明について説明する。
【0070】
上下加圧部として、特に、C/Cコンポジットが適している。C/Cコンポジットは炭素繊維と炭素マトリックスからなる複合材料で、比強度、比弾性率が高く、耐熱性、耐衝撃性に優れ、熱膨張が小さく、そして熱伝導性が良いなどの特徴を持つ。これらの特徴から、450℃前後の成型温度が加わっても、C/Cコンポジットによる加圧部は反るなどの変形を生じることがなく、板状の形態を維持することができる。また、熱伝導性も良いため、ブロック部の温度を被成型材に素早く伝え、被成型材を加熱することができる。さらに、圧縮強度、耐衝撃性が高いことから、ブロック部から受ける、繰り返しの加圧力に対しても十分に耐えることができ、被成型材を均一な面圧で加圧することができる。
【0071】
請求項12,13,25,26の発明について説明する。
【0072】
被成型材の移動を止め加圧を行い、加圧をしないときに被成型材を移動させる。よって、生産量を考慮すると被成型材の移動はなるべく短時間で行う必要がある。瞬間的に搬送シート及び被成型材を引っ張り、そして止めると、その惰性で、強化繊維束、熱可塑性樹脂(フイルム)そして搬送シートが必要以上に引っ張り出されることがある。この点を防止するため、供給される強化繊維束、熱可塑性樹脂(フイルム)及び搬送シートにはバックテンションをかけ、必要以上に引っ張り出されるのを防止する機構を付与する。
【0073】
また、成型後の搬送シート及び成型されたプリプレグ材は、引取りロールからある長さだけ出てきて、紙管などのロールに巻き上げられる。このとき引取りロールから出てくる量が多かったり(長かったり)、瞬間的であったりすると、巻き上げが追いつかずに搬送シート及びプリプレグシート材がだぶる可能性がある。だぶったシートの巻き上げは巻き乱れの原因となる。よって、引取りロールから瞬間的に出てくるシートをだぶつかせることなく、常に一定の張力をかけた状態にするために、アキューム機構を取り付ける。
【0074】
【発明を実施するための形態】
(第1の実施例)
以下、本発明の第1の実施例を図1から図6に基づいて説明する。
【0075】
図1は、本実施例のプリプレグシート材100の製造装置10の説明図である。
【0076】
(1)プリプレグシート材100の構造
まず、このプリプレグシート材100の構造について説明する。
【0077】
シート状のプリプレグシート材100は、図3に示すように、シート状(長尺状)の上側の熱可塑性樹脂シート(以下、上側樹脂シートという)102と、シート状の中側の熱可塑性樹脂シート(以下、中側樹脂シートという)104と、シート状の下側の熱可塑性樹脂シート(以下、下側樹脂シートという)106との間に、それぞれ炭素繊維より成る強化繊維108の束と強化繊維110の束を挟んで積層し、この積層した上側樹脂シート102、強化繊維108、中側樹脂シート104、強化繊維110、下側樹脂シート106(以下、プリプレグシート材100ができるまでの状態であって、かつ、これらをまとめて示すときは、被成形材112という)を加熱及び加圧して、図5に示すようなシート状のプリプレグシート材100となるものである。
【0078】
そして、この製造装置10は、このシート状のプリプレグシート材100を製造するものである。
【0079】
(2)製造装置10の構造
以下、図面に基づいて製造装置10の構造について説明する。
【0080】
この製造装置10は、被成型材112の上方及び下方に上下一対の上ブロック部12と、下ブロック部14とが、所定間隔をおいて複数配列されている。この上下一対の上ブロック部12と下ブロック部14は、それぞれ搬送路に向かって上エアシリンダ16と下エアシリンダ18によって移動するものであり、上ブロック部12と下ブロック部14との間に挟まれた物が加圧される。また、上ブロック部12と下ブロック部14には不図示の棒ヒータが内蔵され、加圧面が所定温度まで加熱される。
【0081】
この上ブロック部12と下ブロック部14とは、上記したように複数配列されているが、本実施例では、例えば、入口側から3つの上下ブロック部12,14が予備加熱を行うものであり、4番目から8番目の上下ブロック部12,14は本加熱を行うものであり、9番目から11番目の上下ブロック部12,14は冷却を行うものである。
【0082】
上ブロック部12と搬送路との間には、上クッション部20が配されている。この上クッション部20は、1番目の上ブロック部12から11番目の上ブロック部12まで、連続して配されたシート状のものである。この上クッション部20は、所定の張力で吊された状態となっている。
【0083】
また、下ブロック部14と搬送路との間にも下クッション部22が配されている。この下クッション部22は、所定の張力で吊された状態となっている。なお、下クッション部22は、張力をかけず下ブロック部14の上に載置しておいてもよい。
【0084】
さらに、上クッション部20と搬送路との間には、C/Cコンポジット(カーボン・カーボン複合材)よりなるシート状の上加圧部24が配されている。この上加圧部24は、所定の張力で吊された状態となっている。
【0085】
搬送路と下クッション部22との間には、シート状の下加圧部26が配されている。この下加圧部26は、所定の張力で吊された状態となっている。なお、下加圧部26は、張力をかけず下クッション部22の上に載置しておいてもよい。
【0086】
上下クッション部20,22として、特に、膨張黒鉛シートが適している。膨張黒鉛シートとは、例えば、天然鱗状黒鉛を精選後、濃硫酸と酸化剤の混酸液により酸処理を行なったものを、高温急加熱により膨張させ、圧延成形によりシート状に賦形する方法などにより得られる。シート厚みは0.2mmから1.5mmの範囲であり、何枚か積層することにより任意の厚みにすることができる。そして、膨張黒鉛シートの特徴は、耐冷熱性に優れ、柔軟性と圧縮復元性があることである。膨張黒鉛シートは、非酸化雰囲気中では約−175℃から約3200℃の範囲で使用可能である。熱可塑性樹脂の成形温度が最高でも約450℃前後であることを考えれば耐熱性は十分にある。また、膨張黒鉛シートの原料となる黒鉛は熱膨張係数が大変小さく高温下での寸法変化が非常に小さい、形態安定性に優れた材料という特徴も持つ。さらに、柔軟性、圧縮復元特性から繰り返しの加圧に対しても、常に加圧面には均一な加圧分布を施すことができる。
【0087】
上下加圧部24,26として、特に、C/Cコンポジットが適している。C/Cコンポジットは炭素繊維と炭素マトリックスからなる複合材料で、比強度、比弾性率が高く、耐熱性、耐衝撃性に優れ、熱膨張が小さく、そして熱伝導性が良いなどの特徴を持つ。これらの特徴から、450℃前後の成型温度が加わっても、C/Cコンポジットによる上下加圧部24,26は反るなどの変形を生じることがなく、板状の形態を維持することができる。また、熱伝導性も良いため、ブロック部の温度を被成型材に素早く伝え、被成型材112を加熱することができる。さらに、圧縮強度、耐衝撃性が高いことから、ブロック部から受ける、繰り返しの加圧力に対しても十分に耐えることができ、被成型材を均一な面圧で加圧することができる。
【0088】
図3及び図5に示すように、上クッション部20と上加圧部24とは、上ブロック部12の両側から下方に突出している一対の腕部56,58によって一定の隙間を介して支持されている。この一対の腕部56,58により、上ブロック12が上方に移動した場合に、それと共に上クッション部20と上加圧部24も上方に移動する。
【0089】
下クッション部22と下加圧部26も、下ブロック部14の両側から上方に突出している一対の腕部60,62によって支持されており、下ブロック部12の移動と共に下クッション部22と下加圧部26が下方に移動する。
【0090】
製造装置10の搬入口側には、上側樹脂シート102を巻回したロール28、中側樹脂シート104を巻回したロール30、下側樹脂シート106を巻回したロール32が配され、また、強化繊維108と強化繊維110を巻回した糸巻き部34,36も配されている。さらに、被成型材112の上下面に張り付けられる離型性の上搬送シート42と、下搬送シート44とを、それぞれ巻回したロール46,48が配されている。
【0091】
糸巻き部34,36からの強化繊維108,110は複数の案内ロール38を経て搬入口付近にある上下一対の搬入ロール40,41に至り、ロール28,30,32から各樹脂シート102,104,106も搬入ロール40,41に至り、ロール46,48から上搬送シート42と下搬送シート44が搬入ロール40,41に至る。
【0092】
搬送路の中では、図2,3に示すように、上方から上搬送シート42、上側樹脂シート102、強化繊維108、中側の樹脂シート104、強化繊維110、下側の搬送シート106、下搬送シート44の積層構造となった被成型材112が搬送される。
【0093】
一方、製造装置10の搬出口側には、上下一対の搬出ロール50,52が配され、シート状のプリプレグシート材100から上下一対の搬送シート42,46を離型させて回収する回収ロール64,66が配され、製造されたプリプレグシート材100を巻き取るロール54が配されている。
【0094】
ロール28,30,32,糸巻き部34,糸巻き部36,案内ロール38,上下一対の搬入ロール40,41及び上下一対の搬出ロール50,52、回収ロール64,66及びロール54を、パソコンよりなる制御部70によって間欠的に回転させることにより、被成型材112(プリプレグシート材100)は間欠走行され、移動及び停止を繰り返すことにより搬入口側から搬出口側に走行するものである。
【0095】
図6は、縦軸を加熱温度、横軸を上下ブロック部12,14のプレス番号を示している。ここで、プレス番号とは、複数ある上下ブロック部12,14を区別するために搬入口側から順番に番号を付けたものであり、図1においては丸数字1〜11で示している。
【0096】
図6に示すように、制御部70によって、プレス番号1の上下ブロック部12,14は100℃に加熱され、プレス番号2の上下ブロック部12,14は200℃に加熱され、プレス番号3の上下ブロック部12,14は300℃に加熱されており、本加熱を行うプレス番号4〜8の上下ブロック部12,14は、450℃まで順番に加熱され、冷却を行うプレス番号9の上下ブロック部12,14は300℃に加熱され、プレス番号10の上下ブロック部12,14は200℃に加熱され、プレス番号11の上下ブロック部12,14は100℃に加熱されている。
【0097】
そして、プレス番号1〜11の上下ブロック部12,14を移動させる上下エアーシリンダの加圧は制御部70によって制御され、プレス番号1〜11の上下ブロック部12,14の加圧値は、全て等しくすることもできるし(例えば、100kgf/cm2)、また、個々に加圧値を変化させることもできる。
【0098】
なお、隣接している上下ブロック部12,14の加熱温度、加圧値を変化させても、互いに上下ブロック部12,14は独立しているために、互いの熱や圧力が影響を及ぼすことがない。したがって、被成型材112への加熱温度、加圧値を変化させることができる。
【0099】
(3)プリプレグシート材100の製造工程
以下、上記構成の製造装置10を用いてプリプレグシート材100の製造工程について説明する。
【0100】
上記で説明した被成型材112が上下一対の搬入ロール40,41を経て、間欠走行で搬送路に搬入される。
【0101】
制御部70は、走行が停止させた状態で、1番目から11番目の全ての上下ブロック部12,14を被成型材112に向かって移動させて加熱及び加圧して予備加熱、本加熱、冷却を行う。
【0102】
ここで、図6に示すように、プレス番号1〜3が、予備加熱を予備加熱区間であり、プレス番号4〜8が、本加熱を本加熱区間であり、プレス番号9〜11が、冷却を冷却区間である。
【0103】
制御部70は、所定時間の加熱及び加圧が終了すると、所定長さの分だけ被成型材112を走行させて再び停止させ、上下ブロック部12,14で加熱及び加圧を行う。
【0104】
例えば、本加熱における被成型材112について詳しく説明する。
【0105】
予備加熱が行われた状態で、被成型材112は上下ブロック部12,14によって加熱及び加圧されて薄くする。
【0106】
この場合に、上下クッション部20,22を介されているため、上下ブロック部12,14の加圧面からの加圧が均等に上下加圧部24,26にかかり、その均等にかかった加圧がそのまま被成型材112にかかることとなる。
【0107】
また、上下ブロック部12,14は、例えば、100kgf/cm2で加圧し、450℃に加熱されているために、その熱が被成形材112に伝わり、図5に示すように、強化繊維108,110の間に熱可塑性樹脂が含浸する。特に、この加圧時間を自由に調整できるため、この加圧時間を1秒以上(例えば、3秒)で加圧し続けると、強化繊維108,110の間に1000P以上の粘度の高い熱可塑性樹脂でも確実に含浸される。
【0108】
さらに、隣接する上ブロック部12,12との間には隙間(例えば、5mm)存在し、隣接する下ブロック部14,14との間にも同じく隙間が存在する。この隙間は、上ブロック部12と下ブロック部14が熱膨張するために、その寸法誤差を考慮したものである。しかしながら、シート状の上加圧部24と下加圧部26を介して被成型材112が押圧されるため、この隙間の部分でもこの上下加圧部24,26によって押圧されるため、隙間による被加圧部分が発生することがなく、走行方向に沿ってもまんべんなく被成型材112は加圧される。
【0109】
予備加熱及び冷却においても同様に上下ブロック部12,14によって加圧及び加熱することが可能となる。
【0110】
以上により、シート状の被成型材112を連続して加圧及び加熱することにより、プリプレグシート材100を製造することができる。
【0111】
なお、上記構成のプリプレグシート材100としては、上側樹脂シート102、中側樹脂シート104、下側樹脂シート106及び強化繊維108,110を積層させたものであるが、これ以外の積層構造の被成型材であってもよく、少なくとも強化繊維束の中に熱可塑性樹脂を含浸させる構造のものであれば良い。
【0112】
(第2の実施例)
以下、図7〜図15を用いて第2の実施例のプリプレグシート材100の製造装置10について説明する。
【0113】
(1)製造装置10の構造
図7は、第2の実施例の製造装置10の構造図である。
【0114】
図8は、上ブロック部12の拡大構造図である。
【0115】
図9は、搬送路における拡大縦断面図である。
【0116】
以下、第1の実施例の製造装置10と本実施例の製造装置10と異なる点について説明する。
【0117】
(1−1)第1の異なる点
第1の異なる点は、図7に示すように、複数の下ブロック部14が、固定台68に固定されており、上下動しない点である。
【0118】
(1−2)第2の異なる点
第2の異なる点は、上ブロック部12と下ブロック部14の構造にある。
【0119】
すなわち、図8に示すように、上ブロック部12は、油圧シリンダ71によって上下動し、上ブロック部との間に断熱材72が配されている。
【0120】
また、予備加熱区間における上ブロック部12には、棒ヒータ74が2本内蔵され、本加熱区間における上ブロック部12には3本の棒ヒータ74が配されている。冷却区間の上ブロック部14は冷却パイプ76が内蔵され、この冷却パイプ76内部を冷却水が流れている。
【0121】
この構成の上ブロック部12であると、断熱材72を有することにより、上ブロック部12からの熱が油圧シリンダ72に伝達されることがない。
【0122】
また、棒ヒータ74の数を本加熱区間の方が予備加熱区間よりも多くすることにより、本加熱区間の加熱温度を高くすることができる。
【0123】
さらに、冷却区間における上ブロック部内部に冷却水を流通させることにより、冷却能力を促進させることができる。
【0124】
なお、下ブロック部14においても上ブロック部12と同様に、棒ヒータ74及び冷却パイプ76がそれぞれ設けられ、断熱材72を介して固定台68に固定されている。
【0125】
(1−3)第3の異なる点
第3の異なる点は、図9に示すように、上ブロック部12と上クッション部20と上加圧部24の取り付け構造及び下ブロック部14と下クッション部22と下加圧部26の取り付け構造にある。
【0126】
下ブロック部14の両側部には、左右一対のL字型アングル材である支持部78が突出し、これら左右一対の支持部78からビスよりなる第1突部80と第2突部82が立設されている。下ブロック部14に下クッション部22が配置され、その上に下加圧部26が配置されている。下加圧部26の両側部には、第1突部80と第2突部82が貫通できる貫通孔が配置され、左右一対の第1突部には、バネ84が挿通されて、上加圧部24を支持している。この上加圧部24は、上クッション部20を上プレス部12とで挟む構造となっている。
【0127】
上記のような構造であると、上プレス部12が上昇しているときは、図9(a)に示すように、バネ84によって上加圧部24と上クッション部20が支持されている。
【0128】
図9(b)に示すように、上プレス部12がバネ84の弾性力に反して押し下げられると、上加圧部24と上クッション部20と上プレス部12が接触した状態で押し下げられ、かつ、下プレス部14と下クッション部22と下加圧部26も接触した状態で、被成型材112を加圧する。
【0129】
そして、この構造により、バネ84は貫通孔86を通って、支持部78と上加圧部24に間で縮められた状態になるので、被成型材112が薄くても充分に加圧することができる。
【0130】
そして、この第2の実施例の製造装置10を用いて、プリプレグシート材100を製造する5種類の製造工程について順番にて説明する。
【0131】
(2)第1種類の製造工程
以下、第2の実施例の製造装置10を用いてプリプレグシート材100の第1種類の製造工程について図10,11に基づいて説明する。
【0132】
図11は、予備加熱区間、本加熱区間、冷却区間における予備加熱及び予備加圧、本加熱及び予備加圧、冷却及び冷却加圧を示すグラフである。なお、グラフの横軸におけるプレス番号とは、図7における各上下ブロック部12,14に対応した丸数字に示す番号である。
【0133】
図10に示すように、第1種類の製造工程としては、第1の実施例の製造工程と同じであり、シート上の被成型材112を搬送路に沿って間欠走行させ(図10の下図)、この間欠走行の停止中に上下一対のクッション部20,22と上下一対の加圧部24,26及び上下一対のブロック部12,14を介して被成型材112の上下から加熱しながら加圧して成型する(図10の上図)。すなわち、図11のグラフに示すように、各上下プレス部12,14によって加熱及び加圧を行うものである。
【0134】
この場合に、上下ブロック部12,14を使用することから直接的に平面で素早く加熱することができ、油圧シリンダ71による平面に大きな加圧力を与えることができる。
【0135】
停止時間を自由に制御できることから、強化繊維108,110への熱可塑性樹脂の含浸及び融合を充分に行える時間を作り出すことができる。
【0136】
上下ブロック部12,14を複数台配することにより、予備加熱区間、本加熱区間、冷却区間を形成することができる。その加熱温度、加圧値を自由に設定できることから熱可塑性樹脂の特性に応じた温度分布、加圧分布ができ、効率の良い樹脂含浸を達成することができる。
【0137】
特に、上下一対のブロック部12,14を所定の大きさで作り、それを隣接させて複数配することから、ある程度の急激な温度分布及び加圧分布を作ることができるので、コンパクトで低コストな製造装置10が可能となる。
【0138】
上下一対のクッション部20,22及び加圧部24,26を設けていることにより、隣接する上下ブロック部12,14の隙間で生じる加熱及び加圧が行われていない影響を緩和することができ、特に、被成型材112に対し、段筋のようなものを生じることを防止することができる。
【0139】
上下一対のクッション部20,22により、上下ブロック部12,14の平面精度が無くても、被成型材112に均一な加圧力を与えることが可能となる。
【0140】
なお、加圧力や加熱温度の実際の温度については、下記で説明する実験例において記載する。
【0141】
(3)第2種類の製造工程
第2種類の製造工程について、図12に基づいて説明する。
【0142】
図12は、第2の実施例における第2種類の製造工程の説明図である。図12(1)の丸数字は、上ブロック部12を特定するプレス番号である。
【0143】
第1種類の製造工程では、被成型材110の走行の際には、上ブロック部12をすべて上昇させたが、第2種類の製造工程においては、順番に上ブロック部12を上下動させるものである。
【0144】
本加熱区間において、強化繊維束中に熱可塑性樹脂を充分に含浸させる必要があるが、このときに強化繊維束中の空隙にある空気を外側に押し出す必要がある。強化繊維束に沿って搬入口からと、樹脂シートの両側部からの2方向から空気が抜ければ充分であると考えられる。しかし、さらに、その空気抜けの効果を高めるため、予備加熱区間において、本加熱区間の上ブロック部12に隣接している上ブロック部12から搬入口の方に向かって順番に1つずつ上ブロック部10を下降させて、被成型材112を加圧することによって、搬入口側からの空気が抜ける効果が高くなる。
【0145】
これを実現するために、図12に示すように、油圧シリンダ71のストローク差を利用して、上ブロック部12が搬入口側に向かって順番に1つずつ下降するものである。この方法であると機械的な設定になるため、設定がしやすく、また、誤動作がおきにくいという効果がある。
【0146】
図12に基づいて、第2種類の製造工程についてさらに詳しく説明する。
【0147】
図12(1)に示すように、予備加熱区間、本加熱区間ともに加圧状態にある。
【0148】
図12(2)に示すように、全ての上ブロック部12を上クッション部20と上加圧部24とともに上昇させる。
【0149】
図12(3)に示すように、予備加熱区間におけるプレス番号1〜3の上ブロック部12を油圧シリンダ71のストローク差を利用してさらに上昇させ、上クッション部20と上押圧部24から離した状態とする。
【0150】
図12(4)に示すように、プレス番号1から3に向かって上ブロック部12を順番に階段状に上げるように設定する。
【0151】
図12(5)に示すように、搬送路上に沿って被成形材112を所定長さ移動させる。
【0152】
図12(6)に示すように、本加熱区間の上ブロック部12を下降させて被成形材112を加圧する。この場合に、上記したように被成形材112の内部の空気は被成形材112の両側部に向かって空気が抜けるだけでなく、搬入口側に向かっても抜ける構造となる。
【0153】
図12(7)に示すように、プレス番号3の上ブロック部12を下降させて被成被成形材112を加圧する。すると、空気はさらに搬入口側に抜けることとなる。
【0154】
図12(8)に示すように、さらにプレス番号2から1の順番で上ブロック部12を下降させて、空気が抜けるようにする。
【0155】
これによって、上記したように被成形材112から空気を完全に抜くことができる。
【0156】
(4)第3種類の製造工程
図13に基づいて第3種類の製造工程について説明する。
【0157】
図13は、第2の実施例における第3種類の製造工程の説明図である。図13(1)の丸数字は、上ブロック部12を特定するプレス番号である。
【0158】
第3種類の製造工程も第2種類の製造工程と同様に被成形材112から空気を抜くことができるような製造工程を示している。
【0159】
図13(1)に示すように、予備加熱区間及び本加熱区間における上ブロック部12を下降させて加圧状態であることを示している。
【0160】
図13(2)に示すように、予備加熱区間及び本加熱区間の上ブロック部12を全て上昇させる。そして、被成型材112を走行する。
【0161】
図13(3)に示すように、被成型材112を停止させるとともに、本加熱区間における上ブロック部12を下降させて被成型材112を加圧する。このときに、被成型材112からは、空気が両側部からだけでなく、搬入口側に向かっても抜けることとなる。
【0162】
図13(4)に示すように、予備加熱区間におけるプレス番号3の上ブロック部12を下降させて被成型材112を加圧し、空気をさらに搬入口側に押し出す。
【0163】
図13(5)に示すように、順番に予備加熱区間にあるプレス番号2、次に、プレス番号1の上ブロック部12を下降させて空気を搬入口側に押し出す。
【0164】
第2種類の製造工程においては、一度、予備加熱区間の上ブロック部12を上昇させるために、時間的なロスが生じる可能性があるが、第3種類の製造工程においては、予備加熱区間の上ブロック部12を本加熱区間の上ブロック部12と同じだけ上昇させればよいので、時間的なロスが発生しない。
【0165】
(5)第4種類の製造工程
図14に基づいて第4種類の製造工程に説明する。
【0166】
第4種類の製造工程と第1の工程の異なる点は、第1種類の製造工程では上ブロック部12と共に上加圧部24と上クッション部20を上昇させたが、本実施例では上クッション部20と上加圧部24を上昇させない点にある。
【0167】
すなわち、上ブロック部12が上昇したときに、被成型材112を挟んだ一対の搬送シート42,44を、所定時間、一定の長さだけ引っ張り移動させる。このとき、搬送シート42,44も被成形材112も加圧された状態にあるため、急激な引っ張りにより両者にしわが入る可能性がある。それを防止するために、上加圧部24を上昇させずに、搬送シート42に接触させた状態にして微少な加圧力を加えることにより搬送シート42,44及び被成形材112にしわが入ることを防止することができる。
【0168】
(6)第5種類の製造工程
第5種類の製造工程について、図15に基づいて説明する。
【0169】
第5種類の製造工程においては、予備加熱区間における上ブロック部12を上昇させず、本加圧区間及び冷却区間における上ブロック部12のみを上昇させることにより、被成形材112に加圧力を与えた状態で搬送シート42,44及び被成型材112を移動させる。
【0170】
予備加熱区間で熱可塑性樹脂が溶融し始めるが、熱可塑性樹脂が延伸フィルムである場合、加熱により温度がその熱可塑性樹脂のガラス転移温度以上となると、熱可塑性樹脂を構成する分子の移動が始まり、延伸フィルムが熱収縮を始める。これが強化繊維の配向を乱す原因となる。
【0171】
そのため、強化繊維は供給時にバックテンションを掛けて引っ張った状態としているが、強化繊維の配向がより乱れないようにするために、熱可塑性樹脂の形態が延伸フィルムから溶融樹脂となるまでの間、つまり、予備加熱区間においては常に加圧力をかけることによって、強化繊維の配向の乱れを防止することができる。
【0172】
なお、上ブロック部12の厚みを変化させることにより加圧力を替えることができる。
【0173】
(第3の実施例)
第3の実施例について、図16に基づいて説明する。
【0174】
製造装置10においては、被成型材112の移動を停止させ加圧を行い、加圧をしないときに被成型材112を移動させる。
【0175】
従って、生産量を考慮すると、被成型材112の移動はなるべく短時間で行う必要がある。そのため、瞬間的に搬送シート42,44及び被成型材112を引っ張り、そして停止させると、その惰性で強化繊維束や熱可塑性樹脂フィルム及び搬送シート42,44が必要以上に引っ張り出されることとなる。
【0176】
すなわち、成型後の搬送シート42,44及び成型されたプリプレグシート材100は、それぞれ回収ロール64,66、そして巻き取りロール54に巻き上げられる。このとき、搬出ロール50,52から出てくる量が多かったり瞬間的であったりすると、回収ロール64,66、そして、巻き取りロール54における巻き上げが追いつかずに搬送シート42,44及びプリプレグシート材100がだぶる可能性がある。このだぶったシートの巻き上げは巻き乱れの原因となる。
【0177】
従って、搬出ロール50,52から瞬間的に出てくるシートをだぶらせることなく、常に一定の張力を掛けた状態にする必要がある。
【0178】
上記2つの問題点を解決するために、第3の実施例では、図16に示すように、製造装置10の搬出口側にアキューム装置90を設けている。
【0179】
このアキューム装置90について説明する。
【0180】
まず、プリプレグシート材100に対してテンションをかける構造としては、3つのロール92,94,96にシート上のプリプレグシート材100が掛け渡されるように走行させ、中央のロール94を上下動させることによってテンションを掛けている。すなわち、中央のロール94の重さにより、テンションが掛けられる。そして、上ブロック部12が上昇して、プリプレグシート材100が、瞬間的にたくさん搬出されても、図16の下図に示すように、中央のロール94が下降して、余分な量を吸収するために、ロール96と巻き取りロール54の間のテンションは一定のために、確実に巻き取ることができる。一方、上ブロック部12が下降して、プリプレグシート材100が搬出されないときに、図16の上図に示すように、ロール96と巻き取りロール54の間のテンションは一定に保持しつつ、中央のロール94が次第に上昇して、余分な量を送るため、確実に巻き取ることができる。
【0181】
搬送シート42に対してテンションをかける構造としては、回収ロール64と搬出ロール50の間にエアシリンダ98によって移動するロール99を設け、このロール99が搬出シート42を常に一定の力で押圧することで、テンションが掛けられる。
【0182】
そして、上ブロック部12が上昇し、搬送シート42が瞬間的に排出されても、ロール99がエアシリンダ98によって搬送シート42を常に押し付けているために、搬出ロール50と回収ロール64の間での搬送シート42のだぶつきが防止され、常にテンションのかかった状態で搬送シート42を回収ロール64に回収することができる。
【0183】
また、下方の搬出シート44においても同様にエアシリンダ98によってロール99が移動する構造が設けられている。
【0184】
(第3の実施例の変更例)
上記第3の実施例では、搬出口側にアキューム装置90を設けてもよい。
【0185】
この場合には、供給された強化繊維束、熱可塑性樹脂フィルム及び搬送シート42,44に、テンションをかけて必要以上に引っ張り出されるのを防止することができる。
【0186】
また、アキューム装置90を搬入口側と搬出口側の両方に設けてもよい。
【0187】
(第4の実施例)
図17に基づいて、第4の実施例について説明する。
【0188】
第1の実施例及び第2の実施例では、予備加熱区間、本加熱区間、冷却区間の3つの区間共に、本発明の製造装置10を使用した。
【0189】
しかし、本実施例では、製造装置10に代えて、図17に示すように、冷却区間のみ冷却ロール88を使用しても良い。
【0190】
(第5の実施例)
図18に基づいて、第5の実施例について説明する。
【0191】
第5の実施例では、本加熱区間のみ本発明の製造装置10を使用し、冷却区間では、冷却ロール88を使用し、予備加熱区間においては、上下一対の加熱ヒータ89,89の間をロール91に掛け渡しながら走行させても良い。
【0192】
(第6の実施例)
上記は、上ブロック部12と下ブロック部14を共に上下動させる実施例と、
上ブロック部12を上下動させ、下ブロック部14を固定する実施例を説明したが、次のような実施例でもよい。
【0193】
すなわち、下ブロック部14を上下動させ、上ブロック部12を固定する実施例でもよい。
【0194】
また、上ブロック部12を上下動させ、下ブロック部14を固定する組み合わせと、下ブロック部14を上下動させ、上ブロック部12を固定する組み合わせを交互に配置してもよい。
【0195】
(実験結果)
以下、第2の実施例の製造装置10によってプリプレグシート材100を製造した実験結果について説明する。
【0196】
(1)実験例1
強化繊維束として炭素繊維束12K(パイロフィルTR50S、三菱レイヨン株式会社製)を特許第3064019号の方法により、幅20mmに連続開繊し、開繊した繊維束を幅方向に15本並べた、目付40g/m2の、幅300mmの一方向シートを使用した。
【0197】
熱可塑性樹脂として、ポリエーテルイミド熱可塑性樹脂フイルム(スペリオUT、幅300mm、厚み10μm、三菱樹脂株式会社製)を使用した。
【0198】
強化繊維シートと熱可塑性樹脂フイルムの供給は、下側から順に、フイルム、繊維シート、フイルム、繊維シート、フイルムの5層とした。また、搬送シートつまり離型シートにはポリイミド樹脂フイルム(ユーピレックス−S、幅400mm、厚み75μm、宇部興産株式会社製)を使用した。
【0199】
上下ブロック部12,14の大きさは、幅450mm、長さ100mmで、隙間約5mm開けて7ブロック並べた。最初の3ブロックが予備加熱・加圧、その次の1ブロックが本加熱・加圧、最後の3ブロックが冷却・加圧である。
【0200】
上下クッション部20,22には、膨張黒鉛シート(PERMA−FOIL、幅450mm、長さ750mm、厚み0.5mm、東洋炭素株式会社製)を使用、加圧部としてC/Cコンポジットの板材(幅450mm、長さ750mm、厚み2mm、株式会社アクロス製)を使用した。
【0201】
上下ブロック部12,14の加熱・加圧条件は図23の通りである。
【0202】
加工速度は、停止時間つまり加圧時間が2秒で、シートの移動速度は1秒間で90mm進むとした。つまり、1分間で1.8m製造できる加工速度である。
【0203】
約20分間稼働し、36mの熱可塑性樹脂プリプレグシート材を製造した。
【0204】
その結果、厚み約0.08mm、繊維体積含有量(Vf)約60%の熱可塑性樹脂プリプレグシート材100が試作できた。
【0205】
プリプレグシート材100の断面を顕微鏡により観察したところ繊維が均一に分散した、熱可塑性樹脂の含浸性が良好な状態が確認できた。また、繊維の配向乱れがなかった。
【0206】
(2)実験例2
強化繊維束として炭素繊維束12K(パイロフィルTR50S、三菱レイヨン株式会社製)を特許第3064019号の方法により、幅20mmに連続開繊した後、この開繊糸を経糸、緯糸に使用して特許2983531号公報により、幅320mm、目付80g/m2の平織物に製織したものを使用した。
【0207】
熱可塑性樹脂として、ナイロン6樹脂フイルム(エンブレムON−15、幅320mm、厚み15μm、ユニチカ株式会社製)を使用した。
【0208】
開繊糸織物と熱可塑性樹脂フイルムの供給は、フイルム、開繊糸織物、フイルムのサンドイッチ構成とした。また、搬送シートつまり離型シートにはガラスクロス補強フッ素シート(チューコーフローGタイプファブリック、FGF−500−4、幅400mm、厚み0.1mm、中興化成工業株式会社製)を使用した。
【0209】
上下ブロック部12,14の大きさは、幅450mm、長さ100mmで、隙間約5mm開けて7ブロック並べた。最初の3ブロックが予備加熱・加圧、その次の1ブロックが本加熱・加圧、最後の3ブロックが冷却・加圧である。
【0210】
上下クッション部20,22には、膨張黒鉛シート(PERMA−FOIL、幅450mm、長さ750mm、厚み0.5mm、東洋炭素株式会社製)を使用、加圧部としてステンレス板(幅450mm、長さ750mm、厚み2mm)を使用した。
【0211】
上下ブロック部12,14の加熱・加圧条件は図24の通りである。
【0212】
加工速度は、停止時間つまり加圧時間が5秒で、シートの移動速度は1秒間で90mm進むとした。つまり、1分間で0.9m製造できる加工速度である。
【0213】
約30分間稼働し、27mの熱可塑性樹脂プリプレグシート材を製造した。
【0214】
その結果、厚み約0.08mm、繊維体積含有量(Vf)約60%の熱可塑性樹脂プリプレグシート材100が試作できた。
【0215】
プリプレグシート材100の断面を顕微鏡により観察したところ繊維が均一に分散した、熱可塑性樹脂の含浸性が良好な状態が確認できた。
【0216】
(3)実験例3
強化繊維束として炭素繊維束12K(パイロフィルTR50S、三菱レイヨン株式会社製)を特許第3064019号の方法により、幅25mmに連続開繊し、開繊した繊維束を幅方向に12本並べた、目付32g/m2の、幅300mmの一方向シートを使用した。
【0217】
熱可塑性樹脂として、ポリエーテルエーテルケトン熱可塑性樹脂フイルム(スミライトFS−1100C、幅300mm、厚み25μm、住友ベークライト株式会社製)を使用した。
【0218】
強化繊維シートと熱可塑性樹脂フイルムの供給は、繊維シート、フイルム、繊維シートのサンドイッチ構成とした。また、搬送シートつまり離型シートにはポリイミド熱可塑性樹脂フイルム(ユーピレックス−S、幅400mm、厚み75μm、宇部興産株式会社製)を使用した。
【0219】
上下ブロック部12,14の大きさは、幅450mm、長さ100mmで、隙間約5mm開けて7ブロック並べた。最初の3ブロックが予備加熱・加圧、その次の1ブロックが本加熱・加圧、最後の3ブロックが冷却・加圧である。
【0220】
上下クッション部20,22には、膨張黒鉛シート(PERMA−FOIL、幅450mm、長さ750mm、厚み0.5mm、東洋炭素株式会社製)を使用、加圧部としてC/Cコンポジットの板材(幅450mm、長さ750mm、厚み2mm、株式会社アクロス製)を使用した。
【0221】
上下ブロック部12,14の加熱・加圧条件は図25の通りである。
【0222】
加工速度は、停止時間つまり加圧時間が3秒で、シートの移動速度は1秒間で90mm進むとした。つまり、1分間で1.35m製造できる加工速度である。
【0223】
約20分間稼働し、27mの熱可塑性樹脂プリプレグシート材100を製造した。
【0224】
その結果、厚み約0.065mm、繊維体積含有量(Vf)約60%の熱可塑性樹脂プリプレグシート材100が試作できた。
【0225】
プリプレグシート材100の表面観察したところ、熱可塑性樹脂が繊維間から抜けた含浸性の良いプリプレグシート材に成型できた。また、繊維配向の乱れもなかった。
【0226】
(4)比較例
実験例2において、加圧時間を変えた場合を行った。
【0227】
加工速度を、停止時間つまり加圧時間が2秒で、シートの移動速度は1秒間で90mm進むとした。つまり、1分間で1.8m製造できる加工速度である。
【0228】
実験例2では加圧時間を5秒としていたので、その時間を3秒縮めた加圧時間とした。
【0229】
他の条件は、実験例2と全く同じである。
【0230】
約30分間稼働し、27mの熱可塑性樹脂プリプレグシート材を製造した。
【0231】
その結果、厚み約0.1mmの熱可塑性樹脂プリプレグシート材が試作できた。表面のみの観察では熱可塑性樹脂が含浸しているように見えるが、経糸と緯糸が簡単に分離し、経糸と緯糸の交差する内部にまで熱可塑性樹脂がきれいに含浸していないことが確認された。実際、プリプレグシート材の断面を顕微鏡により観察したところ、上下の表面部分は繊維が均一に分散し熱可塑性樹脂が含浸していることが確認できたが、内部の方は熱可塑性樹脂が未含浸の部分もあり、繊維が集合した部分も観察された。
【0232】
以上の実験例、比較例からわかるように、加圧時間を十分に確保することにより、含浸が良好な、品質の良い熱可塑性樹脂プリプレグシート材を製造することが可能となる。
【0233】
【発明の効果】
本発明により、耐熱性熱可塑性樹脂(高粘度熱可塑性樹脂)によるプリプレグシート材の製造、及び薄物プリプレグシート材の製造が可能となる。
【0234】
また、従来のダブルスチールベルト式の装置に比べ、導入コスト、ランニングコストなどが低価格となる。
【0235】
さらに、加工速度においても、加圧力を高める、本加熱区間を長くするなどを行うことにより、速くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の第1の実施例を示す製造装置の構造図である。
【図2】 加圧してない状態の上ブロック部と下ブロック部の側面から見た拡大図である。
【図3】 同じく正面から見た縦断面図である。
【図4】 上ブロック部と下ブロック部の加圧及び加熱した状態の側面から見た図である。
【図5】 同じく正面から見た縦断面図である。
【図6】 各上ブロック部と下ブロック部の加熱温度を示したグラフである。
【図7】 第2の実施例の製造装置の構造図である。
【図8】 第2の実施例における上ブロック部の構造図である。
【図9】 第2の実施例における搬送路付近の縦断面図である。
【図10】 第2の実施例における第1種類の製造工程を示す図である。
【図11】 第2の実施例における第1種類の製造工程におけるプレス番号と加圧力及び加圧温度の関係を示すグラフである。
【図12】 第2の実施例における第2種類の製造工程の説明図である。
【図13】 第2の実施例における第3種類の製造工程の説明図である。
【図14】 第2の実施例における第4種類の製造工程の説明図である。
【図15】 第2の実施例における第5種類の製造工程の説明図である。
【図16】 第3の実施例の説明図である。
【図17】 第4の実施例の製造装置の構造図である。
【図18】 第5の実施例の製造装置の構造図である。
【図19】 ロール含浸法の第1の方法を説明する説明図である。
【図20】 従来のロール含浸法の第2の方法を説明する説明図である。
【図21】 従来の熱板プレス法を説明する説明図である。
【図22】 従来のダブルベルト法を説明する説明図である。
【図23】 実験例1における条件データを示す図である。
【図24】 実験例2における条件データを示す図である。
【図25】 実験例3における条件データを示す図である。
【符号の説明】
10 製造装置
12 上ブロック部
14 下ブロック部
16 上エアシリンダ
18 下エアシリンダ
20 上クッション部
22 下クッション部
24 上加圧部
26 下加圧部
100 プリプレグシート材
112 被成型材[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method and an apparatus for continuously producing a thermoplastic resin prepreg sheet material made of long fibers, which is used when producing a thermoplastic resin composite material reinforced with long fibers.
[0002]
[Prior art]
A fiber reinforced composite material using a thermoplastic resin as a matrix is attracting attention as a value-added material because of its excellent toughness, moldability, storage stability, recyclability, and the like.
[0003]
A composite material molded product of a fiber reinforced thermoplastic resin is basically a thermoplastic resin prepreg sheet material impregnated with a thermoplastic resin in a fiber bundle, and a required number of sheets are laminated to a predetermined shape. Obtained by molding. Therefore, manufacturing a thermoplastic resin prepreg sheet material with high thickness accuracy in which a thermoplastic resin is uniformly impregnated in a fiber bundle is an important technique for obtaining a high-quality thermoplastic composite material molded article.
[0004]
Conventionally, methods for continuously producing a thermoplastic resin prepreg sheet material include a method using a roll, a method using a hot plate press method, a method using a double belt method, and the like.
[0005]
(1) Method using a roll
There are the following two methods using a roll as a method of impregnating a thermoplastic fiber into a reinforcing fiber bundle.
[0006]
In the first method, as shown in FIG. 19, a
[0007]
In the second method, as shown in FIG. 20, a sheet-shaped reinforcing
[0008]
(2) Method using hot plate press method
As shown in FIG. 21, the hot plate pressing method uses a pair of release-treated steel sheets or a thermoplastic resin sheet material having excellent releasability such as a fluorine thermoplastic resin sheet material as a carrier sheet 914 (conveyance). Sheet-like
[0009]
(3) Method using the double belt method
In the double belt method, as shown in FIG. 22, a pair of
[0010]
For release of the
[0011]
In addition, there is a method in which a pair of thermoplastic resin sheet materials having excellent releasability is used, and the
[0012]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, the literature which analyzed how a thermoplastic resin impregnates in a reinforced fiber bundle is proposed by the inventor (Fukui Industrial Technology Center 2000 research report No.17 "Thermoplastic resin prepreg apparatus. "Thermoplastic resin impregnation simulation for developing", Kazumasa Kawamata et al.).
[0013]
According to this document, the process in which the reinforced fiber and the thermoplastic resin are combined to form an integral structure is (1) the process in which the reinforced fiber is consolidated by external pressure (press pressure), The process of impregnation, (3) after the impregnation, the process of fusion in which fibers diffuse into the thermoplastic resin, the above three processes are considered.
[0014]
Then, assuming that the process of impregnating the reinforcing fiber bundle with the thermoplastic resin affects the quality of the molded product and has a great influence on the molding time, a simple modeling of this impregnation process is performed, and a basic impregnation theoretical formula is derived. ing.
[0015]
According to this theoretical formula, (1) the thickness of the reinforcing fiber bundle is reduced, (2) the molding pressure is increased, (3) the melt viscosity of the thermoplastic resin is lowered, and sometimes the thermoplasticity into the reinforcing fiber bundle It can be seen that the resin impregnation time is shortened.
[0016]
However, since the thermoplastic resin has a high melt viscosity, even if the thickness of the reinforcing fiber bundle becomes very thin due to fiber opening or the like, the impregnation and fusion process is completed until the fiber and the thermoplastic resin are integrated. It is thought that time of around 1 second is required for.
[0017]
Considering the above, the problems of the conventional method described above are pointed out below.
[0018]
(1) Problems with the roll method according to FIG.
First, since the pressure holding time is only the time between the pair of upper and
[0019]
Second, when increasing the pressure, the
[0020]
Therefore, this method is suitable when impregnating a low-viscosity thermoplastic resin including a thermosetting thermoplastic resin, and is not suitable when various thermoplastic resins are used as a matrix.
[0021]
(2) Problems with the roll method according to FIG.
The pressurization time can be increased because of contact with the
[0022]
Therefore, this method is suitable when impregnating a low-viscosity thermoplastic resin including the thermosetting
[0023]
(3) Problems with the hot plate press method shown in FIG.
As can be seen from FIG. 21, the
[0024]
At this time, a heating temperature is applied to the molding material 912 but no pressure is applied to the front side of the
[0025]
Further, if the
[0026]
(4) Problems of the double steel belt method shown in FIG.
By using a stainless steel
[0027]
Therefore, the present invention has the following objects.
[0028]
First, sufficient heating and pressurization can be applied to the material to be molded, and second, molding is possible even for a thermoplastic resin having a high molding temperature and a high melt viscosity. 3. When manufacturing a continuous prepreg sheet material, it is possible to manufacture a prepreg sheet that is uniformly and sufficiently impregnated with a thermoplastic resin and has no constant streaks in the width direction. An invention for reducing costs, introduction costs, and running costs is provided.
[0029]
[Means for Solving the Problems]
The invention of
[0030]
[0031]
[0032]
[0033]
[0034]
[0035]
[0036]
[0037]
[0038]
[0039]
[0040]
[0041]
Claim 13 The invention is characterized in that an accumulating means is provided that applies tension in a direction in which the transport sheet is pulled out toward the carry-out side when the upper block portion is raised, and applies back tension when the upper block portion is lowered.
[0042]
[0043]
Claim 15 According to the invention, the heating temperatures of the adjacent upper block portion and the lower block portion are set to different temperatures. 14 It is a manufacturing method of the thermoplastic resin prepreg sheet material of description.
[0044]
[0045]
Claim 17 According to the present invention, a preheating section in which heating temperatures of the plurality of upper block sections and the plurality of lower block sections are sequentially set higher from a carry-in side of the molding material, and a section positioned next to the preheating section A heating section for setting a heating temperature of the plurality of upper block sections and the plurality of lower block sections to a maximum heating temperature; a section positioned next to the heating section; The cooling section which sets the heating temperature of an upper block part and a plurality of lower block parts low in order from the entrance side of the molding material, It has at least one of Claims 14-16 characterized by things. This is a method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material.
[0046]
[0047]
Claim 19 The invention according to
[0048]
[0049]
Claim 21 In the invention, when the upper block portion in the main heating section and the cooling section is raised, the upper block portion, the upper cushion portion, and the pressurizing portion in the preheating section are lowered and the formation is performed. The said molding material is made to drive | work a predetermined length along the said conveyance path, making it contact with a mold material. At least one of 16 to 18 It is a manufacturing method of the thermoplastic resin prepreg sheet material of description.
[0050]
[0051]
Claim 23 According to the present invention, the vertical pressurizing part is a C / C composite, an iron plate, or a stainless steel plate. At least one of 14 to 22 It is a manufacturing method of the thermoplastic resin prepreg sheet material of description.
[0052]
[0053]
Claim 25 The invention is characterized in that a tension is applied in a direction in which the thermoplastic resin prepreg sheet material is pulled out to the carry-out side when the upper block portion is raised, and a back tension is added when the upper block portion is lowered. Claim At least one of 14 to 24 It is a manufacturing method of the thermoplastic resin prepreg sheet material of description.
[0054]
[0055]
[Operation]
[0056]
A sheet-like material to be molded is intermittently traveled along the conveying path, and while the intermittent travel is stopped, while being heated from above and below the material to be molded by a press means via a pair of cushion parts, a pressure part and an upper and lower block part Press to mold.
[0057]
For this reason, it can be quickly heated directly on the flat surface by using the block portion, and a large pressing force can be applied to the flat surface by using the press means by the hydraulic cylinder.
[0058]
In addition, since the stop time can be freely controlled, a time sufficient to sufficiently impregnate and fuse the thermoplastic resin into the reinforcing fiber bundle can be made.
[0059]
Thereby, it becomes possible to uniformly impregnate the reinforcing fiber bundle with various thermoplastic resins. In particular, with respect to the production of a prepreg sheet material and a thin prepreg sheet material made of a heat-resistant thermoplastic resin having a high melt viscosity, which is difficult with conventional methods or has high equipment costs, the quality is low and the cost is low. Can be manufactured.
[0060]
Preheating and pressurization by arranging a plurality of heating and pressurizing mechanism units that are paired with an upper block and a lower block that can move up and down by pressing means and apply pressure to the material to be molded The main heating / pressurization and the cooling heating / pressurization can be performed. And since the heating temperature and pressurization temperature can be set freely, the temperature distribution and pressurization distribution according to the characteristic of a thermoplastic resin can be performed, and efficient thermoplastic resin impregnation can be achieved. In particular, since a pair of upper and lower blocks are made in a certain size, and a plurality of blocks are arranged adjacent to each other, a certain degree of temperature distribution and pressure distribution can be created, making it possible to manufacture compact and low-cost equipment. It becomes.
[0061]
Moreover, by providing the upper and lower cushion part and the upper and lower pressure part, the influence that the heating and pressurization generated in the gap between the adjacent upper and lower block parts is not performed is mitigated. In particular, it is possible to prevent a streak from being formed on the material to be molded.
[0062]
The pair of upper and lower cushion portions makes it possible to apply a uniform applied pressure to the material to be molded without the flatness of the block portion.
[0063]
[0064]
In the main heating section, the reinforcing fiber bundle is sufficiently impregnated with the thermoplastic resin. At this time, it is necessary to push out the air in the voids in the reinforcing fiber bundle to the outside. It is considered that air escapes from the carry-in entrance along the bundle of reinforcing fibers and from two directions from both sides along the width direction of the sheet, but in order to further enhance the effect of the air escape, Then, the upper block part is lowered one by one in order from the upper block part adjacent to the upper and lower block parts in the main heating section toward the carry-in entrance, and the material to be molded is pressurized. Thereby, the effect that air escapes from the carry-in entrance side becomes high.
[0065]
[0066]
The upper pressurizing part and the upper cushion part are not raised in some cases. When the upper block portion is raised, the pair of conveying sheets (release sheets) sandwiching the material to be molded are pulled and moved by a certain length for a certain period of time. At this time, since the conveyance sheet and the material to be molded are both heated, there is a possibility that wrinkles are formed on the conveyance sheet and the material to be molded by sudden pulling. Therefore, it is possible to prevent wrinkles from being formed on the transport sheet and the material to be molded by applying a slight pressure to the transport sheet in a state where the upper pressurizing unit is not raised.
[0067]
[0068]
An expanded graphite sheet is particularly suitable as the upper and lower cushion portions. The expanded graphite sheet is, for example, a method in which natural scaly graphite is carefully selected and then acid-treated with a mixed acid solution of concentrated sulfuric acid and an oxidizing agent, expanded by high-temperature rapid heating, and shaped into a sheet by rolling. Is obtained. The sheet thickness is in the range of 0.2 mm to 1.5 mm, and an arbitrary thickness can be obtained by stacking several sheets. And the characteristic of an expanded graphite sheet is that it is excellent in cold-heat resistance, and has a softness | flexibility and compression recovery property. The expanded graphite sheet can be used in a range of about −175 ° C. to about 3200 ° C. in a non-oxidizing atmosphere. Considering that the molding temperature of the thermoplastic resin is about 450 ° C. at the maximum, the heat resistance is sufficient. In addition, graphite as a raw material for the expanded graphite sheet is also characterized by a material having a very low thermal expansion coefficient and a very small dimensional change at high temperatures, and excellent in shape stability. Furthermore, a uniform pressure distribution can always be applied to the pressing surface even with repeated pressing due to flexibility and compression recovery characteristics.
[0069]
[0070]
A C / C composite is particularly suitable as the vertical pressurizing part. C / C composite is a composite material consisting of carbon fiber and carbon matrix. It has high specific strength, high specific modulus, excellent heat resistance and impact resistance, low thermal expansion, and good thermal conductivity. . From these characteristics, even when a molding temperature of around 450 ° C. is applied, the pressurizing portion by the C / C composite does not undergo deformation such as warping, and the plate-like form can be maintained. Moreover, since heat conductivity is also good, the temperature of a block part can be quickly transmitted to a molding material, and a molding material can be heated. Furthermore, since the compressive strength and impact resistance are high, it can sufficiently withstand repeated pressure applied from the block portion, and the material to be molded can be pressed with a uniform surface pressure.
[0071]
[0072]
The movement of the molding material is stopped and pressure is applied, and the molding material is moved when pressure is not applied. Therefore, considering the production amount, it is necessary to move the molding material in as short a time as possible. If the conveying sheet and the material to be molded are pulled and stopped instantaneously, the reinforcing fiber bundle, the thermoplastic resin (film) and the conveying sheet may be pulled out more than necessary due to its inertia. In order to prevent this point, a back tension is applied to the supplied reinforcing fiber bundle, the thermoplastic resin (film), and the transport sheet to provide a mechanism for preventing the fiber from being pulled out more than necessary.
[0073]
Further, the molded transport sheet and the molded prepreg material come out from the take-up roll by a certain length and are wound up on a roll such as a paper tube. At this time, if the amount coming out of the take-up roll is large (long) or momentary, there is a possibility that the conveyance sheet and the prepreg sheet material are spilled without catching up. Rolling up a loose sheet causes turbulence. Therefore, an accumulator mechanism is attached in order to always apply a constant tension without causing the sheet that comes out of the take-up roll to instantaneously hit.
[0074]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
(First embodiment)
Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
[0075]
FIG. 1 is an explanatory diagram of a
[0076]
(1) Structure of
First, the structure of the
[0077]
As shown in FIG. 3, the sheet-like
[0078]
And this
[0079]
(2) Structure of the
Hereinafter, the structure of the
[0080]
In the
[0081]
A plurality of the
[0082]
An
[0083]
A
[0084]
Further, a sheet-like
[0085]
A sheet-like
[0086]
As the upper and
[0087]
A C / C composite is particularly suitable as the
[0088]
As shown in FIGS. 3 and 5, the
[0089]
The
[0090]
A
[0091]
The reinforcing
[0092]
In the conveyance path, as shown in FIGS. 2 and 3, the
[0093]
On the other hand, a pair of upper and lower carry-out
[0094]
The
[0095]
In FIG. 6, the vertical axis represents the heating temperature, and the horizontal axis represents the press numbers of the upper and
[0096]
As shown in FIG. 6, the upper and
[0097]
The pressurization of the upper and lower air cylinders for moving the upper and
[0098]
Even if the heating temperature and pressure value of the adjacent upper and
[0099]
(3) Manufacturing process of
Hereinafter, the manufacturing process of the
[0100]
The
[0101]
The
[0102]
Here, as shown in FIG. 6,
[0103]
When the heating and pressurization for a predetermined time is completed, the
[0104]
For example, the
[0105]
In a state where the preheating is performed, the
[0106]
In this case, since the upper and
[0107]
The upper and
[0108]
Further, there is a gap (for example, 5 mm) between the adjacent
[0109]
Similarly, in the preheating and cooling, the upper and
[0110]
As described above, the
[0111]
The
[0112]
(Second embodiment)
Hereinafter, the
[0113]
(1) Structure of the
FIG. 7 is a structural diagram of the
[0114]
FIG. 8 is an enlarged structural diagram of the
[0115]
FIG. 9 is an enlarged longitudinal sectional view of the conveyance path.
[0116]
Hereinafter, differences between the
[0117]
(1-1) First different point
As shown in FIG. 7, the first difference is that the plurality of
[0118]
(1-2) Second difference
The second difference is the structure of the
[0119]
That is, as shown in FIG. 8, the
[0120]
Further, two
[0121]
With the
[0122]
Further, the heating temperature in the main heating section can be increased by increasing the number of
[0123]
Furthermore, the cooling capacity can be promoted by circulating the cooling water inside the upper block portion in the cooling section.
[0124]
In the
[0125]
(1-3) Third different point
As shown in FIG. 9, the third different point is the attachment structure of the
[0126]
A pair of left and
[0127]
With the above structure, when the
[0128]
As shown in FIG. 9B, when the
[0129]
With this structure, the
[0130]
And using the
[0131]
(2) First type manufacturing process
Hereinafter, the 1st type manufacturing process of the
[0132]
FIG. 11 is a graph showing preheating and prepressurization, main heating and prepressurization, cooling and cooling pressurization in the preheating section, the main heating section, and the cooling section. Note that the press number on the horizontal axis of the graph is a number indicated by a circled number corresponding to each of the upper and
[0133]
As shown in FIG. 10, the first type of manufacturing process is the same as the manufacturing process of the first embodiment, and the material to be molded 112 on the sheet is intermittently run along the conveyance path (the lower diagram of FIG. 10). While the intermittent running is stopped, heating is performed while heating the material 112 from above and below via the pair of upper and
[0134]
In this case, since the upper and
[0135]
Since the stop time can be freely controlled, it is possible to create a time in which the reinforcing
[0136]
By arranging a plurality of the upper and
[0137]
In particular, a pair of upper and
[0138]
By providing the pair of upper and
[0139]
The pair of upper and
[0140]
In addition, about the actual temperature of a pressurizing force and heating temperature, it describes in the experiment example demonstrated below.
[0141]
(3) Second type manufacturing process
The second type of manufacturing process will be described with reference to FIG.
[0142]
FIG. 12 is an explanatory diagram of the second type of manufacturing process in the second embodiment. The circled numbers in FIG. 12 (1) are press numbers that identify the
[0143]
In the first type of manufacturing process, the
[0144]
In this heating section, it is necessary to sufficiently impregnate the reinforcing fiber bundle with the thermoplastic resin. At this time, it is necessary to push out the air in the voids in the reinforcing fiber bundle to the outside. It is considered sufficient if air escapes from the carry-in entrance along the reinforcing fiber bundle and from two directions from both sides of the resin sheet. However, in order to further enhance the effect of the air escape, in the preheating section, the upper blocks one by one in order from the
[0145]
In order to realize this, as shown in FIG. 12, the
[0146]
Based on FIG. 12, the second type of manufacturing process will be described in more detail.
[0147]
As shown in FIG. 12 (1), both the preheating section and the main heating section are in a pressurized state.
[0148]
As shown in FIG. 12 (2), all the
[0149]
As shown in FIG. 12 (3), the
[0150]
As shown in FIG. 12 (4), the
[0151]
As shown in FIG. 12 (5), the
[0152]
As shown in FIG. 12 (6), the
[0153]
As shown in FIG. 12 (7), the
[0154]
As shown in FIG. 12 (8), the
[0155]
As a result, the air can be completely removed from the
[0156]
(4) Third type of manufacturing process
A third type of manufacturing process will be described with reference to FIG.
[0157]
FIG. 13 is an explanatory diagram of a third type of manufacturing process in the second embodiment. The circled numbers in FIG. 13 (1) are press numbers that specify the
[0158]
Similarly to the second type of manufacturing process, the third type of manufacturing process also shows a manufacturing process in which air can be extracted from the
[0159]
As shown in FIG. 13 (1), the
[0160]
As shown in FIG. 13 (2), all the
[0161]
As shown in FIG. 13 (3), the
[0162]
As shown in FIG. 13 (4), the
[0163]
As shown in FIG. 13 (5),
[0164]
In the second type of manufacturing process, there is a possibility that a time loss may occur in order to raise the
[0165]
(5) Fourth type manufacturing process
The fourth type of manufacturing process will be described with reference to FIG.
[0166]
The difference between the fourth type of manufacturing process and the first step is that, in the first type of manufacturing process, the upper pressing
[0167]
That is, when the
[0168]
(6) Fifth type manufacturing process
The fifth type of manufacturing process will be described with reference to FIG.
[0169]
In the fifth type of manufacturing process, the
[0170]
The thermoplastic resin starts to melt in the preheating section, but when the thermoplastic resin is a stretched film, the movement of the molecules constituting the thermoplastic resin begins when the temperature exceeds the glass transition temperature of the thermoplastic resin by heating. The stretched film begins to shrink. This causes a disturbance in the orientation of the reinforcing fibers.
[0171]
Therefore, the reinforcing fiber is in a state pulled by applying a back tension at the time of supply, but in order to prevent the orientation of the reinforcing fiber from being disturbed more, until the form of the thermoplastic resin becomes a molten resin from the stretched film, That is, it is possible to prevent disorder of the orientation of the reinforcing fibers by always applying pressure in the preheating section.
[0172]
Note that the pressure can be changed by changing the thickness of the
[0173]
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIG.
[0174]
In the
[0175]
Therefore, considering the production amount, it is necessary to move the
[0176]
That is, the formed
[0177]
Therefore, it is necessary to always apply a constant tension without stagnation of the sheet that is instantaneously ejected from the unloading rolls 50 and 52.
[0178]
In order to solve the above two problems, in the third embodiment, an
[0179]
The
[0180]
First, as a structure for applying tension to the
[0181]
As a structure for applying tension to the
[0182]
Even when the
[0183]
Similarly, the lower carry-out
[0184]
(Modification of the third embodiment)
In the third embodiment, an
[0185]
In this case, it is possible to prevent the supplied reinforcing fiber bundle, the thermoplastic resin film, and the
[0186]
Further, the
[0187]
(Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIG.
[0188]
In the first embodiment and the second embodiment, the
[0189]
However, in this embodiment, instead of the
[0190]
(Fifth embodiment)
A fifth embodiment will be described with reference to FIG.
[0191]
In the fifth embodiment, the
[0192]
(Sixth embodiment)
The above is an embodiment in which the
Although the embodiment in which the
[0193]
That is, an embodiment in which the
[0194]
Further, a combination in which the
[0195]
(Experimental result)
Hereinafter, experimental results of manufacturing the
[0196]
(1) Experimental example 1
Carbon fiber bundles 12K (Pyrofil TR50S, manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.) as reinforcing fiber bundles were continuously opened to a width of 20 mm by the method of Japanese Patent No. 3064019, and 15 opened fiber bundles were arranged in the width direction. 40 g / m 2 A unidirectional sheet having a width of 300 mm was used.
[0197]
As the thermoplastic resin, a polyetherimide thermoplastic resin film (Superio UT,
[0198]
The reinforcing fiber sheet and the thermoplastic resin film were supplied in five layers in order from the bottom: film, fiber sheet, film, fiber sheet, and film. In addition, a polyimide resin film (Upilex-S,
[0199]
The size of the upper and
[0200]
Expanded graphite sheets (PERMA-FOIL, width 450 mm, length 750 mm, thickness 0.5 mm, manufactured by Toyo Tanso Co., Ltd.) are used for the upper and
[0201]
The heating and pressurizing conditions for the upper and
[0202]
The processing speed was a stop time, that is, a pressurization time of 2 seconds, and the sheet moving speed was advanced by 90 mm in 1 second. That is, it is the processing speed which can manufacture 1.8m in 1 minute.
[0203]
The operation was continued for about 20 minutes to produce a 36 m thermoplastic resin prepreg sheet material.
[0204]
As a result, a thermoplastic resin
[0205]
When the cross section of the
[0206]
(2) Experimental example 2
A carbon fiber bundle 12K (Pyrofil TR50S, manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.) as a reinforcing fiber bundle is continuously opened to a width of 20 mm by the method of Patent No. 3064019, and then this spread yarn is used for warp and weft patent No. 2983531 According to the official gazette, the width is 320 mm and the weight is 80 g / m 2 What was woven into a plain woven fabric was used.
[0207]
As the thermoplastic resin, a
[0208]
The supply of the spread yarn fabric and the thermoplastic resin film was a sandwich configuration of the film, the spread yarn fabric and the film. Further, a glass cloth reinforced fluorine sheet (Chuco Flow G type fabric, FGF-500-4,
[0209]
The size of the upper and
[0210]
For the upper and
[0211]
The heating and pressurizing conditions of the upper and
[0212]
The processing speed was a stop time, that is, a pressurization time of 5 seconds, and the sheet moving speed was advanced by 90 mm in 1 second. That is, it is the processing speed which can manufacture 0.9m in 1 minute.
[0213]
It was operated for about 30 minutes to produce a 27 m thermoplastic resin prepreg sheet material.
[0214]
As a result, a thermoplastic resin
[0215]
When the cross section of the
[0216]
(3) Experimental example 3
Carbon fiber bundles 12K (Pyrofil TR50S, manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.) as reinforcing fiber bundles were continuously opened to a width of 25 mm by the method of Japanese Patent No. 3064019, and 12 opened fiber bundles were arranged in the width direction. 32g / m 2 A unidirectional sheet having a width of 300 mm was used.
[0217]
A polyether ether ketone thermoplastic resin film (Sumilite FS-1100C,
[0218]
The reinforcing fiber sheet and the thermoplastic resin film were supplied in a sandwich configuration of a fiber sheet, a film, and a fiber sheet. A polyimide thermoplastic resin film (Upilex-S,
[0219]
The size of the upper and
[0220]
Expanded graphite sheets (PERMA-FOIL, width 450 mm, length 750 mm, thickness 0.5 mm, manufactured by Toyo Tanso Co., Ltd.) are used for the upper and
[0221]
The heating and pressurizing conditions for the upper and
[0222]
The processing speed was set to a stop time, that is, a pressurization time of 3 seconds, and the sheet moving speed was advanced by 90 mm in 1 second. That is, it is the processing speed which can manufacture 1.35m in 1 minute.
[0223]
The operation was continued for about 20 minutes, and a 27 m thermoplastic resin
[0224]
As a result, a thermoplastic resin
[0225]
When the surface of the
[0226]
(4) Comparative example
In Experimental Example 2, the case where the pressurization time was changed was performed.
[0227]
The processing speed was set to a stop time, that is, a pressurization time of 2 seconds, and the sheet moving speed was advanced by 90 mm in 1 second. That is, it is the processing speed which can manufacture 1.8m in 1 minute.
[0228]
In Experimental Example 2, since the pressurization time was 5 seconds, the pressurization time was shortened by 3 seconds.
[0229]
Other conditions are exactly the same as in Experimental Example 2.
[0230]
It was operated for about 30 minutes to produce a 27 m thermoplastic resin prepreg sheet material.
[0231]
As a result, a thermoplastic resin prepreg sheet material having a thickness of about 0.1 mm could be prototyped. Although it seems that the thermoplastic resin is impregnated only by observing the surface, it was confirmed that the warp and the weft were easily separated and the thermoplastic resin was not impregnated cleanly into the inside where the warp and the weft intersect. . Actually, when the cross section of the prepreg sheet material was observed with a microscope, it was confirmed that the fibers were uniformly dispersed and the thermoplastic resin was impregnated on the upper and lower surface portions, but the inner side was not impregnated with the thermoplastic resin There was also a part where fibers were gathered.
[0232]
As can be seen from the above experimental examples and comparative examples, it is possible to produce a high-quality thermoplastic resin prepreg sheet material with good impregnation by ensuring a sufficient pressing time.
[0233]
【The invention's effect】
According to the present invention, it is possible to produce a prepreg sheet material using a heat-resistant thermoplastic resin (high viscosity thermoplastic resin) and a thin prepreg sheet material.
[0234]
In addition, the introduction cost, running cost, etc. are lower than conventional double steel belt type devices.
[0235]
Further, the processing speed can be increased by increasing the pressing force or lengthening the main heating section.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a structural diagram of a manufacturing apparatus showing a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an enlarged view seen from the side of the upper block portion and the lower block portion in a state where no pressure is applied.
FIG. 3 is a longitudinal sectional view similarly seen from the front.
FIG. 4 is a side view of the upper block portion and the lower block portion when they are pressurized and heated.
FIG. 5 is a longitudinal sectional view similarly seen from the front.
FIG. 6 is a graph showing the heating temperature of each upper block part and lower block part.
FIG. 7 is a structural diagram of a manufacturing apparatus according to a second embodiment.
FIG. 8 is a structural diagram of an upper block portion in a second embodiment.
FIG. 9 is a longitudinal sectional view of the vicinity of a conveyance path in a second embodiment.
FIG. 10 is a diagram showing a first type of manufacturing process in the second embodiment.
FIG. 11 is a graph showing the relationship between the press number, the pressing force, and the pressurizing temperature in the first type of manufacturing process in the second embodiment.
FIG. 12 is an explanatory diagram of a second type of manufacturing process in the second embodiment.
FIG. 13 is an explanatory diagram of a third type of manufacturing process in the second embodiment.
FIG. 14 is an explanatory diagram of a fourth type of manufacturing process in the second embodiment.
FIG. 15 is an explanatory diagram of a fifth type of manufacturing process in the second embodiment.
FIG. 16 is an explanatory diagram of a third embodiment.
FIG. 17 is a structural diagram of a manufacturing apparatus according to a fourth embodiment.
FIG. 18 is a structural diagram of a manufacturing apparatus according to a fifth embodiment.
FIG. 19 is an explanatory diagram for explaining a first method of a roll impregnation method.
FIG. 20 is an explanatory diagram for explaining a second method of the conventional roll impregnation method.
FIG. 21 is an explanatory view for explaining a conventional hot plate pressing method.
FIG. 22 is an explanatory diagram for explaining a conventional double belt method.
FIG. 23 is a diagram showing condition data in Experimental Example 1;
24 is a diagram showing condition data in Experimental Example 2. FIG.
25 is a diagram showing condition data in Experimental Example 3. FIG.
[Explanation of symbols]
10 Manufacturing equipment
12 Upper block
14 Lower block
16 Upper air cylinder
18 Lower air cylinder
20 Upper cushion
22 Lower cushion part
24 Upper pressure part
26 Lower pressure part
100 prepreg sheet material
112 Molded material
Claims (26)
少なくともシート状の熱可塑性樹脂と強化繊維束とを含むシート状の被成型材が走行する搬送路の上側に加熱機構付き上ブロック部を所定間隔を開けて前記搬送路に沿って複数配し、
前記搬送路の下側に加熱機構付き下ブロック部を所定間隔を開けて前記搬送路に沿って複数配し、かつ、前記上ブロック部と前記下ブロック部とが上下に対をなし、
前記上ブロック部、または、前記下ブロック部の少なくともどちらか一方を上下に移動させ、かつ、前記ブロック部毎に加圧力を与えることができるプレス手段を配し、
前記複数の上ブロック部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の上クッション部を配し、
前記複数の上クッション部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の上加圧部を前記上クッション部と重なるように配し、
前記複数の下ブロック部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の下クッション部を配し、
前記複数の下クッション部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の下加圧部を前記上クッション部と重なるように配し、
前記被成型材を間欠走行させる走行手段を設け、
前記走行手段によって前記被成型材が所定時間停止中に、前記複数の上下ブロック部の中の少なくとも一対の上下ブロック部と前記上下クッション部と前記上下加圧部を介して前記プレス手段によって、前記被成型材を上下から加熱しながら加圧する加熱加圧工程と、前記プレス手段により前記上ブロック部が所定時間上昇したとき、または、前記下ブロック部が所定時間下降したときに、前記被成型材を前記搬送路に沿って所定長さ走行させる走行工程とを繰り返し行う制御手段を設けた
ことを特徴とする熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。An apparatus for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material,
A plurality of upper block portions with a heating mechanism are arranged along the conveyance path above the conveyance path on which the sheet-shaped molding material including at least the sheet-shaped thermoplastic resin and the reinforcing fiber bundle travels , along the conveyance path ,
A plurality of lower block portions with a heating mechanism are arranged along the transport path at a predetermined interval below the transport path , and the upper block section and the lower block section are paired up and down,
The upper block part, or at least one of the lower block part is moved up and down, and a pressing means that can apply pressure to each block part is arranged,
Between the plurality of upper block portions and the conveyance path, and a single sheet-like upper cushion portion is arranged along the conveyance path,
Arranged between the plurality of upper cushion portions and the transport path so as to overlap the upper cushion portion with a single sheet-like upper pressure portion along the transport path,
Between the plurality of lower block portions and the conveyance path, along the conveyance path, a single sheet-like lower cushion portion is arranged,
Arranged between the plurality of lower cushion portions and the conveyance path so as to overlap the upper cushion portion with a sheet-like lower pressure portion along the conveyance path,
A traveling means for intermittently traveling the material to be molded is provided,
While the material to be molded is stopped for a predetermined time by the traveling means, the pressing means passes through at least a pair of the upper and lower block parts, the upper and lower cushion parts, and the upper and lower pressure parts in the plurality of upper and lower block parts. When the upper block part is raised for a predetermined time by the pressing means, and when the upper block part is lowered for a predetermined time by the pressing means, or when the lower block part is lowered for a predetermined time, An apparatus for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material, comprising: a control unit that repeatedly performs a traveling process of traveling a predetermined length along the conveying path.
ことを特徴とする請求項1記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。The upper block portion and the apparatus for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to claim 1, wherein the set temperature of the heating temperature different of the lower block portion adjacent.
ことを特徴とする請求項1記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。It is set to a pressure different pressure producing apparatus of a thermoplastic resin prepreg sheet material according to claim 1, wherein said pressing means adjacent.
前記予備加熱区間の次に位置する区間であって、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を最高の加熱温度に設定する本加熱区間と、
前記本加熱区間の次に位置する区間であって、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を前記被成型材の搬入口側から順番に低く設定する冷却区間と、
を有する
ことを特徴とする請求項1から3の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。A preheating section for setting the heating temperatures of the plurality of upper block portions and the plurality of lower block portions in order from the inlet side of the molding material;
A main heating section which is a section located next to the preheating section and sets the heating temperature of the plurality of upper block portions and the plurality of lower block portions to the highest heating temperature;
A section located next to the main heating section, and a cooling section in which the heating temperatures of the plurality of upper block portions and the plurality of lower block portions are sequentially set lower from the carry-in side of the molding material;
The apparatus for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 1 to 3 .
前記本加熱区間における前記プレス手段によって前記上ブロック部が下降させて前記被成型材に加圧力を与えた後に、前記被成型材の搬入口側に向かって1つづつ順番に前記プレス手段によって前記上ブロック部を下降させて前記被成型材に加圧力を与える
ことを特徴とする請求項4記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。The control means includes
After the upper block portion is lowered by the pressing means in the main heating section to apply pressure to the material to be molded, the pressing means sequentially in turn toward the carry-in side of the material to be molded. The apparatus for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to claim 4, wherein the upper block portion is lowered to apply pressure to the material to be molded.
ことを特徴とする請求項1から5の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。The said upper cushion part and the said pressurization part raise with the said upper block part. The manufacturing apparatus of the thermoplastic resin prepreg sheet material as described in at least 1 to 5 characterized by the above-mentioned.
ことを特徴とする請求項1から5の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。The said upper cushion part and the said pressurization part do not raise with the said upper block part. The manufacturing apparatus of the thermoplastic resin prepreg sheet material as described in at least one of Claim 1 to 5 characterized by the above-mentioned.
前記本加熱区間及び前記冷却区間にある前記上ブロック部が上昇したときには、前記予備加熱区間にある前記上ブロック部及び前記上クッション部と前記加圧部は下降したまま前記被成型材に接触させつつ、前記被成型材を前記搬送路に沿って所定長さ走行させる
ことを特徴とする請求項3から5の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。The control means includes
When the upper block portion in the main heating section and the cooling section rises, the upper block portion, the upper cushion portion, and the pressure portion in the preliminary heating section are brought into contact with the material to be molded while being lowered. The apparatus for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 3 to 5 , wherein the material to be molded is caused to travel a predetermined length along the conveyance path.
ことを特徴とする請求項1から8の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。The apparatus for manufacturing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 1 to 8, wherein the upper and lower cushion portions are an expanded graphite sheet, a fluorine sheet, or a silicon sheet.
ことを特徴とする請求項1から9の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。The said up-and-down pressurization part is a C / C composite, an iron plate, or a stainless steel board. The manufacturing apparatus of the thermoplastic resin prepreg sheet material as described in at least one of Claim 1 to 9 characterized by the above-mentioned.
ことを特徴とする請求項1から10の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。The apparatus for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 1 to 10, wherein a conveying sheet having heat resistance and releasability is disposed on both surfaces of the material to be molded.
ことを特徴とする請求項1から11の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。An accumulator is provided that applies tension in a direction in which the thermoplastic resin prepreg sheet material is pulled out to the carry-out side when the upper block portion is raised, and applies back tension when the upper block portion is lowered. The apparatus for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 1 to 11 .
ことを特徴とする請求項11または12記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造装置。Claim 11, wherein said conveying sheet tension to the pulling direction in the ejection port side added, that the upper block portion is arranged accumulating means for applying back tension when lowered when the upper block portion rises Or the manufacturing apparatus of the thermoplastic resin prepreg sheet material of 12 .
少なくともシート状の熱可塑性樹脂と強化繊維束とを含むシート状の被成型材が走行する搬送路の上側に加熱機構付き上ブロック部を所定間隔を開けて前記搬送路に沿って複数配し、
前記搬送路の下側に加熱機構付き下ブロック部を所定間隔を開けて前記搬送路に沿って複数配し、かつ、前記上ブロック部と前記下ブロック部とが上下に対をなし、
前記上ブロック部、または、前記下ブロック部の少なくともどちらか一方を上下に移動させ、かつ、前記ブロック部毎に加圧力を与えることができるプレス手段を配し、
前記複数の上ブロック部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の上クッション部を配し、
前記複数の上クッション部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の上加圧部を前記上クッション部と重なるように配し、
前記複数の下ブロック部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の下クッション部を配し、
前記複数の下クッション部と前記搬送路の間であって、前記搬送路に沿って一枚のシート状の下加圧部を前記上クッション部と重なるように配し、
前記被成型材を間欠走行させる走行手段を設け、
前記走行手段によって前記被成型材が所定時間停止中に、前記複数の上下ブロック部の中の少なくとも一対の上下ブロック部と前記上下クッション部と前記上下加圧部を介して前記プレス手段によって、前記被成型材を上下から加熱しながら加圧する加熱加圧工程と、前記プレス手段により前記上ブロック部が所定時間上昇したとき、または、前記下ブロック部が所定時間下降したときに、前記被成型材を前記搬送路に沿って所定長さ走行させる走行工程とを繰り返し行う
ことを特徴とする熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。A method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material,
A plurality of upper block portions with a heating mechanism are arranged along the conveyance path above the conveyance path on which the sheet-shaped molding material including at least the sheet-shaped thermoplastic resin and the reinforcing fiber bundle travels , along the conveyance path ,
A plurality of lower block portions with a heating mechanism are arranged along the transport path at a predetermined interval below the transport path , and the upper block section and the lower block section are paired up and down,
The upper block part, or at least one of the lower block part is moved up and down, and a pressing means that can apply pressure to each block part is arranged,
Between the plurality of upper block portions and the conveyance path, and a single sheet-like upper cushion portion is arranged along the conveyance path,
Arranged between the plurality of upper cushion portions and the transport path so as to overlap the upper cushion portion with a single sheet-like upper pressure portion along the transport path,
Between the plurality of lower block portions and the conveyance path, along the conveyance path, a single sheet-like lower cushion portion is arranged,
Arranged between the plurality of lower cushion portions and the conveyance path so as to overlap the upper cushion portion with a sheet-like lower pressure portion along the conveyance path,
A traveling means for intermittently traveling the material to be molded is provided,
While the material to be molded is stopped for a predetermined time by the traveling means, the pressing means passes through at least a pair of the upper and lower block parts, the upper and lower cushion parts, and the upper and lower pressure parts in the plurality of upper and lower block parts. When the upper block part is raised for a predetermined time by the pressing means, and when the upper block part is lowered for a predetermined time by the pressing means, or when the lower block part is lowered for a predetermined time, The method of manufacturing a thermoplastic resin prepreg sheet material is characterized by repeatedly performing a traveling process of traveling a predetermined length along the conveying path.
ことを特徴とする請求項14記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。The method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to claim 14 , wherein heating temperatures of the adjacent upper block portion and the lower block portion are set to different temperatures.
ことを特徴とする請求項14記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。The method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to claim 14, wherein the pressing force of the adjacent pressing means is set to a different pressing force.
前記予備加熱区間の次に位置する区間であって、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を最高の加熱温度に設定する本加熱区間と、
前記本加熱区間の次に位置する区間であって、前記複数の上ブロック部と前記複数の下ブロック部の加熱温度を前記被成型材の搬入口側から順番に低く設定する冷却区間と、
を有する
ことを特徴とする請求項14から16の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。A preheating section for setting the heating temperatures of the plurality of upper block portions and the plurality of lower block portions in order from the inlet side of the molding material;
A main heating section which is a section located next to the preheating section and sets the heating temperature of the plurality of upper block portions and the plurality of lower block portions to the highest heating temperature;
A section located next to the main heating section, and a cooling section in which the heating temperatures of the plurality of upper block portions and the plurality of lower block portions are sequentially set lower from the carry-in side of the molding material;
The method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 14 to 16, wherein:
ことを特徴とする請求項17記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。After the upper block portion is lowered by the pressing means in the main heating section to apply pressure to the material to be molded, the pressing means sequentially in turn toward the carry-in side of the material to be molded. The manufacturing method of the thermoplastic resin prepreg sheet material according to claim 17, wherein the upper block portion is lowered to apply pressure to the material to be molded.
ことを特徴とする請求項14から18の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。The method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 14 to 18, wherein the upper cushion part and the pressure part rise together with the upper block part.
ことを特徴とする請求項14から18の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。The method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 14 to 18, wherein the upper cushion part and the pressure part do not rise together with the upper block part.
ことを特徴とする請求項16から18の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。When the upper block portion in the main heating section and the cooling section rises, the upper block portion, the upper cushion portion, and the pressure portion in the preliminary heating section are brought into contact with the material to be molded while being lowered. The method of manufacturing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 16 to 18 , wherein the molding material is caused to travel a predetermined length along the conveyance path.
ことを特徴とする請求項14から21の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。The method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 14 to 21, wherein the upper and lower cushion portions are an expanded graphite sheet, a fluorine sheet, or a silicon sheet.
ことを特徴とする請求項14から22の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。The method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 14 to 22, wherein the vertical pressurizing part is a C / C composite, an iron plate, or a stainless steel plate.
ことを特徴とする請求項14から23の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。24. The method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of claims 14 to 23, wherein a conveying sheet having heat resistance and releasability is disposed on both surfaces of the material to be molded.
ことを特徴とする請求項14から24の少なくとも一項に記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。The thermoplastic resin prepreg sheet tension to the pulling direction in the ejection port side in addition to when the upper block portion rises from claim 14, wherein the addition of back tension when the upper block portion is lowered 24. A method for producing a thermoplastic resin prepreg sheet material according to at least one of 24 .
ことを特徴とする請求項24または25記載の熱可塑性樹脂プリプレグシート材の製造方法。26. The heat according to claim 24 or 25 , wherein tension is applied in a direction in which the transport sheet is pulled out toward a carry-out side when the upper block portion is raised, and back tension is applied when the upper block portion is lowered. A method for producing a plastic resin prepreg sheet material.
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