JP3678175B2

JP3678175B2 - Refrigerant recovery device

Info

Publication number: JP3678175B2
Application number: JP2001205854A
Authority: JP
Inventors: 浩直沼本; 義也宮崎
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2001-07-06
Filing date: 2001-07-06
Publication date: 2005-08-03
Anticipated expiration: 2021-07-06
Also published as: JP2003021435A; KR20030005053A; CN1396424A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、空気調和機を解体あるいは破砕する前に行われる冷媒回収作業の時使用する冷媒回収装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、鉄、アルミニウム、銅、プラスチック等およびこれらの複合材からなる産業廃棄物は破砕機等を使用して破砕した後、分離・選別することによってリサイクルを行っていた。
【０００３】
また、空気調和機等の廃棄物は内部に冷媒、オイルが封入されているため、そのままの状態で破砕機に投入すると、冷媒が噴出、オイルが漏洩し、環境破壊と危険性が高いことから、冷媒回収と製品リサイクル化が義務づけられている。
空気調和機からの冷媒回収はまず冷媒を単独もしくはオイルとともに排出させて蒸発部で気化させ、オイルセパレータもしくは冷媒オイル分離タンクにて十分分離した後、再度圧縮機にて吸入、圧縮を繰り返した後、凝縮部にて液冷媒化させて、耐圧ボンベに回収している。ここでの圧縮機としては、耐久性および汎用性を考慮して通常の空気調和機で使用されている圧縮機を転用することが多いため、冷媒との相互溶解性が良好で、運転中には圧縮機からわずかずつ充填されたオイルが吐出されることになる。そのため圧縮機と凝縮部との間にはオイルセパレータを介在させて、吐出したオイルの液戻り回路が設けられている。しかしながら、多くの廃製品を処理している内にオイルは徐々に減少しているため、オイルセパレータを複数個配設する方法も特開平５−２８０８３５号公報で提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、オイルセパレータを単に複数個配設する方法も十分とは言えず、冷媒に溶け込み易いオイルを使用している場合にはオイル吐出量低減と、吐出したオイルをいかに上手く分離して再度圧縮機側へ戻すかが大きな課題となっていた。
【０００５】
本発明は、従来技術の有する問題点を鑑みてなされたものであり、廃製品から解体処理する前に冷媒の回収作業を行うために使用する圧縮機のオイル吐出量を極力抑えることにより、圧縮機内部のオイルを日常管理することが容易となる冷媒回収装置を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために本発明は、少なくとも蒸発部、圧縮機、凝縮部を具備し、冷媒を前記蒸発部、圧縮機、凝縮部を順次通過させて冷媒回収を行う冷媒回収装置において、前記圧縮機の作動油として回収する前記冷媒と非相溶のオイルが充填されている冷媒回収装置である。
【０００７】
上記構成によって、装置の圧縮機からオイルが吐出する量を極力抑制することができるので、オイルの日常管理が容易となり、頻繁にオイルを追加充填することなく圧縮機の信頼性を長期間にわたって保証することができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】
上記課題を解決するための請求項１記載の発明は、少なくとも蒸発部、圧縮機、凝縮部を具備し、冷媒を前記蒸発部、圧縮機、凝縮部を順次通過させて冷媒回収を行う冷媒回収装置において、前記圧縮機の作動油として回収する前記冷媒と非相溶のオイルが充填されている冷媒回収装置である。
【０００９】
請求項２記載の発明は、前記圧縮機と前記凝縮部との間にオイルセパレータを配設している冷媒回収装置である。
【００１０】
請求項３記載の発明は、前記のオイルセパレータにヒータが配設されている冷媒回収装置である。
【００１１】
請求項４記載の発明は、ＣＦＣ系、ＨＣＦＣ系またはＨＦＣ系冷媒を単独もしくは混合で含む前記冷媒に対して、前記作動油としてパラフィン系オイルを充填する冷媒回収装置である。
【００１２】
請求項５記載の発明は、前記冷凍機油の４０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ²／ｓである冷媒回収装置である。
【００１３】
請求項６記載の発明は、前記冷媒と前記冷凍機油との相互溶解度が、２５℃において５ｗｔ％以下である冷媒回収装置である。
【００１４】
【実施例】
以下、本発明の一実施例について図面を参考に詳細な説明を行う。
【００１５】
（実施例１）
図１は冷媒回収装置の概略構成図である。Ａは内部にＲ２２残存冷媒が封入された被冷媒回収物すなわち廃製品であり、例えば分離型空気調和機の室外ユニット等が相当する。１は耐圧ホースであり、室外ユニットＡの接続バルブとなる２方弁Ａ−１、３方弁Ａ−２に接続され、室外ユニットＡからＲ２２冷媒を取り入れる接続部となる。２はフィルター部で、前記耐圧ホース１から取込んだ室外ユニットＡからのＲ２２冷媒に混入している不純物の流入を防止するものである。
【００１６】
３は冷媒回収の開始および完了時点のタイミングを知らせるための圧力スイッチである。室外ユニットＡに接続後、既定値以上であることを確認し、冷媒回収装置の運転を開始し、また前記フィルター部２の出口側の圧力を測定し、既定値に達した時にＯＦＦ動作して冷媒回収装置の運転を停止し、冷媒回収を完了する。４は室外ユニット内の冷媒圧力を表示する圧力計で、前記フィルター部２の出口側の圧力を測定する。５はドライヤーで、前記フィルター部２の出口側に接続され、回収途上にあるＲ２２冷媒中に含まれる水分を除去するためのものである。６は前記ドライヤー５の出口側に接続されたキャピラリチューブで、前記室外ユニットＡより回収しつつある気液混合冷媒を充分に減圧状態とする。７は前記キャピラリチューブ６の出口側に接続された蒸発部となる第１熱交換器７で、前記キャピラリチューブ６で減圧された冷媒を気化させる。８はプロペラファンで、ファンモータ９によって駆動され、前記第１熱交換器７の表面に風を送って、蒸発部での冷媒の気化を促進する。
【００１７】
１０は冷媒オイル分離タンクであり、前記第１熱交換器７の出口側に接続され、蒸発部で気化された冷媒と室外ユニット内の圧縮機オイルとが混合状態で供給され、ここで十分に分離される。その補助手段として加熱用ヒータ１１が配設され、回収する冷媒の廃製品オイルへの溶け込み量低減と冬場等外気温が低下してきた時の温度コントロールに加熱用ヒータ１１を利用して、冷媒オイル分離特性を向上させる。前記加熱用ヒータ１１の底部にはオイル排出口が設けられ、逆止弁１２を介してオイル貯留タンク１３へと回収されるよう接続されている。前記オイル貯留タンク１３の下部にもオイル排出口が設けられ、定期的にオイルを排出できるようにバルブ１４が配設されている。
【００１８】
１５は第１のオイルセパレータで、前記冷媒オイル分離タンク１０の出口側に接続され、気化されたＲ２２冷媒に随伴する少量のオイルをさらに十分分離するためのものである。第１のオイルセパレータ１５にもオイル排出口が設けられ、逆止弁１６を介してオイル貯留タンク１３へと分離されたオイルが回収されるようになっている。
【００１９】
１７は前記第１のオイルセパレータ１５の出口側に接続された逆止弁で、第１のオイルセパレータ１５へ逆流する冷媒の流れを阻止する。１８は前記逆止弁１７を介して第１のオイルセパレータ１５に接続されたアキュームレータで、回収しつつある冷媒を液成分とガス成分とに分離し、圧縮機の吸入口に液冷媒が入り込まないようにするための分離用タンクである。
【００２０】
１９は圧縮機で、前記アキュームレータ１８にて分離されたガス状の冷媒を吸入口より吸入し、内部でガス状の冷媒を圧縮し、高温高圧のガスとして吐出口より吐出する。前記圧縮機は密閉型高圧タイプであり、その作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約３．３ｗｔ％であった。
【００２１】
２０は第２のオイルセパレータで、前記圧縮機１９より吐出された冷媒中のオイルを分離するためのものである。２１は戻り管路で、途上には逆止弁２２が配設され、前記第２のオイルセパレータ２０の底部に溜まったオイル分を前記アキュームレータ１８の入口へ戻すものである。これにより、再びオイルは圧縮機１９側へ流入し、圧縮機１９の潤滑油切れに伴う焼付きが防止される。
【００２２】
２３は凝縮器となる第２熱交換器であり、圧縮機１９で圧縮されたガス冷媒を液化させる。２４はプロペラファンであり、モータ２５によって駆動され、前記第２熱交換器２３の表面に風を送って冷媒の熱を放熱させ、凝縮器でのＲ２２冷媒の液化を促進する。２６は第２熱交換器２３の出口部とアキュームレータ１８の入口部を接続する圧縮機１９の冷却回路で、２７は圧縮機１９を冷却する際に開く、切り換え操作弁である。２８は逆止弁で、前記第２熱交換器２３の出口側に接続され、第２熱交換器２３側への冷媒の逆流を阻止する。耐圧ホース２９を介して冷媒回収用ボンベ３０が前記逆止弁２８と接続され、前記第２熱交換器２３により液化されたＲ２２冷媒を貯蔵する。前記逆止弁２８は、冷媒回収用ボンベ３０に充填された液状の冷媒が気化して第２熱交換器２３側に逆流するのを防ぐためのものである。
【００２３】
３１は圧力計で、前記逆止弁２８と耐圧ホース２９の間に設けられ、前記冷媒回収用ボンベ３０内の圧力を表示する。３２は安全弁で、前記圧力計３１と同一圧力個所に設けられており、前記冷媒回収用ボンベ３０内の圧力が異常に上昇した場合に、自動的にＲ２２冷媒を排出するためのものである。３３はロードセル重量計で、前記冷媒回収ボンベ３０を載置し、前記室外ユニットＡから回収した冷媒の重量を管理するためのものである。
【００２４】
このように構成されている冷媒回収装置において、室外ユニットＡからのＲ２２冷媒を回収する場合、まず冷媒回収装置の耐圧ホース１を前記室外ユニットＡの２方弁Ａ−１、３方弁Ａ−２に接続する。そして、弁バルブを開放することにより、室外ユニットＡ内のＲ２２冷媒が冷媒回収装置内へ流入する。
【００２５】
この時、前記室外ユニットＡ内の冷媒圧力が圧力スイッチ３によって既定値以上であることを確認し、圧縮機１９が運転される。前記圧縮機１９の運転により、前記室外ユニットＡ内の冷媒は、フィルター部２にて不純物が取り除かれ、ドライヤー５、キャピラリチューブ６、第１熱交換器７、冷媒オイル分離タンク１０、第１のオイルセパレータ１５、逆止弁１７、アキュムレータ１８を順次流れ、圧縮機１９内へ流入する。
【００２６】
圧縮機１９へ流入した冷媒は、圧縮されて高温・高圧のガス冷媒となり、吐出されて第２のオイルセパレータ２０へ流れ、ここで圧縮機作動オイルが分離される。残るガス冷媒は、第２熱交換器２３へ流れ、この第２熱交換器２３によって液化され、逆止弁２８および耐圧ホース２９を介して冷媒回収用ボンベ３０内に貯留される。
【００２７】
本冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約６０ｇであった。
【００２８】
（実施例２）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は１００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約２．４ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約３８ｇであった。
【００２９】
（実施例３）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は２００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約１．７ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約２９ｇであった。
【００３０】
（実施例４）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約２４ｇであった。
【００３１】
（実施例５）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約０．８ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約２０ｇであった。
【００３２】
（実施例６）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様であるが、第２のオイルセパレータ２０に加熱用ヒータ３４を配設した構成とし、図２に配管系統図を示した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１５ｇであった。
【００３３】
（実施例７）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約０．８ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例６と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約８ｇであった。
【００３４】
（実施例８）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は１００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約５．０ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約７０ｇであった。
【００３５】
（実施例９）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は２００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約４．０ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約５３ｇであった。
【００３６】
（実施例１０）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約３．３ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約４５ｇであった。
【００３７】
（実施例１１）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は１００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約２．４ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが、本実施例では圧縮機と凝縮部との間のオイルセパレータを省略した。図３に配管系統図を示した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１３０ｇであった。
【００３８】
（実施例１２）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は２００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約１．７ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが、本実施例では圧縮機と凝縮部との間のオイルセパレータを省略した。図２に配管系統図を示した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約８０ｇであった。
【００３９】
（実施例１３）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが、本実施例では圧縮機と凝縮部との間のオイルセパレータを省略し、図３に配管系統図を示した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約５８ｇであった。
【００４０】
（実施例１４）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解性は約０．８ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが、本実施例では圧縮機と凝縮部との間のオイルセパレータを省略した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約４６ｇであった。
【００４１】
（比較例１）
圧縮機の作動油として２５℃でＲ２２冷媒と二層分離しないナフテン系オイルが充填され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。冷媒回収装置の構成は実施例９と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを２００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１２０ｇであった。
【００４２】
（比較例２）
圧縮機の作動油として２５℃でＲ２２冷媒と二層分離しないナフテン系オイルが充填され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを３００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１３０ｇであった。
【００４３】
（比較例３）
圧縮機の作動油として２５℃でＲ２２冷媒と二層分離しないナフテン系オイルが充填され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが圧縮機と凝縮部との間にオイルセパレータを連続で２個使用し、図４に配管系統図を示し、３５が第３のオイルセパレータである。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを３００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約９０ｇであった。
【００４４】
（実施例１５）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は２００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相互溶解性は約２．４ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約４７ｇであった。
【００４５】
（実施例１６）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相互溶解性は約１．６ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約３５ｇであった。
【００４６】
（実施例１７）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相互溶解性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約２９ｇであった。
【００４７】
（実施例１８）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相互溶解性は約１．６ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例６と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約２８ｇであった。
【００４８】
（実施例１９）
圧縮機の作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相互溶解性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実施例６と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１７ｇであった。
【００４９】
（比較例４）
圧縮機の作動油として２５℃でＲ４１０Ａ冷媒と二層分離しないエステル系オイルが充填され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが圧縮機と凝縮部との間にオイルセパレータを連続で２個使用した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを３００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１１０ｇであった。
【００５０】
（比較例５）
圧縮機の作動油として２５℃でＲ４１０Ａ冷媒と二層分離しないエーテル系オイルが充填され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが圧縮機と凝縮部との間にオイルセパレータを連続で２個使用した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを３００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１１５ｇであった。
【００５１】
実施例１〜１４から明らかなように、Ｒ２２と非相溶系のオイルであるパラフィン系を使用することで圧縮機からのオイル吐出量を極めて少量に抑制でき、オイルセパレータを省略した場合にも従来の相溶系オイルと比べると圧縮機からのオイル減少量を低減できた。非相溶系オイルを使用することで吸入圧縮時に通過する冷媒の溶け込みも少ないため、圧縮機からの持ち出しも小さくできた。また圧縮機としては密閉型低圧タイプよりも高圧タイプのほうが高圧側と低圧側の圧力差が大きいためオイルの持ち出し量を小さくできる。その結果圧縮機に対する日常管理が容易となり、オイルを追加で補充する作業回数も低減できた。そのためには２５℃における相互溶解度が５ｗｔ％以下のパラフィン系オイルを使用することが望ましく、相互溶解度が小さすぎて悪影響を及ぼすことはなかった。相互溶解度が大きくなると本発明で意図するような非相溶系のオイルとは言えず、オイルの吐出量も溶解度が増大するにしたがって急激に多くなってしまった。また、同じ溶解度特性であってもオイルの動粘度を上昇させることで圧縮機からのオイル吐出量を低減可能であった。圧縮機用の作動油としては通常４０℃での動粘度で管理され、好ましい動粘度範囲は１００〜４００ｍｍ²／ｓであった。１００ｍｍ²／ｓ以下では圧縮機駆動系の攪拌効果によって吐出量が急激に多くなってしまい、好ましくなかった。また４００ｍｍ²／ｓ以上では冬場の冷媒回収作業を考慮すると圧縮機起動時に駆動系への負荷も大きいし、メカ摺動部の潤滑性を安定して保持させる意味でも好ましくなかった。
【００５２】
また圧縮機と凝縮部との間にオイルセパレータを設ける場合であっても、従来のように冷媒と二層分離しない相互溶解性に優れたオイルを使用するよりは、回収すべき冷媒と非相溶系のオイルを使用したほうが分離効率も向上してオイル戻り性を改善することができた。
【００５３】
また実施例１１〜１４においては圧縮機と凝縮部との間のオイルセパレータを省略したが、非相溶系の高粘度なオイルを使用しているため、オイル吐出量はそれほど多くはならなかった。
【００５４】
実施例ではＨＣＦＣ系冷媒の代表としてＲ２２を示したがその他の冷媒ともパラフィン系オイルは非相溶特性を示すので、本発明で意図する効果を十分期待できる。またＨＦＣ系冷媒の代表としてＲ４１０Ａを示したがその他Ｒ４０７Ｃ、Ｒ１３４ａ等の冷媒ともパラフィン系オイルは非相溶特性を示すので、本発明で意図する効果を十分期待できる。さらにＣＦＣ系冷媒のＲ１２ともパラフィン系オイルは非相溶特性を示すので、本発明で意図する効果を十分期待できる。したがってＨＦＣ系、ＨＣＦＣ系、ＣＦＣ系を任意に混合した冷媒についてもパラフィン系オイルは本発明で意図する効果を十分期待できる。
【００５５】
【発明の効果】
上記実施例から明らかなように、請求項１記載の発明によれば、装置の圧縮機からオイルが吐出する量を極力抑制することができるので、オイルの日常管理が容易となり、オイルを追加充填することなく圧縮機の信頼性を長期間にわたって保証することができる。
【００５６】
また、請求項２記載の発明によれば、圧縮機充填オイルとして非相溶系を使用することでオイルセパレータの分離効果も向上して、分離効率が格段に改善した。
【００５７】
また、請求項３記載の発明によれば、圧縮機吐出後のオイルセパレータに加熱用ヒータを配設することによって高粘度のオイル、たとえば４０℃における動粘度が２００ｍｍ²／ｓに対してもオイル戻り性を格段に向上させることができ、長期間にわたってオイルを補充する必要のない冷媒回収装置とすることが可能であった。
【００５８】
また、請求項４記載の発明によれば、ＣＦＣ系、ＨＣＦＣ系、ＨＦＣ系と言った冷媒に対してパラフィン系オイルを使用することで常温の相互溶解性を非常に小さくでき、圧縮機からのオイル吐出量を極力小さく抑制できた。
【００５９】
また、請求項５記載の発明によれば、オイルの４０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ²／ｓとすることで通常冷凍サイクルで使用するオイルよりも粘度グレードを上げたものを冷媒回収用途に使用することで、圧縮機からのオイル吐出量を極力小さく抑制できた。
【００６０】
また、請求項６記載の発明は、冷媒とオイルとの相互溶解度を２５℃、５ｗｔ％以下とすることで冷媒とオイルとの分離状態が向上して、圧縮機からのオイル吐出量を極力小さく抑制できた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１に示す室外ユニットから冷媒回収する冷媒回収装置の配管系統図
【図２】本発明の実施例６に示す室外ユニットから冷媒回収する冷媒回収装置の配管系統図
【図３】本発明の実施例１１に示す室外ユニットから冷媒回収する冷媒回収装置の配管系統図
【図４】比較例３に示す室外ユニットから冷媒回収する冷媒回収装置の配管系統図
【符号の説明】
２フィルター部
４圧力計
５ドライヤー
７第１熱交換器
８プロペラファン
１０冷媒オイル分離タンク
１１加熱用ヒータ
１３オイル貯留タンク
１５第１のオイルセパセータ
１８アキュームレータ
１９圧縮機
２０第２のオイルセパレータ
２３第２熱交換器
２４プロペラファン
３０冷媒回収用ボンベ
３１圧力計
３４加熱用ヒータ
３５第３のオイルセパレータ[0001]
[Industrial application fields]
The present invention relates to a refrigerant recovery apparatus that is used during a refrigerant recovery operation performed before dismantling or crushing an air conditioner.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, industrial waste made of iron, aluminum, copper, plastics, and the like and composite materials thereof have been recycled by crushing them using a crusher, etc., and separating and sorting them.
[0003]
Also, since waste such as air conditioners contains refrigerant and oil inside, if it is put into the crusher as it is, refrigerant will blow out, oil will leak, and environmental damage and risk are high. Refrigerant recovery and product recycling are obligatory.
For refrigerant recovery from the air conditioner, first exhaust the refrigerant alone or with oil, evaporate it in the evaporation section, sufficiently separate it in the oil separator or refrigerant oil separation tank, and then repeat the suction and compression in the compressor again The liquid refrigerant is collected in the condensing part and collected in a pressure cylinder. As the compressor here, in consideration of durability and versatility, the compressor used in ordinary air conditioners is often diverted, so the mutual solubility with the refrigerant is good and during operation In this case, oil that is slightly filled is discharged from the compressor. Therefore, an oil separator is interposed between the compressor and the condensing part, and a liquid return circuit for the discharged oil is provided. However, since oil is gradually decreasing while many waste products are being processed, a method of disposing a plurality of oil separators is also proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 5-280835.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, the method of simply arranging a plurality of oil separators is not sufficient, and if oil that is easy to dissolve in the refrigerant is used, the amount of oil discharged is reduced, and how well the discharged oil is separated and recompressed. Returning to the side was a major issue.
[0005]
The present invention has been made in view of the problems of the prior art, and by compressing the oil discharge amount of a compressor used for performing refrigerant recovery work before disassembling from waste products, compression is performed as much as possible. An object of the present invention is to provide a refrigerant recovery device that facilitates daily management of oil inside the machine.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, the present invention provides a refrigerant recovery apparatus that includes at least an evaporator, a compressor, and a condenser, and performs refrigerant recovery by sequentially passing the refrigerant through the evaporator, the compressor, and the condenser. The refrigerant recovery device is filled with oil that is incompatible with the refrigerant recovered as hydraulic fluid for the compressor.
[0007]
With the above configuration, the amount of oil discharged from the compressor of the device can be suppressed as much as possible, facilitating daily management of the oil and ensuring the reliability of the compressor for a long period without frequent additional oil filling. can do.
[0008]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The invention according to claim 1 for solving the above-described problem is a refrigerant recovery that includes at least an evaporation section, a compressor, and a condensation section, and performs refrigerant recovery by sequentially passing the refrigerant through the evaporation section, the compressor, and the condensation section. In the apparatus, the refrigerant recovery apparatus is filled with oil that is incompatible with the refrigerant to be recovered as hydraulic oil for the compressor.
[0009]
The invention according to claim 2 is a refrigerant recovery apparatus in which an oil separator is disposed between the compressor and the condensing unit.
[0010]
A third aspect of the present invention is a refrigerant recovery apparatus in which a heater is disposed in the oil separator.
[0011]
A fourth aspect of the present invention is a refrigerant recovery apparatus for filling a paraffinic oil as the working oil with respect to the refrigerant containing a CFC, HCFC or HFC refrigerant alone or in a mixture.
[0012]
As for invention of Claim 5, kinematic viscosity in 40 degreeC of the said refrigerating machine oil is 100-400 mm. ² / S is a refrigerant recovery device.
[0013]
The invention according to claim 6 is the refrigerant recovery apparatus in which the mutual solubility between the refrigerant and the refrigerating machine oil is 5 wt% or less at 25 ° C.
[0014]
【Example】
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0015]
(Example 1)
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a refrigerant recovery apparatus. A is a recovered material, that is, a waste product, in which R22 residual refrigerant is sealed, and corresponds to, for example, an outdoor unit of a separation type air conditioner. Reference numeral 1 denotes a pressure-resistant hose, which is connected to the two-way valve A-1 and the three-way valve A-2 serving as a connection valve for the outdoor unit A, and serves as a connection portion for taking in the R22 refrigerant from the outdoor unit A. Reference numeral 2 denotes a filter portion for preventing the inflow of impurities mixed in the R22 refrigerant from the outdoor unit A taken in from the pressure hose 1.
[0016]
Reference numeral 3 denotes a pressure switch for informing the timing of the start and completion of refrigerant recovery. After connecting to the outdoor unit A, confirm that the value is equal to or greater than the predetermined value, start operation of the refrigerant recovery device, measure the pressure on the outlet side of the filter unit 2, and turn OFF when the predetermined value is reached. The operation of the refrigerant recovery device is stopped, and the refrigerant recovery is completed. 4 is a pressure gauge that displays the refrigerant pressure in the outdoor unit, and measures the pressure on the outlet side of the filter unit 2. A dryer 5 is connected to the outlet side of the filter unit 2 and removes water contained in the R22 refrigerant that is in the process of recovery. 6 is a capillary tube connected to the outlet side of the dryer 5, and makes the gas-liquid mixed refrigerant being recovered from the outdoor unit A sufficiently decompressed. Reference numeral 7 denotes a first heat exchanger 7 serving as an evaporation unit connected to the outlet side of the capillary tube 6, and vaporizes the refrigerant decompressed by the capillary tube 6. A propeller fan 8 is driven by a fan motor 9 and sends air to the surface of the first heat exchanger 7 to promote the vaporization of the refrigerant in the evaporation section.
[0017]
A refrigerant oil separation tank 10 is connected to the outlet side of the first heat exchanger 7 and is supplied in a mixed state with the refrigerant vaporized in the evaporator and the compressor oil in the outdoor unit. To be separated. A heating heater 11 is provided as an auxiliary means, and the refrigerant heater oil 11 is used for reducing the amount of refrigerant to be collected in waste product oil and for controlling the temperature when the outside air temperature is lowered such as in winter. Improve separation characteristics. An oil discharge port is provided at the bottom of the heater 11 and is connected to the oil storage tank 13 via a check valve 12. An oil discharge port is also provided in the lower part of the oil storage tank 13, and a valve 14 is provided so that oil can be discharged periodically.
[0018]
A first oil separator 15 is connected to the outlet side of the refrigerant oil separation tank 10 for further sufficiently separating a small amount of oil accompanying the vaporized R22 refrigerant. The first oil separator 15 is also provided with an oil discharge port so that the oil separated into the oil storage tank 13 via the check valve 16 is recovered.
[0019]
A check valve 17 is connected to the outlet side of the first oil separator 15 and blocks the flow of refrigerant that flows back to the first oil separator 15. An accumulator 18 is connected to the first oil separator 15 through the check valve 17 to separate the refrigerant being recovered into a liquid component and a gas component, and the liquid refrigerant does not enter the suction port of the compressor. This is a separation tank.
[0020]
A compressor 19 sucks the gaseous refrigerant separated by the accumulator 18 from the suction port, compresses the gaseous refrigerant therein, and discharges it as a high-temperature and high-pressure gas from the discharge port. The compressor is a hermetically sealed high-pressure type, using paraffinic oil as the working oil, and kinematic viscosity at 40 ° C is 65 mm ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 3.3 wt%.
[0021]
Reference numeral 20 denotes a second oil separator for separating oil in the refrigerant discharged from the compressor 19. Reference numeral 21 denotes a return pipe, and a check valve 22 is provided along the way to return the oil accumulated in the bottom of the second oil separator 20 to the inlet of the accumulator 18. As a result, the oil again flows into the compressor 19 side, and seizure due to running out of lubricating oil in the compressor 19 is prevented.
[0022]
Reference numeral 23 denotes a second heat exchanger serving as a condenser, which liquefies the gas refrigerant compressed by the compressor 19. A propeller fan 24 is driven by a motor 25 and sends air to the surface of the second heat exchanger 23 to dissipate the heat of the refrigerant, thereby promoting the liquefaction of the R22 refrigerant in the condenser. 26 is a cooling circuit for the compressor 19 that connects the outlet of the second heat exchanger 23 and the inlet of the accumulator 18, and 27 is a switching operation valve that opens when the compressor 19 is cooled. A check valve 28 is connected to the outlet side of the second heat exchanger 23 and prevents the refrigerant from flowing backward to the second heat exchanger 23 side. A refrigerant recovery cylinder 30 is connected to the check valve 28 through a pressure hose 29 to store the R22 refrigerant liquefied by the second heat exchanger 23. The check valve 28 is for preventing the liquid refrigerant filled in the refrigerant recovery cylinder 30 from being vaporized and flowing back to the second heat exchanger 23 side.
[0023]
A pressure gauge 31 is provided between the check valve 28 and the pressure-resistant hose 29 and displays the pressure in the refrigerant recovery cylinder 30. A safety valve 32 is provided at the same pressure location as the pressure gauge 31 and automatically discharges the R22 refrigerant when the pressure in the refrigerant recovery cylinder 30 rises abnormally. Reference numeral 33 denotes a load cell weight meter for placing the refrigerant recovery cylinder 30 and managing the weight of the refrigerant recovered from the outdoor unit A.
[0024]
In the refrigerant recovery apparatus configured as described above, when recovering the R22 refrigerant from the outdoor unit A, first, the pressure hose 1 of the refrigerant recovery apparatus is connected to the two-way valve A-1 and the three-way valve A- of the outdoor unit A. Connect to 2. Then, by opening the valve valve, the R22 refrigerant in the outdoor unit A flows into the refrigerant recovery device.
[0025]
At this time, it is confirmed by the pressure switch 3 that the refrigerant pressure in the outdoor unit A is equal to or higher than a predetermined value, and the compressor 19 is operated. By the operation of the compressor 19, impurities in the refrigerant in the outdoor unit A are removed by the filter unit 2, and the dryer 5, the capillary tube 6, the first heat exchanger 7, the refrigerant oil separation tank 10, the first The oil separator 15, the check valve 17, and the accumulator 18 sequentially flow and flow into the compressor 19.
[0026]
The refrigerant that has flowed into the compressor 19 is compressed to become a high-temperature and high-pressure gas refrigerant, and is discharged and flows to the second oil separator 20 where the compressor working oil is separated. The remaining gas refrigerant flows into the second heat exchanger 23, is liquefied by the second heat exchanger 23, and is stored in the refrigerant recovery cylinder 30 via the check valve 28 and the pressure hose 29.
[0027]
Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 1000 units. As a result, the amount of oil reduction from the compressor was about 60 g.
[0028]
(Example 2)
Paraffin oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 100mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 2.4 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 38 g.
[0029]
(Example 3)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 200 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 1.7 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the amount of oil reduction from the compressor was about 29 g.
[0030]
(Example 4)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 300 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 1.2 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the amount of oil reduction from the compressor was about 24 g.
[0031]
(Example 5)
Paraffin oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 400 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 0.8 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 20 g.
[0032]
(Example 6)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 300 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 1.2 wt%. The configuration of the refrigerant recovery device is the same as that of the first embodiment, but the heater 34 for heating is provided in the second oil separator 20, and a piping system diagram is shown in FIG. Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 1000 units. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 15 g.
[0033]
(Example 7)
Paraffin oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 400 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 0.8 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of Example 6. Using this refrigerant recovery apparatus, 1000 units with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit are continuously used at a working speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 8 g.
[0034]
(Example 8)
Paraffin oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 100mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 5.0 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 70 g.
[0035]
Example 9
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 200 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 4.0 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the amount of oil decrease from the compressor was about 53 g.
[0036]
(Example 10)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 300 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 3.3 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 45 g.
[0037]
(Example 11)
Paraffin oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 100mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 2.4 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is substantially the same as that of the first embodiment, but the oil separator between the compressor and the condensing unit is omitted in this embodiment. FIG. 3 shows a piping system diagram. Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 1000 units. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 130 g.
[0038]
(Example 12)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 200 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 1.7 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is substantially the same as that of the first embodiment, but the oil separator between the compressor and the condensing unit is omitted in this embodiment. FIG. 2 shows a piping system diagram. Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 1000 units. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 80 g.
[0039]
(Example 13)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 300 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 1.2 wt%. The configuration of the refrigerant recovery device is substantially the same as that of the first embodiment, but in this embodiment, the oil separator between the compressor and the condensing unit is omitted, and a piping system diagram is shown in FIG. Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 1000 units. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 58 g.
[0040]
(Example 14)
Paraffin oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 400 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R22 refrigerant at 25 ° C. was about 0.8 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is substantially the same as that of the first embodiment, but the oil separator between the compressor and the condensing unit is omitted in this embodiment. Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 1000 units. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 46 g.
[0041]
(Comparative Example 1)
The compressor oil is filled with naphthenic oil that does not separate into two layers of R22 refrigerant at 25 ° C. The kinematic viscosity at 40 ° C is 65mm. ² / S. The configuration of the refrigerant recovery device is the same as that of Example 9. Using this refrigerant recovery device, 200 units with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit are continuously used at a working speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 120 g.
[0042]
(Comparative Example 2)
The compressor oil is filled with naphthenic oil that does not separate into two layers of R22 refrigerant at 25 ° C. The kinematic viscosity at 40 ° C is 65mm. ² / S. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment. Using this refrigerant recovery apparatus, 300 units with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit are continuously connected at a working speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 130 g.
[0043]
(Comparative Example 3)
The compressor oil is filled with naphthenic oil that does not separate into two layers of R22 refrigerant at 25 ° C. The kinematic viscosity at 40 ° C is 65mm. ² / S. The configuration of the refrigerant recovery device is almost the same as that of the first embodiment, but two oil separators are used continuously between the compressor and the condensing unit, a piping system diagram is shown in FIG. 4, and 35 is a third oil separator. It is. Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 300 units. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 90 g.
[0044]
(Example 15)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 200 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R410A refrigerant at 25 ° C. was about 2.4 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the amount of oil reduction from the compressor was about 47 g.
[0045]
(Example 16)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 300 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R410A refrigerant at 25 ° C. was about 1.6 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the amount of oil reduction from the compressor was about 35 g.
[0046]
(Example 17)
Paraffin oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 400 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R410A refrigerant at 25 ° C. was about 1.2 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of the first embodiment, and using this refrigerant recovery apparatus, an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit is continuously 1000 units at a work speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the amount of oil reduction from the compressor was about 29 g.
[0047]
(Example 18)
Paraffinic oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 300 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R410A refrigerant at 25 ° C. was about 1.6 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of Example 6. Using this refrigerant recovery apparatus, 1000 units with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit are continuously used at a working speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 28 g.
[0048]
(Example 19)
Paraffin oil is used as the hydraulic fluid for the compressor, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 400 mm. ² / S, and the mutual solubility with the R410A refrigerant at 25 ° C. was about 1.2 wt%. The configuration of the refrigerant recovery apparatus is the same as that of Example 6. Using this refrigerant recovery apparatus, 1000 units with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit are continuously used at a working speed of 90 seconds per unit. The refrigerant was recovered. As a result, the amount of oil reduction from the compressor was about 17 g.
[0049]
(Comparative Example 4)
The compressor oil is filled with ester oil that does not separate into R410A refrigerant and two layers at 25 ° C, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 65mm. ² / S. The configuration of the refrigerant recovery device is almost the same as that of Example 1, but two oil separators were used continuously between the compressor and the condenser. Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 300 units. As a result, the oil reduction amount from the compressor was about 110 g.
[0050]
(Comparative Example 5)
The compressor oil is filled with ether oil that does not separate into R410A refrigerant at 25 ° C at 25 ° C, and the kinematic viscosity at 40 ° C is 65mm. ² / S. The configuration of the refrigerant recovery device is almost the same as that of Example 1, but two oil separators were used continuously between the compressor and the condenser. Using this refrigerant recovery apparatus, the refrigerant with an average of about 700 g of refrigerant remaining in the outdoor unit was continuously recovered at a working speed of 90 seconds per 300 units. As a result, the amount of oil decrease from the compressor was about 115 g.
[0051]
As is clear from Examples 1 to 14, the oil discharge amount from the compressor can be suppressed to a very small amount by using a paraffinic oil that is incompatible with R22, and even when the oil separator is omitted, it is conventional. Compared with the other compatible oil, the amount of oil decrease from the compressor could be reduced. By using immiscible oil, the amount of refrigerant passing through during suction compression is small, so the take-out from the compressor can be reduced. As the compressor, the high pressure type has a larger pressure difference between the high pressure side and the low pressure side than the sealed low pressure type, so the amount of oil taken out can be reduced. As a result, daily management of the compressor became easier and the number of operations for replenishing the oil could be reduced. For that purpose, it is desirable to use a paraffinic oil having a mutual solubility at 25 ° C. of 5 wt% or less, and the mutual solubility is too small to cause adverse effects. When the mutual solubility increases, it cannot be said that it is an incompatible oil as intended in the present invention, and the amount of oil discharged increases rapidly as the solubility increases. Moreover, even if the solubility characteristics are the same, the oil discharge amount from the compressor can be reduced by increasing the kinematic viscosity of the oil. As hydraulic fluid for a compressor, it is normally managed by a kinematic viscosity at 40 ° C., and a preferable kinematic viscosity range is 100 to 400 mm. ² / S. 100mm ² / S or less, the discharge amount increased rapidly due to the stirring effect of the compressor drive system, which was not preferable. 400mm ² When the refrigerant recovery operation in winter is taken into consideration, the load on the drive system is large when the compressor is started, which is not preferable in terms of stably maintaining the lubricity of the mechanical sliding portion.
[0052]
Even when an oil separator is provided between the compressor and the condensing unit, the refrigerant and the non-phased refrigerant should be recovered rather than using oil having excellent mutual solubility that does not separate into two layers from the refrigerant as in the past. Using dissolved oil improved separation efficiency and improved oil return.
[0053]
Moreover, in Examples 11-14, although the oil separator between a compressor and a condensation part was abbreviate | omitted, since the incompatible high viscosity oil was used, the oil discharge amount did not increase so much.
[0054]
In the examples, R22 is shown as a representative of the HCFC refrigerant, but the paraffinic oil exhibits incompatible characteristics with other refrigerants, so that the effect intended by the present invention can be sufficiently expected. In addition, although R410A is shown as a representative HFC refrigerant, paraffinic oil exhibits incompatible characteristics with other refrigerants such as R407C and R134a, and thus the effect intended by the present invention can be sufficiently expected. Furthermore, since the paraffinic oil exhibits incompatible characteristics with R12 of the CFC refrigerant, the effect intended by the present invention can be sufficiently expected. Therefore, the paraffinic oil can sufficiently expect the effect intended by the present invention even for a refrigerant in which HFC, HCFC, and CFC are arbitrarily mixed.
[0055]
【The invention's effect】
As apparent from the above embodiment, according to the invention described in claim 1, since the amount of oil discharged from the compressor of the apparatus can be suppressed as much as possible, daily management of the oil becomes easy and additional oil is charged. The reliability of the compressor can be ensured over a long period of time without doing so.
[0056]
Further, according to the invention described in claim 2, by using an incompatible system as the compressor filling oil, the separation effect of the oil separator is also improved, and the separation efficiency is remarkably improved.
[0057]
Further, according to the invention described in claim 3, by providing a heater for heating to the oil separator after discharging the compressor, a high viscosity oil, for example, a kinematic viscosity at 40 ° C. is 200 mm. ² As a result, the oil return performance can be remarkably improved with respect to / s, and a refrigerant recovery apparatus that does not need to be replenished with oil for a long period of time can be obtained.
[0058]
Further, according to the invention described in claim 4, the mutual solubility at room temperature can be extremely reduced by using paraffinic oil for the refrigerants such as CFC, HCFC, and HFC, The oil discharge amount was reduced as much as possible.
[0059]
Moreover, according to invention of Claim 5, kinematic viscosity in 40 degreeC of oil is 100-400 mm. ² By using the oil whose viscosity grade is higher than that of the oil used in the normal refrigeration cycle by setting it to / s, it is possible to suppress the oil discharge amount from the compressor as small as possible.
[0060]
In the invention according to claim 6, the mutual solubility between the refrigerant and the oil is 25 ° C. and 5 wt% or less, so that the separation state between the refrigerant and the oil is improved, and the oil discharge amount from the compressor is minimized. I was able to suppress it.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a piping system diagram of a refrigerant recovery apparatus for recovering refrigerant from an outdoor unit according to Embodiment 1 of the present invention.
FIG. 2 is a piping system diagram of a refrigerant recovery apparatus for recovering refrigerant from an outdoor unit according to Embodiment 6 of the present invention.
FIG. 3 is a piping system diagram of a refrigerant recovery apparatus for recovering refrigerant from an outdoor unit according to Embodiment 11 of the present invention.
FIG. 4 is a piping diagram of a refrigerant recovery apparatus that recovers refrigerant from an outdoor unit shown in Comparative Example 3;
[Explanation of symbols]
2 Filter section
4 Pressure gauge
5 Hair dryer
7 First heat exchanger
8 Propeller fan
10 Refrigerant oil separation tank
11 Heating heater
13 Oil storage tank
15 First oil separator
18 Accumulator
19 Compressor
20 Second oil separator
23 Second heat exchanger
24 propeller fan
30 Refrigerant recovery cylinder
31 Pressure gauge
34 Heating heater
35 Third oil separator

Claims

The refrigerant to be recovered as hydraulic fluid for the compressor in a refrigerant recovery apparatus that includes at least an evaporation section, a compressor, and a condensation section, and that recovers the refrigerant by sequentially passing the refrigerant through the evaporation section, the compressor, and the condensation section The refrigerant recovery device is filled with incompatible oil.

The refrigerant recovery apparatus according to claim 1, wherein an oil separator is disposed between the compressor and the condensing unit.

The refrigerant recovery apparatus according to claim 2, wherein a heater is disposed in the oil separator.

4. The refrigerant recovery according to claim 1, wherein the refrigerant containing CFC, HCFC, or HFC refrigerant alone or in a mixture is filled with paraffinic oil as the hydraulic oil. 5. apparatus.

5. The refrigerant recovery apparatus according to claim 1, wherein the refrigerating machine oil has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 100 to 400 mm ² / s.

6. The refrigerant recovery apparatus according to claim 1, wherein a mutual solubility between the refrigerant and the refrigerating machine oil is 5 wt% or less at 25 ° C. 6.