JP3677920B2 - Oxygen concentration detector - Google Patents

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Description

【０００１】
【技術分野】
本発明は，自動車内燃機関等の吸気及び排気系に設置する酸素濃度検出器に関する。
【０００２】
【従来技術】
従来，自動車内燃機関等の吸気及び排気系には，空燃比を検知することができるガス検出器が設置されている。上記ガス検出器において検知された空燃比を元に，上記自動車内燃機関は，その燃焼状態が制御されている。これにより，上記内燃機関等より排出される排気ガスの浄化効率や燃料消費効率を高めることができる。
そして，上記ガス検出器としては，ＺｒＯ2 固体電解質を有する酸素濃度検出素子と，該酸素濃度検出素子を保持するハウジングとよりなる酸素濃度検出器が使用されている。なお，上記酸素濃度検出素子としては，限界電流式，または酸素濃淡起電力式のものがある。
【０００３】
ところで，上記酸素濃度検出素子において，特に有底円筒形の固体電解質を有する酸素濃度検出素子としては，例えば，図２８，図２９に示すものが挙げられる。
上記酸素濃度検出素子９は，有底円筒形の固体電解質９０と，該固体電解質９０の外側面に設けた外側電極９５と，その内側面に設けた内側電極９６とよりなり，かつ上記外側電極９５の表面には絶縁層９１が設けてある。
【０００４】
また，上記酸素濃度検出素子９の内部には基準ガスが導入される内室９２が設けてあり，該内室９２には棒状のヒータ９９が挿入配置されている。
なお，上記絶縁層９１は，外側電極９５の保護層としての役割も有しており，セラミックコーティング層より形成されている。または，上記絶縁層９１はセラミックコーティング層の上に例えばγ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成した複合層より形成されることもある。
【０００５】
【解決しようとする課題】
ところで，年々厳しくなる排気ガス規制への対応として，上記自動車内燃機関においては，より一層精密な空燃比による燃焼制御を行うことが求められ，よって，精度の高い酸素濃度検出素子の開発が要求されている。
上記精度の高い酸素濃度検出素子としては，例えば，自動車内燃機関の始動後，短時間で酸素濃度の検出が可能となる，即ち速熱性に優れた酸素濃度検出素子が挙げられる。
【０００６】
これは，上記酸素濃度検出素子が，素子活性温度以上に加熱されないと正確な酸素濃度検出ができないという性質を有するためである。従って，上記内燃機関の始動直後，排気系とその周辺の温度があまり高くない状態においては，上記内室に挿入したヒータにより上記酸素濃度検出素子を加熱し，これを速やかに素子活性温度となす必要がある。
【０００７】
ところで，上記酸素濃度検出素子の加熱にあたり，熱効率の面を考慮すると，酸素濃度検出素子に対し，別体のヒータを設けるよりは，一体化したヒータを設けたほうが好ましい。
このような酸素濃度検出素子としては，例えば，特開昭５８−７６７５７号に示される，固体電解質の表面（ただし，外側電極を形成した部分は除く。）に通電により発熱するヒータ層を設けた酸素濃度検出素子が挙げられる。
【０００８】
しかしながら，上記酸素濃度検出素子においては，ヒータ層が固体電解質の表面に直接設けてある。よって，固体電解質の温度が高く，固体電解質の電気抵抗が低い場合に，上記ヒータ層への印加電圧が高くなった場合，上記固体電解質を構成するＺｒＯ2 等が，電位と熱により還元分解するという問題が発生する。このような場合には，固体電解質が劣化するのみならず，ヒータ層からの漏れ電流が酸素濃度検出回路に流れ込むため酸素濃度検出に支障をきたす。
【０００９】
なお，上記酸素濃度検出回路とは，酸素濃度検出素子において得られた出力（電圧又は電流）に基づいて，被測定ガス中の酸素濃度を判定するための電気回路である。上記酸素濃度検出素子における外側電極，内側電極，後述する外側電極リード部，内側電極リード部，外側電極端子部，内側電極端子部は上記酸素濃度検出回路の一部を構成する。
【００１０】
また，上記酸素濃度検出素子においても，ヒータと外側電極及び内側電極との間の距離が，従来の別体のヒータを有する酸素濃度検出素子と比較して，大きく狭まったとはいえず，速熱性の面でもまだまだ不充分である。
【００１１】
更に，ヒータが一体的に設けられた他の酸素濃度検出素子としては，実公昭５９−９５２５７号に示される，酸素濃度検出素子の表面外周に，コイル状に構成したヒータを設ける酸素濃度検出素子が挙げられる。
しかしながら，上記酸素濃度検出素子においては，ヒータが表面外周に設けられているため，外部に多くの熱量が放出されてしまう。この放出された熱量の分，酸素濃度検出素子への伝熱量が少なくなってしまい，よって，このものにおいても速熱性は不充分である。
【００１２】
本発明は，かかる問題点に鑑み，固体電解質のヒータ層への電圧印加による劣化や，漏れ電流による検出不良が生じることがなく，かつ速熱性に優れた酸素濃度検出素子を有する酸素濃度検出器を提供しようとするものである。
【００１３】
【課題の解決手段】
請求項１の発明は，一端が閉塞し他端が開口した有底円筒形の固体電解質と，該固体電解質の外側面に設けた被測定ガスに接触する外側電極と，該固体電解質の内側面に，上記固体電解質を介して上記外側電極と対向する位置に設けられた内側電極とよりなる酸素濃度検出素子と，該酸素濃度検出素子を保持するハウジングとからなる酸素濃度検出器において，
上記外側電極の少なくとも酸素濃度検出に供される表面には，ガス透過性の多孔質よりなる電気的に絶縁性を有する第一絶縁層を設けてなり，
更に，該第一絶縁層の外方には，電気的に絶縁性を有する第二絶縁層を設けてなり，
かつ，上記第一絶縁層と上記第二絶縁層との間にはヒータ層を設けてなり，
更に，上記第一絶縁層の厚みは１０〜９００μｍ，気孔率は１〜５０％であることを特徴とする酸素濃度検出器にある。
【００１４】
本発明の作用につき，以下に説明する。
本発明の酸素濃度検出器を構成する酸素濃度検出素子においては，第一絶縁層と第二絶縁層との間にヒータ層を設けてある。
上記ヒータ層と上記固体電解質との間の距離は，たかだか数百μｍである。このため，上記ヒータ層において発生した熱の多くが，速やかに外側電極側に伝導することができる。よって，速熱性に優れた酸素濃度検出素子を有する酸素濃度検出器を得ることができる。
【００１５】
また，上記ヒータ層は酸素濃度検出素子の表面に露出しておらず，上記第二絶縁層によって覆われている。このため，上記ヒータ層にて生じた熱が外部に放出されることを抑制することができる。
【００１６】
また，上記ヒータ層は固体電解質に対して，直接設けられていない。よって，固体電解質が還元劣化されたり，ヒータ層を流れる電流が酸素濃度検出回路に漏洩することを防止することができる。
【００１７】
従って，本発明によれば，固体電解質のヒータ層への電圧印加による劣化や，漏れ電流による検出不良が生じることがなく，かつ速熱性に優れた酸素濃度検出素子を有する酸素濃度検出器を得ることができる。
【００１８】
次に，上記ヒータ層は，上記外側電極の面積の０．１〜０．８倍を被覆するよう設けてあることが好ましい。
上記ヒータ層は，上記外側電極の上に設けてあることが，速熱性の点からは好ましい。ただし，上記ヒータ層の真下にある外側電極については，該ヒータ層が酸素の通過を阻害するため，酸素濃度検出の機能を果たし難い状態にある。
【００１９】
よって，上記ヒータ層が上記外側電極の面積の０．１倍未満を被覆している場合には，ヒータ層と外側電極との距離が遠くなり，酸素濃度検出素子の速熱性が悪化するおそれがある。
一方，上記ヒータ層が上記外側電極の面積の０．８倍より広い部分を被覆している場合には，該ヒータ層により酸素の移動が阻害され，酸素濃度検出の精度が悪化する。
なお，上記外側電極の面積とは，外側電極において特に酸素濃度検出に寄与する部分の面積を示している。具体的には，例えば，後述の図４に示すごとく，被測定ガス室と対面した部分を示す。
【００２０】
ところで，上記酸素濃度検出素子において，上記ヒータ層より発生した熱は，酸素濃度検出素子の閉塞端側から胴部，そして開口端側へと伝導する。このため，より閉塞端側の温度が高くなり，胴部の温度が低くなるという温度分布が酸素濃度検出素子に生じてしまう。
【００２１】
そこで，上記ヒータ層は，その幅が，酸素濃度検出素子の胴部へ向かう程細くなるよう形成することが好ましい。
または，上記ヒータ層は，その厚みが上記胴部へ向かう程薄くなるよう形成することが好ましい。
更には，上記ヒータ層のパターンを胴部側へ集中化させて，胴部側がより高温度となるよう形成することが好ましい。
以上の構成により，より胴部側に設けたヒータ層の発熱量が増大するため，上述の温度分布を解消することができる。
【００２２】
また，上記ヒータ層の周囲には空間層を形成することが好ましい。
上記第二絶縁層と上記ヒータ層の熱膨張差が大きい場合には，上記ヒータ層の発熱時に熱応力が発生し，上記第二絶縁層に割れが生じることがある。上記空間層を設けることにより，該空間層において，熱応力を緩和することができる。
なお，上記空間層は，例えば，上記ヒータ層の周囲に形成された中空部分である（図９参照）。
【００２３】
また，本発明にかかる酸素濃度検出器は，酸素濃度検出素子と該酸素濃度検出素子を保持するハウジングとよりなる。
上記酸素濃度検出器の構成としては，種々の構成が考えられるが，例えば，後述の図４に示すごとく，酸素濃度検出素子を保持するハウジングと該ハウジングの下端に設けられ，上記酸素濃度検出素子の下部を保護する素子保護カバーと，上記ハウジングの上端に設けられた大気側カバーとよりなる構成が挙げられる。
【００２４】
また，上記酸素濃度検出素子は，例えば，ハウジングに対し直接当接することにより保持されている。または，例えば，ハウジングに対しワッシャ等を介して当接することにより保持されている。
また，上記酸素濃度検出素子とハウジングとの間には，例えばタルク，絶縁碍子等を設置することができる。これにより，酸素濃度検出素子とハウジングとの間を気密封止，絶縁封止することができる。
また，本発明にかかる酸素濃度検出器の構成は以上の構成に限定されるものではない。
【００２５】
次に，請求項２の発明のように，上記第二絶縁層はガス透過性の多孔質であることが好ましい。
これにより，第二絶縁層を被測定ガスが速やかに通過し，外側電極に到達することができる。このため応答性に優れた酸素濃度検出素子を有する酸素濃度検出器を得ることができる。
【００２６】
次に，上記第二絶縁層はガス不透過性であることが好ましい。
これにより，上記第二絶縁層を経由して，被測定ガスがヒータ層に直接接触することを防止することができる。
仮に，上記被測定ガスが上記ヒータ層に接触した場合には，上記被測定ガス中に含まれる酸素がヒータ層に吸着され，外側電極への酸素の到達が遅れ，酸素濃度検出素子の応答性が低下するおそれがある。
【００２７】
次に，上記第一絶縁層の厚みは１０〜９００μｍ，気孔率は１〜５０％である。
これにより，絶縁不良の防止を図り，優れた応答性を有する酸素濃度検出素子を得ることができる。
【００２８】
上記第一絶縁層の厚みが１０μｍ未満である場合には，ヒータ層と固体電解質との距離が狭まり，外側電極とヒータ層との間で絶縁不良が生じ，酸素濃度検出に支障をきたすおそれがある。
一方，第一絶縁層の厚みが９００μｍより厚い場合には，ヒータ層と外側電極との距離が遠くなるため，速熱性が悪化するおそれがある。
【００２９】
上記気孔率が１％未満である場合には，上記第一絶縁層におけるガス拡散性が悪化するおそれがある。一方，５０％より大きい場合には，上記第一絶縁層の強度低下を招き，振動，衝撃等により亀裂が発生したり，該第一絶縁層が剥離するおそれがある。
【００３０】
また，上記第一絶縁層及び第二絶縁層は，例えばアルミナ，スピネル等の耐熱性金属酸化物の粉末をプラズマ溶射することにより形成することができる。
更に，上記第一絶縁層の耐熱性金属酸化物としては，高熱伝導材料を使用し，一方，上記第二絶縁層の耐熱性金属酸化物としては，低熱伝導材料を使用することが好ましい。これにより，ヒータ層より発生した熱が酸素濃度検出素子の表面に放出されることを抑制することができる。
なお，上記高熱伝導材料としては，例えば，ＭｇＯ，ＢｅＯ等を，上記低熱伝導材料としては，例えば，コーディエライト，ムライト等を用いることができる。
【００３１】
次に，請求項３の発明のように，上記ヒータ層は，導電材料とガラス質とよりなることが好ましい。
上記導電材料が通電により発熱する働きを有し，上記ガラス質が上記導電材料を第一絶縁層の表面に付着させる働きを有することから，第一絶縁層に対して強い付着力を有するヒータ層を得ることができる。
なお，上記ガラス質としては，ホウケイ酸ガラス及び鉛ガラス等を使用することができる。
【００３２】
また，上記ヒータ層の形成に当たっては，例えば，上記導電材料とガラス質を有機溶媒を用いて混合し，導電性塗布液となし，これを印刷等の手段により所定のパターンにて第一絶縁層の表面に形成後，焼き付けて設けることが好ましい。
これにより，所望の形状を有するヒータ層を容易に得ることができる。
【００３３】
また，上記導電性塗布液の調整に当たっては，上記導電材料５０〜９０重量％と，上記ガラス質を１〜２０重量％を混合し，この混合物に，上記有機溶媒及び，必要に応じ有機バインダを添加し１００重量％とすることが好ましい。
これにより，均一な厚みを有し，かつ上記第一絶縁層に対して強い付着力を有するヒータ層を得ることができる。
上記導電材料が５０重量％未満である場合，焼付時の収縮が大きくなりヒータ層に亀裂が発生する恐れがあり，安定した層を得ることができない。一方，９０重量％よりも多い場合には，上記導電性塗布液の粘度が高くなり，印刷等による第一絶縁層の表面への塗布の際に，カスレやムラが生じる恐れがある。
【００３４】
また，上記ガラス質が１重量％未満である場合には，熱処理後に，ヒータ層の付着力が低下するおそれがある。一方，２０重量％よりも多い場合には，ヒータ層の抵抗値が高くなりすぎるおそれがある。
【００３５】
また，上記導電材料は粒径が０．１〜５μｍである粉末であることが好ましい。
これにより，優れたヒータ層を得ることができる。
上記粒径が０．１μｍ未満である場合には，熱処理後に導電材料の粒子が凝集するおそれがある。一方，上記粒径が５μｍより大きい場合には，熱処理後にヒータの抵抗が高くなりすぎるおそれがある。
【００３６】
また，上記ヒータ層を形成する際の印刷方法としては，例えば，スクリーン印刷，パッド印刷，ロール転写等の手法を挙げることができる。
また，上記導電性塗布液の層と該層に積層形成した粘着層とを有する転写紙を準備し，該転写紙を粘着層を下にして，上記第一絶縁層に対し張り付け，ヒータ層を形成することもできる。
このような転写紙を利用する方法を採用した場合には，厚みにばらつきのないヒータ層を得ることができる。仮にヒータ層の厚みにばらつきが生じた場合には，ヒータの初期抵抗値にばらつきが生じやすい。更に，ヒータ層の耐久性が悪化するおそれがある。上記方法は以上の問題点を解消することができる。
【００３７】
次に，請求項４の発明のように，上記ヒータ層は，導電材料よりなり，該導電材料は貴金属粉末，ペロブスカイト型酸化物粉末の一方または双方よりなることが好ましい。
これにより，耐久性に優れたヒータを得ることができる。
また，上述するごとく，ペロブスカイト型酸化物粉末を用いることにより，ヒータ層の材料コストを削減することができる
【００３８】
なお，上記貴金属粉末としては，Ｐｔ，Ｒｈ，Ｐｄ等を使用することができる。上記ペロブスカイト型酸化物粉末としては，ＬａＣｒＯ3 ，Ｌａ0.5 Ｓｒ0.5 ＣｏＯ3 等を使用することができる。
【００３９】
次に，請求項５の発明のように，上記ヒータ層は，金属線または金属箔よりなることが好ましい。
これにより，ヒータ層の材料コストを削減することができる。更に，抵抗バラツキを低減することができる。
また，上記金属線を用いる際には，該金属線を予めコイル状に巻き，コイル状の金属線に対し，第一絶縁層を設けた固体電解質を挿入，焼成することにより上記ヒータ層を形成することができる。
なお，上記金属線としては，カンタル等を使用することができる。
【００４０】
次に，請求項６の発明のように，上記有底円筒形の固体電解質は，上記ヒータ層に接続したヒータリード部を，また上記外側電極に接続した外側電極リード部を，更に，上記内側電極に接続した内側電極リード部をそれぞれ有していることが好ましい。
これにより，必要な部分にのみヒータ層，内側電極，外側電極を形成することができ，性能，コストに優れ，また，外部への出力取出，及びヒータ層への電力供給を容易に行うことができる。
【００４１】
次に，請求項７の発明のように，上記有底円筒形の固体電解質には，その閉塞端側に上記ヒータ層が設けてあり，またその開口部側の胴部にはヒータリード部を介して上記ヒータ層と接続したヒータ端子部を設けてあり，かつ上記第一絶縁層は上記ヒータ端子部を設けた位置まで形成されていることが好ましい。
【００４２】
ところで，本発明にかかる酸素濃度検出器を，自動車内燃機関における排気系，特に高温の排気ガス等に曝される自動車内燃機関の燃焼室の近傍に設置した場合には，該酸素濃度検出器に設けられた酸素濃度検出素子の酸素濃度検知部分，即ち外側電極が設けられた固体電解質の閉塞端側が排気ガスの熱や自己のヒータ層への通電による発熱により特に加熱され高温となるが，該閉塞端側の熱が胴部へと伝導し，胴部もまた加熱され高温となる。
【００４３】
以上により，上記ヒータ層への通電のための電圧が印加される上記ヒータ端子部まで上記第一絶縁層を延長形成することにより，胴部における固体電解質がかなりの高温状態となる様な場合でも，該固体電解質に還元劣化が発生すること，また，上記固体電解質とヒータ層との間に絶縁不良が発生することを防止することができる。
【００４４】
なお，上記延長形成され，胴部に形成された第一絶縁層は，閉塞端側に形成された第一絶縁層と必ずしも同一のものとする必要はない。
これは，閉塞端側においては，固体電解質に対し被測定ガスを透過させる必要があることから，上記第一絶縁層においても被測定ガスを透過する機能を必要とするが，胴部においては，被測定ガスを透過させる必要はないためである。
従って，胴部に設けた第一絶縁層を，閉塞端側に設けた第一絶縁層よりも緻密なものとすることもできる。
【００４５】
次に，請求項８の発明によれば，上記酸素濃度検出素子は，上記ハウジングに対して当接した状態で保持されていることが好ましい。
これにより，酸素濃度検出素子の組付け姿勢を傾くことなくまっすぐに安定させることが容易となり，酸素濃度検出素子の表面に組付けられる複数の出力を取出すための部材や，ヒータ層に対して通電するための部材（図４参照）が，酸素濃度検出器における各種カバー等（図４参照）と接触する様な不具合発生を防止することができる。
【００４６】
次に，請求項９の発明によれば，上記酸素濃度検出素子を，上記ハウジングに対して金属製のワッシャを介して当接した状態で保持することが好ましい。
これにより，組付時に固体電解質に直接大きな衝撃が加えられることを防ぐことができる。
【００４７】
また，請求項１０の発明によれば，上記酸素濃度検出素子を，上記ハウジングに対して絶縁碍子を介して当接した状態で保持することが好ましい。
これにより，外部からのノイズ信号が，検出器の酸素濃度検出回路に侵入することを防ぐことができる。また，ハウジングへのヒータ層の熱ひけを抑制することができる。
【００４８】
次に，請求項１１の発明によれば，上記第二絶縁層は，上記ハウジングに当接保持される酸素濃度検出素子の保持当接面まで形成されていることが好ましい。 これにより，上記ヒータ層の熱が保持当接面を通じてハウジング側へ放出されることを抑制することができると共に，ヒータ層とハウジングとの間の電気的絶縁をとるための各種構成等が不要となり，部品点数を減らすことができ，酸素濃度検出器の構成を簡素化することができる。
【００４９】
次に，請求項１２の発明によれば，上記第一絶縁層の表面には平滑面を設けてなり，該平滑面に対し上記ヒータ層を設けてなることが好ましい。
【００５０】
ところで，上記第一絶縁層はプラズマ溶射等により設けることが多いが，このようにして設けた上記第一絶縁層の表面は凹凸状態にある。このような第一絶縁層にヒータ層を設けた場合には，該ヒータ層の厚みが不均一となるおそれがあり，この場合，ヒータ層の厚みの薄い部分，即ち抵抗の高い部分に発熱が集中する。よって，上記ヒータ層の温度が部分的に高温となり，この部分のヒータ層の劣化が加速される。
【００５１】
また，上記第一絶縁層の表面が凹凸状態であることから，上記ヒータ層と上記第一絶縁層との間に気泡がはいることもある。気泡が入った場合には，上記ヒータ層を第一絶縁層に対し焼付けた後，該ヒータ層に浮きが生じる。
この場合には，上記ヒータ層にて発生した熱がスムーズに固体電解質に伝熱せず，浮きを生じた部分に溜まるおそれがある。このため，熱の溜まった部分が異常な高温に曝されることとなり，この部分においてヒータ層が早々に劣化する。
【００５２】
従って，第一絶縁層の表面に平滑面を設けることにより，厚みが均一であり，第一絶縁層への密着性の高いヒータ層を得ることができ，このことから耐久性に優れたヒータ層を得ることができる。
【００５３】
また，上記平滑面を第一絶縁層の表面に設けるには，例えば，第一絶縁層を形成後，砥石等を用いてこの表面を研磨する，またはバイト等を用いてこの表面を切削すること等の手法を挙げることができる。
更に，このようにして平滑面を得る場合には，平滑面とそうでない面との間に段差が生じるおそれがある。上記段差が生じた場合には，第一絶縁層の表面に設けるヒータ層，ヒータリード部等が，その段差の部分で断線し易くなる。このため，平滑面とそうでない面との間にはテーパ部を設け，段差をなくすように構成することが好ましい（図１５参照）。
【００５４】
次に，請求項１３の発明のように，上記第一絶縁層の平滑面は，その表面粗さが十点平均粗さ（ＪＩＳ Ｂ０６０１−１９８２）にて０〜３０μｍであることが好ましい。
これにより，厚みが均一であり，第一絶縁層への密着性の高いヒータ層を得ることができ，このことから耐久性に優れたヒータ層を得ることができる。
上記十点平均あらさが３０μｍを越えた場合には，ヒータ層の耐久性が低くなるおそれがある。
【００５５】
次に，請求項１４の発明のように，上記ヒータ層は上記外側電極よりも酸素吸着力が弱いことが好ましい。
ところで，本発明にかかる酸素濃度検出素子において，被測定ガス中に含まれる酸素は第二絶縁層，次いで第一絶縁層を経由して（ただし，第一絶縁層が直接被測定ガスと接触する部分を有する場合には，この限りではない。）外側電極に到達する。
【００５６】
このため，被測定ガス中の酸素が上記ヒータ層の周囲を経由して，外側電極へと到達することもある。
仮にヒータ層の酸素吸着力が外側電極よりも大きい場合には，被測定ガス中の酸素はヒータ層においてトラップされてしまう。この場合には，被測定ガス中の酸素の外側電極への到達時間が遅れることとなるため，酸素濃度検出素子の応答性が低下してしまう。
以上により，上記ヒータ層の酸素吸着力を上記外側電極よりも弱くすることにより，被測定ガス中の酸素のヒータ層でのトラップを防止でき，応答性に優れた酸素濃度検出素子を有する酸素濃度検出器を得ることができる。
【００５７】
次に，請求項１５のように，上記ヒータ層は，白金と金とよりなる混合または合金材料よりなり，かつ上記混合または合金材料における金の含有率は，０．５〜５０重量％であることが好ましい。
これにより，上記ヒータ層の酸素吸着力を上記外側電極よりも弱くすることができる。
なお，上記外側電極は白金をはじめとする金以外の貴金属により構成されている。
【００５８】
上記金の含有率が０．５重量％未満である場合には，ヒータ層の酸素吸着力を十分弱くすることができず，酸素濃度検出素子の応答性が低下するおそれがある。また，上記含有率が５０重量％を越えた場合には，ヒータ層の融点が著しく低下し，ヒータ層の使用温度とヒータ層の融点の差が小さくなるため，該ヒータ層の耐久性が低下するおそれがある。
【００５９】
なお，上記ヒータ層を設けるに当たっては，上述したごとく，例えば，上記導電材料とガラス質に有機溶媒を添加し，また，必要に応じ，有機バインダを添加することにより，導電性塗布液となし，これを印刷等の手段により第一絶縁層の表面に設けることが好ましい。
この場合に用いる導電性塗布液の調整方法であるが，例えば以下に示す方法を挙げることができる。
白金及び金の粉末を所望の比で混合し，この混合粉末に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
また，白金及び金を所望の成分比にて合金化し，該合金よりなる粉末を作成する。その後，この粉末に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
【００６０】
白金粉末に対し，金を有機塩の形で混合し，この混合物に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
また，白金と金とをそれぞれ有機塩の形で混合し，この混合物に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
また，白金粉末に，白金と金とを有機塩の形で混合し，この混合物に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
【００６１】
次に，請求項１６の発明のように，上記ヒータ層は白金と，Ｐｄ，Ｒｈ，Ｉｒより選ばれる少なくとも一種よりなることが好ましい。
これにより，上記ヒータ層の酸素吸着力を上記外側電極よりも弱くすることができる。
【００６２】
次に，請求項１７の発明のように，上記ヒータリード部及び上記外側電極リード部は，上記外側電極よりも被測定ガスの酸化，還元の触媒作用が小さいことが好ましい。
【００６３】
ところで，本発明にかかる酸素濃度検出素子においては，ヒータリード部，外側電極リード部の部分まで被測定ガスが到達することがある。
そして，上記被測定ガス中に含まれるＨＣ，ＣＯ，ＣＯ2 等は，上記ヒータリード部及び外側電極リード部の温度がヒータ層と比較して低いことから，ここにおいて酸化または還元され，Ｃとなって析出し，ヒータリード部，外側電極リード部を劣化，断線させることがあった。
そこで，ヒータリード部および外側電極リード部の触媒作用を小さくすることにより，Ｃの析出が抑制され，ヒータリード部，外側電極リード部の劣化，断線を防止することができる。
【００６４】
次に，請求項１８の発明のように，上記ヒータリード部は，金または金とＰｔ，Ｐｄ，Ｒｈ，Ｉｒより選ばれる少なくとも一種を混合した金合金よりなることが好ましい。
これにより，ヒータリード部および外側電極リード部の触媒作用を小さくすることにより，Ｃの析出が抑制され，ヒータリード部，外側電極リード部の劣化，断線を防止することができる。
【００６５】
更に，上記ヒータ層と比較して，上記ヒータリード部の電気抵抗を小さくすることができる。仮に，上記ヒータ層と上記ヒータリード部が共に同材質である場合には，その電気抵抗値も共に同程度となる。この場合には，通電により，ヒータ層，ヒータリード部が共に発熱するが，ヒータリード部における発熱は外側電極の加熱に寄与しないため，通電した電力が無駄になる。
上記ヒータリード部を上述の金または金合金にて構成することにより，発熱はより電気抵抗の高いヒータ層に集中する。このため，ヒータ層，ヒータリード部に供給された電力を効率よく外側電極の加熱に消費することができる。
【００６６】
なお，上記ヒータリード部を設けるに当たっては，上述したごとく，例えば，上記導電材料とガラス質に有機溶媒を添加し，必要に応じ，有機バインダを添加することにより，導電性塗布液となし，これを印刷等の手段により第一絶縁層の表面に設けることが好ましい。
この場合に用いる導電性塗布液の調整方法であるが，例えば以下に示す方法を挙げることができる。
【００６７】
金に，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
金及びＰｔ，Ｐｄ，Ｒｈ，Ｉｒのいずれかを所望の成分比にて合金化し，該合金よりなる粉末を作成する。その後，この粉末に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
【００６８】
金の粉末に対し，上記Ｐｔ等を有機塩の形で混合し，この混合物に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
また，金と上記Ｐｔ等をそれぞれ有機塩の形で混合し，この混合物に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
また，金粉末に，金と上記Ｐｔ等を有機塩の形で混合し，この混合物に対し，各種フリット成分よりなる粉末を有機バインダ，有機溶剤と共に混練法によりペースト化する方法がある。
【００６９】
【発明の実施の形態】
実施形態例１
本発明の実施形態例にかかる酸素濃度検出器につき，図１〜図８を用いて説明する。
図１〜図４に示すごとく，本例の酸素濃度検出器２は，有底円筒形の固体電解質１０と，該固体電解質１０の外側面に設けた被測定ガスに接触する外側電極１５と，その内側面に上記固体電解質１０を介して上記外側電極１５と対向する位置に設けた内側電極１６とよりなる酸素濃度検出素子１と，該酸素濃度検出素子１を保持するハウジング２０（図４参照）とからなる。
そして，上記外側電極１５の少なくとも酸素濃度検出に供される表面には，以下に示す絶縁層１８が設けてある。
【００７０】
図３に示すごとく，上記絶縁層１８は，ガス透過性の多孔質よりなる電気的に絶縁性を有する第一絶縁層１１と，該第一絶縁層１１の外方に設けた，電気的に絶縁性を有する第二絶縁層１２とよりなる。
そして，上記第一絶縁層１１と上記第二絶縁層１２との間にはヒータ層１３を設けてなる。
なお，上記第二絶縁層１２はガス透過性の多孔質体である。
【００７１】
上記固体電解質１０は，図１に示すごとく，上記外側電極１５を帯状に設けた閉塞端側１０１と，該閉塞端側１０１より径の太い胴部１０２とよりなる。また，上記胴部１０２の中央には，半径方向外向きに突出形成された鍔部１９が設けてある。
また，上記固体電解質１０には，上記外側電極１５より延設された外側電極リード部１５０及び外側電極端子部１５１とが設けてある。
【００７２】
上記ヒータ層１３は，図３に示すごとく，上記外側電極１５の上に第一絶縁層１１を介して設けてある。また，上記固体電解質１０の胴部１０２にヒータリード部１３０を介して上記ヒータ層１３と接続したヒータ端子部１３１，１３２が設けてある。
【００７３】
図１，図２に示すごとく，上記ヒータリード部１３０及びヒータ端子部１３１，１３２の幅は上記ヒータ層１３より広く形成されている。また，上記ヒータ端子部１３１と１３２は一本のヒータ層１３を形成するそれぞれの末端部分であり，一方のヒータ端子部１３１には正，他方のヒータ端子部１３２には負の電位が印加される。
なお，上記第一絶縁層１１及び第二絶縁層１２は，固体電解質１０における鍔部１９の下方にのみ設けてある。これは，図５に示すような，酸素濃度検出素子１とハウジング２０との間に絶縁碍子２１６及びワッシャパッキン２１７を介し構成されたものの場合に適する。
【００７４】
次に，酸素濃度検出器２につき説明する。
図４に示すごとく，上記酸素濃度検出器２は，酸素濃度検出素子１を保持固定するためのハウジング２０と該ハウジング２０の下端に設けられ，上記酸素濃度検出素子１の下部を保護する二重の素子保護カバー２３１，２３２と，上記ハウジング２０の上端に設けられた大気側カバー２４１，２４２，２４３とを有する。
【００７５】
上記素子保護カバー２３１，２３２により，上記酸素濃度検出素子１の周囲に被測定ガス室２３９が形成され，またその側面には複数の被測定ガス導入口２３０，２３３が設けてある。
上記大気側カバー２４１は上記ハウジング２０に対し金属リング２１５を介してかしめ固定されている。また，上記大気側カバー２４２は大気側カバー２４１に対しかしめ固定され，上記大気側カバー２４３は大気側カバー２４２に対しかしめ固定されている。
【００７６】
また，上記酸素濃度検出素子１は鍔部１９において，ハウジング２０の内部に設けられたテーパ部にワッシャ２１１を介して保持されている。そして，上記鍔部１９の上面と上記ハウジング２０との間は，タルク２１２，パッド２１３，絶縁碍子２１４が設置され，気密封止されている。なお，上記大気側カバー２４１の下端は上記絶縁碍子２１４と当接している。
【００７７】
上記酸素濃度検出素子１の出力取出経路につき説明する。
図１に示すごとく，上記固体電解質１０において，上記外側電極１５には，外側電極リード部１５０を介して外側電極端子部１５１が設けてある。上記酸素濃度検出素子１の出力は，外側電極端子部１５１に取付けた出力取出部２６３によって外部に取出されている。なお，上記出力取出部２６３は外側電極端子部１５１と直接接触する接触片と，該接触片に対し導通形成された端子片とよりなる。
【００７８】
一方，固体電解質１０において，上記内側電極１６にも，内側電極リード部１６０を介して内側電極端子部１６１が設けてある。上記内側電極リード部１６０及び内側電極端子部１６１は固体電解質１０の内側面に対し形成されている（後述の図１１，図１２，図１３参照）。
そして，上記内側電極端子部１６１は外側電極１５の外側電極端子部１５１とは別体として設けてあり，該内側電極端子部１６１に接触するよう出力取出部２６４が酸素濃度検出素子１に対し取付けてある。上記出力取出部２６４は，外側電極１５の外側電極端子部１５１に対し接触するよう取付けた出力取出部２６３とは別体の部品である。
【００７９】
次に，上記ヒータ層１３に対する通電経路につき説明する。
図１に示すごとく，上記固体電解質１０において，ヒータ層１３には，ヒータリード部１３０を介して接続されたヒータ端子部１３１，１３２が設けてある。上記ヒータ層１３への通電は，上記ヒータ端子部１３１，１３２に対し，正負の通電端子２６１，２６２を取付けることにより行なわれている。なお，上記通電端子は２６１，２６２は，上記ヒータ端子部１３１，１３２に接触する接触片と，該接触片に対し導通形成されたリード部２６６，２６７とよりなる。
【００８０】
そして，上記出力取出部２６３，２６４及び通電端子２６１，２６２にはそれぞれリード線２７１〜２７４が接続されている。そして，それぞれのリード線２７１〜２７４は酸素濃度検出器２の大気側カバー２４１〜２４３の内部を経由して，外部に設けられたコネクタ２９に対し接続されている。
なお，上記酸素濃度検出器２はハウジング２０に設けられたネジ２０１により，自動車内燃機関における排気系に取り付けられている。
【００８１】
次に，上記酸素濃度検出素子１の製造方法につき説明する。
まず，ＺｒＯ2 等の原料粉末を加圧成形した後，温度１４００〜１６００℃にて焼成し，有底円筒形の固体電解質１０を得る。
上記固体電解質１０の内側面及び外側面に対し，Ｐｔ等の貴金属のスパッタもしくはメッキ等により，内側電極１６及び外側電極１５，外側電極リード部１５０，外側電極端子部１５１を形成する。
その後，上記固体電解質１０の鍔部１９より下方の外側面及び外側電極１５の表面に対し，耐熱性金属酸化物の粉末をプラズマ溶射することにより，第一絶縁層１１を形成する。
【００８２】
次いで，上記固体電解質１０の鍔部１９より上方の外側面及び第一絶縁層１１の表面に，図１及び図２に示すごとく，導電性塗布液を印刷，温度９００℃〜１１００℃にて熱処理し，ヒータ層１３，ヒータリード部１３０，ヒータ端子部１３１，１３２となす。
次いで，上記ヒータ層１３及び第一絶縁層１１の表面に，上記耐熱性金属酸化物の粉末をプラズマ溶射することにより，第二絶縁層１２を形成する。
以上により，酸素濃度検出素子１を得る。
【００８３】
本例の作用効果につき，以下に説明する。
本例の酸素濃度検出器２が有する酸素濃度検出素子１は，第一絶縁層１１と第二絶縁層１２との間にヒータ層１３を設けてある。上記ヒータ層１３と固体電解質１０との間の距離は，たかだか数百μｍである。このため，ヒータ層１３より発生した熱の多くが，速やかに固体電解質１０に伝導することができる。
【００８４】
また，上記ヒータ層１３は固体電解質１０に直接設けられていない。よって，上記ヒータ層１３からの漏れ電流による固体電解質１０の還元劣化を防止できる。
従って，本例によれば，外側電極１５及び内側電極１６とヒータ層１３の間にて絶縁不良が生じることがなく，かつ速熱性に優れた酸素濃度検出素子１を有する酸素濃度検出器２を得ることができる。
このため，上記酸素濃度検出素子１を用いた本例の酸素濃度検出器２は，自動車内燃機関の始動直後より，正確な空燃比を検知することができる。
【００８５】
また，図６に，本例にかかる酸素濃度検出素子１（後述の表１における試料１−２）及び従来の棒状のヒータ９９が挿入された酸素濃度検出素子９（後述の表１における試料１−９）において，限界電流と空燃比との間に成立する関係を示した。同図によれば，本例と従来例との間には特性上の差異が殆ど存在しないことが分かった。
【００８６】
次に，本例にかかる酸素濃度検出素子１の性能評価につき，表１を用いて，以下に説明する。
まず，表１における試料１−１〜試料１−８の酸素濃度検出素子は，本例にかかる酸素濃度検出素子である。ただし，上記各酸素濃度検出素子はそれぞれ，第一絶縁層の厚み及びＨ／Ｄの値が異なる。
なお上記Ｈとは，外側電極を覆うヒータ層の面積である。上記Ｄとは，酸素濃度検出にかかる外側電極の面積を示している。
【００８７】
また，試料１−９は，図２８，図２９に示す，固体電解質９０と，該固体電解質９０の外側面に設けた外側電極９５と，その内側面に設けた内側電極９６とよりなり，かつ上記外側電極９５の表面には絶縁層９１が設けてある酸素濃度検出素子９である。また，上記酸素濃度検出素子９は，その内部に基準ガスが導入される内室９２が設けてあり，該内室９２には棒状のヒータ９９が挿入配置されている。
なお，上記ヒータ９９は窒化珪素に発熱体を埋設することよりなる。
【００８８】
次に，上記性能評価の詳細につき説明する。
上記性能評価は，『絶縁性』『応答性』『速熱性』の三点より行った。
上記『絶縁性』の評価においては，ヒータ層及び外側電極（試料１−９においてはヒータと内側電極）との間の常温（２０プラスマイナス１℃）における抵抗値を測定し，１ＭΩ以上であるものを○，１ＭΩ未満であるものを×とした。
【００８９】
上記『応答性』の評価においては，試料１〜９にかかる酸素濃度検出素子を有する酸素濃度検出器（図４参照）を取りつけた排気系を有する２０００ｃｃの６気筒エンジンにて，１１００ｒｐｍにおけるインジェクタの燃料噴射時間を変えて，Ａ／Ｆを１４から１５へ，または１５から１４へと切り換えた。この時の上記酸素濃度検出器の応答時間を測定し，２００ｍｓ以下であるものを○，２００ｍｓより大きいものを×とした。
【００９０】
なお，上記応答時間とは，上記酸素濃度検出器（限界電流式）の出力電流値において，その値が変化した幅を１００とした場合の，上記変化の幅１００に対して，その６３％の変化に，上記Ａ／Ｆを切り換えてから要した時間である。
【００９１】
上記『速熱性』の評価は，以下に示すごとく行った。
まず，試料１−１〜１−９における酸素濃度検出素子のヒータ層の常温抵抗を１Ωとなし，これを取りつけた酸素濃度検出器を排気系に取り付けたエンジンを準備する。このエンジンの始動と同時に，上記酸素濃度検出素子に１４Ｖの電圧を印加した。この時の酸素濃度検出素子の内部抵抗を，内側電極と外側電極との間に０．１Ｖを印加することにより測定した。この値が１５０Ω以下であるものを○，１５０Ωより大きいものを×とした。
【００９２】
また，上記同様に内部抵抗を測定し，この値が１５０Ωに到達した時間を測定した。この値が１０秒未満の場合には，『速熱性』にすぐれているといえる。
以上の結果を表１に記した。
【００９３】
同表より，試料１−１〜試料１−５については，『絶縁性』，『応答性』，『速熱性』のいずれにおいても○が記され，優れた酸素濃度検出素子であることが分かった。
試料１−６については，Ｈ／Ｄの値が大きすぎるため『応答性』に劣っていた。試料１−７については，第一絶縁層の厚みが薄すぎるため『絶縁性』に劣っていた。試料１−８については，第一絶縁層の厚みが厚すぎるため『速熱性』に劣っていた。試料１−９については，酸素濃度検出素子とは別体の，棒状のヒータを使用しているため，『速熱性』に劣っていた。
【００９４】
以上により，第一絶縁層の厚みが１０〜９００μｍの範囲内にあり，かつＨ／Ｄの値が０．１〜０．８の範囲内ある場合に，特に優れた酸素濃度検出素子を得ることができることが分かった。
【００９５】
なお，上述した本例の酸素濃度検出素子は限界電流式の酸素濃度検出素子である。図７に示すごとき，理論空燃比を境目にして階段状に変化する特性を有する酸素濃淡起電力式の酸素濃度検出素子においても，本例のごときヒータ層を設けることができる。また，この酸素濃度検出素子も，上述と同様の作用効果を有する。
【００９６】
また，上述した本例の酸素濃度検出素子１においては，外側電極１５が固体電解質１０の側面に帯状に設けられていた。しかし，図８に示すごとく，固体電解質１０の下方から底部にかけた全体を被覆するように外側電極１５を設けることもできる。
このような酸素濃度検出素子においても，上述と同様の作用効果を有する。
【００９７】
【表１】

Figure 0003677920
【００９８】
実施形態例２
本例は，図１に示す形状の酸素濃度検出素子の実施形態例１とは異なる製造方法につき説明する。
まず，ＺｒＯ2 等の原料粉末を加圧成形した後，温度１２００℃にて仮焼し，有底円筒形の固体電解質を得る。
【００９９】
次いで，粒子径が０．１〜５μｍである白金粉末５０〜９０重量％と，ガラス粉末１〜２０重量％を混合し，得られた混合物に，有機バインダ３〜１０重量％及び，有機溶媒を添加し，１００重量％とした導電性塗布液を準備する。
次いで，上記固体電解質の内側面及び外側面に対し，上記導電性塗布液を印刷，乾燥し，内側電極及び外側電極，電極リード部，電極端子部を形成する。
【０１００】
その後，上記固体電解質の鍔部より下方の外側面及び外側電極の表面に対し（図１参照），耐熱性金属酸化物の粉末をスラリー化したものをディップ，乾燥することにより，第一絶縁層を形成する。なお，上記耐熱性金属酸化物としては，アルミナ，スピネルが挙げられる。
【０１０１】
次いで，上記電解質の鍔部より上方の外側面及び第一絶縁層の表面に（図１参照），上記電極形成に使用したものと同様の導電性塗布液を印刷，乾燥し，ヒータ層，ヒータリード部，ヒータ端子部となす。
次いで，上記ヒータ層及び第一絶縁層の表面に，第一絶縁層と同様にして，第二絶縁層を形成する。
最後に，この固体電解質を温度１４００℃〜１６００℃にて焼成し，酸素濃度検出素子となす。
その他は実施形態例１と同様である。
また，本例の方法により得られた酸素濃度検出素子も，実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【０１０２】
実施形態例３
本例は，図９に示すごとく，ヒータ層の周囲に空間層を設けた酸素濃度検出素子である。
上記酸素濃度検出素子における絶縁層１８は，外側電極１５の表面に設けた第一絶縁層１１と，該第一絶縁層１１の外方に設けた第二絶縁層１２とよりなり，かつ上記第一絶縁層１１と第二絶縁層１２との間には，ヒータ層１３が設けてある。
【０１０３】
そして，上記ヒータ層１３の周囲には，空間層１３９が設けられている。
この空間層１３９は以下のように形成される。
即ち，形成されたヒータ層１３上に，樹脂を塗布する。そしてこの樹脂の上より，第二絶縁層１２をプラズマ容射によって形成する。その後，焼成されることによって，樹脂が飛ばされ，その結果，いままで樹脂が設けられたところが空間となり，ヒータ層１３の周囲に空間層１３９が形成されることになる。
その他は，実施形態例１と同様である。
【０１０４】
本例の酸素濃度検出素子の第二絶縁層１２は，スピネル材料よりなり，一方上記ヒータ層１３は導電材料よりなる。このため両者の間の熱膨張差は大きい。しかし，上記ヒータ層１３の周囲には，上記空間層１３９が設けてあるため，上記ヒータ層１３に熱による体積膨張が生じても，該体積膨張は上記空間層１３９にて吸収されてしまう。以上により，上記第二絶縁層１２における，熱応力による割れ等の発生を防止することができる。
その他は，実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【０１０５】
実施形態例４
本例は，図１０〜図１３に示すごとく，第一絶縁層をヒータ端子部を設けた位置まで形成した酸素濃度検出素子である。
図１０〜図１２に示すごとく，本例の酸素濃度検出素子１は，有底円筒形の固体電解質１０と，該固体電解質１０の外側面に設けた外側電極１５，外側電極リード部１５０及び外側電極取出部１５１と，その内側面に設けた内側電極１６，内側電極リード部１６０及び内側電極取出部１６１とよりなる。そして，上記固体電解質１０の閉塞端側１０１から胴部１０２の上記外側電極リード部１５１のすぐ真下までを被覆するように第一絶縁層１１が設けてある。
【０１０６】
そして，上記第一絶縁層１１の表面で固体電解質１０の閉塞端側１０１，かつ上記外側電極１５の第一絶縁層１１を挟んだすぐ外方にはヒータ層１３が設けてあり，また該ヒータ層１３にヒータリード部１３０を介して接続されたヒータ端子部１３１が，上記固体電解質１０の胴部１０２に設けてある。
そして，上記ヒータ層１３を被覆するよう第一絶縁層１１に対し第二絶縁層１２が設けてある。なお，上記第二絶縁層１２は固体電解質１０の鍔部１９より下方にのみ設けてある。
その他は実施形態例１と同様である。
【０１０７】
本例の酸素濃度検出素子においては，上記ヒータ端子部１３１まで上記第一絶縁層１１を延長形成してある。これにより，熱と電位とを原因とする胴部１０２における固体電解質１０の還元劣化，絶縁不良の発生を防止することができる。その他は実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【０１０８】
なお，上記酸素濃度検出素子１を固定するハウジング（図４参照）は通常金属製である。本例においては，上記ハウジングに対し，上記酸素濃度検出素子１を直接接触させないために，該酸素濃度検出素子１のヒータ端子部１３１以外の部分に対して，厚さ５０μｍ程度のセラミック層を設けてある。
【０１０９】
なお，本例における第二絶縁層１２は，固体電解質１０の鍔部１９の下方まで設けてあった。しかし，図１３に示す酸素濃度検出素子１は，上記第二絶縁層１２を鍔部１９まで設けてある。
これにより，上記ハウジングに対しヒータリード部が直接接触することを防止することができる。
【０１１０】
実施形態例５
本例は，第二絶縁層がガス不透過性の層よりなる酸素濃度検出素子である。
図１４に示すごとく，本例の酸素濃度検出素子は，固体電解質１０と，該固体電解質１０の外側面に設けた外側電極１５と，その内側面に設けた内側電極１６とよりなり，上記外側電極１１の少なくとも酸素濃度検出に供される表面には，ガス透過性の多孔質よりなり，電気的に絶縁性を有する第一絶縁層１１が設けてある。
また，該第一絶縁層１１の外方には，電気的に絶縁性を有し，かつガス不透過性の第二絶縁層１２が設けてある。
【０１１１】
そして，上記第一絶縁層１１と上記第二絶縁層１２との間にはヒータ層１３を設けてなり，上記第二絶縁層１２は，上記ヒータ層１３と対面する場所にのみ部分的に設けてある。
その他は実施形態例１と同様である。
【０１１２】
本例にかかる酸素濃度検出素子において，上記第二絶縁層１２は被測定ガスを透過させない。このため，上記第二絶縁層１２が設けられていない部分，即ち，図１４の矢線ａに示されるごとく，第一絶縁層１１が直接被測定ガスと接触している部分より上記被測定ガスは導入される。
そして，上記第二絶縁層１２はヒータ層１３と対面する部分にのみ設けられていることから，上記被測定ガスは上記ヒータ層１３に殆ど接触することなく，上記外側電極１５に達することができる。
以上により，上記ヒータ層１３に対する被測定ガス中の酸素の吸着を防止でき，よって応答性に優れた酸素濃度検出素子を得ることができる。
【０１１３】
実施形態例６
本例は，第一絶縁層の表面に平滑面を設け，該平滑面に対しヒータ層を設けた酸素濃度検出素子である。
図１５（ａ）〜（ｄ）に示すごとく，本例にかかる酸素濃度検出素子は，固体電解質１０と，該固体電解質１０の外側面に設けた外側電極１５と，その内側面に設けた内側電極１６とよりなる。
そして，上記外側電極１１の少なくとも酸素濃度検出に供される表面には，第一絶縁層１１が，該第一絶縁層１１の外方には第二絶縁層１２が設けてあり，上記第一絶縁層１１と上記第二絶縁層１２との間にはヒータ層１３が設けてある。
【０１１４】
上記第一絶縁層１１の表面には十点平均粗さにて２５μｍである平滑面１１０が設けてある。そして，上記平滑面１１０と第一絶縁層１１の非平滑面１１１との間にはテーパ部１１９が設けてある。
【０１１５】
本例にかかる酸素濃度検出素子の製造方法につき説明する。
まず，実施形態例１と同様に，有底円筒形の固体電解質１０を作成する。
上記固体電解質１０の内側面及び外側面に対し，内側電極１６及び外側電極１５等を形成する。
その後，上記固体電解質１０の外側面及び外側電極１５の表面に対し，第一絶縁層１１を形成する。
【０１１６】
次いで，図１５（ａ）に示すごとく，上記固体電解質１０の下方における第一絶縁層１１の表面をダイヤモンド砥石を用いて研削加工する。これにより，図１５（ｂ）に示すごとく，上記第一絶縁層１１の表面部分１１８が除去され，平滑面１１０が形成される。なお，上記研削加工の際には，平滑面１１０と非平滑面１１８との間に段差が生じないよう，テーパ部１１９を設ける。
その後，実施形態例１と同様に，図１５（ｃ）に示すごとく，ヒータ層１３等を形成する。その後，図１５（ｄ）に示すごとく，第二絶縁層１２を設ける。
その他は，実施形態例１と同様である。
【０１１７】
次に，本例にかかる平滑面１１０を有する酸素濃度検出素子とヒータ層１３の耐久性との関係について，試料ａ〜試料ｃ，比較試料Ｃ−ａ，Ｃ−ｂと図１６を用いて説明する。
試料ａ〜試料ｃにかかる酸素濃度検出素子は，本例に示す方法にて設けた十点平均粗さ２５μｍの平滑面１１０を有し，該平滑面１１０に対し，ヒータ層１３を設けてある。
比較試料Ｃ−ａ，Ｃ−ｂは第一絶縁層１１の表面に対してなんの処理も行っていない酸素濃度検出素子である。そして，第一絶縁層１１の表面の十点平均粗さは４５μｍである。
【０１１８】
上記各試料に対して，ヒータ層への通電耐久試験をヒータ層の発熱部の温度９００℃にて行った。この試験において，ヒータ端子部間の抵抗変化率を室温（２０℃＋１℃）中にてデジタルマルチメータを用いて測定し，この測定結果につき図１６に記した。
【０１１９】
同図によれば，平滑面１１０を有する試料ａ〜ｃは１０００時間経過後も抵抗が殆ど変化しなかったことから，耐久性に優れた酸素濃度検出素子であることがわかった。
また，試料Ｃ−ａ，Ｃ−ｂは，５０〜２００時間経過後，抵抗変化率が大きくなったことから，耐久性が低いことがわかった。
以上により，第一絶縁層の表面に平滑面を設け，該平滑面に対しヒータ層を設けることにより，耐久性に優れた酸素濃度検出素子を得られることが分かった。
【０１２０】
実施形態例７
本例も，第一絶縁層の表面に平滑面を設け，該平滑面に対しヒータ層を設けた酸素濃度検出素子である。
図１７に示すごとく，本例にかかる酸素濃度検出素子の第一絶縁層１１における平滑面１１０は，該第一絶縁層１１に設けた表面層１１５により構成されている。
【０１２１】
上記酸素濃度検出素子の製造方法につき説明する。
実施形態例１と同様に，固体電解質１０の表面に上記外側電極１５，内側電極１６，第一絶縁層１１を設ける。次いで，上記第一絶縁層１１の表面に平滑面１１０を設ける。
【０１２２】
上記平滑面１１０を設けるに当たり，まず上記第一絶縁層１１を作成する際に使用したものと同じ耐熱性金属酸化物を含有してなるペーストまたはスラリーを準備する。上記ペーストまたはスラリーを第一絶縁層１１における所望の部分に印刷，吹き付けまたはディッピングを利用して塗布する。その後，上記ペーストまたはスラリーを焼成，表面層１１５となす。
その後，実施形態例１と同様にして，ヒータ層１３等を設け，更にその外方に第二絶縁層１２を設け，酸素濃度検出素子となす。
その他は実施形態例１と同様である。
【０１２３】
本例によれば，実施形態例６と同様に，耐久性に優れた酸素濃度検出素子を得られることが分かった。
その他は実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【０１２４】
実施形態例８
本例は，ヒータ層が白金と金とよりなる酸素濃度検出素子である。
本例の酸素濃度検出素子は，実施形態例１と同様，前述の図１〜図３に示すごとく，固体電解質１０と，該固体電解質１０の外側面に設けた外側電極１５と，その内側面に設けた内側電極１６とよりなり，上記外側電極１１の少なくとも酸素濃度検出に供される表面には，ガス透過性の多孔質よりなる電気的に絶縁性を有する第一絶縁層１１が，該第一絶縁層１１の外方には，電気的に絶縁性を有する第二絶縁層１２が設けてある。そして，上記第一絶縁層１１と上記第二絶縁層１２との間にはヒータ層１３が設けてある。
【０１２５】
そして，上記ヒータ層１３は白金と金との合金よりなる。
なお，上記合金の合計重量に対し，ガラス質０．５〜２０重量％，金属酸化物（Ａｌ2 Ｏ3 等の耐熱性絶縁酸化物，ＬａＳｒＭｎＯ3 ，ＬａＳｒＣｒＯ3 等の酸化物導電体材料）０．５〜２０重量％添加することもできる。
上記ガラス質を添加することにより，第一絶縁層１１に対するヒータ層１３の密着性を高めることができる。また，上記金属酸化物を添加することにより，ヒータ層１３の耐熱性を高めることができる。
その他は実施形態例１と同様である。
【０１２６】
次に，上記ヒータ層の材質と酸素濃度検出素子の応答性との関係につき，表２を用いて説明する。
同表において，各試料はそれぞれ白金と金との重量比との異なる合金にてヒータ層１３を作成した酸素濃度検出素子である。なお，試料２−５は比較のためにヒータ層１３を第一絶縁層１１と第二絶縁層１２との間に設けなかった酸素濃度検出素子である。そして，各試料の応答性については実施形態例１と同様に測定し，その結果を表２に記した。
【０１２７】
同表に示すごとく，試料２−３，試料２−４にかかる酸素濃度検出素子は，応答性がヒータ層１３を設けていない試料２−５と同程度に優れていることが分かった。しかし，試料２−１，試料２−２は応答性に劣っていることが分かった。以上により，ヒータ層を白金と金とを所定の重量比で混合した合金にて作成することにより，応答性に優れた酸素濃度検出素子を得られることが分かった。
【０１２８】
実施形態例９
本例はヒータ層を多層構造とした酸素濃度検出素子である。
図１８に示すごとく，本例にかかる酸素濃度検出素子は，固体電解質と外側電極と内側電極とよりなり，上記外側電極の少なくとも酸素濃度検出に供される表面には第一絶縁層１１が，該第一絶縁層１１の外方には第二絶縁層１２が設けてある。
そして，上記第一絶縁層１１と上記第二絶縁層１２との間にはヒータ層１３が設けてある。
【０１２９】
そして，上記ヒータ層１３は第一絶縁層１１側に設けられた厚みが５μｍ程度の第一ヒータ層３１と，その上に積層された厚さが１０〜６０μｍ程度の第二ヒータ層３２とよりなる。
上記第一ヒータ層３１及び第二ヒータ層３２は共に白金と金との合金よりなり，該合金の重量に対し，第一ヒータ層３１はガラス質が１０重量％程度添加され，第二ヒータ層３２はガラス質が５重量％程度添加された材料よりなる。
その他は実施形態例１と同様である。
【０１３０】
本例にかかる酸素濃度検出素子において，第一絶縁層１１と接触する第一ヒータ層３１はガラス質の添加量が多く，また，第一絶縁層１１と非接触である第二ヒータ層３２はガラス質の添加量が少ない。
元来ガラス質はヒータ層１３の第一絶縁層１１に対する密着性を高めるために添加しているが，該ガラス質は導電物質でないことから，ヒータ層１３の発熱性を低下させる原因となる。
【０１３１】
このため，密着性の要求される第一ヒータ層３１に対し，ガラス質を多く添加し，密着性のさほど要求されない第二ヒータ層３２に対し，ガラス質の添加量を減ずることにより，発熱性と第一絶縁層１１に対する密着性の双方に優れた酸素濃度検出素子を得ることができる。
その他は実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【０１３２】
なお，上述した酸素濃度検出素子のヒータ層１３は，第一ヒータ層３１の上に第二ヒータ層３２を積層した二層構造を有していたが，図１９に示すごとく，第一ヒータ層３１の上に第二ヒータ層３２を積層し，更にその上に再度第一ヒータ層３１を設けた三層構造のヒータ層１３とすることもできる。
【０１３３】
更に，図２０に示すごとく，第二ヒータ層３２の全外周を第一ヒータ層３１にて被覆した構造のヒータ層１３とすることもできる。
双方共に上述の図１８にかかる酸素濃度検出素子と同様の作用効果を得ることができる。
また，本例にかかるような多層構造をヒータ層１３のみならず，ヒータリード部に対し施してもよい。
【０１３４】
実施形態例１０
本例は，ヒータリード部が金よりなる酸素濃度検出素子である。
本例の酸素濃度検出素子は，実施形態例１と同様，前述の図１〜図３に示すごとく，固体電解質１０と，該固体電解質１０の外側面に設けた外側電極１５と，その内側面に設けた内側電極１６とよりなり，上記外側電極１１の少なくとも酸素濃度検出に供される表面には，ガス透過性の多孔質よりなる電気的に絶縁性を有する第一絶縁層１１が，該第一絶縁層１１の外方には，電気的に絶縁性を有する第二絶縁層１２が設けてある。そして，上記第一絶縁層１１と上記第二絶縁層１２との間にはヒータ層１３が設けてある。
【０１３５】
また，上記固体電解質１０には，その閉塞端側１０１に上記ヒータ層１３が設けてあり，またその胴部１０２にはヒータリード部１３０を介して上記ヒータ層１３と接続したヒータ端子部１３１，１３２を設けてある。そして，上記ヒータ層１３は金と白金との合金よりなり，上記ヒータリード部１３０及びヒータ端子部１３１，１３２は金よりなる。
【０１３６】
なお，上記ヒータリード部１３０を構成する金に対し，ガラス質０．５〜２０重量％，金属酸化物（Ａｌ2 Ｏ3 等の耐熱性絶縁酸化物，ＬａＳｒＭｎＯ3 ，ＬａＳｒＣｒＯ3 等の酸化物導電体材料）０．５〜２０重量％添加することもできる。
上記ガラス質を添加することにより，第一絶縁層とヒータ層との密着性を高めることができる。また，上記金属酸化物を添加することにより，ヒータ層の耐熱性を高めることができる。
その他は実施形態例１と同様である。
【０１３７】
本例の酸素濃度検出素子は，ヒータリード部１３０が金により構成されているため，ヒータリード部１３０における触媒作用が小さくなる。このため，ヒータリード部１３０におけるＣの析出を原因とするヒータリード部１３０の劣化，断線を防止できる。
また，本例の素子においては，ヒータリード部１３０が金，ヒータ層が白金と金との合金よりなる。このため，発熱はより電気抵抗の高いヒータ層１３に集中する。このため，ヒータ層１３，ヒータリード部１３０に供給された電力を効率よく外側電極１５の加熱に消費することができる。
その他は実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【０１３８】
実施形態例１１
本例は様々な形状を有するヒータ層，ヒータリード部，ヒータ端子部について説明するものである。
図２１〜図２７に示すごとく，本発明の酸素濃度検出素子としては，さまざまな形状のヒータ層を有することができる。なお，すべての図面は円筒形の固体電解質の側面に形成したヒータ層１３等を平面展開した状態について示したものである。
すべての図において，符号１３はヒータ層，符号１３０はヒータリード部，符号１３１，１３２はヒータ端子部である。
【０１３９】
図２１〜２３にかかるヒータ層１３は，該ヒータ層１３の幅を細くして，該ヒータ層１３を櫛歯状に適宜並べて形成した例である。
図２４はヒータ層１３を面状としたもの，図２５〜図２７は，図２４に示した面状のヒータ層１３に対し複数のスリット１３８を設けた例を示したものである。
その他は実施形態例１と同様である。
【０１４０】
以下に本例の各ヒータ層につき作用効果につき説明する。
図２１〜図２３に示すごとく，上記ヒータ層１３が櫛歯状である場合には，ヒータ層１３間に間隙が形成されるため，該間隙より被測定ガスを導入することができる。このため，被測定ガスの第二の絶縁層から，ヒータ層の隙間，第一の絶縁層を経て外側電極までの拡散導入すること，また逆に，外側電極近傍の被測定ガスを上記と逆方向に外部への拡散導出することを速やかに行うことができ，応答性に優れたガス検出素子を得ることができる。
【０１４１】
また，図２４にかかるヒータ層１３においては，これが面状に形成されていることから，外側電極を均一に加熱することができる。このため，絶縁層内部の応力を低減することができ，よって該応力を原因とする絶縁層の亀裂発生を防止することができ，酸素濃度検出素子の信頼性を高めることができる。
【０１４２】
また，図２５〜図２７にかかるヒータ層１３においては，スリット１３８が設けてなるため，該スリット１３８より被測定ガスを導入することができる。
その他は実施形態例１と同様の作用効果を有する。
なお，上記ヒータ層の形状及び大きさは，本例のみに限定されない。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態例１における，酸素濃度検出素子の（ａ）右側面図，（ｂ）左側面図。
【図２】実施形態例１における，ヒータ層の形状を示す展開説明図。
【図３】実施形態例１における，酸素濃度検出素子の要部断面図。
【図４】実施形態例１における，酸素濃度検出器の断面説明図。
【図５】実施形態例１における，絶縁碍子を有する酸素濃度検出器の断面図。
【図６】実施形態例１における，本例及び従来例にかかる酸素濃度検出素子の空燃比及び限界電流の関係を示す線図。
【図７】実施形態例１における，酸素濃淡起電力式の酸素濃度検出素子の空燃比及び起電力の関係を示す線図。
【図８】実施形態例１における，他の酸素濃度検出素子の（ａ）要部右側面図，（ｂ）要部左側面図。
【図９】実施形態例３における，空間層を有する酸素濃度検出素子の要部断面図。
【図１０】実施形態例４における，第一絶縁層を胴部まで延長形成させた酸素濃度検出素子の（ａ）右側面図，（ｂ）左側面図。
【図１１】実施形態例４における，図１０にかかる酸素濃度検出素子の上面図。
【図１２】実施形態例４における，図１１のＡ−Ａ矢視断面図。
【図１３】実施形態例４における，第二絶縁層を鍔部の上方まで形成した酸素濃度検出素子の縦断面図。
【図１４】実施形態例５における，第二絶縁層がガス不透過性の多孔質よりなる酸素濃度検出素子の要部断面図。
【図１５】実施形態例６における，第一絶縁層に平滑面を設け，該平滑面にヒータ層を設けるための説明図。
【図１６】実施形態例６における，平滑面の有無と抵抗変化率の時間変動との関係を示す線図。
【図１７】実施形態例７における，第一絶縁層に表面層を設け平滑面とした酸素濃度検出素子の要部断面説明図。
【図１８】実施形態例９における，二層構造を有するヒータ層の要部断面説明図。
【図１９】実施形態例９における，三層構造を有するヒータ層の要部断面説明図。
【図２０】実施形態例９における，第一ヒータ層にて被覆された第二ヒータ層を有するヒータ層の要部断面説明図。
【図２１】実施形態例１１における，ヒータ層の形状を示す展開説明図。
【図２２】実施形態例１１における，他のヒータ層の形状を示す展開説明図。
【図２３】実施形態例１１における，他のヒータ層の形状を示す展開説明図。
【図２４】実施形態例１１における，他のヒータ層の形状を示す展開説明図。
【図２５】実施形態例１１における，他のヒータ層の形状を示す展開説明図。
【図２６】実施形態例１１における，他のヒータ層の形状を示す展開説明図。
【図２７】実施形態例１１における，他のヒータ層の形状を示す展開説明図。
【図２８】従来例における，酸素濃度検出素子の側面図。
【図２９】従来例における，酸素濃度検出素子の要部断面図。
【符号の説明】
１，９．．．酸素濃度検出素子，
１０．．．固体電解質，
１０１．．．閉塞端側，
１０２．．．胴部，
１１．．．第一絶縁層，
１１０．．．平滑面，
１２．．．第二絶縁層，
１３．．．ヒータ層，
１３０．．．ヒータリード部，
１３１．．．ヒータ端子部，
１５．．．外側電極，
１５０．．．外側電極リード部，
１６．．．内側電極，
１６０．．．内側電極リード部，
２．．．酸素濃度検出器，
２０．．．ハウジング，
２１１．．．ワッシャ，
２１６．．．絶縁碍子，
【表２】
Figure 0003677920
[0001]
【Technical field】
The present invention relates to an oxygen concentration detector installed in an intake and exhaust system of an automobile internal combustion engine or the like.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, a gas detector capable of detecting an air-fuel ratio is installed in an intake and exhaust system of an automobile internal combustion engine or the like. Based on the air-fuel ratio detected by the gas detector, the combustion state of the automobile internal combustion engine is controlled. Thereby, the purification efficiency and fuel consumption efficiency of the exhaust gas discharged | emitted from the said internal combustion engine etc. can be improved.
And as said gas detector, ZrO2An oxygen concentration detector comprising an oxygen concentration detection element having a solid electrolyte and a housing for holding the oxygen concentration detection element is used. The oxygen concentration detecting element includes a limiting current type or an oxygen concentration electromotive force type.
[0003]
By the way, in the oxygen concentration detection element, examples of the oxygen concentration detection element having a bottomed cylindrical solid electrolyte include those shown in FIGS. 28 and 29, for example.
The oxygen concentration detecting element 9 comprises a bottomed cylindrical solid electrolyte 90, an outer electrode 95 provided on the outer surface of the solid electrolyte 90, and an inner electrode 96 provided on the inner surface thereof, and the outer electrode. An insulating layer 91 is provided on the surface 95.
[0004]
Further, an inner chamber 92 into which a reference gas is introduced is provided inside the oxygen concentration detecting element 9, and a rod-like heater 99 is inserted into the inner chamber 92.
The insulating layer 91 also serves as a protective layer for the outer electrode 95 and is formed of a ceramic coating layer. Alternatively, the insulating layer 91 is, for example, γ-Al on the ceramic coating layer.2OThreeIt may be formed from the composite layer which formed the layer.
[0005]
[Problems to be solved]
By the way, in response to exhaust gas regulations that are becoming stricter year by year, in the above-mentioned automobile internal combustion engine, it is required to perform combustion control with a more precise air-fuel ratio. ing.
Examples of the highly accurate oxygen concentration detecting element include an oxygen concentration detecting element that can detect the oxygen concentration in a short time after the start of the automobile internal combustion engine, that is, excellent in rapid thermal performance.
[0006]
This is because the oxygen concentration detecting element has a property that accurate oxygen concentration cannot be detected unless it is heated to a temperature higher than the element activation temperature. Therefore, immediately after starting the internal combustion engine, when the temperature of the exhaust system and its surroundings is not so high, the oxygen concentration detecting element is heated by the heater inserted in the inner chamber, and this is quickly brought to the element activation temperature. There is a need.
[0007]
By the way, in consideration of the thermal efficiency in heating the oxygen concentration detection element, it is preferable to provide an integrated heater rather than a separate heater for the oxygen concentration detection element.
As such an oxygen concentration detection element, for example, a heater layer that generates heat by energization is provided on the surface of a solid electrolyte (excluding the portion where an outer electrode is formed) as disclosed in JP-A-58-76757. An oxygen concentration detection element is mentioned.
[0008]
However, in the oxygen concentration detection element, the heater layer is provided directly on the surface of the solid electrolyte. Therefore, when the temperature of the solid electrolyte is high and the electrical resistance of the solid electrolyte is low, and the applied voltage to the heater layer is high, the ZrO constituting the solid electrolyte is formed.2However, there is a problem that they are reductively decomposed by potential and heat. In such a case, not only the solid electrolyte deteriorates, but also leakage current from the heater layer flows into the oxygen concentration detection circuit, which hinders oxygen concentration detection.
[0009]
The oxygen concentration detection circuit is an electric circuit for determining the oxygen concentration in the gas to be measured based on the output (voltage or current) obtained in the oxygen concentration detection element. An outer electrode and an inner electrode, an outer electrode lead part, an inner electrode lead part, an outer electrode terminal part, and an inner electrode terminal part, which will be described later, in the oxygen concentration detecting element constitute a part of the oxygen concentration detecting circuit.
[0010]
In the oxygen concentration detection element, the distance between the heater and the outer electrode and the inner electrode is not greatly reduced compared to the conventional oxygen concentration detection element having a separate heater. Is still insufficient.
[0011]
Further, as another oxygen concentration detecting element in which a heater is integrally provided, an oxygen concentration detecting element provided with a coil-shaped heater on the outer periphery of the surface of the oxygen concentration detecting element shown in Japanese Utility Model Publication No. 59-95257. Is mentioned.
However, in the oxygen concentration detection element, since the heater is provided on the outer periphery of the surface, a large amount of heat is released to the outside. The amount of heat transferred to the oxygen concentration detecting element is reduced by the amount of the released heat, and therefore the rapid heat property is insufficient even in this device.
[0012]
In view of such problems, the present invention does not cause deterioration due to application of voltage to a heater layer of a solid electrolyte or detection failure due to leakage current, and has an oxygen concentration detector having an excellent oxygen concentration detecting element. Is to provide.
[0013]
[Means for solving problems]
  The invention of claim 1 includes a bottomed cylindrical solid electrolyte having one end closed and the other end opened, an outer electrode in contact with a gas to be measured provided on an outer surface of the solid electrolyte, and an inner surface of the solid electrolyte. In addition, in an oxygen concentration detector comprising an oxygen concentration detection element comprising an inner electrode provided at a position facing the outer electrode via the solid electrolyte, and a housing holding the oxygen concentration detection element,
  At least the surface of the outer electrode that is used for oxygen concentration detection is provided with a first insulating layer made of gas-permeable porous material having electrical insulation,
  Further, a second insulating layer having electrical insulation is provided outside the first insulating layer,
  In addition, a heater layer is not provided between the first insulating layer and the second insulating layer.R
Further, the first insulating layer has a thickness of 10 to 900 μm and a porosity of 1 to 50%.The oxygen concentration detector is characterized by that.
[0014]
The operation of the present invention will be described below.
In the oxygen concentration detection element constituting the oxygen concentration detector of the present invention, a heater layer is provided between the first insulating layer and the second insulating layer.
The distance between the heater layer and the solid electrolyte is at most several hundred μm. For this reason, much of the heat generated in the heater layer can be quickly conducted to the outer electrode side. Therefore, it is possible to obtain an oxygen concentration detector having an oxygen concentration detecting element excellent in rapid thermal performance.
[0015]
The heater layer is not exposed on the surface of the oxygen concentration detecting element, and is covered with the second insulating layer. For this reason, it is possible to suppress the heat generated in the heater layer from being released to the outside.
[0016]
Further, the heater layer is not directly provided for the solid electrolyte. Therefore, it is possible to prevent the solid electrolyte from being reduced and deteriorated, or the current flowing through the heater layer from leaking to the oxygen concentration detection circuit.
[0017]
Therefore, according to the present invention, there is obtained an oxygen concentration detector having an oxygen concentration detecting element excellent in rapid thermal performance without causing deterioration due to voltage application to the heater layer of the solid electrolyte or detection failure due to leakage current. be able to.
[0018]
Next, the heater layer is preferably provided so as to cover 0.1 to 0.8 times the area of the outer electrode.
The heater layer is preferably provided on the outer electrode from the viewpoint of rapid thermal performance. However, the outer electrode directly below the heater layer is in a state where it is difficult to perform the function of detecting the oxygen concentration because the heater layer inhibits the passage of oxygen.
[0019]
Therefore, when the heater layer covers less than 0.1 times the area of the outer electrode, the distance between the heater layer and the outer electrode is increased, and the rapid thermal performance of the oxygen concentration detecting element may be deteriorated. is there.
On the other hand, when the heater layer covers a portion larger than 0.8 times the area of the outer electrode, the movement of oxygen is inhibited by the heater layer, and the accuracy of oxygen concentration detection deteriorates.
The area of the outer electrode indicates the area of the outer electrode that contributes particularly to oxygen concentration detection. Specifically, for example, as shown in FIG. 4 described later, a portion facing the measurement gas chamber is shown.
[0020]
By the way, in the oxygen concentration detection element, the heat generated from the heater layer is conducted from the closed end side of the oxygen concentration detection element to the body and the opening end side. For this reason, a temperature distribution in which the temperature at the closed end side becomes higher and the temperature of the body portion becomes lower occurs in the oxygen concentration detection element.
[0021]
Therefore, the heater layer is preferably formed so that its width becomes narrower toward the body of the oxygen concentration detecting element.
Alternatively, the heater layer is preferably formed so that its thickness becomes thinner toward the body portion.
Further, it is preferable that the pattern of the heater layer is concentrated on the body side so that the temperature on the body side is higher.
With the above configuration, the amount of heat generated by the heater layer provided on the body side increases, so that the above temperature distribution can be eliminated.
[0022]
A space layer is preferably formed around the heater layer.
When the difference in thermal expansion between the second insulating layer and the heater layer is large, thermal stress is generated when the heater layer generates heat, and the second insulating layer may be cracked. By providing the space layer, thermal stress can be relaxed in the space layer.
Note that the space layer is, for example, a hollow portion formed around the heater layer (see FIG. 9).
[0023]
The oxygen concentration detector according to the present invention includes an oxygen concentration detection element and a housing that holds the oxygen concentration detection element.
Various configurations are conceivable as the configuration of the oxygen concentration detector. For example, as shown in FIG. 4 to be described later, the oxygen concentration detection device is provided at the lower end of the housing that holds the oxygen concentration detection device. The structure which consists of the element protection cover which protects the lower part of this, and the atmosphere side cover provided in the upper end of the said housing is mentioned.
[0024]
Further, the oxygen concentration detection element is held, for example, by directly contacting the housing. Or, for example, it is held by contacting the housing via a washer or the like.
Moreover, a talc, an insulator, etc. can be installed between the said oxygen concentration detection element and a housing, for example. As a result, the oxygen concentration detecting element and the housing can be hermetically sealed or insulated.
The configuration of the oxygen concentration detector according to the present invention is not limited to the above configuration.
[0025]
Next, as in the invention of claim 2, the second insulating layer is preferably gas-permeable porous.
As a result, the gas to be measured can quickly pass through the second insulating layer and reach the outer electrode. For this reason, an oxygen concentration detector having an oxygen concentration detecting element excellent in responsiveness can be obtained.
[0026]
  next,UpThe second insulating layer is preferably gas impermeable.
  Thereby, it is possible to prevent the gas to be measured from coming into direct contact with the heater layer via the second insulating layer.
  If the gas to be measured comes into contact with the heater layer, oxygen contained in the gas to be measured is adsorbed by the heater layer, the arrival of oxygen to the outer electrode is delayed, and the response of the oxygen concentration detection element May decrease.
[0027]
  next,UpThe thickness of the first insulating layer is 10 to 900 μm, and the porosity is 1 to 50%.The
  As a result, it is possible to prevent insulation failure and obtain an oxygen concentration detecting element having excellent responsiveness.
[0028]
If the thickness of the first insulating layer is less than 10 μm, the distance between the heater layer and the solid electrolyte is reduced, and insulation failure may occur between the outer electrode and the heater layer, which may hinder the detection of oxygen concentration. is there.
On the other hand, when the thickness of the first insulating layer is greater than 900 μm, the distance between the heater layer and the outer electrode is increased, and thus the rapid thermal performance may be deteriorated.
[0029]
When the porosity is less than 1%, gas diffusibility in the first insulating layer may be deteriorated. On the other hand, if it is larger than 50%, the strength of the first insulating layer is lowered, and there is a risk that cracks may occur due to vibration, impact, etc., or the first insulating layer may peel off.
[0030]
The first insulating layer and the second insulating layer can be formed by plasma spraying a powder of a heat-resistant metal oxide such as alumina or spinel.
Furthermore, it is preferable to use a high heat conductive material as the heat resistant metal oxide of the first insulating layer, while using a low heat conductive material as the heat resistant metal oxide of the second insulating layer. Thereby, it is possible to suppress the heat generated from the heater layer from being released to the surface of the oxygen concentration detection element.
For example, MgO or BeO can be used as the high heat conductive material, and cordierite, mullite, or the like can be used as the low heat conductive material.
[0031]
  Next, the claim3As in the invention, the heater layer is preferably made of a conductive material and glass.
  Since the conductive material has a function of generating heat when energized, and the vitreous material has a function of attaching the conductive material to the surface of the first insulating layer, the heater layer has a strong adhesion to the first insulating layer. Can be obtained.
  In addition, borosilicate glass, lead glass, etc. can be used as said glassy substance.
[0032]
In forming the heater layer, for example, the conductive material and vitreous are mixed using an organic solvent to form a conductive coating solution, which is formed into a predetermined pattern by means such as printing. It is preferable to be baked after being formed on the surface.
Thereby, a heater layer having a desired shape can be easily obtained.
[0033]
In preparing the conductive coating solution, 50 to 90% by weight of the conductive material and 1 to 20% by weight of the vitreous material are mixed, and the organic solvent and, if necessary, the organic binder are added to the mixture. It is preferable to add to 100% by weight.
Thereby, a heater layer having a uniform thickness and having a strong adhesion to the first insulating layer can be obtained.
When the conductive material is less than 50% by weight, shrinkage during baking is increased, and there is a risk of cracks in the heater layer, and a stable layer cannot be obtained. On the other hand, when the amount is more than 90% by weight, the viscosity of the conductive coating solution becomes high, and there is a possibility that blurring or unevenness may occur when coating the surface of the first insulating layer by printing or the like.
[0034]
Moreover, when the glassy substance is less than 1% by weight, the adhesion of the heater layer may decrease after the heat treatment. On the other hand, if it is more than 20% by weight, the resistance value of the heater layer may be too high.
[0035]
The conductive material is preferably a powder having a particle size of 0.1 to 5 μm.
Thereby, an excellent heater layer can be obtained.
When the particle size is less than 0.1 μm, the conductive material particles may aggregate after the heat treatment. On the other hand, if the particle size is larger than 5 μm, the resistance of the heater may become too high after the heat treatment.
[0036]
Examples of the printing method for forming the heater layer include screen printing, pad printing, roll transfer, and the like.
In addition, a transfer paper having a layer of the conductive coating solution and an adhesive layer laminated on the layer is prepared, the transfer paper is attached to the first insulating layer with the adhesive layer down, and a heater layer is provided. It can also be formed.
When such a method using transfer paper is employed, a heater layer having no variation in thickness can be obtained. If the thickness of the heater layer varies, the initial resistance value of the heater tends to vary. Furthermore, the durability of the heater layer may be deteriorated. The above method can solve the above problems.
[0037]
  Next, the claim4As in the invention, the heater layer is preferably made of a conductive material, and the conductive material is preferably made of one or both of a noble metal powder and a perovskite oxide powder.
  Thereby, the heater excellent in durability can be obtained.
  In addition, as described above, the material cost of the heater layer can be reduced by using the perovskite type oxide powder.
[0038]
In addition, Pt, Rh, Pd etc. can be used as said noble metal powder. Examples of the perovskite oxide powder include LaCrO.Three, La0.5Sr0.5CoOThreeEtc. can be used.
[0039]
  Next, the claim5As in the invention, the heater layer is preferably made of a metal wire or a metal foil.
  Thereby, the material cost of the heater layer can be reduced. Furthermore, resistance variation can be reduced.
  When the metal wire is used, the heater layer is formed by winding the metal wire in a coil shape in advance and inserting and firing a solid electrolyte provided with a first insulating layer on the coiled metal wire. can do.
  In addition, Kanthal etc. can be used as said metal wire.
[0040]
  Next, the claim6As described above, the bottomed cylindrical solid electrolyte includes a heater lead connected to the heater layer, an outer electrode lead connected to the outer electrode, and an inner electrode connected to the inner electrode. It is preferable to have each lead part.
  As a result, the heater layer, inner electrode, and outer electrode can be formed only in the necessary portions, and the performance and cost are excellent, and the output output to the outside and the power supply to the heater layer can be easily performed. it can.
[0041]
  Next, the claim7As described above, the bottomed cylindrical solid electrolyte is provided with the heater layer on the closed end side, and the body on the opening side is connected to the heater layer via a heater lead portion. Preferably, a connected heater terminal portion is provided, and the first insulating layer is formed up to a position where the heater terminal portion is provided.
[0042]
By the way, when the oxygen concentration detector according to the present invention is installed in the vicinity of a combustion chamber of an automobile internal combustion engine that is exposed to an exhaust system in an automobile internal combustion engine, particularly a high-temperature exhaust gas, the oxygen concentration detector includes The oxygen concentration detection portion of the provided oxygen concentration detection element, that is, the closed end side of the solid electrolyte provided with the outer electrode, is particularly heated due to the heat of exhaust gas or the heat generated by energization of its own heater layer. The heat on the closed end side is conducted to the barrel, and the barrel is also heated to a high temperature.
[0043]
As described above, even when the solid electrolyte in the body portion is in a considerably high temperature state by extending the first insulating layer to the heater terminal portion to which a voltage for energizing the heater layer is applied. It is possible to prevent the solid electrolyte from being deteriorated by deterioration and to prevent the insulation failure from occurring between the solid electrolyte and the heater layer.
[0044]
Note that the first insulating layer formed on the trunk portion and formed in the extension is not necessarily the same as the first insulating layer formed on the closed end side.
This is because the gas to be measured needs to permeate the solid electrolyte on the closed end side, so the first insulating layer also needs a function of allowing the gas to be measured to pass. This is because the gas to be measured need not be transmitted.
Therefore, the first insulating layer provided on the body portion can be made denser than the first insulating layer provided on the closed end side.
[0045]
  Next, the claim8According to the invention, it is preferable that the oxygen concentration detection element is held in contact with the housing.
  As a result, it becomes easy to stabilize the assembly posture of the oxygen concentration detection element without tilting, and the member for taking out a plurality of outputs assembled on the surface of the oxygen concentration detection element and the heater layer are energized. It is possible to prevent the occurrence of problems such that the member (see FIG. 4) for making contact with various covers or the like (see FIG. 4) in the oxygen concentration detector.
[0046]
  Next, the claim9According to the invention, it is preferable that the oxygen concentration detection element is held in a state of being in contact with the housing via the metal washer.
  This can prevent a large impact from being directly applied to the solid electrolyte during assembly.
[0047]
  Claims10According to the invention, it is preferable that the oxygen concentration detection element is held in a state of being in contact with the housing via the insulator.
  As a result, an external noise signal can be prevented from entering the oxygen concentration detection circuit of the detector. Moreover, the heat sink of the heater layer to the housing can be suppressed.
[0048]
  Next, the claim11According to the invention, it is preferable that the second insulating layer is formed up to the holding contact surface of the oxygen concentration detection element held in contact with the housing. As a result, the heat of the heater layer can be prevented from being released to the housing side through the holding contact surface, and various configurations for insulating the heater layer from the housing become unnecessary. The number of parts can be reduced, and the configuration of the oxygen concentration detector can be simplified.
[0049]
  Next, the claim12According to the invention, it is preferable that a smooth surface is provided on the surface of the first insulating layer, and the heater layer is provided on the smooth surface.
[0050]
By the way, the first insulating layer is often provided by plasma spraying or the like, but the surface of the first insulating layer thus provided is uneven. When a heater layer is provided on such a first insulating layer, the thickness of the heater layer may be uneven. In this case, heat is generated in a portion where the heater layer is thin, that is, a portion where resistance is high. concentrate. Therefore, the temperature of the heater layer partially becomes high, and the deterioration of the heater layer in this portion is accelerated.
[0051]
In addition, since the surface of the first insulating layer is uneven, air bubbles may be present between the heater layer and the first insulating layer. When bubbles enter, after the heater layer is baked on the first insulating layer, the heater layer floats.
In this case, the heat generated in the heater layer may not be smoothly transferred to the solid electrolyte, and may accumulate in the part where the float has occurred. For this reason, the portion where heat is accumulated is exposed to an abnormally high temperature, and the heater layer deteriorates quickly in this portion.
[0052]
Therefore, by providing a smooth surface on the surface of the first insulating layer, a heater layer having a uniform thickness and high adhesion to the first insulating layer can be obtained. Can be obtained.
[0053]
In order to provide the smooth surface on the surface of the first insulating layer, for example, after forming the first insulating layer, the surface is polished with a grindstone or the like, or the surface is cut with a tool or the like. And the like.
Further, when a smooth surface is obtained in this way, there is a possibility that a step is generated between the smooth surface and the other surface. When the step is generated, the heater layer, the heater lead portion, and the like provided on the surface of the first insulating layer are easily disconnected at the step portion. For this reason, it is preferable to provide a tapered portion between the smooth surface and the other surface so as to eliminate the step (see FIG. 15).
[0054]
  Next, the claim13As described above, the smooth surface of the first insulating layer preferably has a surface roughness of 0 to 30 μm in terms of a 10-point average roughness (JIS B0601-1982).
  As a result, a heater layer having a uniform thickness and high adhesion to the first insulating layer can be obtained. From this, a heater layer having excellent durability can be obtained.
  If the 10-point average roughness exceeds 30 μm, the durability of the heater layer may be lowered.
[0055]
  Next, the claim14As in the present invention, the heater layer preferably has a lower oxygen adsorption force than the outer electrode.
  By the way, in the oxygen concentration detection element according to the present invention, oxygen contained in the measurement gas passes through the second insulating layer and then the first insulating layer (however, the first insulating layer is in direct contact with the measured gas). (If it has a part, this is not the case.) The outer electrode is reached.
[0056]
For this reason, oxygen in the gas to be measured may reach the outer electrode via the periphery of the heater layer.
If the oxygen adsorption force of the heater layer is greater than that of the outer electrode, oxygen in the measurement gas is trapped in the heater layer. In this case, since the arrival time of oxygen in the measurement gas to the outer electrode is delayed, the responsiveness of the oxygen concentration detection element is lowered.
As described above, by making the oxygen adsorption force of the heater layer weaker than that of the outer electrode, it is possible to prevent trapping of oxygen in the gas to be measured in the heater layer, and to have an oxygen concentration detecting element with excellent responsiveness. A detector can be obtained.
[0057]
  Next, the claim15As described above, the heater layer is preferably made of a mixed or alloy material composed of platinum and gold, and the gold content in the mixed or alloy material is preferably 0.5 to 50% by weight.
  Thereby, the oxygen adsorption force of the heater layer can be made weaker than that of the outer electrode.
  The outer electrode is made of a noble metal other than gold, such as platinum.
[0058]
When the gold content is less than 0.5% by weight, the oxygen adsorption force of the heater layer cannot be sufficiently reduced, and the responsiveness of the oxygen concentration detecting element may be lowered. In addition, when the content exceeds 50% by weight, the melting point of the heater layer is remarkably lowered, and the difference between the heater layer operating temperature and the heater layer melting point is reduced, so that the durability of the heater layer is lowered. There is a risk.
[0059]
In providing the heater layer, as described above, for example, an organic solvent is added to the conductive material and glass, and if necessary, an organic binder is added to form a conductive coating liquid. This is preferably provided on the surface of the first insulating layer by means such as printing.
The method for adjusting the conductive coating solution used in this case is, for example, the following method.
There is a method in which platinum and gold powders are mixed in a desired ratio, and a powder made of various frit components is mixed with the mixed powder together with an organic binder and an organic solvent by a kneading method.
Also, platinum and gold are alloyed at a desired component ratio to produce a powder made of the alloy. After that, there is a method in which a powder made of various frit components is made into a paste by kneading with an organic binder and an organic solvent.
[0060]
There is a method in which gold is mixed with platinum powder in the form of an organic salt, and a powder made of various frit components is mixed with this mixture together with an organic binder and an organic solvent by a kneading method.
In addition, there is a method in which platinum and gold are mixed in the form of an organic salt, and a powder made of various frit components is mixed into this mixture together with an organic binder and an organic solvent by a kneading method.
In addition, there is a method in which platinum and gold are mixed with platinum powder in the form of an organic salt, and a powder made of various frit components is pasted into the mixture together with an organic binder and an organic solvent by a kneading method.
[0061]
  Next, the claim16As in the invention, the heater layer is preferably made of platinum and at least one selected from Pd, Rh, and Ir.
  Thereby, the oxygen adsorption force of the heater layer can be made weaker than that of the outer electrode.
[0062]
  Next, the claim17As in the invention, it is preferable that the heater lead portion and the outer electrode lead portion have a smaller catalytic action for oxidation and reduction of the gas to be measured than the outer electrode.
[0063]
By the way, in the oxygen concentration detection element according to the present invention, the gas to be measured may reach the heater lead portion and the outer electrode lead portion.
And HC, CO, CO contained in the measured gas2Since the temperature of the heater lead portion and the outer electrode lead portion is lower than that of the heater layer, it is oxidized or reduced and precipitates as C, which deteriorates the heater lead portion and the outer electrode lead portion. Sometimes it was disconnected.
Therefore, by reducing the catalytic action of the heater lead portion and the outer electrode lead portion, the precipitation of C can be suppressed, and deterioration and disconnection of the heater lead portion and the outer electrode lead portion can be prevented.
[0064]
  Next, the claim18As in the invention, the heater lead part is preferably made of gold or a gold alloy in which at least one selected from Pt, Pd, Rh, and Ir is mixed.
  Thereby, by reducing the catalytic action of the heater lead portion and the outer electrode lead portion, the precipitation of C can be suppressed, and deterioration and disconnection of the heater lead portion and the outer electrode lead portion can be prevented.
[0065]
Furthermore, the electrical resistance of the heater lead portion can be reduced as compared with the heater layer. If both the heater layer and the heater lead portion are made of the same material, the electric resistance values thereof are approximately the same. In this case, both the heater layer and the heater lead part generate heat due to energization, but since the heat generation in the heater lead part does not contribute to the heating of the outer electrode, the energized power is wasted.
By forming the heater lead portion with the above-mentioned gold or gold alloy, heat generation is concentrated on the heater layer having higher electrical resistance. For this reason, the electric power supplied to the heater layer and the heater lead can be efficiently consumed for heating the outer electrode.
[0066]
In providing the heater lead portion, as described above, for example, an organic solvent is added to the conductive material and glass, and an organic binder is added as necessary. Is preferably provided on the surface of the first insulating layer by means such as printing.
The method for adjusting the conductive coating solution used in this case is, for example, the following method.
[0067]
There is a method in which a powder made of various frit components is made into a paste by a kneading method together with an organic binder and an organic solvent.
Gold and any of Pt, Pd, Rh, and Ir are alloyed at a desired component ratio to produce a powder made of the alloy. After that, there is a method in which a powder made of various frit components is made into a paste by kneading with an organic binder and an organic solvent.
[0068]
There is a method in which the above-mentioned Pt or the like is mixed with gold powder in the form of an organic salt, and a powder made of various frit components is mixed with this mixture together with an organic binder and an organic solvent by a kneading method.
In addition, there is a method in which gold and the above Pt are mixed in the form of an organic salt, and a powder made of various frit components is mixed with this mixture together with an organic binder and an organic solvent by a kneading method.
In addition, there is a method in which gold and the above-described Pt are mixed with gold powder in the form of an organic salt, and a powder made of various frit components is mixed with this mixture together with an organic binder and an organic solvent by a kneading method.
[0069]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiment 1
An oxygen concentration detector according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
As shown in FIGS. 1 to 4, the oxygen concentration detector 2 of this example includes a bottomed cylindrical solid electrolyte 10, an outer electrode 15 in contact with a measurement gas provided on the outer surface of the solid electrolyte 10, and An oxygen concentration detecting element 1 comprising an inner electrode 16 provided on the inner surface of the inner electrode 16 at a position facing the outer electrode 15 with the solid electrolyte 10 interposed therebetween, and a housing 20 for holding the oxygen concentration detecting element 1 (see FIG. 4) ).
An insulating layer 18 shown below is provided on at least the surface of the outer electrode 15 used for oxygen concentration detection.
[0070]
As shown in FIG. 3, the insulating layer 18 includes an electrically insulating first insulating layer 11 made of a gas-permeable porous material, and an electrically provided insulating layer 18 provided outside the first insulating layer 11. It consists of the 2nd insulating layer 12 which has insulation.
A heater layer 13 is provided between the first insulating layer 11 and the second insulating layer 12.
The second insulating layer 12 is a gas permeable porous body.
[0071]
As shown in FIG. 1, the solid electrolyte 10 includes a closed end side 101 in which the outer electrode 15 is provided in a band shape, and a body 102 having a diameter larger than that of the closed end side 101. In addition, a collar portion 19 is formed in the center of the body portion 102 so as to project outward in the radial direction.
Further, the solid electrolyte 10 is provided with an outer electrode lead portion 150 and an outer electrode terminal portion 151 extending from the outer electrode 15.
[0072]
As shown in FIG. 3, the heater layer 13 is provided on the outer electrode 15 via the first insulating layer 11. In addition, heater terminal portions 131 and 132 connected to the heater layer 13 through heater lead portions 130 are provided on the body portion 102 of the solid electrolyte 10.
[0073]
As shown in FIGS. 1 and 2, the heater lead portion 130 and the heater terminal portions 131 and 132 are formed wider than the heater layer 13. The heater terminal portions 131 and 132 are end portions forming one heater layer 13, and a positive potential is applied to one heater terminal portion 131 and a negative potential is applied to the other heater terminal portion 132. The
The first insulating layer 11 and the second insulating layer 12 are provided only below the flange 19 in the solid electrolyte 10. This is suitable for a case where an insulator 216 and a washer packing 217 are interposed between the oxygen concentration detection element 1 and the housing 20 as shown in FIG.
[0074]
Next, the oxygen concentration detector 2 will be described.
As shown in FIG. 4, the oxygen concentration detector 2 is provided with a housing 20 for holding and fixing the oxygen concentration detection element 1 and a lower end of the housing 20 and protects the lower portion of the oxygen concentration detection element 1. Element protection covers 231 and 232 and atmosphere side covers 241, 242 and 243 provided at the upper end of the housing 20.
[0075]
The element protective covers 231 and 232 form a measured gas chamber 239 around the oxygen concentration detecting element 1, and a plurality of measured gas inlets 230 and 233 are provided on the side surfaces thereof.
The atmosphere side cover 241 is caulked and fixed to the housing 20 via a metal ring 215. The atmosphere side cover 242 is caulked and fixed to the atmosphere side cover 241, and the atmosphere side cover 243 is caulked and fixed to the atmosphere side cover 242.
[0076]
Further, the oxygen concentration detection element 1 is held at the flange portion 19 by a washer 211 on a tapered portion provided inside the housing 20. A talc 212, a pad 213, and an insulator 214 are installed between the upper surface of the flange portion 19 and the housing 20, and are hermetically sealed. The lower end of the atmosphere side cover 241 is in contact with the insulator 214.
[0077]
The output extraction path of the oxygen concentration detection element 1 will be described.
As shown in FIG. 1, in the solid electrolyte 10, the outer electrode 15 is provided with an outer electrode terminal portion 151 via an outer electrode lead portion 150. The output of the oxygen concentration detection element 1 is taken out to the outside by an output take-out portion 263 attached to the outer electrode terminal portion 151. The output extraction portion 263 includes a contact piece that is in direct contact with the outer electrode terminal portion 151 and a terminal piece that is conductively formed with respect to the contact piece.
[0078]
On the other hand, in the solid electrolyte 10, the inner electrode 16 is also provided on the inner electrode 16 via the inner electrode lead portion 160. The inner electrode lead portion 160 and the inner electrode terminal portion 161 are formed on the inner surface of the solid electrolyte 10 (see FIGS. 11, 12, and 13 described later).
The inner electrode terminal portion 161 is provided separately from the outer electrode terminal portion 151 of the outer electrode 15, and the output extraction portion 264 is attached to the oxygen concentration detection element 1 so as to be in contact with the inner electrode terminal portion 161. It is. The output extraction portion 264 is a separate component from the output extraction portion 263 attached so as to be in contact with the outer electrode terminal portion 151 of the outer electrode 15.
[0079]
Next, the energization path for the heater layer 13 will be described.
As shown in FIG. 1, in the solid electrolyte 10, the heater layer 13 is provided with heater terminal portions 131 and 132 connected via a heater lead portion 130. The heater layer 13 is energized by attaching positive and negative energization terminals 261 and 262 to the heater terminal portions 131 and 132. The energization terminals 261 and 262 include contact pieces that contact the heater terminal portions 131 and 132 and lead portions 266 and 267 that are conductively formed with respect to the contact pieces.
[0080]
Lead wires 271 to 274 are connected to the output extraction portions 263 and 264 and the energization terminals 261 and 262, respectively. The lead wires 271 to 274 are connected to a connector 29 provided outside via the atmosphere side covers 241 to 243 of the oxygen concentration detector 2.
The oxygen concentration detector 2 is attached to an exhaust system in an automobile internal combustion engine by a screw 201 provided in the housing 20.
[0081]
Next, a method for manufacturing the oxygen concentration detection element 1 will be described.
First, ZrO2After the raw material powder such as the above is pressure-molded, it is fired at a temperature of 1400 to 1600 ° C. to obtain a bottomed cylindrical solid electrolyte 10.
The inner electrode 16, the outer electrode 15, the outer electrode lead portion 150, and the outer electrode terminal portion 151 are formed on the inner and outer surfaces of the solid electrolyte 10 by sputtering or plating a noble metal such as Pt.
Thereafter, the first insulating layer 11 is formed by plasma spraying a heat-resistant metal oxide powder on the outer surface below the flange portion 19 of the solid electrolyte 10 and the surface of the outer electrode 15.
[0082]
Next, as shown in FIGS. 1 and 2, a conductive coating solution is printed on the outer surface above the flange portion 19 of the solid electrolyte 10 and the surface of the first insulating layer 11, and heat-treated at a temperature of 900 ° C. to 1100 ° C. The heater layer 13, the heater lead part 130, and the heater terminal parts 131 and 132 are formed.
Next, the second insulating layer 12 is formed on the surfaces of the heater layer 13 and the first insulating layer 11 by plasma spraying the heat-resistant metal oxide powder.
Thus, the oxygen concentration detection element 1 is obtained.
[0083]
The function and effect of this example will be described below.
In the oxygen concentration detection element 1 of the oxygen concentration detector 2 of this example, a heater layer 13 is provided between the first insulating layer 11 and the second insulating layer 12. The distance between the heater layer 13 and the solid electrolyte 10 is at most several hundred μm. For this reason, much of the heat generated from the heater layer 13 can be quickly conducted to the solid electrolyte 10.
[0084]
The heater layer 13 is not directly provided on the solid electrolyte 10. Therefore, reduction degradation of the solid electrolyte 10 due to leakage current from the heater layer 13 can be prevented.
Therefore, according to the present example, the oxygen concentration detector 2 having the oxygen concentration detecting element 1 that does not cause insulation failure between the outer electrode 15 and the inner electrode 16 and the heater layer 13 and is excellent in rapid thermal performance. Can be obtained.
For this reason, the oxygen concentration detector 2 of this example using the oxygen concentration detecting element 1 can detect an accurate air-fuel ratio immediately after the start of the automobile internal combustion engine.
[0085]
FIG. 6 shows an oxygen concentration detection element 1 according to this example (sample 1-2 in Table 1 described later) and an oxygen concentration detection element 9 (sample 1 in Table 1 described later) in which a conventional rod-shaped heater 99 is inserted. In -9), the relationship established between the limit current and the air-fuel ratio was shown. According to the figure, it was found that there is almost no difference in characteristics between this example and the conventional example.
[0086]
Next, performance evaluation of the oxygen concentration detection element 1 according to this example will be described below with reference to Table 1.
First, the oxygen concentration detection elements of Sample 1-1 to Sample 1-8 in Table 1 are oxygen concentration detection elements according to this example. However, each oxygen concentration detection element has a different thickness and H / D value of the first insulating layer.
H is the area of the heater layer covering the outer electrode. Said D has shown the area of the outer electrode concerning oxygen concentration detection.
[0087]
Sample 1-9 includes a solid electrolyte 90, an outer electrode 95 provided on the outer surface of the solid electrolyte 90, and an inner electrode 96 provided on the inner surface thereof, as shown in FIGS. The oxygen concentration detecting element 9 is provided with an insulating layer 91 on the surface of the outer electrode 95. The oxygen concentration detection element 9 has an inner chamber 92 into which a reference gas is introduced. A rod-shaped heater 99 is inserted in the inner chamber 92.
The heater 99 is formed by embedding a heating element in silicon nitride.
[0088]
Next, the details of the performance evaluation will be described.
The above performance evaluation was performed based on the three points of “insulation”, “response” and “rapid heat”.
In the evaluation of “insulation”, the resistance value at room temperature (20 plus or minus 1 ° C.) between the heater layer and the outer electrode (in the sample 1-9, the heater and the inner electrode) is measured and is 1 MΩ or more. The thing which was less than 1 MΩ was marked with “Good”.
[0089]
In the evaluation of the “responsiveness”, an injector at 1100 rpm was used in a 2000 cc 6-cylinder engine having an exhaust system equipped with an oxygen concentration detector (see FIG. 4) having an oxygen concentration detection element according to samples 1 to 9. The A / F was switched from 14 to 15 or from 15 to 14 by changing the fuel injection time. At this time, the response time of the oxygen concentration detector was measured.
[0090]
The response time is 63% of the change width 100 when the change width of the output current value of the oxygen concentration detector (limit current type) is 100. This is the time required for the change after switching the A / F.
[0091]
The evaluation of the “rapid heat property” was performed as follows.
First, the normal temperature resistance of the heater layer of the oxygen concentration detection element in Samples 1-1 to 1-9 is set to 1Ω, and an engine having an oxygen concentration detector attached thereto attached to the exhaust system is prepared. Simultaneously with the start of the engine, a voltage of 14 V was applied to the oxygen concentration detection element. The internal resistance of the oxygen concentration detection element at this time was measured by applying 0.1 V between the inner electrode and the outer electrode. A sample having this value of 150Ω or less was marked with “◯”, and a value larger than 150Ω was marked with “X”.
[0092]
Further, the internal resistance was measured in the same manner as described above, and the time when this value reached 150Ω was measured. If this value is less than 10 seconds, it can be said that it is excellent in “rapid heat”.
The above results are shown in Table 1.
[0093]
From the table, Sample 1-1 to Sample 1-5 are marked as “O” in any of “insulation”, “response”, and “rapid heat”, indicating that they are excellent oxygen concentration detection elements. It was.
Sample 1-6 was inferior in “responsiveness” because the value of H / D was too large. Sample 1-7 was inferior in “insulating properties” because the thickness of the first insulating layer was too thin. Sample 1-8 was inferior in “rapid heat” because the first insulating layer was too thick. Sample 1-9 was inferior in “rapid heat” because a rod-shaped heater separate from the oxygen concentration detecting element was used.
[0094]
As described above, a particularly excellent oxygen concentration detecting element is obtained when the thickness of the first insulating layer is in the range of 10 to 900 μm and the value of H / D is in the range of 0.1 to 0.8. I found out that
[0095]
The oxygen concentration detection element of this example described above is a limiting current type oxygen concentration detection element. As shown in FIG. 7, even in the oxygen concentration electromotive force type oxygen concentration detection element having a characteristic that changes stepwise with the theoretical air-fuel ratio as a boundary, a heater layer as in this example can be provided. This oxygen concentration detecting element also has the same effect as described above.
[0096]
Further, in the oxygen concentration detection element 1 of this example described above, the outer electrode 15 is provided in a strip shape on the side surface of the solid electrolyte 10. However, as shown in FIG. 8, the outer electrode 15 can be provided so as to cover the whole of the solid electrolyte 10 from the bottom to the bottom.
Such an oxygen concentration detecting element also has the same effects as described above.
[0097]
[Table 1]
Figure 0003677920
[0098]
Embodiment 2
In this example, a manufacturing method different from that of the first embodiment of the oxygen concentration detecting element having the shape shown in FIG. 1 will be described.
First, ZrO2After raw material powder such as the above is pressure-molded, it is calcined at a temperature of 1200 ° C. to obtain a bottomed cylindrical solid electrolyte.
[0099]
Subsequently, 50 to 90% by weight of platinum powder having a particle size of 0.1 to 5 μm and 1 to 20% by weight of glass powder are mixed, and 3 to 10% by weight of an organic binder and an organic solvent are added to the resulting mixture. Add the conductive coating solution to 100% by weight.
Next, the conductive coating solution is printed and dried on the inner and outer surfaces of the solid electrolyte, thereby forming inner and outer electrodes, electrode lead portions, and electrode terminal portions.
[0100]
Then, the first insulating layer is formed by dipping and drying a slurry of the heat-resistant metal oxide powder on the outer surface and the surface of the outer electrode below the collar portion of the solid electrolyte (see FIG. 1). Form. Examples of the heat-resistant metal oxide include alumina and spinel.
[0101]
Next, on the outer surface above the flange of the electrolyte and the surface of the first insulating layer (see FIG. 1), a conductive coating solution similar to that used for the electrode formation is printed and dried, and the heater layer, heater Lead and heater terminals.
Next, a second insulating layer is formed on the surfaces of the heater layer and the first insulating layer in the same manner as the first insulating layer.
Finally, the solid electrolyte is fired at a temperature of 1400 ° C. to 1600 ° C. to form an oxygen concentration detection element.
Others are the same as the first embodiment.
The oxygen concentration detection element obtained by the method of this example also has the same function and effect as the first embodiment.
[0102]
Embodiment 3
In this example, as shown in FIG. 9, the oxygen concentration detecting element is provided with a space layer around the heater layer.
The insulating layer 18 in the oxygen concentration detection element includes a first insulating layer 11 provided on the surface of the outer electrode 15 and a second insulating layer 12 provided outside the first insulating layer 11, and the first A heater layer 13 is provided between the one insulating layer 11 and the second insulating layer 12.
[0103]
A space layer 139 is provided around the heater layer 13.
The space layer 139 is formed as follows.
That is, a resin is applied on the formed heater layer 13. Then, the second insulating layer 12 is formed on the resin by plasma spraying. Thereafter, the resin is blown off by firing, and as a result, the space where the resin has been provided becomes a space, and the space layer 139 is formed around the heater layer 13.
Others are the same as in the first embodiment.
[0104]
The second insulating layer 12 of the oxygen concentration detection element of this example is made of a spinel material, while the heater layer 13 is made of a conductive material. For this reason, the thermal expansion difference between both is large. However, since the space layer 139 is provided around the heater layer 13, even if volume expansion due to heat occurs in the heater layer 13, the volume expansion is absorbed by the space layer 139. As described above, it is possible to prevent the second insulating layer 12 from being cracked due to thermal stress.
The other functions and effects are the same as those of the first embodiment.
[0105]
Embodiment 4
This example is an oxygen concentration detection element in which the first insulating layer is formed up to the position where the heater terminal portion is provided, as shown in FIGS.
As shown in FIGS. 10 to 12, the oxygen concentration detection element 1 of this example includes a bottomed cylindrical solid electrolyte 10, an outer electrode 15 provided on the outer surface of the solid electrolyte 10, an outer electrode lead portion 150, and an outer side. The electrode extraction portion 151 includes an inner electrode 16, an inner electrode lead portion 160, and an inner electrode extraction portion 161 provided on the inner side surface of the electrode extraction portion 151. The first insulating layer 11 is provided so as to cover from the closed end side 101 of the solid electrolyte 10 to just below the outer electrode lead portion 151 of the body portion 102.
[0106]
A heater layer 13 is provided just outside the closed end side 101 of the solid electrolyte 10 on the surface of the first insulating layer 11 and the first insulating layer 11 of the outer electrode 15. A heater terminal portion 131 connected to the layer 13 via a heater lead portion 130 is provided on the body portion 102 of the solid electrolyte 10.
A second insulating layer 12 is provided on the first insulating layer 11 so as to cover the heater layer 13. The second insulating layer 12 is provided only below the flange portion 19 of the solid electrolyte 10.
Others are the same as the first embodiment.
[0107]
In the oxygen concentration detection element of this example, the first insulating layer 11 is extended to the heater terminal portion 131. Thereby, the reduction | restoration degradation of the solid electrolyte 10 in the trunk | drum 102 and the generation | occurrence | production of an insulation failure by the cause of a heat | fever and an electrical potential can be prevented. The other effects are the same as those of the first embodiment.
[0108]
The housing for fixing the oxygen concentration detecting element 1 (see FIG. 4) is usually made of metal. In this example, a ceramic layer having a thickness of about 50 μm is provided on a portion other than the heater terminal portion 131 of the oxygen concentration detection element 1 so that the oxygen concentration detection element 1 is not in direct contact with the housing. It is.
[0109]
In addition, the 2nd insulating layer 12 in this example was provided to the downward direction of the collar part 19 of the solid electrolyte 10. FIG. However, the oxygen concentration detecting element 1 shown in FIG. 13 is provided with the second insulating layer 12 up to the flange portion 19.
Thereby, it is possible to prevent the heater lead portion from coming into direct contact with the housing.
[0110]
Embodiment 5
This example is an oxygen concentration detection element in which the second insulating layer is a gas impermeable layer.
As shown in FIG. 14, the oxygen concentration detection element of this example includes a solid electrolyte 10, an outer electrode 15 provided on the outer surface of the solid electrolyte 10, and an inner electrode 16 provided on the inner surface thereof. At least the surface of the electrode 11 used for oxygen concentration detection is provided with a first insulating layer 11 made of a gas permeable porous material and having electrical insulation.
In addition, a second insulating layer 12 that is electrically insulating and impermeable to gas is provided outside the first insulating layer 11.
[0111]
A heater layer 13 is provided between the first insulating layer 11 and the second insulating layer 12, and the second insulating layer 12 is partially provided only at a location facing the heater layer 13. It is.
Others are the same as the first embodiment.
[0112]
In the oxygen concentration detection element according to this example, the second insulating layer 12 does not allow the gas to be measured to pass therethrough. For this reason, the measured gas from the portion where the second insulating layer 12 is not provided, that is, the portion where the first insulating layer 11 is in direct contact with the measured gas, as indicated by the arrow a in FIG. Is introduced.
Since the second insulating layer 12 is provided only at the portion facing the heater layer 13, the gas to be measured can reach the outer electrode 15 with almost no contact with the heater layer 13. .
As described above, adsorption of oxygen in the gas to be measured to the heater layer 13 can be prevented, and thus an oxygen concentration detecting element having excellent responsiveness can be obtained.
[0113]
Embodiment 6
This example is an oxygen concentration detection element in which a smooth surface is provided on the surface of the first insulating layer, and a heater layer is provided on the smooth surface.
As shown in FIGS. 15A to 15D, the oxygen concentration detection element according to this example includes a solid electrolyte 10, an outer electrode 15 provided on the outer surface of the solid electrolyte 10, and an inner surface provided on the inner surface thereof. It consists of an electrode 16.
A first insulating layer 11 is provided on at least the surface of the outer electrode 11 used for oxygen concentration detection, and a second insulating layer 12 is provided on the outer side of the first insulating layer 11. A heater layer 13 is provided between the insulating layer 11 and the second insulating layer 12.
[0114]
A smooth surface 110 having a 10-point average roughness of 25 μm is provided on the surface of the first insulating layer 11. A tapered portion 119 is provided between the smooth surface 110 and the non-smooth surface 111 of the first insulating layer 11.
[0115]
A method for manufacturing the oxygen concentration detection element according to this example will be described.
First, similarly to Embodiment 1, a bottomed cylindrical solid electrolyte 10 is prepared.
The inner electrode 16 and the outer electrode 15 are formed on the inner and outer surfaces of the solid electrolyte 10.
Thereafter, the first insulating layer 11 is formed on the outer surface of the solid electrolyte 10 and the surface of the outer electrode 15.
[0116]
Next, as shown in FIG. 15A, the surface of the first insulating layer 11 below the solid electrolyte 10 is ground using a diamond grindstone. As a result, as shown in FIG. 15B, the surface portion 118 of the first insulating layer 11 is removed, and a smooth surface 110 is formed. In the grinding process, a tapered portion 119 is provided so that no step is generated between the smooth surface 110 and the non-smooth surface 118.
Thereafter, as in the first embodiment, as shown in FIG. 15C, the heater layer 13 and the like are formed. Thereafter, as shown in FIG. 15D, the second insulating layer 12 is provided.
Others are the same as in the first embodiment.
[0117]
Next, the relationship between the oxygen concentration detecting element having the smooth surface 110 according to this example and the durability of the heater layer 13 will be described with reference to Sample a to Sample c, Comparative samples Ca and Cb, and FIG. To do.
The oxygen concentration detection elements according to samples a to c have a smooth surface 110 with a 10-point average roughness of 25 μm provided by the method shown in this example, and a heater layer 13 is provided on the smooth surface 110. .
Comparative samples Ca and Cb are oxygen concentration detection elements that have not been subjected to any treatment on the surface of the first insulating layer 11. The ten-point average roughness of the surface of the first insulating layer 11 is 45 μm.
[0118]
For each of the above samples, an energization durability test for the heater layer was performed at a temperature of the heating portion of the heater layer of 900 ° C. In this test, the rate of change in resistance between the heater terminals was measured at room temperature (20 ° C. + 1 ° C.) using a digital multimeter, and the measurement results are shown in FIG.
[0119]
According to the figure, the samples a to c having the smooth surface 110 showed almost no change in resistance even after 1000 hours, so that it was found that the oxygen concentration detection element had excellent durability.
Samples Ca and Cb were found to have low durability because the rate of change in resistance increased after 50 to 200 hours.
As described above, it was found that an oxygen concentration detecting element having excellent durability can be obtained by providing a smooth surface on the surface of the first insulating layer and providing a heater layer on the smooth surface.
[0120]
Embodiment 7
This example is also an oxygen concentration detection element in which a smooth surface is provided on the surface of the first insulating layer and a heater layer is provided on the smooth surface.
As shown in FIG. 17, the smooth surface 110 of the first insulating layer 11 of the oxygen concentration detection element according to this example is constituted by a surface layer 115 provided on the first insulating layer 11.
[0121]
A method for manufacturing the oxygen concentration detection element will be described.
As in the first embodiment, the outer electrode 15, the inner electrode 16, and the first insulating layer 11 are provided on the surface of the solid electrolyte 10. Next, a smooth surface 110 is provided on the surface of the first insulating layer 11.
[0122]
In providing the smooth surface 110, first, a paste or slurry containing the same refractory metal oxide as that used when forming the first insulating layer 11 is prepared. The paste or slurry is applied to a desired portion of the first insulating layer 11 using printing, spraying or dipping. Thereafter, the paste or slurry is fired to form the surface layer 115.
Thereafter, in the same manner as in the first embodiment, the heater layer 13 and the like are provided, and the second insulating layer 12 is further provided on the outer side to form an oxygen concentration detection element.
Others are the same as the first embodiment.
[0123]
According to this example, it was found that an oxygen concentration detecting element having excellent durability can be obtained as in the sixth embodiment.
The other effects are the same as those of the first embodiment.
[0124]
Embodiment 8
This example is an oxygen concentration detection element in which the heater layer is made of platinum and gold.
As in the first embodiment, the oxygen concentration detection element of the present example is, as shown in FIGS. 1 to 3, described above, the solid electrolyte 10, the outer electrode 15 provided on the outer surface of the solid electrolyte 10, and the inner surface thereof. The first insulating layer 11 made of a gas permeable porous material is electrically insulatively formed on at least the surface of the outer electrode 11 used for oxygen concentration detection. A second insulating layer 12 having electrical insulation is provided outside the first insulating layer 11. A heater layer 13 is provided between the first insulating layer 11 and the second insulating layer 12.
[0125]
The heater layer 13 is made of an alloy of platinum and gold.
It should be noted that, based on the total weight of the alloy, glassy 0.5-20% by weight, metal oxide (Al2OThreeHeat-resistant insulating oxide such as LaSrMnOThree, LaSrCrOThreeOxide conductor material such as 0.5 to 20% by weight can be added.
By adding the glass, the adhesion of the heater layer 13 to the first insulating layer 11 can be enhanced. Moreover, the heat resistance of the heater layer 13 can be improved by adding the metal oxide.
Others are the same as the first embodiment.
[0126]
Next, the relationship between the material of the heater layer and the responsiveness of the oxygen concentration detection element will be described with reference to Table 2.
In the table, each sample is an oxygen concentration detection element in which the heater layer 13 is made of an alloy having a different weight ratio of platinum and gold. Sample 2-5 is an oxygen concentration detection element in which the heater layer 13 is not provided between the first insulating layer 11 and the second insulating layer 12 for comparison. The responsiveness of each sample was measured in the same manner as in Example 1 and the results are shown in Table 2.
[0127]
As shown in the table, it was found that the oxygen concentration detection elements according to Sample 2-3 and Sample 2-4 were as excellent as Sample 2-5 in which the heater layer 13 was not provided. However, it was found that Sample 2-1 and Sample 2-2 were inferior in responsiveness. From the above, it was found that an oxygen concentration detecting element with excellent responsiveness can be obtained by making the heater layer with an alloy in which platinum and gold are mixed at a predetermined weight ratio.
[0128]
Embodiment 9
This example is an oxygen concentration detection element having a multilayer heater structure.
As shown in FIG. 18, the oxygen concentration detection element according to this example includes a solid electrolyte, an outer electrode, and an inner electrode, and the first insulating layer 11 is provided on at least the surface of the outer electrode that is used for oxygen concentration detection. A second insulating layer 12 is provided outside the first insulating layer 11.
A heater layer 13 is provided between the first insulating layer 11 and the second insulating layer 12.
[0129]
The heater layer 13 includes a first heater layer 31 having a thickness of about 5 μm provided on the first insulating layer 11 side, and a second heater layer 32 having a thickness of about 10 to 60 μm stacked thereon. Become.
Both the first heater layer 31 and the second heater layer 32 are made of an alloy of platinum and gold, and the first heater layer 31 is added with about 10% by weight of vitreous to the weight of the alloy. 32 is made of a material to which about 5% by weight of glass is added.
Others are the same as the first embodiment.
[0130]
In the oxygen concentration detection element according to this example, the first heater layer 31 in contact with the first insulating layer 11 has a large amount of glassy addition, and the second heater layer 32 not in contact with the first insulating layer 11 has Less glassy added.
Originally, the vitreous material is added to enhance the adhesion of the heater layer 13 to the first insulating layer 11. However, since the vitreous material is not a conductive material, the exothermic property of the heater layer 13 is reduced.
[0131]
Therefore, by adding a large amount of glass to the first heater layer 31 that requires adhesion, and reducing the amount of addition of the glass to the second heater layer 32 that does not require much adhesion, heat generation is achieved. And an oxygen concentration detecting element excellent in both adhesion to the first insulating layer 11 can be obtained.
The other effects are the same as those of the first embodiment.
[0132]
The heater layer 13 of the oxygen concentration detection element described above has a two-layer structure in which the second heater layer 32 is laminated on the first heater layer 31, but as shown in FIG. The heater layer 13 having a three-layer structure in which the second heater layer 32 is laminated on the substrate 31 and the first heater layer 31 is again provided thereon can be formed.
[0133]
Furthermore, as shown in FIG. 20, the heater layer 13 having a structure in which the entire outer periphery of the second heater layer 32 is covered with the first heater layer 31 may be used.
Both can obtain the same function and effect as those of the oxygen concentration detection element according to FIG.
Further, the multilayer structure according to this example may be applied not only to the heater layer 13 but also to the heater lead portion.
[0134]
Embodiment 10
This example is an oxygen concentration detection element in which the heater lead portion is made of gold.
As in the first embodiment, the oxygen concentration detection element of the present example is, as shown in FIGS. 1 to 3, described above, the solid electrolyte 10, the outer electrode 15 provided on the outer surface of the solid electrolyte 10, and the inner surface thereof. The first insulating layer 11 made of a gas permeable porous material is electrically insulatively formed on at least the surface of the outer electrode 11 used for oxygen concentration detection. A second insulating layer 12 having electrical insulation is provided outside the first insulating layer 11. A heater layer 13 is provided between the first insulating layer 11 and the second insulating layer 12.
[0135]
Further, the solid electrolyte 10 is provided with the heater layer 13 on the closed end side 101 thereof, and the trunk portion 102 has heater terminal portions 131 connected to the heater layer 13 through heater lead portions 130, 132 is provided. The heater layer 13 is made of an alloy of gold and platinum, and the heater lead portion 130 and the heater terminal portions 131 and 132 are made of gold.
[0136]
It should be noted that the glass constituting 0.5 to 20% by weight, metal oxide (Al2OThreeHeat-resistant insulating oxide such as LaSrMnOThree, LaSrCrOThreeOxide conductor material such as 0.5 to 20% by weight can be added.
By adding the glass, the adhesion between the first insulating layer and the heater layer can be enhanced. Moreover, the heat resistance of a heater layer can be improved by adding the said metal oxide.
Others are the same as the first embodiment.
[0137]
In the oxygen concentration detection element of this example, since the heater lead 130 is made of gold, the catalytic action in the heater lead 130 is reduced. For this reason, it is possible to prevent the heater lead 130 from being deteriorated or disconnected due to the deposition of C in the heater lead 130.
In the element of this example, the heater lead 130 is made of gold, and the heater layer is made of an alloy of platinum and gold. For this reason, heat generation is concentrated on the heater layer 13 having a higher electrical resistance. For this reason, the electric power supplied to the heater layer 13 and the heater lead part 130 can be efficiently consumed for heating the outer electrode 15.
The other effects are the same as those of the first embodiment.
[0138]
Embodiment 11
In this example, heater layers, heater lead portions, and heater terminal portions having various shapes will be described.
As shown in FIGS. 21 to 27, the oxygen concentration detection element of the present invention can have heater layers of various shapes. All the drawings show a state in which the heater layer 13 and the like formed on the side surface of the cylindrical solid electrolyte are developed in a plane.
In all the drawings, reference numeral 13 denotes a heater layer, reference numeral 130 denotes a heater lead portion, and reference numerals 131 and 132 denote heater terminal portions.
[0139]
The heater layer 13 according to FIGS. 21 to 23 is an example in which the width of the heater layer 13 is narrowed and the heater layer 13 is appropriately arranged in a comb shape.
24 shows the heater layer 13 having a planar shape, and FIGS. 25 to 27 show examples in which a plurality of slits 138 are provided in the planar heater layer 13 shown in FIG.
Others are the same as the first embodiment.
[0140]
The operation and effect of each heater layer in this example will be described below.
As shown in FIGS. 21 to 23, when the heater layer 13 has a comb shape, a gap is formed between the heater layers 13, so that the gas to be measured can be introduced through the gap. Therefore, the diffusion of the gas to be measured from the second insulating layer to the outer electrode through the gap in the heater layer and the first insulating layer, and conversely, the gas to be measured near the outer electrode It is possible to quickly derive the diffusion outward in the direction, and to obtain a gas detection element with excellent responsiveness.
[0141]
Further, since the heater layer 13 according to FIG. 24 is formed in a planar shape, the outer electrode can be heated uniformly. For this reason, it is possible to reduce the stress inside the insulating layer, thereby preventing the insulating layer from cracking due to the stress and improving the reliability of the oxygen concentration detecting element.
[0142]
Further, in the heater layer 13 according to FIGS. 25 to 27, since the slit 138 is provided, the gas to be measured can be introduced from the slit 138.
The other effects are the same as those of the first embodiment.
The shape and size of the heater layer are not limited to this example.
[Brief description of the drawings]
1A is a right side view and FIG. 1B is a left side view of an oxygen concentration detection element in Embodiment 1. FIG.
FIG. 2 is a development explanatory view showing the shape of a heater layer in Embodiment 1;
3 is a cross-sectional view of a principal part of an oxygen concentration detection element in Embodiment 1. FIG.
4 is a cross-sectional explanatory view of an oxygen concentration detector in Embodiment 1. FIG.
5 is a cross-sectional view of an oxygen concentration detector having an insulator in Embodiment 1. FIG.
6 is a diagram showing a relationship between an air-fuel ratio and a limit current of oxygen concentration detection elements according to the present example and the conventional example in Embodiment 1. FIG.
7 is a diagram showing a relationship between an air-fuel ratio and an electromotive force of an oxygen concentration electromotive force type oxygen concentration detection element in Embodiment 1. FIG.
8A is a main part right side view of another oxygen concentration detection element in Embodiment 1, and FIG. 8B is a main part left side view. FIG.
9 is a cross-sectional view of a principal part of an oxygen concentration detection element having a space layer in Embodiment 3. FIG.
10A is a right side view and FIG. 10B is a left side view of an oxygen concentration detection element in which a first insulating layer is extended to a body part in Embodiment 4. FIG.
11 is a top view of the oxygen concentration detection element according to FIG. 10 in Embodiment 4. FIG.
12 is a cross-sectional view taken along arrow AA of FIG. 11 in Embodiment 4. FIG.
13 is a longitudinal cross-sectional view of an oxygen concentration detection element in which a second insulating layer is formed up to the upper part of the collar portion in Embodiment 4. FIG.
14 is a cross-sectional view of an essential part of an oxygen concentration detection element in which a second insulating layer is made of a gas-impermeable porous material in Embodiment 5. FIG.
15 is an explanatory diagram for providing a smooth surface on the first insulating layer and providing a heater layer on the smooth surface in Embodiment 6. FIG.
FIG. 16 is a diagram showing the relationship between the presence / absence of a smooth surface and the temporal variation of the resistance change rate in Embodiment 6;
17 is a cross-sectional explanatory view of a main part of an oxygen concentration detection element having a smooth surface by providing a surface layer on the first insulating layer in Embodiment 7. FIG.
FIG. 18 is a cross-sectional explanatory view of a main part of a heater layer having a two-layer structure according to Embodiment 9.
FIG. 19 is a cross-sectional explanatory view of a main part of a heater layer having a three-layer structure according to Embodiment 9.
20 is a cross-sectional explanatory view of a main part of a heater layer having a second heater layer covered with a first heater layer in Embodiment 9. FIG.
FIG. 21 is a development explanatory view showing the shape of the heater layer in the eleventh embodiment.
22 is a development explanatory view showing the shape of another heater layer in Embodiment 11. FIG.
FIG. 23 is a development explanatory view showing the shape of another heater layer in Embodiment 11;
24 is a development explanatory view showing the shape of another heater layer in Embodiment 11. FIG.
25 is a development explanatory view showing the shape of another heater layer in Embodiment 11. FIG.
FIG. 26 is a development explanatory view showing the shape of another heater layer in the eleventh embodiment.
FIG. 27 is a development explanatory view showing the shape of another heater layer in the eleventh embodiment.
FIG. 28 is a side view of an oxygen concentration detection element in a conventional example.
FIG. 29 is a cross-sectional view of a principal part of an oxygen concentration detection element in a conventional example.
[Explanation of symbols]
1,9. . . Oxygen concentration detection element,
10. . . Solid electrolyte,
101. . . Closed end side,
102. . . Torso,
11. . . First insulation layer,
110. . . Smooth surface,
12 . . Second insulation layer,
13. . . Heater layer,
130. . . Heater lead,
131. . . Heater terminal,
15. . . Outer electrode,
150. . . Outer electrode lead,
16. . . Inner electrode,
160. . . Inner electrode lead,
2. . . Oxygen concentration detector,
20. . . housing,
211. . . Washer,
216. . . Insulation,
[Table 2]
Figure 0003677920

Claims (18)

一端が閉塞し他端が開口した有底円筒形の固体電解質と，該固体電解質の外側面に設けた被測定ガスに接触する外側電極と，該固体電解質の内側面に，上記固体電解質を介して上記外側電極と対向する位置に設けられた内側電極とよりなる酸素濃度検出素子と，該酸素濃度検出素子を保持するハウジングとからなる酸素濃度検出器において，
上記外側電極の少なくとも酸素濃度検出に供される表面には，ガス透過性の多孔質よりなる電気的に絶縁性を有する第一絶縁層を設けてなり，
更に，該第一絶縁層の外方には，電気的に絶縁性を有する第二絶縁層を設けてなり，
かつ，上記第一絶縁層と上記第二絶縁層との間にはヒータ層を設けてなり，
更に，上記第一絶縁層の厚みは１０〜９００μｍ，気孔率は１〜５０％であることを特徴とする酸素濃度検出器。A bottomed cylindrical solid electrolyte with one end closed and the other end open, an outer electrode in contact with a gas to be measured provided on the outer surface of the solid electrolyte, and an inner surface of the solid electrolyte via the solid electrolyte An oxygen concentration detector comprising an inner electrode provided at a position facing the outer electrode and a housing for holding the oxygen concentration detector;
At least the surface of the outer electrode that is used for oxygen concentration detection is provided with a first insulating layer made of gas-permeable porous material having electrical insulation,
Further, a second insulating layer having electrical insulation is provided outside the first insulating layer,
And Ri Na provided a heater layer between the first insulating layer and the second insulating layer,
Further, the oxygen concentration detector above the thickness of the first insulating layer 10～900Myuemu, porosity characterized by 1% to 50% der Rukoto. 請求項１において，上記第二絶縁層はガス透過性の多孔質であることを特徴とする酸素濃度検出器。  2. The oxygen concentration detector according to claim 1, wherein the second insulating layer is a gas-permeable porous material. 請求項１又は２のいずれか一項において，上記ヒータ層は，導電材料とガラス質とよりなることを特徴とする酸素濃度検出器。 3. The oxygen concentration detector according to claim 1, wherein the heater layer is made of a conductive material and glass. 請求項１において，上記ヒータ層は，導電材料よりなり，該導電材料は貴金属粉末，ペロブスカイト型酸化物粉末の一方または双方の焼結体よりなることを特徴とする酸素濃度検出器。Oite to claim 1, the heater layer is made of conductive material, the oxygen concentration detector conductive material characterized by comprising the sintering of one or both of the noble metal powder, the perovskite oxide powder. 請求項１において，上記ヒータ層は，金属線または金属箔よりなることを特徴とする酸素濃度検出器。Oite to claim 1, the heater layer, the oxygen concentration detector characterized by comprising a metal wire or a metal foil. 請求項１〜５のいずれか一項において，上記有底円筒形の固体電解質は，上記ヒータ層に接続したヒータリード部を，また上記外側電極に接続した外側電極リード部を，更に上記内側電極に接続した内側電極リード部をそれぞれ有していることを特徴とする酸素濃度検出器。In any one of claims 1 to 5, wherein a bottom cylindrical solid electrolyte, a heater lead portion connected to the heater layer, also an outer electrode lead portion connected to the outer electrodes, further the inner electrode An oxygen concentration detector having an inner electrode lead portion connected to each other. 請求項１〜６のいずれか一項において，上記有底円筒形の固体電解質には，その閉塞端側に上記ヒータ層が設けてあり，またその胴部にはヒータリード部を介して上記ヒータ層と接続したヒータ端子部を設けてあり，
かつ上記第一絶縁層は上記ヒータ端子部を設けた位置まで形成されていることを特徴とする酸素濃度検出器。In any one of claims 1 to 6, the solid electrolyte of the bottomed cylindrical Yes in the heater layer is provided on the closed end side, the heater through the heater lead portions at its barrel portion Heater terminal connected to the layer,
And the said 1st insulating layer is formed to the position which provided the said heater terminal part, The oxygen concentration detector characterized by the above-mentioned. 請求項１において，上記酸素濃度検出素子は，上記ハウジングに対して当接した状態で保持されていることを特徴とする酸素濃度検出器。Oite to claim 1, said oxygen concentration detecting element, the oxygen concentration detector, characterized in that it is held in a state of abutting against the housing. 請求項１において，上記酸素濃度検出素子は，上記ハウジングに対して金属製のワッシャを介して当接した状態で保持されていることを特徴とする酸素濃度検出器。Oite to claim 1, said oxygen concentration detecting element, the oxygen concentration detector, characterized in that it is held in a state of abutting via a metal washer with respect to the housing. 請求項１において，上記酸素濃度検出素子は，上記ハウジングに対して絶縁碍子を介して当接した状態で保持されていることを特徴とする酸素濃度検出器。Oite to claim 1, said oxygen concentration detecting element, the oxygen concentration detector, characterized in that it is held in a state of contact with via the insulator with respect to the housing. 請求項１において，上記第二絶縁層は，上記ハウジングに当接保持される酸素濃度検出素子の保持当接面まで形成されていることを特徴とする酸素濃度検出器。Oite to claim 1, said second insulating layer, the oxygen concentration detector, characterized in that it is formed to the contact surface holding of the oxygen concentration detecting element is in contact held in the housing. 請求項１において，上記第一絶縁層の表面には平滑面を設けてなり，該平滑面に対し上記ヒータ層を設けてなることを特徴とする酸素濃度検出器。Oite to claim 1, above the surface of the first insulating layer becomes provided with a smooth surface, the oxygen concentration detector characterized by comprising providing the heater layer to the smooth surface. 請求項１２において，上記第一絶縁層の平滑面は，その表面粗さが十点平均粗さ（ＪＩＳ Ｂ０６０１−１９８２）にて０〜３０μｍであることを特徴とする酸素濃度検出器。13. The oxygen concentration detector according to claim 12, wherein the smooth surface of the first insulating layer has a surface roughness of 0 to 30 [mu] m in terms of ten-point average roughness (JIS B0601-1982). 請求項１において，上記ヒータ層は上記外側電極よりも酸素吸着力が弱いことを特徴とする酸素濃度検出器。Oite to claim 1, the heater layer is an oxygen concentration detector, characterized in that oxygen adsorption force than the outer electrode is weak. 請求項１４において，上記ヒータ層は，白金と金とよりなる混合または合金材料よりなり，かつ上記混合または合金材料における金の含有率は，０．５〜５０重量％であることを特徴とする酸素濃度検出器。15. The heater layer according to claim 14, wherein the heater layer is made of a mixed or alloy material made of platinum and gold, and a gold content in the mixed or alloy material is 0.5 to 50% by weight. Oxygen concentration detector. 請求項１４において，上記ヒータ層は白金と，Ｐｄ，Ｒｈ，Ｉｒより選ばれる少なくとも一種よりなることを特徴とする酸素濃度検出器。15. The oxygen concentration detector according to claim 14, wherein the heater layer is made of platinum and at least one selected from Pd, Rh, and Ir. 請求項６において，上記ヒータリード部及び上記外側電極リード部は，上記外側電極よりも被測定ガスの酸化，還元の触媒作用が小さいことを特徴とする酸素濃度検出器。7. The oxygen concentration detector according to claim 6, wherein the heater lead part and the outer electrode lead part have a smaller catalytic action for oxidation and reduction of the gas to be measured than the outer electrode. 請求項１７において，上記ヒータリード部は，金または金とＰｔ，Ｐｄ，Ｒｈ，Ｉｒより選ばれる少なくとも一種を混合した金合金よりなることを特徴とする酸素濃度検出器。18. The oxygen concentration detector according to claim 17, wherein the heater lead portion is made of gold or a gold alloy in which at least one selected from Pt, Pd, Rh, and Ir is mixed.
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