JP3659394B2 - Liquid tightness measuring device - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば燃料噴射弁や流量制御弁等の閉弁時に漏洩する液の量を計測する液密計測装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来より、内燃機関の燃料噴射弁や、流量制御弁等の検査等において、閉弁時に弁部から漏洩する液量が計測される。例えば燃料噴射弁の場合、漏洩する液量が多いと、空燃比制御の正確さが損なわれて排気ガス量の増加等を招くため、液密の計測は重要である。液密計測装置は、試験対象物である燃料噴射弁や流量制御弁等の出口を採取口と密着せしめるとともに、試験対象物に試験液を充填し、充填された試験液を加圧し、加圧状態で弁部から漏洩した試験液を採取しその液量を計測するもので、採取した試験液は、採取通路を介して透明なガラス製の細い丸管に導入し、その液面変位から液量が計測される。漏洩した液量は、液面の変位量と細管の断面積とに基づいて求めることができる(特開平4−105019号公報、特開平4−255568号公報、特開平5−66173号公報、特開平9−88769号公報等)。
【0003】
上記特開平4−105019号公報、特開平4−255568号公報、特開平9−88769号公報には、細管を横切るように光を透過せしめ透過光に基づいて液面を検出する光方式の液面検出手段を設けることで、漏洩量の計測の自動化を図るとともに、作業者による計測ばらつきを防止している。また、上記特開平9−88769号公報記載の装置では、ポンプにより試験液を試験対象物に送出し、充填および加圧することで自動化を促進している。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記各公報記載の発明は液密計測の自動化を主眼とするものであって、漏洩の少ない高性能な燃料噴射弁や流量制御弁について、漏洩した液量を高精度に知ることができない。また、漏洩した液量の計測精度が十分でないと、燃料噴射弁の場合、排気ガス規制の強化に対して十分に対応できないおそれがある。
【0005】
本発明は上記実情に鑑みなされたもので、漏洩した液量の計測精度の高い液密計測装置を提供することを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】
本願の発明は、充填試験液加圧手段により試験対象物に充填された試験液を加圧した状態で、試験対象物の液密部から漏洩する試験液を採取通路の一端に形成した採取口から採取し、採取通路の他端と接続された透明な細管に導入し、液面検出手段が、発光部から細管を横切るように光を照射してその光を受光部で検出し、検出光に基づいて細管内の試験液の液面を検出し、液面の変化から上記液密部から漏洩した試験液の量を計測する液密計測装置に関するもので、請求項1記載の発明では、試験液の温度を制御する温度調整手段を設ける。温度調整手段には、試験対象物に供給する試験液との熱交換および上記細管に導入される試験液との熱交換を行う熱交換手段を具備せしめる。熱交換手段はこれらの試験液に共通の熱交換手段とする。
本発明では、上記構成をとることにより、試験対象物に供給される試験液と、細管に導入される試験液とで、共通の熱交換手段により熱交換が行われて温度が調整されるから、試験液間の温度差が低減し、計測精度を高めることができる。
【0019】
また請求項1記載の発明では、上記熱交換手段は、上記細管の管壁内部に縦孔を形成し、縦孔に細管壁と熱交換する熱媒体を流通せしめる構成とする。
【0020】
細管の管壁を温調することで装置設置雰囲気が温度変動しても細管の熱膨張および熱収縮を防止するようにしたので、計測精度をさらに高めることができる。
【0023】
請求項2記載の発明では、試験液の温度を制御する温度調整手段を設けて、試験対象物に供給する試験液との熱交換および上記細管に導入される試験液との熱交換を行う熱交換手段を具備せしめるとともに、上記採取通路を、最低位置となる屈曲部から上方へと延び上記一端および上記他端に到る形状とする。
【0024】
採取通路に水平方向に形成された部分や山形に曲がる部分を設けないことで、採取通路内に気泡が滞留しない。したがって、気泡の存在による計測誤差を防止することができる。
【0025】
請求項3記載の発明では、試験液の温度を制御する温度調整手段を設けて、試験対象物に供給する試験液との熱交換および上記細管に導入される試験液との熱交換を行う熱交換手段を具備せしめるとともに、非計測時に採取通路および細管内の試験液を加圧する気泡検出用加圧手段を具備せしめ、加圧時の試験液液面の変位量に基づいて試験液中の気泡の混入量を検出する。
【0026】
採取通路および細管内の気泡は、試験液の加圧により圧縮し、その細管内の試験液液面が下降する。この下降量は気泡の量に比例するから、気泡量を定量的に知ることができ、高い計測精度を得ることができる。
【0027】
請求項4記載の発明では、試験液の温度を制御する温度調整手段を設けて、試験対象物に供給する試験液との熱交換および上記細管に導入される試験液との熱交換を行う熱交換手段を具備せしめるとともに、細管を上記採取通路の上記他端から立設せしめ、かつ、細管の下端部に通じ、漏洩試験液の計測後に細管内の試験液を細管外へ排出する排出通路を設け、排出通路の排出口を漏洩試験液の計測の基準となる所定の初期液面の高さに開口せしめる。
【0028】
漏洩試験液の計測後には、次の計測に備え、試験液を排出して細管内の液面を所定の初期液面に戻す必要がある。しかし、初期液面になるように試験液の量を調整するのは手動であれ、液面検出による調量制御であれ容易ではなく、初期液面のばらつきにより計測誤差が生じる。本発明では、計測後、細管内の試験液は、その自重により排出口から排出され、細管内の液面が排出口の高さで釣り合おうとする。排出口を初期液面の高さに開口せしめることで、細管内の液面が初期液面に高精度で設定される。しかも、そのための制御系が不要なので装置の構成は簡単である。
【0029】
請求項5記載の発明では、請求項4記載の発明の構成において、上記採取通路の採取口を上記細管の初期液面よりも下方に設け、上記試験対象物の液密部が上記採取口から取り外されたときに細管から逆流する試験液が流入し試験液が貯留する液溜まりを設け、液溜まりを、上記初期液面の高さにおいてオーバフローする構成とし、上記排出通路を採取通路と液溜まりとで構成する。
【0030】
計測後には採取通路が排出通路となるので、さらに装置の構成を簡単にすることができる。
【0031】
【発明の実施の形態】
(第1実施形態)
図1に、本発明の第1実施形態になる液密計測装置の構成を示す。液密計測装置は、基台9上に、試験対象物1を保持する保持装置8、試験対象物1から漏洩した試験液を導入する細管3および細管3の液面変位に基づいて試験対象物1から漏洩した液量を計測する液面検出手段たるレーザ式変位センサ4を有している。試験対象物1は、本実施形態では内燃機関の燃料噴射弁である。
【0032】
試験対象物1は、保持装置8の、断面コ字形の固定治具82に、先端部11を下方に向けて固定され、先端部11は固定治具82の底板から下方に突出している。試験対象物1には、燃料タンク71から充填用配管72を介して試験液たる燃料が供給され、試験対象物1内に燃料が供給される。試験対象物1は、これを駆動する図略の制御装置と結線され、開弁と閉弁とを切り替えられるようになっている。
【0033】
保持装置8は、基台9と一体の軌道部81が、試験対象物1が固定される固定治具82を上下動自在に保持している。軌道部81と固定治具82とでシリンダ83が形成され、固定治具82の側面から突出するスプール821がシリンダ83内を変位するようになっている。シリンダ83にはスプール821の上側の空間および下側の空間にレギュレータ68および三方弁69を介してガスボンベ60から空気や窒素等の圧縮性ガスが導入されるようになっている。三方弁69の切り替えによりスプール821を上側からもしくは下側からガス圧力により押圧することで、スプール821を上端位置まで押し上げもしくは下端位置まで押し下げる。これにより、試験対象物1を後述する台部92上へのランドと、台部92からのリフトとを切り替え可能としてある。
【0034】
一方、基台9の上部には液溜まりたる廃液皿91が設けてあり、その底部には、試験対象物1の先端部11に対向して台部92が設けてある。
【0035】
また、基台9内部にはコ字状の採取通路2が形成してあり、その一端は台部92の頂面に開口して採取口201としてあり、他端202は細管3を取り付けるための凹部95の底面に開口している。
【0036】
採取口201は、試験対象物1のランド時には、試験対象物1の先端面が台部92の頂面に密着して閉鎖されるようになっており、試験対象物1の液密部である弁部から漏洩する燃料を、噴射口111から採取するようになっている。なお、採取口201の周縁部にはシール用のOリングが設けられて試験対象物1と台部92間の液密を保持する。
【0037】
また、廃液皿91内にはシャッタ94が設けてあり、試験対象物1のリフト時に、試験対象物1と台部92間に挿入される。シャッタ94は採取口201よりも大径の平板であり、水平方向に進退自在にスライドするように構成され、左方に進出すると採取口201をカバーし、右方に退避すると試験対象物1のランドが可能になる。
【0038】
細管3は、基台9上に正立して配設される。細管3の下端部が基台9の凹部95に嵌入し、下端において細管3と採取通路2とが連通している。細管3および採取通路2には、後述するように計測前に所定量の燃料が供給され、細管3内の燃料の液面が初期液面に設定される。そして液面は、計測時に試験対象物1の噴射口111からの燃料の液量に応じて初期液面から上昇する。この上昇量から漏洩した燃料の液量が知られる。
【0039】
図2は、細管3の製造各工程における細管の断面で、細管3は従来のように引き出し丸形管ではなく、四角形管であり、複数の縦割りしたガラス製の管壁部材から製作される。(1),(2),(3)に管壁部材の形状の異なる3つの例を示している。(1)では平板状の管壁部材31と断面コ字状の管壁部材32とから製作され、(2)では断面L字状の管壁部材33,34とから製作され、(3)では広幅で平板状の管壁部材35,36と狭幅で平板状の管壁部材37,38とから製作され、いずれも、図示のように、管壁301,302,303,304は、曲面のない平板状で、対向する管壁301と管壁302、管壁303と管壁304が平行に配置するように組み合わされる。
【0040】
また、各管壁部材31〜38は、図のように所定の形状に成形された後、外側表面のうち、レーザ光が入射する面3aおよび出射する面3b、および内側表面3c,3d,3e,3fを研磨による平坦化処理で高精度な平面出しを行う。
【0041】
研磨の後、管壁部材31〜38は高温下で融着される。
【0042】
細管3は、さらに内側の表面3c〜3fに撥水コーティングが形成され、完成する。
【0043】
採取通路2は、採取口201から真っ直ぐに下降し、斜め下方に向きを変えて細管3の直下の屈曲部203まで延び、屈曲部203から他端202まで真っ直ぐ上昇している。
【0044】
採取通路2の屈曲部203から斜め下方に分岐する別の接続通路75が形成してある。接続通路75は燃料配管74と接続され、燃料タンク71から燃料を燃料配管74を介して採取通路2および細管3内に供給するようになっている。
【0045】
接続通路75の最も採取通路2側には遮断弁76が設けてあり、採取通路2と通路75間の連通と遮断とを切り替えるようになっている。遮断弁76は装置の立ち上げ時に開き、採取通路2および細管3内に初期液量が供給され、計測時には閉じられる。
【0046】
レーザ式変位センサ4は発光部41と受光部42とを有している。発光部41は、上下方向の所定範囲からレーザ光線を帯状に照射する構成のもので、細管3の各高さにおいて、レーザ光線が水平方向に細管3を横切るように照射される。受光部42は上下方向に配置されたラインCCD等で構成され、細管3の各高さにおいて細管3を横切り透過する光線を検出するようになっている。受光部42における検出光強度の不連続部から、細管3内の燃料の液面を検出する。また、上記レーザ光線が細管3の入射側管壁301に対して垂直方向に照射するように発光部41および細管3を配置し、レーザ光線の進行経路を入射側管壁301および出射側管壁302に対して直交するようにとる。これにより、レーザ光線の偏光、乱反射を防止し、燃料液面の検出精度を高めている。
【0047】
燃料タンク71には、ガスボンベ60から上記圧縮ガスがガス配管61から、さらにレギュレータ62および三方弁64を介して供給されるようになっている。また燃料タンク71内のガスは、三方弁64の切り替えにより大気開放されたガス配管63を介して排出され大気圧に減圧されるようになっている。ガスボンベ60とガス配管61とレギュレータ62と三方弁64とで充填試験液加圧手段6aを構成する。
【0048】
また、ガスボンベ60の圧縮性ガスはガス配管61から、さらにレギュレータ65および三方弁67を介し、細管3の上端部を受ける保持部材96に形成した直線通路961から細管3の上端より細管3内に供給されるようになっている。また細管3内は、三方弁67の切り替えによりガス配管66を介して大気開放されるようになっている。ガスボンベ60とガス配管61とレギュレータ65と三方弁67とで気泡検出用加圧手段6bを構成する。
【0049】
また、本液密計測装置には、燃料タンク71、供給配管72、および採取通路2内の燃料を温度調整する温度調整手段たる温度制御部5を備えている。温度制御部5は、熱媒体が循環する熱媒体流路たる温調配管51およびタンク52と、熱媒体を加熱冷却する加熱冷却手段たる加熱冷却部54とを有している。
【0050】
タンク52内の熱媒体はポンプ53により温調配管51の上流部511へと送出され、下流部513より再びタンク52に戻る循環路を形成している。温調配管51は、上流部511が燃料タンク71に貯留した燃料中に浸漬し、中流部512が燃料配管72の外周に配設され、下流部513が、採取通路2の形成された基台9内部に形成されており、温調配管51を循環する熱媒体が、燃料タンク2、燃料配管72、採取通路2内の各燃料と共通に熱交換する。
【0051】
加熱冷却部54は、電気ヒータ541およびウォータクーラ542がタンク52内の熱媒体を加熱または冷却し熱媒体を温度調整する。
【0052】
本液密計測装置の作動について説明する。図3は計測手順を示すフローチャートであり、図4、図5、図6、図7、図8、図9は各計測手順における液密計測装置の作動状態を示している。ステップS1にて作動を開始する。図4は作動開始時における状態を示している。三方弁64,67は細管3および燃料タンク71が排出配管63,66と連通する大気開放側に設定されている。また、三方弁69はスプール821を上方に押し上げ試験対象物1がリフトするリフト側に設定されている。シャッタ94は右方に退避している。また遮断弁73,76は「閉」である。
【0053】
図5は続くステップS2の燃料充填時の状態を示すもので、図4の状態から三方弁64を、ガスボンベ60からのガス圧力が燃料タンク71内に供給される加圧側に切り替え、燃料タンク71内の燃料を加圧する。シャッター94を左方へスライドさせ試験対象物1と採取口201間に挿入する。次いで遮断弁76を開く。燃料タンク71内の燃料が、燃料タンク71内に供給されたガス圧力により、図中、点線矢印に示すように採取通路2内へ供給される。燃料は採取口201から噴出してシャッタ94の下面に沿って流れて廃液皿91に溜まり、その液面は上昇する。そして、液面が廃液皿91の排出口93の高さに達すると、余剰燃料はオーバーフローして排出口93から排出され、液面上昇が停止する。このとき、細管3内の燃料の液面L1も排出口93の高さで停止する。このように、燃料の計量手段を用いることなく、採取通路2および細管3内に所定量の初期燃料を充填することができる。
【0054】
さて、このように、採取通路2には初期燃料が充填されるが、採取通路2を、上記のごとく屈曲部203から上方へと延び一端201および他端202に到る形状としたことで、採取通路2内に気泡が滞留しないようにしている。気泡が滞留すると、その分、実際に漏洩した燃料よりも細管3における液面の上昇量が多くなり、計測誤差の原因となるが、上記のように気泡の滞留を防止することで、漏洩した燃料の計測精度を高めることができる。
【0055】
次いでステップS3に進む。図6は、ステップS3の試験対象物駆動時の状態を示すもので、図5の状態から、先ず、遮断弁76を閉じ採取通路2および細管3側と通路75側とを遮断する。次いで、遮断弁73を開いて燃料タンク71と試験対象物1間を連通せしめるとともに、試験対象物1を駆動して試験対象物1内に燃料を充填する。試験対象物1の開弁で、燃料がシャッタ94の上面に落下して廃液皿91へ溜まるが、排出口93を越える液位となる余剰燃料は排出口93から排出される。
【0056】
また、燃料タンク2、燃料配管72、採取通路2内の燃料は、温度調整部5の作動により温度調整され、一定に保たれる。ここで、燃料と熱交換する熱媒体が試験対象物1に供給される燃料および細管3に導入される燃料に共通とすることで、両燃料間の温度差が低減し、燃料体積の膨張、収縮が抑えられて漏洩燃料の計測精度を高めることができる。しかも、上記各燃料は実質的に大きな熱容量の熱媒体と熱交換することになるので、定常状態における温度の安定性を高めることができる。しかして、燃料タンク71、燃料配管72、および採取通路2内の燃料は、雰囲気温度が設定温度に対して±5°C内のときでも、例えば0.1°Cの温度変化幅で等温にできる。
【0057】
図10は、温度調整部5による燃料の温度変化幅が0.1°Cのときの採取通路2および細管3内の燃料体積と体積膨張率(計測誤差)の関係を求めた図である。供試液は燃料の主成分であるペンタンである。上記燃料体積に比例して計測誤差が大きくなることが分かる。
【0058】
試験対象物が燃料噴射弁の場合では、計測すべき漏洩する液量はおよそ0.5mm3 であることから、本実施形態では、温度による計測誤差は計測液量の1/10以下とすることを目標とした。このとき、採取通路2および細管3内の燃料体積は図より260mm3 以下であれば、この条件を満たす。このように、温度調整部5を設けることで、採取通路2をさ程、短くすることなく、高い計測精度を得ることができる。したがって、基台9上の保持装置8、細管3、レーザ式変位センサ4のレイアウトが楽になり、試験対象物1が大型化しても対応することができる。
【0059】
なお、上記保持装置8等のレイアウトをそのままに、さらに計測精度を高めるには、本実施形態のごとく、計測時に採取通路2と通路75とを遮断する遮断弁76を基台9内部に埋め込み上記燃料体積を小さくするのが効果的である。
【0060】
次いでステップS4に進み気泡の混入を判定する。図7は、気泡混入判定時における状態を示すものである。図6の状態から先ず、シャッター94を右方へスライドして退避せしめ、遮断弁73を閉じて試験対象物1を燃料タンク71から分離する。三方弁68をランド側に切り替えて試験対象物1を台部92上にランドせしめ、試験対象物1の先端部11により採取口201を液密裡に覆う。
【0061】
その後、三方弁67を、ガスボンベ60からのガス圧力を細管3内に供給する加圧側に切り替え、ガス圧力を図中、破線で示すように細管3内の燃料に印加する。この時、レギュレータ65の設定圧力と大気圧の差により、細管3および採取通路2内における気泡の混入量に応じて細管3内の液面は下方へ変位する。
【0062】
図11は、採取通路2および細管3内の燃料体積が260mm3 の場合で、レギュレータ65の設定圧力が100kPa の時の気泡混入率と燃料の体積変化の関係を示すもので、気泡混入率と燃料体積の変化とが線形に対応している。なお供試液は上記ベンタンである。
【0063】
気泡混入率が増加するにしたがい加圧時の体積の変化は大きくなる。
【0064】
気泡の混入の判定は、例えば、計測において影響のない0.1%の気泡混入率を閾値とし、それに相当する体積変化よりも大きいか小さいかによって判定する。上記燃料体積の例では図示のように0.1%の気泡混入率は0.17mm3 に相当する。
【0065】
なお、燃料の体積が小さくなると、気泡混入率に対する体積変化率の傾きも、図中、破線で示すように小さくなり、燃料の体積が大きくなると、気泡混入率に対する体積変化率の傾きも大きくなるが、その時においても、判定の閾値は、気泡混入率で0.1%とする。
【0066】
ステップS4において気泡の混入なしと判定された場合は、ステップS5に進み、気泡の混入ありと判定された場合は、ステップS2に戻り採取通路2および細管3への燃料の充填からやり直す。
【0067】
図8は、ステップS5の計測における状態を示すものである。
【0068】
三方弁67を再び大気開放側に切り替え、細管3内を大気圧に減圧する。その後、遮断弁73を開き、試験対象物1にガス圧力を供給すると、試験対象物1の噴射口111から、試験対象物1の弁部における液密性に応じて燃料が漏洩し、採取通路2へ侵入する。従来の装置のように充填燃料の加圧にポンプを用いないから、ポンプの発熱で燃料温度が上昇することが防止され、燃料の熱膨張による計測誤差を低減することができる。
【0069】
細管3は、液面が試験対象物1から漏洩した燃料の分、上昇する。一定時間当たりの液面上昇量をレーザ変位センサ4により計測し、これに細管3の通路断面積を乗じて漏洩した液量を算出し、単位時間当たりの漏洩量とする。
【0070】
細管3の、レーザ光線の入射側および出射側の管壁301,302を含む管壁301〜304を平板状に成形するとともにこれを平行に配置したので、細管に丸管を用いた従来の装置のような、細管の曲面部における屈折の影響による散逸等がなく、レーザ式変位センサ4の発光部41からのレーザ光線は、そのまま水平に細管3を横切り受光部42に達する。これにより、細管3内の燃料の液面検出が高精度に行える。
【0071】
また、細管3の内側表面は、研磨により、レーザ光線の入射側および出射側の管壁301,302における屈折をより好適に防止するとともに、細管3内の通路断面積を、均一に、例えば1%の幅内に入れている。このように、細管3内の通路断面積の精度を上げることで、漏洩燃料の量が液面の変位量に通路断面積を乗じて簡単に得られる。すなわち、計測精度を上げるために、製作された細管ごとにメスシリンジ等を用いて液面位置と漏洩燃料について換算マップを作る必要がなく、低コストにできる。
【0072】
計測(ステップS5)が終了した後、ステップS6で再計測を行うか否かを選択する。再計測を行う場合はステップS7で初期液面調整を行った後、再びステップS3に進む。
【0073】
図9はステップS7の初期液面調整における状態を示すものである。先ず、三方弁64を大気開放側に切り替えて、燃料タンク71内およびこれと連通している試験対象物1内を減圧し大気圧とする。その後、遮断弁73を閉じ試験対象物1を燃料タンク71から分離する。
【0074】
この作動が終了した後、三方弁69をリフト側に切り替え、試験対象物1を台部92からリフトする。この試験対象物1のリフトにより採取口201が開き、採取通路2は廃液皿91と通じる。細管3上部と廃液皿91とはともに大気開放であるため、2つの液面は釣り合おうとする。廃液皿91の液面は排出口93で規定されているから、液面が釣り合うまで燃料が排出口93から排出され、計測時に上昇した細管3内の液面を初期の液面位置へ迅速に戻すことができる。
【0075】
このように、レーザ式変位センサ4の計測値をモニターしながら採取通路2および細管3内の燃料の調整をしなくとも、計測時に液面が上昇した分の燃料が、採取通路2および細管3内から排出されるので、細管3の液面の初期化が簡便に行える。
【0076】
なお、細管3の内側表面の撥水コーティングにより、細管3内の液面初期化時において、細管3の内側の表面3c〜3f(図2)は液切れがよくなる。したがって、従来の装置のような、前の計測時に細管の内側表面に付着した付着量の一定しない試験液による光の屈折の影響は生じず、次の計測に即座に移ることができる。したがって高い計測精度と、計測の迅速性とを両立させることができる。
【0077】
なお、細管3は、ガラス製ではなく、やや透過率や屈折率の点でガラスに劣るものの樹脂製とすることもできる。この場合、複数の縦割りした管壁部材で構成するのではなく、簡単に型成形により一体に成形してもよい。
【0078】
また、光線が入射または出射しない管壁303,304(図2)は、必ずしも平行に配置する必要はなく、また、細管の通路断面積の均一性が十分であれば、平板状でなくともよい。
【0079】
ステップS6において再計測を行わない方が選択された場合は、ステップS8で試験対象物1を変更するか否かを選択する。変更する場合は、ステップS9にて固定治具82に固定される試験対象物1を新しいものに取り替えた後、再びステップS3に進む。試験対象物1を変更しない場合は、これにて一連の計測作動を終了する(ステップS10)。
【0080】
なお、漏洩量の検出感度を高めるには、細管の通路断面積を小さくして漏洩量に対して細管内の液面変化が大きく現れるようにする。その場合、後述するように、入射側管壁および出射側管壁の幅を入射側管壁および出射側管壁の対向間隔よりも広くして、細管の通路断面の形状がレーザ光線の進行方向から見て幅広となるようにするのがよい。
【0081】
図12はかかる細管の製造各工程における細管の断面を示すもので、細管3Aは複数の縦割りしたガラス製の管壁部材から細管3と実質的に同じ製造各工程を経て完成する。図12の(1),(2),(3)に管壁部材の断面形状の異なる3つの例を示している。(1)では平板状の管壁部材31Aと断面コ字状の管壁部材32Aとから製作され、管壁部材32Aの凹部の断面形状を長方形とすることで、完成時に形成される通路が断面長方形となる。(2)では断面L字状の管壁部材33A,34Aとから製作され、凸部の幅を小さめに凸部の高さを低めにすることで、完成時に形成される通路が断面長方形となる。(3)では広幅で平板状の管壁部材35A,36Aと狭幅で平板状の管壁部材37A,38Aとから製作され、管壁部材37A,38Aの幅を小さめに厚さを薄めにすることで、完成時に形成される通路が断面長方形となる。そして発光部41からのレーザ光線が、細管3Aの上記通路を形成する四方の管壁305,306,307,308のうち、長辺側の例えば管壁305から入射しその反対側の管壁306から出射するように、かつレーザ光線の進行方向と長辺側管壁305,306の各面とが直交するように、細管3Aを配置する。
【0082】
細管3Aをかかる構成とすることで、次の効果を奏する。図13、図14は帯状のレーザ光線が通路断面が正方形の細管3を透過する様子を示すもので、図中、X1は細管3の通路部分の中心線である。本来、レーザ光線Lは、図13に示すように入射側管壁301に垂直に入射し反対側の出射側管壁302を抜けていく。しかし、図14に示すようにレーザ光線Lのなす面が上記中心線X1に対して傾斜していると、レーザ光線Lの一部(図例ではレーザ光線Lの上側半部)が細管3内を通過しないで管壁303,304(図例では303)を通過し、この位置での液面検出が不可能となる。
【0083】
したがって、細管3と発光部41との間の位置合わせが重要になるが、漏洩量の検出感度を上げるべく細管3の通路断面を狭くすると、レーザ光線Lの許容される細管3の幅方向のずれが小さくなり、帯状に照射されるレーザ光線Lが、その一方の端から他方の端まで、対向する入射側管壁301および出射側管壁302を通るように、レーザ光線Lのなす面の上記中心線X1に対する傾斜角をより小さくしなければならない。細管3の通路断面を狭くすると相対的に漏洩量に対する液面上昇量が大きくなり、発光部41のレーザ光線Lの液面変位方向の長さも相対的に広げる必要が生じるので、余計、発光部41と細管3の位置合わせが困難となる。
【0084】
一方、細管3Aでは、通路断面の形状を幅方向が広い長方形としたから、図15に示すように、発光部41が細管3Aの通路部分の中心線X2に対して傾斜しレーザ光線Lの一方の端と他方の端とが通路断面の幅方向にずれていても、その許容可能なずれを大きくとることができ、発光部41と細管3Aの位置合わせが容易となる。
【0085】
なお、同じ通路断面積で入射側管壁および出射側管壁の幅をなるべく広くするには通路断面の形状は図12のように長方形とするのがよいが、図16の(1)、(2)、(3)、(4)にそれぞれ示すように、細管3C,3D,3E,3Fの通路の非レーザ光線透過面である短辺側の面(図中、上下面)が膨出する形状としてもよい。図中、L1はレーザ光線の進行経路である。また、細管の外形も必ずしも断面矩形とする必要はなく、図例の細管3D,3Fのように角を落とした形状としてもよい。少なくともレーザ光線が通る入射側管壁および出射側管壁の各面が平行になっておればよい。
【0086】
(第2実施形態)
図17、図18に本発明の第2実施形態になる液密計測装置を示す。第1実施形態の構成において、細管と、基台に形成された温調配管の下流部を別の構成としたもので、図中、第1実施形態と実質的に同じ作動をする部分には同じ番号を付し、第1実施形態との相違点を中心に説明する。
【0087】
細管3Gは図18に示すように、通路の断面形状が長方形のもので、図12(1)のごとく断面コ字状の管壁部材と断面長方形の管壁部材とからなり、発光部41からのレーザ光線が通路の長辺側の管壁から入射し、通路を抜けて反対側の管壁から抜けるようになっている。
【0088】
細管3Gには、レーザ光線の進行経路とはなっていない管壁部分に、通路と平行に2箇所に縦孔515a,515bが形成してある。
【0089】
細管3Gの上端部を受ける保持部材96は、その直線通路961により三方弁67と細管3Gとを連通するともに、U字通路514により細管3Gの両縦孔515a,515bを連通せしめている。なお、図は細管3Gの両縦孔515a,515bおよび保持部材96のU字通路514を90°展開して示している。
【0090】
基台9内部に形成された温調配管51Aの下流部513Aは、途中が細管3Gの下端部を受ける凹部95の底面で分断されており、分断端の一方は細管3Gの一方の縦孔515aと通じ、分断端の他方は細管3Gの他方の縦孔515bと通じている。しかして、熱媒体ポンプ53から送出された熱媒体は基台9内部および細管3Gの管壁内部を通り熱媒体タンク52内に戻される。この循環する熱媒体により、基台9全体の温調を行うとともに、細管3Gの管壁の温調を行う。
【0091】
本実施形態では、試験液である燃料や基台9だけではなく、細管3Gの管壁を一定温度に保つことができるので、細管3Gの熱膨張を防止することができ、さらに漏洩量の計測精度を向上させることができる。
【0092】
以上のごとく、本発明の液密計測装置によれば、高い計測精度が得られ、高性能な燃料噴射弁等の検査に適用し得る。しかも上記のごとく、高い計測精度を維持したまま計測の迅速性をも高めているから、スループットを上げることができる。
【0093】
なお、上記各実施形態では、燃料タンク71、燃料配管72、採取通路2の燃料と熱交換する熱交換手段を、熱媒体が循環する単一の温調配管51により構成しているが、上記燃料タンク71等の燃料と共通に熱交換する構成であればよい。
【0094】
また、燃料タンク71内を加圧する充填試験液加圧手段、細管3内を加圧する気泡検出用加圧手段は、ガスボンベ60で構成するものに限定されるものではなく、例えば、ガス配管61内の空気をポンピングにより高圧にしてもよい。
【0095】
また、採取通路2は、採取口から真っ直ぐに下降して屈曲部まで延び、斜め上方に向きを変えて細管3の直下まで延び、この直下位置から他端まで真っ直ぐ上昇する形状でもよい。あるいは採取通路は、その途中の屈曲部から採取口および細管の直下位置に向けて斜め上方に延びるV字形でもよい。
【0096】
また、細管3の液面初期化時に、細管3から燃料を採取通路2を逆流せしめて廃液皿91を介して排出口93からオーバーフローする構成としているが、細管3の下端に通じる別の排出通路を設け、その排出口を初期液面の高さに開口するように構成し、採取口を閉鎖した状態で燃料を排出通路により排出するようにしてもよい。なお、液面初期化時以外は排出口を閉鎖するか、排出通路を採取通路と遮断する。
【0097】
なお、要求される計測精度によっては本実施形態において開示した本発明のうち、いくつかの構成については省略して装置の構成を簡単にすることも可能である。すなわち、液面検出の高精度化の優先順位が低ければ、細管は引き出し丸形管により構成することもできる。
【0098】
また、温度変動による燃料体積の膨張、収縮防止の優先順位が低ければ、試験対象物内の燃料への加圧は、燃料を送出するポンプにより行ってもよい。また、燃料の温度調整は、試験対象物に供給する燃料、細管に導入される燃料をそれぞれ別々の温調配管により行う構成でもよい。あるいは温度調整を行う手段そのものを省略してもよい。
【0099】
また、気泡の混入のおそれがあまりなく、計測精度の高精度化のために気泡混入防止の優先順位が低ければ、採取通路の途中部分が水平方向に形成されているのでもよい。また、混入しても混入量が小さい場合は、気泡混入の判定を行う必要はなく、細管へガスボンベからのガス圧力を印加するためのレギュレータ、三方弁は省略し、細管の上部を常に大気開放とし、装置構成を簡単にしてもよい。
【0100】
また、細管内の初期液面位置の高精度化の優先順位が低く、細管内燃料の初期設定を手動や細管内燃料のフィードバック制御により行うことが可能であれば、これらの手段でもよい。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施形態を示す液密計測装置の全体構成図である。
【図2】(1),(2),(3)はそれぞれ上記液密計測装置の第1の細管の製作工程を説明する横断面図である。
【図3】上記液密計測装置の作動を説明するフローチャートである。
【図4】上記液密計測装置の作動を説明する第1の作動状態における全体構成図である。
【図5】上記液密計測装置の作動を説明する第2の作動状態における全体構成図である。
【図6】上記液密計測装置の作動を説明する第3の作動状態における全体構成図である。
【図7】上記液密計測装置の作動を説明する第4の作動状態における全体構成図である。
【図8】上記液密計測装置の作動を説明する第5の作動状態における全体構成図である。
【図9】上記液密計測装置の作動を説明する第5の作動状態における全体構成図である。
【図10】上記液密計測装置の作動を説明する第1のグラフである。
【図11】上記液密計測装置の作動を説明する第2のグラフである。
【図12】(1),(2),(3)はそれぞれ上記液密計測装置の第2の細管の製作工程を説明する横断面図である。
【図13】(1)は上記第2の細管を用いた上記液密計測装置と比較する第1の細管を用いた液密計測装置の作動を説明する細管部の断面図であり、(2)は(1)におけるA1−A1線に沿う断面図であり、(3)は(2)におけるB1−B1線に沿う断面図である。
【図14】(1)は上記第2の細管を用いた上記液密計測装置と比較する第1の細管を用いた液密計測装置の作動を説明する作動状態の異なる細管部の断面図であり、(2)は(1)におけるA1−A1線に沿う断面図であり、(3)は(2)におけるB1−B1線に沿う断面図である。
【図15】(1)は上記第2の細管を用いた上記液密計測装置の作動を説明する細管部の断面図であり、(2)は(1)におけるA2−A2線に沿う断面図であり、(3)は(2)におけるB2−B2線に沿う断面図である。
【図16】(1),(2),(3),(4)はそれぞれ上記液密計測装置に用い得る細管の変形例を示す図である。
【図17】本発明の別の実施形態を示す液密計測装置の全体構成図である。
【図18】(1)は上記液密計測装置の細管の横断面図であり、(2)は(1)におけるC−C線に沿う断面図である。
【符号の説明】
1 試験対象物
2 採取通路
201 採取口(一端)
202 他端
203 屈曲部
3,3A,3B,3C,3D,3E,3F,3G 細管
31,32,33,34,35,36,37,38,31A,32A,33A,34A,35A,36A,37A,38A 管壁部材
301,305 入射側管壁(管壁)
302,306 出射側管壁(管壁)
303,304,307,308 管壁
3c,3d,3e,3f 内側の表面
4 レーザ式変位センサ(液面検出手段)
41 発光部
42 受光部
5 温度調整部(温度調整手段)
51 温調配管(熱媒体流路)
515a,515b 縦孔
54 加熱冷却手段
6a 充填試験液加圧手段
6b 気泡検出用加圧手段
60 ガスボンベ
62,65 レギュレータ
91 廃液皿(液溜まり)
93 排出口[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a liquid tightness measuring device that measures the amount of liquid that leaks when a fuel injection valve, a flow control valve, or the like is closed.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, the amount of liquid that leaks from a valve portion when a valve is closed is measured in a fuel injection valve of an internal combustion engine, a flow control valve, or the like. For example, in the case of a fuel injection valve, if the amount of leaked liquid is large, the accuracy of air-fuel ratio control is impaired, leading to an increase in the amount of exhaust gas. The liquid tightness measuring device brings the outlet of the fuel injection valve, flow control valve, etc., which are test objects, into close contact with the sampling port, fills the test object with the test liquid, pressurizes the filled test liquid, and pressurizes The test liquid leaked from the valve part in the state is collected and the amount of the liquid is measured. The collected test liquid is introduced into a thin thin round glass tube through the collection passage, and the liquid level is displaced from the liquid level displacement. The quantity is measured. The amount of the leaked liquid can be obtained based on the amount of displacement of the liquid level and the cross-sectional area of the thin tube (Japanese Patent Laid-Open Nos. 4-105019, 4-255568, and 5-66173, (Kaihei 9-88769).
[0003]
In JP-A-4-105019, JP-A-4-255568, and JP-A-9-88769, an optical liquid that transmits light across a thin tube and detects the liquid level based on the transmitted light. By providing the surface detection means, it is possible to automate the measurement of the leakage amount and to prevent measurement variations by the operator. In the apparatus described in Japanese Patent Laid-Open No. 9-88769, automation is promoted by sending a test liquid to a test object by a pump, filling and pressurizing it.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, the inventions described in the above publications mainly focus on automation of liquid-tightness measurement, and it is impossible to know the amount of leaked liquid with high accuracy with respect to a high-performance fuel injection valve or flow control valve with little leakage. . Further, if the measurement accuracy of the leaked liquid amount is not sufficient, the fuel injection valve may not be able to sufficiently cope with the stricter exhaust gas regulations.
[0005]
The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide a liquid tightness measuring apparatus with high measurement accuracy of a leaked liquid amount.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
The invention of the present application is a sampling port in which a test liquid leaking from a liquid-tight portion of a test object is formed at one end of a sampling passage in a state where the test liquid filled in the test object is pressurized by a filling test liquid pressurizing means. And is introduced into a transparent thin tube connected to the other end of the sampling passage, and the liquid level detecting means irradiates light from the light emitting portion so as to cross the thin tube, and the light is detected by the light receiving portion. In accordance with the invention, the liquid level of the test liquid in the narrow tube is detected and the amount of the test liquid leaked from the liquid tight part from the change in the liquid level is measured.A temperature adjusting means for controlling the temperature of the test solution is provided. The temperature adjusting means includes heat exchange means for performing heat exchange with the test liquid supplied to the test object and heat exchange with the test liquid introduced into the thin tube. The heat exchange means is a heat exchange means common to these test solutions.
In the present invention, by adopting the above configuration, the heat is exchanged by the common heat exchange means between the test liquid supplied to the test object and the test liquid introduced into the narrow tube, and the temperature is adjusted. The temperature difference between the test solutions can be reduced and the measurement accuracy can be increased.
[0019]
AlsoClaim1In the described invention, the heat exchanging means has a configuration in which a vertical hole is formed inside the tube wall of the thin tube, and a heat medium that exchanges heat with the thin tube wall is circulated in the vertical hole.
[0020]
By controlling the temperature of the tube wall of the thin tube, the thermal expansion and contraction of the thin tube can be prevented even if the apparatus installation atmosphere fluctuates, so that the measurement accuracy can be further improved.
[0023]
Claim2In the described invention,A temperature adjusting means for controlling the temperature of the test liquid is provided, and heat exchange means for performing heat exchange with the test liquid supplied to the test object and heat exchange with the test liquid introduced into the thin tube is provided,The sampling passage has a shape that extends upward from the bent portion at the lowest position and reaches the one end and the other end.
[0024]
By not providing a part formed in the horizontal direction or a part bent in a mountain shape in the collection passage, bubbles do not stay in the collection passage. Therefore, measurement errors due to the presence of bubbles can be prevented.
[0025]
Claim3In the described invention,A temperature adjusting means for controlling the temperature of the test liquid is provided, and heat exchange means for performing heat exchange with the test liquid supplied to the test object and heat exchange with the test liquid introduced into the thin tube is provided,A bubble detecting means for pressurizing the sample passage and the test liquid in the narrow tube at the time of non-measurement is provided, and the mixing amount of bubbles in the test liquid is detected based on the displacement amount of the test liquid level during pressurization.
[0026]
The bubbles in the collection passage and the narrow tube are compressed by pressurizing the test liquid, and the test liquid level in the thin tube is lowered. Since this descending amount is proportional to the amount of bubbles, the amount of bubbles can be known quantitatively and high measurement accuracy can be obtained.
[0027]
Claim4In the described invention,A temperature adjusting means for controlling the temperature of the test liquid is provided, and heat exchange means for performing heat exchange with the test liquid supplied to the test object and heat exchange with the test liquid introduced into the thin tube is provided,A narrow tube is erected from the other end of the sampling passage, and is connected to the lower end of the thin tube, and after the measurement of the leakage test solution, a discharge passage is provided for discharging the test solution in the narrow tube to the outside of the narrow tube. Is opened at a predetermined initial liquid level which is a reference for measuring the leakage test liquid.
[0028]
After measurement of the leak test liquid, it is necessary to discharge the test liquid and return the liquid level in the narrow tube to a predetermined initial liquid level in preparation for the next measurement. However, it is not easy to adjust the amount of the test liquid so that it becomes the initial liquid level, whether it is manual control or the metering control by liquid level detection, and a measurement error occurs due to variations in the initial liquid level. In the present invention, after the measurement, the test liquid in the thin tube is discharged from the discharge port by its own weight, and the liquid level in the thin tube tries to balance with the height of the discharge port. By opening the discharge port at the height of the initial liquid level, the liquid level in the narrow tube is set to the initial liquid level with high accuracy. In addition, the configuration of the apparatus is simple because a control system for that purpose is unnecessary.
[0029]
Claim5In the described invention,In the configuration of the invention according to
[0030]
Since the collection passage becomes the discharge passage after the measurement, the configuration of the apparatus can be further simplified.
[0031]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
(First embodiment)
In FIG. 1, the structure of the liquid-tight measuring apparatus which becomes 1st Embodiment of this invention is shown. The liquid-tight measuring device is based on a
[0032]
The
[0033]
In the
[0034]
On the other hand, a
[0035]
In addition, a
[0036]
The
[0037]
In addition, a
[0038]
The
[0039]
FIG. 2 is a cross-sectional view of a thin tube in each process of manufacturing the
[0040]
Moreover, after each tube wall member 31-38 is shape | molded by the predetermined shape like a figure, among the outer surfaces, the
[0041]
After the polishing, the
[0042]
The
[0043]
The
[0044]
Another connecting
[0045]
A
[0046]
The
[0047]
The
[0048]
Further, the compressible gas in the
[0049]
In addition, the liquid tightness measuring apparatus includes a
[0050]
The heat medium in the
[0051]
In the heating /
[0052]
The operation of the liquid tightness measuring apparatus will be described. FIG. 3 is a flowchart showing the measurement procedure, and FIGS. 4, 5, 6, 7, 8, and 9 show the operating state of the liquid-tightness measuring device in each measurement procedure. The operation starts in step S1. FIG. 4 shows a state at the start of operation. The three-
[0053]
FIG. 5 shows the state at the time of fuel filling in the subsequent step S2. The three-
[0054]
Now, as described above, the
[0055]
Next, the process proceeds to step S3. FIG. 6 shows the state when the test object is driven in step S3. From the state of FIG. 5, first, the
[0056]
Further, the temperature of the fuel in the
[0057]
FIG. 10 is a diagram in which the relationship between the fuel volume in the
[0058]
When the test object is a fuel injection valve, the amount of leaked liquid to be measured is approximately 0.5 mm.Three Therefore, in the present embodiment, the measurement error due to temperature is targeted to be 1/10 or less of the measured liquid amount. At this time, the fuel volume in the
[0059]
In order to further improve the measurement accuracy while maintaining the layout of the holding
[0060]
Next, the process proceeds to step S4 to determine whether air bubbles are mixed. FIG. 7 shows a state at the time of bubble mixing determination. First, the
[0061]
Thereafter, the three-
[0062]
FIG. 11 shows that the fuel volume in the
[0063]
As the bubble mixing rate increases, the volume change during pressurization increases.
[0064]
The determination of the mixing of bubbles is made, for example, based on whether the bubble mixing rate of 0.1% that does not affect the measurement is used as a threshold value and is larger or smaller than the corresponding volume change. In the above fuel volume example, as shown in the figure, the bubble mixing rate of 0.1% is 0.17 mm.Three It corresponds to.
[0065]
As the fuel volume decreases, the slope of the volume change rate with respect to the bubble mixture rate also decreases as shown by the broken line in the figure. When the fuel volume increases, the slope of the volume change rate with respect to the bubble mixture rate also increases. However, even at that time, the determination threshold is set to 0.1% in terms of the bubble mixture rate.
[0066]
If it is determined in step S4 that bubbles are not mixed, the process proceeds to step S5. If it is determined that bubbles are mixed, the process returns to step S2 and starts again from filling of the
[0067]
FIG. 8 shows a state in the measurement in step S5.
[0068]
The three-
[0069]
The
[0070]
Since the
[0071]
Further, the inner surface of the
[0072]
After the measurement (step S5) is completed, it is selected whether or not remeasurement is performed in step S6. When performing re-measurement, after performing initial liquid level adjustment at step S7, it progresses to step S3 again.
[0073]
FIG. 9 shows a state in the initial liquid level adjustment in step S7. First, the three-
[0074]
After this operation is completed, the three-
[0075]
Thus, even if the fuel in the
[0076]
In addition, the water repellent coating on the inner surface of the
[0077]
Note that the
[0078]
Further, the
[0079]
If it is selected in step S6 that the re-measurement is not performed, it is selected whether or not the
[0080]
In order to increase the detection sensitivity of the leakage amount, the passage cross-sectional area of the narrow tube is reduced so that the change in the liquid level in the narrow tube greatly appears with respect to the leakage amount. In that case, as will be described later, the width of the entrance-side tube wall and the exit-side tube wall is made wider than the interval between the entrance-side tube wall and the exit-side tube wall, and the shape of the passage section of the narrow tube is the traveling direction of the laser beam. It is better to make it wider when viewed from the side.
[0081]
FIG. 12 shows a cross-section of a thin tube in each manufacturing process of the thin tube, and the
[0082]
The following effects are produced by adopting such a configuration of the
[0083]
Therefore, alignment between the
[0084]
On the other hand, in the
[0085]
In order to increase the width of the entrance-side tube wall and the exit-side tube wall as much as possible with the same passage cross-sectional area, the shape of the passage cross-section is preferably rectangular as shown in FIG. 12, but (1), ( As shown in 2), (3), and (4), the short side surfaces (upper and lower surfaces in the figure) that are non-laser beam transmitting surfaces of the passages of the
[0086]
(Second Embodiment)
17 and 18 show a liquid tightness measuring apparatus according to the second embodiment of the present invention. In the configuration of the first embodiment, the downstream portion of the temperature control pipe formed on the narrow tube and the base is a different configuration. In the figure, the portion that operates substantially the same as the first embodiment The same number is attached | subjected and it demonstrates centering on difference with 1st Embodiment.
[0087]
As shown in FIG. 18, the
[0088]
In the
[0089]
The holding
[0090]
The
[0091]
In the present embodiment, not only the fuel that is the test solution and the
[0092]
As described above, according to the liquid-tightness measuring apparatus of the present invention, high measurement accuracy can be obtained, and it can be applied to inspection of a high-performance fuel injection valve or the like. In addition, as described above, since the speed of measurement is increased while maintaining high measurement accuracy, the throughput can be increased.
[0093]
In each of the above embodiments, the heat exchanging means for exchanging heat with the fuel in the
[0094]
Further, the filling test solution pressurizing means for pressurizing the inside of the
[0095]
Further, the
[0096]
Further, when the liquid level of the
[0097]
Depending on the required measurement accuracy, some configurations of the present invention disclosed in the present embodiment may be omitted to simplify the configuration of the apparatus. In other words, if the priority for improving the accuracy of liquid level detection is low, the thin tube can be constituted by a drawn round tube.
[0098]
In addition, if the priority for preventing the expansion and contraction of the fuel volume due to temperature fluctuation is low, pressurization of the fuel in the test object may be performed by a pump that delivers the fuel. Further, the fuel temperature may be adjusted by using separate temperature control pipes for the fuel supplied to the test object and the fuel introduced into the narrow pipe. Alternatively, the temperature adjusting means itself may be omitted.
[0099]
Further, if there is not much risk of air bubbles being mixed and the priority of air bubble mixing prevention is low in order to improve the measurement accuracy, the middle part of the sampling passage may be formed in the horizontal direction. In addition, if the mixing amount is small even if it is mixed, there is no need to judge the bubble mixing, omitting the regulator and three-way valve for applying the gas pressure from the gas cylinder to the narrow tube, and always opening the upper part of the narrow tube to the atmosphere The apparatus configuration may be simplified.
[0100]
Further, these means may be used as long as the priority order of the accuracy of the initial liquid level in the narrow tube is low and the initial setting of the fuel in the narrow tube can be performed manually or by feedback control of the fuel in the narrow tube.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an overall configuration diagram of a liquid tightness measuring apparatus showing an embodiment of the present invention.
FIGS. 2 (1), (2), and (3) are cross-sectional views for explaining a manufacturing process of a first thin tube of the liquid tightness measuring apparatus.
FIG. 3 is a flowchart for explaining the operation of the liquid-tightness measuring apparatus.
FIG. 4 is an overall configuration diagram in a first operating state for explaining the operation of the liquid-tightness measuring apparatus.
FIG. 5 is an overall configuration diagram in a second operating state for explaining the operation of the liquid-tightness measuring apparatus.
FIG. 6 is an overall configuration diagram in a third operating state for explaining the operation of the liquid-tightness measuring apparatus.
FIG. 7 is an overall configuration diagram in a fourth operating state for explaining the operation of the liquid-tightness measuring apparatus.
FIG. 8 is an overall configuration diagram in a fifth operating state illustrating the operation of the liquid-tightness measuring apparatus.
FIG. 9 is an overall configuration diagram in a fifth operating state illustrating the operation of the liquid tightness measuring apparatus.
FIG. 10 is a first graph for explaining the operation of the liquid tightness measuring apparatus.
FIG. 11 is a second graph for explaining the operation of the liquid tightness measuring apparatus.
FIGS. 12 (1), (2), and (3) are cross-sectional views illustrating the manufacturing process of the second thin tube of the liquid-tightness measuring device.
FIG. 13 is a cross-sectional view of a thin tube section for explaining the operation of the liquid tightness measuring device using the first thin tube compared with the liquid tightness measuring device using the second thin tube, (2) ) Is a cross-sectional view taken along line A1-A1 in (1), and (3) is a cross-sectional view taken along line B1-B1 in (2).
FIG. 14 is a cross-sectional view of a thin tube portion having different operating states for explaining the operation of the liquid tightness measuring device using the first thin tube compared with the liquid tightness measuring device using the second thin tube. Yes, (2) is a sectional view taken along line A1-A1 in (1), and (3) is a sectional view taken along line B1-B1 in (2).
15A is a cross-sectional view of a thin tube portion for explaining the operation of the liquid-tightness measuring apparatus using the second thin tube, and FIG. 15B is a cross-sectional view taken along line A2-A2 in FIG. (3) is a sectional view taken along line B2-B2 in (2).
FIGS. 16 (1), (2), (3), and (4) are diagrams showing modified examples of thin tubes that can be used in the liquid-tight measuring device.
FIG. 17 is an overall configuration diagram of a liquid tightness measuring apparatus showing another embodiment of the present invention.
18 is a cross-sectional view of a thin tube of the liquid-tightness measuring device, and (2) is a cross-sectional view taken along the line CC in (1).
[Explanation of symbols]
1 Test object
2 sampling passage
201 Sampling port (one end)
202 other end
203 Bending part
3, 3A, 3B, 3C, 3D, 3E, 3F, 3G tubule
31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 31A, 32A, 33A, 34A, 35A, 36A, 37A, 38A
301,305 Incident side tube wall (tube wall)
302,306 Output side tube wall (tube wall)
303, 304, 307, 308 pipe wall
3c, 3d, 3e, 3f Inner surface
4 Laser displacement sensor (liquid level detection means)
41 Light emitting part
42 Light receiver
5 Temperature adjustment part (temperature adjustment means)
51 Temperature control piping (heat medium flow path)
515a, 515b Vertical hole
54 Heating and cooling means
6a Filling test solution pressurizing means
6b Pressure detecting means for detecting bubbles
60 Gas cylinder
62,65 Regulator
91 Waste liquid tray (liquid reservoir)
93 outlet
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