JP3627340B2

JP3627340B2 - Valve timing control device

Info

Publication number: JP3627340B2
Application number: JP1461596A
Authority: JP
Inventors: 良直樹吉
Original assignee: Aisin Seiki Co Ltd; Aisin Corp
Current assignee: Aisin Corp
Priority date: 1996-01-30
Filing date: 1996-01-30
Publication date: 2005-03-09
Anticipated expiration: 2016-01-30
Also published as: JPH09209723A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関における吸気、排気弁の開閉動作時期を変化可能とした弁開閉時期制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
内燃機関では、吸気、排気弁の開閉動作時期は機関の特性や用途によってカムシャフトによる動弁機構によって決定しているが、回転速度によって燃焼状態が若干異なるため、全回転域に最適な弁開閉動作時期を与えることには困難がある。そこで、内燃機関の回転状態に合わせて弁開閉動作時期を変化できる弁開閉時期制御装置が動弁機構の補助機構として設けられる。
【０００３】
弁開閉時期制御装置の一方式として、クランクシャフトからの機関回転動力をタイミングベルト又はタイミングチェーン等の動力伝達手段によりカムシャフトに伝達する内燃機関において、カムシャフト側には放射方向に延びる複数のベーンを組付けたロータを固定するとともに、該ロータに同軸状に嵌合されたタイミングプーリにはその内周部に複数の溝からなる油圧室を形成し、該各油圧室に上記ベーンを夫々区画部材として係入してなるベーンタイプの弁開閉時期制御装置が、例えば特開平１ー９２５０４号公報に開示されている。
【０００４】
この弁開閉時期制御装置では、内燃機関の運転状態に応じた進角用の油圧及び遅角用の油圧を、ベーンによって油圧室内に区画形成される第１油圧室及び第２油圧室に夫々作用させてカムシャフトとタイミングプーリ間で相対位相を変えた弁開閉時期制御を行っている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記した従来の弁開閉時期制御装置においては、タイミングプーリとロータ間の相対回転量が、ベーンの周方向端面と圧力室の周方向端面との当接により規定されるため、カムシャフトの変動トルクの荷重がベーンに加わり、ロータのベーンガイド部に応力が集中してベーン（やロータ）の座屈や変形などが生じる恐れがある。また、圧力室へ作動油を供給するためにロータに形成される作動油通路をロータのベーンガイド部より離すために各圧力室間のシール幅が減少され、圧力室間での作動油の漏れ量が増加すると共に、必要作動油通路面積の確保が困難となり、制御応答性が悪化する。
【０００６】
本発明は、上記した実情に鑑みなされたもので、応答性を向上できる弁開閉時期制御装置を提供することを、その課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために講じた請求項１の発明の技術的手段は、当該弁開閉時期制御装置を、内燃機関のクランクプーリからの回転動力がタイミングプーリを介して伝達されるカムシャフトと前記タイミングプーリとの間または、該カムシャフトと他のカムシャフトとの間で内燃機関の運転状態に応じた回転位相の変化を行い、前記カムシャフトによる吸気、排気弁の開閉動作時期または、前記他のカムシャフトによる吸気、排気弁の開閉動作時期を変化可能とした弁開閉時期制御装置であって、その外周から放射方向に延びる複数のベーンを有し、前記カムシャフトに固定されるロータと、前記タイミングプーリに固定されるかまたは、前記他のカムシャフトに動力伝達手段を介して連結されると共に、前記ロータの外周に回転可能に嵌合されるその内周部に前記ベーンが夫々収嵌される周方向に延びる複数の溝を有し、該溝内に前記ベーン及び前記ロータにより前記ベーンの周方向両側に位相進角用及び位相遅角用の各圧力室が区画形成されるハウジングと、該位相進角用及び位相遅角用の各圧力室と前記ハウジングに形成される油路との直接的連通を確保しながら前記各ベーンが前記各溝の周方向端面に当接する前に最大進角時及び最大遅角時の前記ハウジングと前記ロータ間の相対回転量を規定する相対回転量規定手段とを備えている構成としたことである。
【０００８】
この請求項１の発明によれば、クランクプーリと同期して回転するタイミングプーリによってカムシャフトが駆動されると、カムシャフトの回転が動力伝達手段を介して他のカムシャフトに伝達され、各カムシャフトにおけるバルブ群を駆動させる。その際、弁開閉時期制御装置は、圧力室への作動油の作用により、ハウジングをロータに対して相対回転させて、カムシャフトにおけるバルブ群の動作時期を変更したり、または動力伝達手段を介して他のカムシャフトの位相を可変させ、カムシャフトと他のカムシャフトとの間で相対位相を変化させる。この位相変換時、最大進角時及び最大遅角時のハウジングとロータとの相対回転量を規定する相対回転量規定手段によって、常に油路と各圧力室との直接的な絞られない連通が確保される。それゆえ、必要油路面積が確保され、位相変換制御時の応答性が向上され得る。
【０００９】
また、位相変換時、ハウジングとロータ間の最大相対回転量は、相対回転量規定手段により各ベーンが各溝の周方向端面に当接する前に規定され、ベーンには変動トルクの荷重が全く作用しない。それゆえ、ベーンが応力集中により座屈、変形したりする恐れはなくなり、信頼性を向上させることができる。また、最大相対回転時にベーンと溝の周方向端面との間に空間を設けることが可能となる。それゆえ、各圧力室間のシール幅を減少させることなく、必要作動油通路の確保が可能となり、応答性を向上することができる。
【００１０】
請求項２の発明のように、前記動力伝達手段は、前記ハウジングに固定されると共に前記カムシャフトに回転可能に嵌合される第１ギヤと、該第１ギヤに噛合されると共に前記他のカムシャフトに固定される第２ギヤとから成り、前記相対回転量規定手段が、前記第１ギヤと前記カムシャフトの間の相対回転量を、前記各ベーンを前記各溝の周方向一端面から他端面へ移動させるのに必要な前記ロータと前記ハウジング間の相対回転量よりも小さく規定する規定部材から構成されることが好ましい。これによれば、弁開閉時期制御装置のその主体となる機構をシリンダヘッド内に構成して内燃機関の小型化に寄与することができるとともに、ロータには変動トルクの荷重が全く作用しないので信頼性を向上できる。
【００１１】
また、請求項３の発明のように、相対回転量規定手段は、前記各ベーンの周方向両側に位置する前記ロータの外周部に、前記各溝内に突出し、前記ロータと前記ハウジングの相対回転時に夫々前記溝の周方向端面に当接可能な一対の突部で構成されても良い。これによれば、より簡単な構成で相対回転量規定手段を設けることができる。
【００１２】
また、請求項４の発明のように、前記各ベーンが前記ロータに一体形成されると共に、該各ベーンの周方向両端面の外周部に周方向に突出する突出部を設け、該突出部と前記各溝の周方向端面との当接により前記ロータと前記ハウジングとの間の相対回転量を規定するようにしても良い。
【００１３】
これによれば、ベーンとロータの接続部に作用する変動トルクによる応力集中を緩和することができ、信頼性を向上させることができる。
【００１４】
また請求項４の発明においては、最大相対回転時にベーンと溝の周方向端面との間に空間を設けることが可能となる。それゆえ、各圧力室間のシール幅を減少させることなく、必要作動油通路の確保が可能となり、応答性を向上することができる。
【００１５】
また、請求項５の発明のように、前記動力伝達手段を、前記ハウジングに固定されると共に前記カムシャフトに回転可能に嵌合される第１ギヤと、該第１ギヤに噛合されると共に前記他のカムシャフトに固定される第２ギヤとから構成することが好ましい。これによれば、弁開閉時期制御装置のその主体となる機構をシリンダヘッド内に構成して内燃機関の小型化に寄与することができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に従った弁開閉時期制御装置の実施形態を図面に基づき、説明する。
【００１７】
図１に本発明の第１実施形態を示す。図１において、本第１実施形態に係わる弁開閉時期制御装置は、ＤＯＨＣタイプの内燃機関に適用したものであり、シリンダヘッド１に回転可能に支持された排気弁用カムシャフト２（カムシャフト）及び吸気弁用カムシャフト３（他のカムシャフト）は、シリンダヘッド１内において、夫々排気弁用カムシャフト２の外周に相対回転可能に装着されたギヤ４と吸気弁用カムシャフト３の外周に相対回転不能に装着されたギヤ５とが噛合してなる動力伝達手段６を介して連結されている。尚、以下に説明する弁開閉時期制御機構は、ここでは上記排気弁用カムシャフト２に装着される。
【００１８】
タイミングプーリ７は、シリンダヘッド１内より突出した排気弁用カムシャフト２（以下、単にカムシャフト２という）の端部に締着されたボルト８によって該カムシャフト２に締結されている。ボルト８の偏心位置には、回り止め機能を果たすストッパピン９が設けられている。
【００１９】
シリンダヘッド１内に延びるカムシャフト２の円筒部１０は、フロント側より雄ねじ部１１と、作動油の周状油路１２が形成された部分とからなり、該周状油路１２が形成された部分よりリヤ側には、ジャーナル部１４が形成され、該ジャーナル部１４はカム形成部１５へと続いている。尚、ギヤ４は、ジャーナル部１４の外周に前述したように相対回転可能に装着されている。
【００２０】
しかして、周状油路１２が形成された部分には、弁開閉時期制御装置の主体となる弁開閉時期制御機構１６が装着される。弁開閉時期制御機構１６は、図１のＡーＡ断面である図２に示すように、ロータ１７と、該ロータ１７の外周に等間隔に４個形成された溝に一端が係留され放射方向に延びる４個のベーン１８と、その内周部に４個の周方向に延びる凹溝１９ａを等間隔に円陣状に有してロータ１７を内包し、凹溝１９ａ間の内周凸面がロータ１７の外周面と摺接した環状のハウジング１９と、図１に示すように、ロータ１７、ベーン１８及びハウジング１９を軸方向に挟み、凹溝１９ａをベーン１８をピストンとして収嵌した圧力室２０を形成するフロントスラストプレート２１及びリヤスラストプレート２２とからなり、ギヤ４に螺入したボルト２３によってフロントスラストプレート２１とリヤスラストプレート２２との間が圧接されている。尚、フロントスラストプレート２１とハウジング１９のフロント側面の間と、リヤスラストプレート２２とハウジング１９のリヤ側面の間は、夫々メタルタッチでシールされている。
【００２１】
また、弁開閉時期制御機構１６は、ロータ１７のリヤ側に向く側面がジャーナル部１４に当接しており、この当接状態において、ロータ１７のフロント側に向く側面から雄ねじ部１１に締結されたナット２５とジャーナル１４との間に挟圧されている。これにより、ロータ１７はカムシャフト２と一体的に回転される。
【００２２】
また、弁開閉時期制御機構１６は、円筒部１０に放射方向に打ち込まれたピン３２がロータ１７の内周部に形成した位置決め溝３３と係合して、周方向の位置決めがなされている。
【００２３】
圧力室２０には油圧供給装置３８から作動油圧が供給される。油圧供給装置３６は、弁開閉時期制御機構１６を制御する油圧制御弁３９及び制御装置４１などによって構成されていて、カムシャフト２内に同シャフトの軸心に形成された油路２７は、シリンダヘッド１に形成された周溝４２を介して油圧制御弁３９のＡポートに接続され、カムシャフト２内に油路２７に軸対称に平行に形成された油路２６はカムシャフト２上に形成された周溝４１を通して油圧制御弁３９のＢポートに接続されている。また、油圧制御弁３９のＰポートには例えば内燃機関により駆動される油圧ポンプ４０が接続され、Ｒポートにはリザーバ４２が接続されていて、油圧制御弁３９が制御装置４１により作動を制御されることにより、後述するように弁開閉時期制御機構１６が進角及び遅角作動及び、中立位置保持を行うようになっている。油路２６は、周状油路１２を介してロータ１７に放射状に形成された各油路２８に連通し（図２）、油路２７は同油路２７を中心に等間隔に放射状に４個形成された通路５０及びロータ１７に各通路５０と同軸上に夫々形成される各油路２９に連通している。そして、各油路２８は、ベーン１８によって画成される各圧力室２０の第１油圧室３０及び第２油圧室３１のうち、第２油圧室３１に作動油を導き、各油路２９は第１油圧室３０に油圧を導くようになっている。ここで、軸方向に形成された油路２７は、両端に圧入されているボール３４、３５によって他の通路と遮断されている。
【００２４】
図３にギヤ４の断面を示すように、カムシャフト４のジャーナル部１４の外周には軸対称な位置に軸方向に延びる一対の溝が設けられており、該各溝内にはキー６０（規定部材）が固定されている。ギヤ４の内周には、同様に軸対称な位置に一対の周方向溝４ａが形成され、各溝４ａ内にキー６０が収容されている。これにより、キー６０の周方向溝４ａの一方の周方向端面との当接（図３）によりハウジング１９及びロータ１７の相対回転量が規定される。図１は図３のＢーＢ断面を示し、このときには、図２に示すように、各ベーン１８と凹溝１９ａの周方向端面との間には空間が形成されるようになっている。尚、本第１実施形態では、カムシャフト４のジャーナル部１４の外周に形成された軸方向に延びる溝内にキー６０が固定されているが、例えば、ジャーナル部１４に半径方向の孔を設け、該孔内にピンを固定するようにしても良い。
【００２５】
上記構成において、クランクプーリの回転動力が伝達されるタイミングプーリ７によってカムシャフト２が駆動されると、このカムシャフト２の回転がロータ１７、ベーン１８、ハウジング１９及びボルト２３を介してギヤ４へ伝達され、更に、ギヤ４及びギヤ５を介してカムシャフト３に伝達され、カムシャフト２の各バルブとカムシャフト３の各バルブが駆動される。
【００２６】
ここで、ギヤ４は、カムシャフト２のジャーナル部１４に対して所定量の周方向の移相が可能となっており、油圧供給装置３８の油圧制御弁３９を介して油圧ポンプ４０からの作動油圧が第２油圧室３１に作用すると（第１油圧室３０はリザーバへ連通される）、ハウジング１９と共にギヤ４がロータ１７及びカムシャフト２に対して、図２上時計方向に回転し、ベーン１８の最大位相角度分θ（位相変換角度）だけ、カムシャフト２に対するカムシャフト３の相対位相を進ませる。本実施形態では、ベーン１８の最大位相角度θは、図３において、図示位置からギヤ４がボルト２３を介して反時計方向に回転し、キー６０が周方向溝４ａの他方の周方向端面との当接までの回転角度である。この最大進角時には、上記したように各ベーン１８と凹溝１９ａの周方向端面との間には空間が形成される。
【００２７】
また、油圧ポンプ４０からの作動油圧が第１油圧室３０に作用すると（第２油圧室３１はリザーバへ連通される）、ハウジング１９と共にギヤ４がロータ１７及びカムシャフト２に対して、上記した最大進角位置にて図２上反時計方向に回転し、上記した最大進角位置からベーン１８の最大位相角度分θだけ、カムシャフト２に対するカムシャフト３の相対位相を遅らせる。尚、最大位相角度θは、図３において、上記したようにキー６０が周方向溝４ａの他方の周方向端面との当接している位置から、ギヤ４がボルト２３を介して時計方向に回転し、キー６０が周方向溝４ａの一方の周方向端面に当接（図３に示す位置）するまでの回転角度である。また、同様に、この最大遅角時には、上記したように各ベーン１８と凹溝１９ａの周方向端面との間には空間が形成される。
【００２８】
これにより、進角時と遅角時には、カムシャフト３における各バルブの開閉時期とカムシャフト２における各バルブの開閉時期とを調整することができる。
【００２９】
本第１実施形態では、弁開閉時期制御機構１６以外に軸方向の寸法を費やす部材がナット２５だけであり、内燃機関本体を大きくすることなく、弁開閉時期制御機構１６をシリンダヘッド１内に収容した構成となり、弁開閉時期制御装置が内燃機関本体外の外付け装置として突出せず、内燃機関の外観を簡潔化、小型化し得て、例えば、自動車のエンジンルームにおける空スペースが増加し、他部品の配置の自由度、或いは新規部品の配置性が良好となる。
【００３０】
また、本第１実施形態では、各ベーン１８がハウジング１９の各溝１９ａの周方向端面に当接する前に、最大進角時及び最大遅角時のハウジング１９とロータ１７間の相対回転量（位相変換角度）が位相変換体の別部位に設けられたキー６０により規定されるので、ベーン１８及びロータ１７には変動トルクの荷重が全く作用しない。それゆえ、ベーン１８及びロータ１７のベーンガイド部が応力集中により座屈、変形したりする恐れはなくなり、弁開閉時期制御装置の信頼性を向上させることができる。また、更にベーン１８には作動油圧のみしか作用しないため、図２におけるベーンガイド部の深さｂを短くでき、圧力室２０を大きくすることができる。これにより、ベーン１８の受圧面積を拡大することができ、弁開閉時期制御装置の応答性を向上することができる。また、ベーン１８の半径方向の動きも円滑になる。
【００３１】
また、最大進角時及び最大遅角時に、各ベーン１８と凹溝１９ａの周方向端面との間に空間が形成されるので、放射状油路２８及び油路２９を直接第２圧力３１及び第１圧力室３０へ連通させることができ、ハウジング１９を加工し、隣合う圧力室２０間のシール幅を減らすことなく、容易に且つ制限されることなく必要作動油路を確保することができる。また、ベーン１８が凹溝１９ａの周方向端面と当接することによりハウジング１９とロータ１７の相対回転角度（位相変換角度）を規定する場合には、ベーン１８と凹溝１９ａの周方向端面間の作動油中の異物が挟まることにより該相対回転角度が変化してしまうが、本第１実施形態では、最大進角時及び最大遅角時に、各ベーン１８と凹溝１９ａの周方向端面との間に形成される空間に、作動油中の異物が溜められるので、相対回転角度を維持することができ、弁開閉時期制御装置の信頼性を向上させることができる。
【００３２】
図４は、本発明の第２実施形態を示す。この第２実施形態では、油路２８及び油路２９にパイプ（突部）７０の一端が夫々固定（圧入）されており、他端が第１圧力室３０及び第２圧力室３１内に突出している。これによれば、上記した位相変換時、パイプ７０の他端が凹溝１９ａの周方向端面に当接することにより、最大進角時及び最大遅角時のロータ１７とハウジング１９との間の相対回転角度（位相変換角度）が規定される。この第２実施形態では、上記した第１実施形態と同様に、ベーン１８及びハウジング１９のベーンガイド部に変動トルクの荷重が全く作用しないこと及び最大進角及び遅角時にベーン１８と凹溝１９ａとの間に空間が形成されることによる上記した第１実施形態と同じ効果が得られ、弁開閉時期制御装置の信頼性及び応答性を向上することができる。また、この第２実施形態では、相対回転量を規定するために、油路２８、２９にパイプ７０を固定しているため、新たな加工が不要であり、簡素且つ安価に相対回転量（位相変換角度）を規定できる。尚、その他の構成及び作用は、上記した第１実施形態と同じであるため、図４において図２と同じ構成には同じ番号符号を付して、説明は省略する。尚、図４には、ベーン１８により１つの圧力室２０内に区画形成される第１圧力室３０と第２圧力室３１に突出するように対応する油路２８及び油路２９のみにパイプ７０が固定されているが、軸対称な位置にある油路２８及び油路２９にも同様にパイプ７０を固定するのが望ましい。
【００３３】
図５は、本発明の第３実施形態を示す。この第３実施形態では、各ベーン１１７ａがロータ１１７に一体形成されると共に、各ベーン１１７ａがＴ字状を呈するように該各ベーン１１７ａの周方向両端面の外周部に周方向に突出する突出部１１７ｂを設け、該突出部１１７ｂとハウジング１１９の各溝１１９ａの周方向端面との当接によりロータ１１７とハウジング１１９との間の相対回転量が規定されるようになっている。また、ベーン１１７ａにより凹溝１１９ａ内に区画形成される第１及び第２圧力室１３０、１３１への油路１２８、１２９は、ベーン１１７ａと周方向において同位置にて放射状に形成され、その外側端部がベーン１１７ａの突出部１１７ｂとロータ１１７の外周面との間の接続部にて各圧力室１３０、１３１に開口している。ベーン１１７ａの突出部１１７ｂと凹溝１１９ａの周方向端面との当接時には、空間ａ部が形成され、該各空間ａ部に夫々油路１２８、１２９が直接的に開口するようになっている。尚、ベーン１１７ａのロータ１１７の外周面との間の接続部にはＲ部１１７ｃが形成されている。
【００３４】
また、更にベーン１１７ａの外周は、突出部１１７ｂにより周方向に幅広となり、ベーン１１７ａを挟んで隣合う第１及び第２圧力室１３０、１３１間のシール幅が増加されると共に、ロータ１１７の内周に摺接するハウジング１１９の突出部が周方向に幅広となっている。尚、ベーン１１７ａの外周と摺接するハウジング１１９の凹溝１１９ａの底面には樹脂等をコーティングしてなじみ性を向上させ、シール性を向上させても良い。
【００３５】
この第３実施形態によれば、ベーン１１７ａとロータ１１７を一体化することにより、接続部をＲ部１１７ｃにできるので、突出部１１７ｂが凹溝１１９ａの周方向端面との当接時、即ち、相対回転量規定時、ベーン１１７ａに作用する変動トルクによる応力集中を緩和することができ、信頼性を向上させることができる。突出部１１７ｂにより凹溝１１９ａの周方向端面との間に空間ａ部を形成することができるため、油路１２８、１２９を直接的に各圧力室１３０、１３１に夫々連通させることができると共に各油路１２８、１２９の断面積を大きくすることができる。また、ロータ１１７にベーンガイド部がないため、油路配設の自由度があり、油路が制限されることなく、ロータ１１７の内周に摺接するハウジング１１９の突出部を周方向に幅広として隣合う圧力室間のシール幅を大きく確保することができると共に、図５においてｂ寸法を短くでき、各圧力室容積を大きくすることができる。よって、位相変換制御時の応答性を向上させることができる。また、ベーン１１７ａの一体化により部品点数が削減できること及びベーンガイド部の加工が不要となることにより、当該弁開閉時期制御装置の製造コストを低減することができる。尚、その他の構成及び作用は、上記した第１実施形態と同じであるため、図５において図２と同じ構成には図２で用いた番号符号に
【００３６】
１００を加えた番号符号を付して、説明は省略する。
【発明の効果】
以上の如く、請求項１〜４の発明によれば、位相変換時、最大進角時及び最大遅角時のハウジングとロータとの相対回転量を規定する相対回転量規定手段によって、常に油路と各圧力室との直接的な絞られない連通が確保される。それゆえ、必要油路面積が確保され、位相変換制御時の応答性を向上することができる。
【００３７】
また、位相変換時、ハウジングとロータ間の最大相対回転量は、相対回転量規定手段により各ベーンが各溝の周方向端面に当接する前に規定され、ベーンには変動トルクの荷重が全く作用しない。それゆえ、ベーン及びロータが応力集中により座屈、変形したりする恐れはなくなり、信頼性を向上させることができる。また、最大相対回転時にベーンと溝の周方向端面との間に空間を設けることが可能となる。それゆえ、各圧力室間のシール幅を減少させることなく、必要作動油通路の確保が可能となり、応答性を向上することができる。
【００３８】
請求項２の発明によれば、更に、弁開閉時期制御装置のその主体となる機構をシリンダヘッド内に構成して内燃機関の小型化に寄与することができるとともに、ロータには変動トルクの荷重が全く作用しないので信頼性を向上できる。
【００３９】
請求項３の発明によれば、更に、より簡単且つ安価な構成で相対回転量規定手段を設けることができる。
【００４０】
請求項４の発明によれば、ベーンとロータの接続部に作用する変動トルクによる応力集中を緩和することができ、信頼性を向上させることができる。また、最大相対回転時にベーンと溝の周方向端面との間に空間を設けることが可能となり、それゆえ、各圧力室間のシール幅を減少させることなく、必要作動油通路の確保が可能となり、応答性を向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による弁開閉時期制御装置の第１実施形態を示す断面図である。
【図２】図１のＡーＡ断面図である。
【図３】図１及び図２に示す弁開閉時期制御装置の第１実施形態におけるギヤ４の断面図である。
【図４】本発明による弁開閉時期制御装置の第２実施形態を示す断面図である。
【図５】本発明による弁開閉時期制御装置の第３実施形態を示す断面図である。
【符号の説明】
１シリンダヘッド
２カムシャフト
３他のカムシャフト
４ギヤ
６動力伝達手段
７タイミングプーリ
１７ロータ
１８ベーン
１９ハウジング
１９ａ凹溝
２８、２９油路
３０第１圧力室
３１第２圧力室
６０キー（相対回転量規定手段）
７０パイプ（相対回転量規定手段）
１１７ａベーン
１１７ｂ突出部（相対回転量規定手段）[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a valve opening / closing timing control device capable of changing the opening / closing operation timing of intake and exhaust valves in an internal combustion engine.
[0002]
[Prior art]
In internal combustion engines, the intake and exhaust valve opening / closing operation timing is determined by the valve operating mechanism by the camshaft depending on the engine characteristics and application, but the combustion state varies slightly depending on the rotational speed, so the optimal valve opening / closing for the entire rotation range There are difficulties in giving the operating time. Therefore, a valve opening / closing timing control device capable of changing the valve opening / closing operation timing in accordance with the rotation state of the internal combustion engine is provided as an auxiliary mechanism of the valve operating mechanism.
[0003]
In an internal combustion engine that transmits engine rotational power from a crankshaft to a camshaft by means of power transmission means such as a timing belt or a timing chain as a method of a valve opening / closing timing control device, a plurality of vanes extending radially in the camshaft side The timing pulley fitted coaxially to the rotor is formed with a hydraulic chamber composed of a plurality of grooves, and the vanes are divided into the hydraulic chambers, respectively. A vane type valve opening / closing timing control device engaged as a member is disclosed in, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 1-92504.
[0004]
In this valve opening / closing timing control device, the advance hydraulic pressure and the retard hydraulic pressure according to the operating state of the internal combustion engine act on the first hydraulic chamber and the second hydraulic chamber, which are partitioned by the vane in the hydraulic chamber, respectively. Thus, valve timing control is performed by changing the relative phase between the camshaft and the timing pulley.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in the conventional valve timing control apparatus described above, the relative rotation amount between the timing pulley and the rotor is defined by the contact between the circumferential end face of the vane and the circumferential end face of the pressure chamber. The load of the variable torque is applied to the vane, and the stress is concentrated on the vane guide portion of the rotor, which may cause buckling or deformation of the vane (or rotor). In addition, since the hydraulic oil passage formed in the rotor for supplying the hydraulic oil to the pressure chamber is separated from the vane guide portion of the rotor, the seal width between the pressure chambers is reduced, and the hydraulic oil leaks between the pressure chambers. As the amount increases, it becomes difficult to secure the required hydraulic oil passage area, and the control responsiveness deteriorates.
[0006]
This invention is made | formed in view of the above-mentioned actual condition, and makes it the subject to provide the valve opening / closing timing control apparatus which can improve responsiveness.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The technical means of the invention of claim 1 devised to solve the above-mentioned problem is that the valve timing control device includes a camshaft to which rotational power from a crank pulley of an internal combustion engine is transmitted via a timing pulley, The rotational phase of the internal combustion engine is changed between the timing pulley or between the camshaft and another camshaft, and the intake / exhaust valve opening / closing operation timing by the camshaft or the other A valve opening / closing timing control device capable of changing the opening / closing operation timing of the intake and exhaust valves of the camshaft, having a plurality of vanes extending radially from the outer periphery thereof, and a rotor fixed to the camshaft; It is fixed to the timing pulley or connected to the other camshaft via a power transmission means and is rotatably fitted on the outer periphery of the rotor. A plurality of grooves extending in the circumferential direction in which the vanes are respectively fitted, and the vanes and the rotor are used for phase advance and phase retardation on both sides in the circumferential direction of the vanes. The vanes are configured to ensure direct communication between the housing in which the pressure chambers for the corners are formed and the pressure chambers for the phase advance angle and the phase retard angle and the oil passages formed in the housing. By having a relative rotation amount defining means for defining a relative rotation amount between the housing and the rotor at the maximum advance angle and maximum delay angle before contacting the circumferential end surface of each groove. is there.
[0008]
According to the first aspect of the present invention, when the camshaft is driven by the timing pulley that rotates in synchronization with the crank pulley, the rotation of the camshaft is transmitted to the other camshaft via the power transmission means, and each cam Drive the valves in the shaft. At that time, the valve timing control device changes the operation timing of the valve group in the camshaft by rotating the housing relative to the rotor by the action of the hydraulic oil to the pressure chamber, or via the power transmission means. The phase of the other camshaft is varied to change the relative phase between the camshaft and the other camshaft. During this phase conversion, the relative rotation amount defining means that regulates the relative rotation amount between the housing and the rotor at the maximum advance angle and the maximum delay angle always provides direct communication between the oil passage and each pressure chamber. Secured. Therefore, the required oil passage area is ensured, and the responsiveness during phase conversion control can be improved.
[0009]
Further, when the phase transformation, the maximum amount of relative rotation between the housing and the rotor, each vane by relative rotation defining means is defined before contact with the circumferential end faces of the grooves, at all load is applied the torque fluctuation in the vane do not do. Therefore, there is no possibility that the vane is buckled or deformed due to stress concentration, and the reliability can be improved. Further, it is possible to provide a space between the vane and the circumferential end surface of the groove during the maximum relative rotation. Therefore, the required hydraulic fluid passage can be secured without reducing the seal width between the pressure chambers, and the responsiveness can be improved.
[0010]
According to a second aspect of the present invention, the power transmission means is fixed to the housing and is rotatably fitted to the camshaft, and is engaged with the first gear and the other gear. A second gear fixed to the camshaft, and the relative rotation amount defining means determines the relative rotation amount between the first gear and the camshaft from each circumferential end of each groove. It is preferable to be composed of a defining member that defines a relative rotational amount between the rotor and the housing that is necessary for moving to the other end surface. According to this, the main mechanism of the valve timing control apparatus can be configured in the cylinder head to contribute to the downsizing of the internal combustion engine, and the load of the variable torque does not act on the rotor at all. Can be improved.
[0011]
According to a third aspect of the present invention, the relative rotation amount defining means protrudes into the grooves on the outer peripheral portion of the rotor located on both sides in the circumferential direction of the vanes, and the relative rotation of the rotor and the housing. Sometimes, it may be composed of a pair of protrusions that can contact the circumferential end surface of the groove. According to this, the relative rotation amount defining means can be provided with a simpler configuration.
[0012]
According to a fourth aspect of the present invention, each vane is integrally formed with the rotor, and a projecting portion projecting in the circumferential direction is provided on an outer peripheral portion of each circumferential end surface of each vane. You may make it prescribe | regulate the relative rotation amount between the said rotor and the said housing by contact | abutting with the circumferential direction end surface of each said groove | channel.
[0013]
According to this, stress concentration due to fluctuating torque acting on the connection portion between the vane and the rotor can be relaxed, and reliability can be improved.
[0014]
In the invention of claim 4 , it is possible to provide a space between the vane and the circumferential end face of the groove during the maximum relative rotation. Therefore, the required hydraulic fluid passage can be secured without reducing the seal width between the pressure chambers, and the responsiveness can be improved.
[0015]
According to a fifth aspect of the present invention, the power transmission means is fixed to the housing and is rotatably fitted to the camshaft, and meshed with the first gear and the first gear. Preferably, the second gear is fixed to another camshaft. According to this, the mechanism which becomes the main body of the valve timing control device can be configured in the cylinder head, which can contribute to downsizing of the internal combustion engine.
[0016]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of a valve timing control apparatus according to the present invention will be described with reference to the drawings.
[0017]
FIG. 1 shows a first embodiment of the present invention. In FIG. 1, the valve timing control apparatus according to the first embodiment is applied to a DOHC type internal combustion engine, and an exhaust valve camshaft 2 (camshaft) supported rotatably on a cylinder head 1. And the intake valve camshaft 3 (other camshafts) are arranged on the outer periphery of the intake valve camshaft 3 and the gear 4 mounted on the outer periphery of the exhaust valve camshaft 2 in the cylinder head 1 so as to be relatively rotatable. It is connected via a power transmission means 6 that meshes with a gear 5 that is mounted so as not to be relatively rotatable. The valve opening / closing timing control mechanism described below is mounted on the exhaust valve camshaft 2 here.
[0018]
The timing pulley 7 is fastened to the camshaft 2 by a bolt 8 fastened to an end of an exhaust valve camshaft 2 (hereinafter simply referred to as a camshaft 2) protruding from the cylinder head 1. At the eccentric position of the bolt 8, a stopper pin 9 that performs a detent function is provided.
[0019]
The cylindrical portion 10 of the camshaft 2 extending into the cylinder head 1 is composed of a male screw portion 11 and a portion in which a circumferential oil passage 12 for hydraulic oil is formed from the front side, and the circumferential oil passage 12 is formed. A journal portion 14 is formed on the rear side of the portion, and the journal portion 14 continues to the cam forming portion 15. The gear 4 is mounted on the outer periphery of the journal portion 14 so as to be relatively rotatable as described above.
[0020]
Thus, a valve opening / closing timing control mechanism 16 that is a main component of the valve opening / closing timing control device is attached to the portion where the circumferential oil passage 12 is formed. The valve opening / closing timing control mechanism 16 has a radial direction in which one end is anchored in the rotor 17 and four grooves formed at equal intervals on the outer periphery of the rotor 17 as shown in FIG. The four vanes 18 extending in the direction of the circle and the four circumferentially extending concave grooves 19a in the inner circumferential portion of the vane 18 are arranged in a circle at equal intervals to enclose the rotor 17, and the inner circumferential convex surface between the concave grooves 19a is the rotor. As shown in FIG. 1, an annular housing 19 slidably in contact with the outer peripheral surface of the pressure chamber 17, and a pressure chamber 20 in which the rotor 17, the vane 18, and the housing 19 are sandwiched in the axial direction and the concave groove 19 a is fitted as the piston as the piston. The front thrust plate 21 and the rear thrust plate 22 are formed, and the front thrust plate 21 and the rear thrust plate 22 are pressed against each other by bolts 23 screwed into the gear 4. The space between the front thrust plate 21 and the front side surface of the housing 19 and the space between the rear thrust plate 22 and the rear side surface of the housing 19 are sealed by metal touch.
[0021]
Further, the valve opening / closing timing control mechanism 16 has a side surface facing the rear side of the rotor 17 in contact with the journal portion 14. In this contact state, the valve opening / closing timing control mechanism 16 is fastened to the male screw portion 11 from the side surface facing the front side of the rotor 17. It is clamped between the nut 25 and the journal 14. Thereby, the rotor 17 is rotated integrally with the camshaft 2.
[0022]
Further, the valve opening / closing timing control mechanism 16 is positioned in the circumferential direction by the pin 32 driven in the radial direction in the cylindrical portion 10 engaging with the positioning groove 33 formed in the inner peripheral portion of the rotor 17.
[0023]
The hydraulic pressure is supplied from the hydraulic pressure supply device 38 to the pressure chamber 20. The hydraulic pressure supply device 36 includes a hydraulic control valve 39 and a control device 41 that control the valve opening / closing timing control mechanism 16, and an oil passage 27 formed in the camshaft 2 at the axis of the shaft is a cylinder. An oil passage 26 connected to the A port of the hydraulic control valve 39 through a circumferential groove 42 formed in the head 1 and formed in the camshaft 2 in parallel with the oil passage 27 in an axially symmetrical manner is formed on the camshaft 2. The peripheral groove 41 is connected to the B port of the hydraulic control valve 39. Further, a hydraulic pump 40 driven by, for example, an internal combustion engine is connected to the P port of the hydraulic control valve 39, and a reservoir 42 is connected to the R port, and the hydraulic control valve 39 is controlled in operation by the control device 41. Thus, as will be described later, the valve opening / closing timing control mechanism 16 performs the advance and retard operations and maintains the neutral position. The oil passage 26 communicates with each oil passage 28 formed radially in the rotor 17 via the circumferential oil passage 12 (FIG. 2), and the oil passage 27 is radially arranged at equal intervals around the oil passage 27. The individually formed passages 50 and the rotor 17 communicate with the respective oil passages 29 formed coaxially with the respective passages 50. Each oil passage 28 guides hydraulic oil to the second hydraulic chamber 31 among the first hydraulic chamber 30 and the second hydraulic chamber 31 of each pressure chamber 20 defined by the vane 18, and each oil passage 29 The hydraulic pressure is guided to the first hydraulic chamber 30. Here, the oil passage 27 formed in the axial direction is blocked from other passages by balls 34 and 35 press-fitted at both ends.
[0024]
As shown in the cross section of the gear 4 in FIG. 3, a pair of grooves extending in the axial direction are provided on the outer periphery of the journal portion 14 of the camshaft 4 at axially symmetric positions. The defining member is fixed. Similarly, a pair of circumferential grooves 4a are formed on the inner periphery of the gear 4 at axially symmetrical positions, and a key 60 is accommodated in each groove 4a. Thereby, the relative rotation amount of the housing 19 and the rotor 17 is defined by contact with one circumferential end face of the circumferential groove 4a of the key 60 (FIG. 3). FIG. 1 shows a BB cross section of FIG. 3. At this time, as shown in FIG. 2, a space is formed between each vane 18 and the circumferential end face of the groove 19a. In the first embodiment, the key 60 is fixed in an axially extending groove formed on the outer periphery of the journal portion 14 of the camshaft 4. For example, a radial hole is provided in the journal portion 14. A pin may be fixed in the hole.
[0025]
In the above configuration, when the camshaft 2 is driven by the timing pulley 7 to which the rotational power of the crank pulley is transmitted, the rotation of the camshaft 2 is transmitted to the gear 4 via the rotor 17, the vane 18, the housing 19 and the bolt 23. Then, it is further transmitted to the camshaft 3 through the gear 4 and the gear 5, and each valve of the camshaft 2 and each valve of the camshaft 3 are driven.
[0026]
Here, the gear 4 is capable of a predetermined amount of circumferential phase shift with respect to the journal portion 14 of the camshaft 2, and is operated from the hydraulic pump 40 via the hydraulic control valve 39 of the hydraulic supply device 38. When the hydraulic pressure acts on the second hydraulic chamber 31 (the first hydraulic chamber 30 communicates with the reservoir), the gear 4 rotates together with the housing 19 with respect to the rotor 17 and the camshaft 2 in the clockwise direction in FIG. The relative phase of the camshaft 3 with respect to the camshaft 2 is advanced by 18 maximum phase angle θ (phase conversion angle). In the present embodiment, the maximum phase angle θ of the vane 18 is such that the gear 4 rotates counterclockwise from the position shown in FIG. 3 via the bolt 23 and the key 60 is in contact with the other circumferential end face of the circumferential groove 4a. It is a rotation angle until contact | abutting. At this maximum advance angle, as described above, a space is formed between each vane 18 and the circumferential end surface of the groove 19a.
[0027]
Further, when the working hydraulic pressure from the hydraulic pump 40 acts on the first hydraulic chamber 30 (the second hydraulic chamber 31 communicates with the reservoir), the gear 4 together with the housing 19 is described above with respect to the rotor 17 and the camshaft 2. Rotating counterclockwise in FIG. 2 at the maximum advance angle position, the relative phase of the camshaft 3 with respect to the camshaft 2 is delayed by the maximum phase angle θ of the vane 18 from the maximum advance angle position. 3, the maximum phase angle θ is rotated clockwise through the bolt 23 from the position where the key 60 is in contact with the other circumferential end surface of the circumferential groove 4a as described above. The rotation angle until the key 60 comes into contact with one circumferential end face of the circumferential groove 4a (position shown in FIG. 3). Similarly, at the time of this maximum retardation, a space is formed between each vane 18 and the circumferential end surface of the groove 19a as described above.
[0028]
Thereby, at the time of advance and retard, the opening / closing timing of each valve on the camshaft 3 and the opening / closing timing of each valve on the camshaft 2 can be adjusted.
[0029]
In the first embodiment, in addition to the valve opening / closing timing control mechanism 16, the only member that consumes the axial dimension is the nut 25, and the valve opening / closing timing control mechanism 16 is placed in the cylinder head 1 without enlarging the internal combustion engine body. It becomes a housed configuration, the valve timing control device does not protrude as an external device outside the main body of the internal combustion engine, the external appearance of the internal combustion engine can be simplified and miniaturized, for example, the empty space in the engine room of an automobile increases, The degree of freedom of arrangement of other parts or the arrangement of new parts becomes good.
[0030]
Further, in the first embodiment, before each vane 18 contacts the circumferential end surface of each groove 19a of the housing 19, the relative rotation amount between the housing 19 and the rotor 17 at the maximum advance angle and the maximum retard angle ( Since the phase conversion angle is defined by the key 60 provided in another part of the phase conversion body, the load of the variable torque does not act on the vane 18 and the rotor 17 at all. Therefore, there is no possibility that the vane 18 and the vane guide portion of the rotor 17 are buckled or deformed due to stress concentration, and the reliability of the valve timing control device can be improved. Further, since only the operating oil pressure acts on the vane 18, the depth b of the vane guide portion in FIG. 2 can be shortened and the pressure chamber 20 can be enlarged. Thereby, the pressure receiving area of the vane 18 can be expanded, and the responsiveness of the valve timing control apparatus can be improved. Further, the movement of the vane 18 in the radial direction also becomes smooth.
[0031]
Further, since a space is formed between each vane 18 and the circumferential end surface of the groove 19a at the maximum advance angle and maximum delay angle, the radial oil passage 28 and the oil passage 29 are directly connected to the second pressure 31 and the second It is possible to communicate with one pressure chamber 30, and to process the housing 19, and to secure a necessary hydraulic oil passage easily and without being limited without reducing the seal width between the adjacent pressure chambers 20. Further, when the relative rotation angle (phase conversion angle) of the housing 19 and the rotor 17 is defined by the vane 18 coming into contact with the circumferential end surface of the concave groove 19a, the vane 18 is disposed between the circumferential end surface of the concave groove 19a. Although the relative rotation angle changes due to foreign matter in the hydraulic oil being caught, in the first embodiment, the vane 18 and the circumferential end surface of the groove 19a are at the maximum advance angle and the maximum delay angle. Since foreign substances in the hydraulic oil are stored in the space formed between them, the relative rotation angle can be maintained, and the reliability of the valve timing control device can be improved.
[0032]
FIG. 4 shows a second embodiment of the present invention. In the second embodiment, one ends of pipes (projections) 70 are respectively fixed (press-fitted) to the oil passage 28 and the oil passage 29, and the other ends protrude into the first pressure chamber 30 and the second pressure chamber 31. ing. According to this, at the time of the phase conversion described above, the other end of the pipe 70 contacts the circumferential end surface of the concave groove 19a, so that the relative relationship between the rotor 17 and the housing 19 at the maximum advance angle and the maximum delay angle is reached. A rotation angle (phase conversion angle) is defined. In the second embodiment, similarly to the first embodiment described above, the load of variable torque does not act on the vane 18 and the vane guide portion of the housing 19, and the vane 18 and the concave groove 19a at the maximum advance angle and retard angle. The same effect as that of the first embodiment due to the formation of a space between the valve opening and closing timing can be obtained, and the reliability and responsiveness of the valve timing control device can be improved. In the second embodiment, since the pipe 70 is fixed to the oil passages 28 and 29 in order to define the relative rotation amount, no new processing is required, and the relative rotation amount (phase) can be simply and inexpensively. Conversion angle). In addition, since the other structure and effect | action are the same as 1st Embodiment mentioned above, the same number code | symbol is attached | subjected to the same structure as FIG. 2 in FIG. 4, and description is abbreviate | omitted. In FIG. 4, the pipe 70 is provided only in the corresponding oil passage 28 and the oil passage 29 so as to protrude into the first pressure chamber 30 and the second pressure chamber 31 that are partitioned and formed in the one pressure chamber 20 by the vane 18. However, it is desirable that the pipe 70 is similarly fixed to the oil passage 28 and the oil passage 29 which are in an axially symmetric position.
[0033]
FIG. 5 shows a third embodiment of the present invention. In the third embodiment, each vane 117a is integrally formed with the rotor 117, and the vanes 117a protrude in the circumferential direction at the outer peripheral portions of both end surfaces in the circumferential direction of each vane 117a so as to have a T shape. A protrusion 117b is provided, and the amount of relative rotation between the rotor 117 and the housing 119 is defined by contact between the protrusion 117b and the circumferential end surface of each groove 119a of the housing 119. The oil passages 128 and 129 to the first and second pressure chambers 130 and 131 formed in the concave groove 119a by the vane 117a are formed radially at the same position in the circumferential direction as the vane 117a and The ends open to the pressure chambers 130 and 131 at the connection between the protrusion 117b of the vane 117a and the outer peripheral surface of the rotor 117. When the projecting portion 117b of the vane 117a and the circumferential end surface of the concave groove 119a come into contact with each other, a space a portion is formed, and oil passages 128 and 129 are directly opened in the respective space a portions, respectively. . An R portion 117c is formed at a connection portion between the vane 117a and the outer peripheral surface of the rotor 117.
[0034]
Further, the outer periphery of the vane 117a is widened in the circumferential direction by the protruding portion 117b, the seal width between the first and second pressure chambers 130 and 131 adjacent to each other with the vane 117a interposed therebetween is increased, and the inner portion of the rotor 117 is also increased. The protruding portion of the housing 119 that is in sliding contact with the circumference is wide in the circumferential direction. The bottom surface of the concave groove 119a of the housing 119 that is in sliding contact with the outer periphery of the vane 117a may be coated with resin or the like to improve conformability and improve sealing performance.
[0035]
According to the third embodiment, by integrating the vane 117a and the rotor 117, the connecting portion can be made into the R portion 117c. Therefore, when the protruding portion 117b is in contact with the circumferential end surface of the groove 119a, that is, When the relative rotation amount is specified, the stress concentration due to the varying torque acting on the vane 117a can be relaxed, and the reliability can be improved. Since the space a can be formed between the protrusion 117b and the circumferential end surface of the groove 119a, the oil passages 128 and 129 can be directly communicated with the pressure chambers 130 and 131, respectively. The cross-sectional areas of the oil passages 128 and 129 can be increased. Further, since there is no vane guide portion in the rotor 117, there is a degree of freedom in oil passage arrangement, and the protruding portion of the housing 119 that is in sliding contact with the inner periphery of the rotor 117 is widened in the circumferential direction without restricting the oil passage. A large seal width can be secured between the adjacent pressure chambers, and the dimension b in FIG. 5 can be shortened, and the volume of each pressure chamber can be increased. Therefore, the responsiveness at the time of phase conversion control can be improved. In addition, since the number of parts can be reduced by integrating the vane 117a and the processing of the vane guide portion becomes unnecessary, the manufacturing cost of the valve opening / closing timing control device can be reduced. Since other configurations and operations are the same as those of the first embodiment described above, the same reference numerals used in FIG.
A reference numeral added with 100 is attached, and the description is omitted.
【The invention's effect】
As described above, according to the first to fourth aspects of the present invention, the oil passage is always provided by the relative rotation amount defining means for defining the relative rotation amount between the housing and the rotor at the time of phase conversion, at the maximum advance angle, and at the maximum delay angle. Direct communication with each pressure chamber is ensured. Therefore, the required oil passage area is ensured, and the responsiveness during phase conversion control can be improved.
[0037]
Further, when the phase transformation, the maximum amount of relative rotation between the housing and the rotor, each vane by relative rotation defining means is defined before contact with the circumferential end faces of the grooves, at all load is applied the torque fluctuation in the vane do not do. Therefore, there is no possibility that the vane and the rotor are buckled and deformed due to stress concentration, and the reliability can be improved. Further, it is possible to provide a space between the vane and the circumferential end surface of the groove during the maximum relative rotation. Therefore, the required hydraulic fluid passage can be secured without reducing the seal width between the pressure chambers, and the responsiveness can be improved.
[0038]
According to the second aspect of the present invention, the main mechanism of the valve timing control device can be configured in the cylinder head to contribute to the downsizing of the internal combustion engine, and the rotor is loaded with a variable torque. Since it does not act at all, reliability can be improved.
[0039]
According to the invention of claim 3 , the relative rotation amount defining means can be further provided with a simpler and cheaper configuration.
[0040]
According to the invention of claim 4 , stress concentration due to fluctuating torque acting on the connecting portion between the vane and the rotor can be relaxed, and the reliability can be improved. In addition, it is possible to provide a space between the vane and the circumferential end surface of the groove at the maximum relative rotation, and therefore it is possible to secure the necessary hydraulic fluid passage without reducing the seal width between the pressure chambers. Responsiveness can be improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a first embodiment of a valve timing control apparatus according to the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG.
FIG. 3 is a cross-sectional view of a gear 4 in the first embodiment of the valve opening / closing timing control device shown in FIGS. 1 and 2;
FIG. 4 is a sectional view showing a second embodiment of the valve timing control apparatus according to the present invention.
FIG. 5 is a sectional view showing a third embodiment of the valve timing control apparatus according to the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Cylinder head 2 Camshaft 3 Other camshaft 4 Gear 6 Power transmission means 7 Timing pulley 17 Rotor 18 Vane 19 Housing 19a Groove 28, 29 Oil path 30 1st pressure chamber 31 2nd pressure chamber 60 Key (relative rotation amount) Regulatory means)
70 pipe (relative rotation amount defining means)
117a Vane 117b Protruding part (relative rotation amount defining means)

Claims

Rotation according to the operation state of the internal combustion engine between the camshaft to which the rotational power from the crank pulley of the internal combustion engine is transmitted via the timing pulley and the timing pulley or between the camshaft and another camshaft A valve opening / closing timing control device that changes the phase and can change the intake / exhaust valve opening / closing operation timing by the camshaft or the intake / exhaust valve opening / closing operation timing by the other camshaft. A plurality of vanes extending radially from the rotor, fixed to the camshaft, fixed to the timing pulley, or connected to the other camshaft via power transmission means, and A plurality of grooves extending in the circumferential direction in which the vanes are respectively fitted are fitted to the inner circumference of the rotor so as to be rotatably fitted to the outer circumference of the rotor, A housing in which each pressure chamber for phase advance and phase retard is defined by both sides of the vane in the circumferential direction by the vane and the rotor, and each pressure chamber for the phase advance and phase retard and the housing Relative rotation between the housing and the rotor at the maximum advance angle and maximum delay angle before the vanes abut against the circumferential end surfaces of the grooves while ensuring direct communication with the oil passage formed in A valve opening / closing timing control device comprising a relative rotation amount defining means for defining the amount.

A first gear fixed to the housing and rotatably fitted to the camshaft; and a second gear meshed with the first gear and fixed to the other camshaft. The relative rotation amount defining means is necessary to move the relative rotation amount between the first gear and the camshaft from one circumferential end surface to the other end surface of each groove. 2. The valve opening / closing timing control device according to claim 1, wherein the valve opening / closing timing control device comprises a defining member that defines a relative rotational amount between the rotor and the housing.

The relative rotation amount defining means protrudes into the grooves on the outer peripheral portions of the rotor located on both sides in the circumferential direction of the vanes, and respectively contacts the circumferential end surfaces of the grooves when the rotor and the housing rotate relative to each other. The valve opening / closing timing control device according to claim 1, wherein the valve opening / closing timing control device is configured by a pair of protrusions that can contact each other.

Each vane is integrally formed with the rotor, and a protruding portion protruding in the circumferential direction is provided on the outer peripheral portion of each circumferential end surface of each vane, and the protruding portion and the circumferential end surface of each groove are in contact with each other The valve opening / closing timing control device according to claim 1, wherein a relative rotation amount between the rotor and the housing is defined by.

A first gear fixed to the housing and rotatably fitted to the camshaft; and a second gear meshed with the first gear and fixed to the other camshaft. The valve opening / closing timing control device according to claim 3 or 4, characterized by comprising: