JP3626238B2

JP3626238B2 - Method for dry or substantially dry purification of flue gas from waste incineration

Info

Publication number: JP3626238B2
Application number: JP07614795A
Authority: JP
Inventors: ユルゲン・ゴットシャルク
Original assignee: Alstom SA
Current assignee: Alstom SA
Priority date: 1995-03-31
Filing date: 1995-03-31
Publication date: 2005-03-02
Anticipated expiration: 2020-03-02
Also published as: JPH08281053A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、廃棄物の焼却からの煙道ガスの乾燥または実質的に乾燥した精製方法に係り、特に、カルシウムを含有する中和剤、好ましくはＣａ（ＯＨ）_２の添加での塩化水素等、および例えば二酸化硫黄等の硫黄化合物等の酸成分を煙道ガスから除去する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ＤＥ３４３３７５９Ｃ２に記載されているような、煙道ガス精製のための湿式プロセスにおいて、焼却プロセスからの汚染物質が仕込まれた廃ガスは、いわゆるスクラバーに供給され、その作用のもとで、脱硫性能の低下を防止するために、ＮａＯＨの添加により、またはこれを添加せずに廃ガス中に存在する汚染物質を洗浄して、ＮａＣｌ中に存在する塩化カルシウムに変換する。煙道ガスの乾燥精製は、煙道ガス流に吸収材料を供給することによって行なわれ、この材料は、煙道ガス中の二酸化硫黄、塩化水素、およびフッ化水素等の酸成分を除去するための中和剤として作用する。
【０００３】
いわゆる湿式乾燥プロセスが記載されているＥＰ−Ｂ１−０１０４３３５に示されているように、乾燥プロセスの重大な欠点は、化学量論比の倍数で多量の中和剤を使用した場合にのみ、満足のいく精製性能が達成されることである。このことは、多くの場合、許容し得ない費用の増大を引き起こす。
【０００４】
わずか７〜１５％の乾燥物質が、汚染ガスの吸着のために効果的であるという事実によって、さらに複雑にされるこの欠点を克服するために、解決策は、部分的に反応した乾燥反応物のみを湿らせ、同様に残留した汚染ガスは、さらなる工程において廃ガス流とともに湿されることにあるようである。これは、汚染ガスとともに加えられる反応物の新たな反応を達成すると考えられている。
【０００５】
廃棄物の焼却からの煙道ガスの乾燥精製および実質的な乾燥精製においては、カルシウムを含有する塩基性添加物が、中和剤として慣行的に加えられている。例えば、水酸化カルシウム粉末または粉末状の石灰の懸濁液が挙げられ、これらは、煙道ガスの存在下で塩化水素（ＨＣｌ）と反応し、非常に吸湿性であると知られている塩化カルシウム（ＣａＣｌ_２）を与える。いわゆる湿式乾燥プロセス中で与えられる廃ガス流のさらなる湿り、および低すぎるプロセス温度のいずれもが、過剰な湿りまたはＣａＣｌ_２のぬれを引き起こし、これは、煙道ガス経路中にケーキングまたは閉塞さえも導く。
【０００６】
一方、ＣａＣｌ_２の上に形成された水の膜は、ＳＯ_２の除去のための触媒としてある程度作用するので、塩化カルシウムの吸湿特性は、二酸化硫黄の除去を促進する。
【０００７】
塩化カルシウムは、通常粉砕された状態で存在し、高い吸湿性を示すので、水分子を蓄積する塩化物粒子の表面をもたらし、水分子は、反応生成物として亜硫酸カルシウムまたは硫酸カルシウムが形成されるように、水酸化カルシウムおよび二酸化硫黄を溶解する。
【０００８】
廃ガス中にＨＣｌが全く含有されない場合、または微量のＨＣｌが含有される場合には、ＳＯ_２の満足のいく除去を達成するために、煙道ガスは、水の露点の近傍の温度まで冷却されなければならない。これに対して、ＨＣｌが存在する場合には、１３０〜１５０℃のより高い温度でのＳＯ_２の除去は、一方では可能であるが、他方では、前述のような閉塞を避ける必要がある。
【０００９】
この事実を考慮したプロセスは、ＤＥ４２３３２２３Ａｌに提案されており、これは、廃棄物焼却プラントからの廃ガスの精製方法に関するものである。この方法においては、塩基性物質の添加によって乾燥したおよび実質的に乾燥した吸着が行なわれ、煙道ガス中の汚染物質を除去するために、カルシウムを含有する添加剤が使用されている。ここで、煙道ガスは、塩化カルシウムの吸湿特性の詳細に着目し、これを利用した水で調節され、中和剤の消費の減少は、未精製のガスの値にしたがった配分された量の規制により、すなわち、約１．８〜２の化学量論比を越えた一定値での水酸化カルシウムを配量することにより達成される。上述の文献中に詳細に記載されているこれらの測定は、プロセスの改善に導くが、放出される煙道ガスについての法定の高められた純度要求に適合することができない。このように行なわれる乾燥煙道ガス精製は、廃棄物焼却において限られた使用可能性しか有さず、または付加的な精製工程によって補充される。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
従来技術に基づくと、本発明の目的は、特に、煙道ガス中の汚染物質の含有量が高い場合には、その除去の割合を著しく向上させ、中和剤の使用量をさらに可能な限り低減する、上述のタイプの方法を提供することにある。さらに、この方法を行なうための装置を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、この目的は、請求項１の特徴部によって達成される。この請求項によれば、煙道ガスの汚染物質含有量の実際の値、およびその精製前の体積流量が決定され、中和剤は好ましくはＣａ（ＯＨ）_２であり、対応する添加量は、下記式（Ｉ）に示す関係にしたがって決定される。
【００１２】
【数３】

ｍ_N＝配分された中和剤の量（ｋｇ／ｈ）
Ｃ_Cl-i.R.＝反応生成物中の規制された塩化物含有量（質量％）
Ｆ＝材料係数、Ｃａ（ＯＨ） ₂について１．０、ＣａＯについて０．７６
ＣHCl ＝廃ガス中のＨＣｌ濃度（ｍｇ／ｍ³）
ＣSO₂＝廃ガス中のＳＯ₂濃度（ｍｇ／ｍ³）
Ｃdust＝廃ガス中のダスト濃度（ｍｇ／ｍ³）
Ｖ＝廃ガスの体積流量（ｍ³／ｈ）
上記式においては、決定された実際の値が考慮されている。
【００１３】
好ましくは１６〜２０質量％のある程度の塩化物含有量を、目的パラメータとして反応生成物中に有する上述の関係は、廃棄物焼却プラントから放出されたそれぞれの汚染物質の関数として、必要とされる中和剤の量を最適にする条件を与え、こうして中和剤の消費量を減少させる。
【００１４】
予防措置として過剰の中和剤を供給することは、もはや必要なく、むしろ実際に必要とされる量を決定することができる。特に、ＳＯ_２を除去するための、中和剤の過剰な供給は悪影響を及ぼす。これは、過剰の水酸化カルシウム中への吸収による水の回収の結果として、ＣａＣｌ_２上の水の膜の形成が損なわれるため、さらに、反応生成物中の塩化物含有量のパーセンテージが低下するためである。本発明に基づいた中和剤の配量によって、添加される中和剤の最適な消費が達成されるので、形成される反応生成物の量を、可能な限り低く維持することができるという結果が得られる。これは、煙道ガスの精製からの最終生成物を、好ましくは複数回、再循環材料として使用することによってさらに改善することができる。
【００１５】
本発明の方法の好ましい態様によれば、実際の値の測定、および、自動的に行われた実際値に割り当てられる中和剤の添加量が提供される。
【００１６】
本発明の課題を解決するために与えられる中和剤の添加においては、煙道ガス精製の反応生成物が、５〜２５質量％、好ましくは１０〜２０質量％のＣａ（ＯＨ）_２を含有し、塩化物（Ｃｌ⁻）含有量が１４〜２５質量％、好ましくは１６〜２０質量％に規定されるように、中和剤としての石灰の配量が行なわれる。このため、精製前の煙道ガス中における二酸化硫黄に対する塩化水素の質量比を、少なくとも０．８、好ましくは１を越えるようにする必要がある。本発明にしたがった石灰の供給の規制が行なわれた場合には、煙道ガスの精製から得られた反応生成物中で上述のパラメータを得ることができる。これは、行なわれた煙道ガス精製の効果についての信頼できる指標となる。
【００１７】
二酸化硫黄に対する塩化水素の質量比に関して、同様に与えられた添加条件に確実に近づけるため、本発明のさらなる態様では、必要ならば、例えば塩化水素の状態の塩素化合物を供給する。この供給が必要な場合には、煙道ガス中の汚染ガス物質の完全な結合を保証するために、精製前の煙道ガス流に加えられる。
【００１８】
本発明の特に好ましい態様によれば、含塩素化合物は、水による塩化カルシウムのリーチング、および、例えばフィルタープレスによるその後の湿式ろ過によって、煙道ガスの最終生成物から回収することができる。得られたＣａＣｌ_２溶液は、必要ならば、燃焼チャンバー中、または反応室中に噴霧される。
【００１９】
本発明によれば、焼却後および煙道ガスを冷却した後の煙道ガス流に水酸化カルシウムが加えられると、煙道ガスのより低い温度のために、水酸化カルシウムは、そこで得られた塩化水素と結合して、塩化カルシウムおよびこれに結合した結晶水（ＣａＣｌ_２＊Ｈ_２Ｏ）を与える。
【００２０】
本発明の方法のさらなる態様において、特にＣＳＯ_２に対するＣＨＣｌの比が２を越える場合には、式（Ｉ）で計算された添加量を、ＣＳＯ_２に対するＣＨＣｌの比に依存するように変更するのが好ましいことがわかった。
【００２１】
加えられるｍ_{Ｎ，ｍｏｄ}の修正された量は、下記式（ＩＩ）で与えられる。
【００２２】
【数４】

上記式中、０＜ｎ＜１であり、好ましくは、ｎは０．２〜０．４である。
【００２３】
本発明の方法の都合の良い態様は、次のような量の中和剤の添加を与える。すなわち、煙道ガス中に存在する汚染物質と結合させるための石灰は、煙道ガス中で決定された実際の汚染物質量に基づいて、１に対して（１．２〜１．５）の化学量論比を越える量で、煙道ガスに加えられる。従来技術で行なわれた方法では、１に対して（１．８〜２）の化学量論比を越える量で与えられるが、これと比較すると、本発明は、中和剤の実質的な節約を意味し、結果として必要とされる費用の増大を避ける。費用は、一方では、中和剤の所要量の供給に起因し、他方では、添加量の増加によって増加する、処分が必要な反応生成物の量に起因する。これは、最近重要視されている廃棄物焼却の経済的サイド、および廃棄物焼却から生じる環境汚染の両方に好ましい効果を与える。
【００２４】
【実施例】
図面に示された煙道ガスの乾燥精製のためのプラントは、上述の説明に対応し、中和剤として石灰が使用される。この装置は、廃棄物が供給される燃焼チャンバー１０、熱を利用するボイラー１２、煙道ガスを水で冷却するため、および煙道ガス中に中和剤を分散させるための反応器１３、形成されたフィルター床から中和剤、ダストおよび酸汚染物質ガスを除去するためのフィルタープラント１４、流れ抵抗を克服するためのイクストラクター１５、および外界へ廃ガスを放出するための煙突１６を具備する。それぞれのユニットは、廃ガス経路によって接続されている。プラント中の種々のポイントにおいて、中和剤および／または塩素化合物を供給するための供給開口が設けられている。好ましい供給ポイント１７，１８は、それぞれ燃焼チャンバー１０および反応器１３中に設けられており、反応生成物の一部は再循環される。再循環物質は、ボイラー１２の下流、好ましくはフィルター１４の上流の供給ポイント１９で供給される。再循環が意図されないロ過生成物は排出されて、埋め立てに堆積され、または処理される。煙道ガスを冷却するための水は、ポイント２４から反応器中に供給される。
【００２５】
ボイラーの下流の煙道ガス経路には、廃ガス中の汚染物質の連続的な測定のため、および体積流量の測定のための測定機器２０が設けられており、得られた測定値はコンピューターで処理される。本発明によれば、適切な配量装置２２、および塩素化合物の供給ポイント１７，２３によって、ＣＨＣｌ／ＣＳＯ_２比が０．８未満、好ましくは１未満となるように中和剤の供給を規制する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の煙道ガスの乾燥精製のための装置を示す概略図。
【符号の説明】
１０…燃焼チャンバー，１２…ボイラー，１３…反応器
１４…フィルタープラント，１５…イクストラクター，１６…煙突
２０…測定機器，２２…配量装置。[0001]
[Industrial application fields]
The present invention relates to a method for drying or substantially drying flue gas from incineration of waste, in particular hydrogen chloride with the addition of a neutralizing agent containing calcium, preferably Ca (OH) ₂ , etc. And, for example, a method for removing acid components such as sulfur compounds such as sulfur dioxide from flue gas.
[0002]
[Prior art]
In a wet process for flue gas purification, as described in DE 3433759 C2, waste gas charged with pollutants from the incineration process is supplied to a so-called scrubber and, under the action, of desulfurization performance. In order to prevent the degradation, the contaminants present in the waste gas are washed with or without the addition of NaOH and converted to calcium chloride present in NaCl. Flue gas dry purification is performed by supplying an absorbent material to the flue gas stream, which removes acid components such as sulfur dioxide, hydrogen chloride, and hydrogen fluoride in the flue gas. Acts as a neutralizing agent.
[0003]
As shown in EP-B1-0104335 where a so-called wet drying process is described, the serious disadvantage of the drying process is only satisfactory when a large amount of neutralizing agent is used in multiples of the stoichiometric ratio. Refining performance is achieved. This often causes an unacceptable increase in cost.
[0004]
In order to overcome this drawback, which is further complicated by the fact that only 7-15% of the dry substance is effective for the adsorption of polluted gases, the solution is a partially reacted dry reactant. It appears that only contaminated gases that have been moistened, as well as remaining, will be wetted with the waste gas stream in a further process. This is believed to achieve a new reaction of reactants added with the pollutant gas.
[0005]
In the dry and substantial dry purification of flue gases from waste incineration, calcium-containing basic additives are routinely added as neutralizing agents. For example, calcium hydroxide powder or powdered lime suspension, which reacts with hydrogen chloride (HCl) in the presence of flue gas and is known to be very hygroscopic. Calcium (CaCl ₂ ) is given. Both the additional wetting of the waste gas stream provided in the so-called wet drying process and the process temperature too low can cause excessive wetting or wetting of the CaCl ₂ , which can cause caking or even clogging in the flue gas path. Lead.
[0006]
On the other hand, the water film formed on CaCl ₂ acts to some extent as a catalyst for SO ₂ removal, so the hygroscopic properties of calcium chloride facilitate the removal of sulfur dioxide.
[0007]
Calcium chloride is usually present in a pulverized state and exhibits high hygroscopicity, resulting in the surface of chloride particles accumulating water molecules, which form calcium sulfite or calcium sulfate as a reaction product. Thus, calcium hydroxide and sulfur dioxide are dissolved.
[0008]
If the waste gas does not contain any HCl or traces of HCl, the flue gas is cooled to a temperature near the dew point of water in order to achieve a satisfactory removal of SO _2. It must be. In contrast, in the presence of HCl, removal of SO ₂ at higher temperatures of 130-150 ° C. is possible on the one hand, but on the other hand it is necessary to avoid clogging as described above.
[0009]
A process taking this fact into account is proposed in DE 4233223 Al, which relates to a method for purifying waste gas from a waste incineration plant. In this process, dry and substantially dry adsorption takes place by the addition of basic substances, and calcium-containing additives are used to remove contaminants in the flue gas. Here, the flue gas focuses on the details of the moisture absorption properties of calcium chloride and is adjusted with water using this, the decrease in the consumption of neutralizing agent is the amount allocated according to the value of the unpurified gas This is achieved by metering calcium hydroxide at a constant value exceeding the stoichiometric ratio of about 1.8-2. These measurements, which are described in detail in the above-mentioned literature, lead to process improvements but cannot meet the legally increased purity requirements for the flue gas emitted. The dry flue gas purification carried out in this way has limited availability in waste incineration or is supplemented by additional purification steps.
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
Based on the prior art, the object of the present invention is to improve the removal rate significantly, especially when the content of pollutants in the flue gas is high and to further reduce the amount of neutralizing agent used. It is to provide a method of the type described above that reduces. Furthermore, it is providing the apparatus for performing this method.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
According to the invention, this object is achieved by the features of claim 1. According to this claim, the actual value of the pollutant content of the flue gas and the volume flow before purification thereof are determined, the neutralizing agent is preferably Ca (OH) ₂ and the corresponding addition amount is Is determined according to the relationship shown in the following formula (I).
[0012]
[Equation 3]

m _N = amount of neutralizing agent allocated (kg / h)
C _Cl-iR = Regulated chloride content (% by mass) in the reaction product
F = material factor, 1.0 for Ca (OH) ₂ , 0.76 for CaO
CHCl = HCl concentration in waste gas (mg / m ³ )
CSO ₂ = SO ₂ concentration in waste gas (mg / m ³ )
Cdust = Dust concentration in waste gas (mg / m ³ )
V = volume flow rate of waste gas (m ³ / h)
In the above formula, the determined actual value is taken into account.
[0013]
The above relationship, preferably having a certain chloride content of 16-20% by weight in the reaction product as a target parameter, is required as a function of the respective pollutants released from the waste incineration plant. Conditions are provided to optimize the amount of neutralizing agent, thus reducing the consumption of neutralizing agent.
[0014]
It is no longer necessary to supply an excess of neutralizing agent as a precaution, but rather the amount actually required can be determined. In particular, an excessive supply of neutralizing agent to remove SO ₂ has an adverse effect. This further reduces the percentage of chloride content in the reaction product because water film formation on CaCl ₂ is impaired as a result of water recovery by absorption into excess calcium hydroxide. Because. The result of the fact that the amount of reaction product formed can be kept as low as possible since the optimal consumption of the added neutralizing agent is achieved by the amount of neutralizing agent according to the invention. Is obtained. This can be further improved by using the final product from the purification of flue gas, preferably multiple times, as the recycle material.
[0015]
According to a preferred embodiment of the method of the invention, the actual value is measured and the amount of neutralizing agent added that is automatically assigned to the actual value is provided.
[0016]
In the addition of the neutralizing agent provided to solve the problems of the present invention, the reaction product of flue gas purification contains 5 to 25% by weight, preferably 10 to 20% by weight of Ca (OH) ₂ Then, the lime as a neutralizing agent is metered so that the chloride (Cl ⁻ ) content is regulated to 14 to 25% by mass, preferably 16 to 20% by mass. For this reason, the mass ratio of hydrogen chloride to sulfur dioxide in the flue gas before purification must be at least 0.8, preferably more than 1. When the lime supply is regulated according to the present invention, the above parameters can be obtained in the reaction product obtained from the purification of the flue gas. This is a reliable indicator of the effect of the flue gas purification performed.
[0017]
To ensure that the mass ratio of hydrogen chloride to sulfur dioxide is also close to the given addition conditions, in a further embodiment of the invention, if necessary, a chlorine compound, for example in the form of hydrogen chloride, is supplied. If this supply is required, it is added to the flue gas stream prior to purification to ensure complete binding of pollutant gases in the flue gas.
[0018]
According to a particularly preferred embodiment of the invention, the chlorine-containing compound can be recovered from the final product of the flue gas by leaching of calcium chloride with water and subsequent wet filtration, for example with a filter press. The resulting CaCl ₂ solution is sprayed into the combustion chamber or reaction chamber, if necessary.
[0019]
According to the present invention, when calcium hydroxide is added to the flue gas stream after incineration and after cooling the flue gas, due to the lower temperature of the flue gas, calcium hydroxide was obtained there. Combines with hydrogen chloride to give calcium chloride and crystal water bound to it (CaCl ₂ * H ₂ O).
[0020]
In a further embodiment of the process of the present invention, especially when the ratio of CHCl ₂ to CSO ₂ is greater than ₂ , the amount of addition calculated in formula (I) is modified to depend on the ratio of CHCl ₂ to CSO ₂ . Was found to be preferable.
[0021]
The modified amount of m _{N, mod} added is given by equation (II) below.
[0022]
[Expression 4]

In the above formula, 0 <n <1, preferably n is 0.2 to 0.4.
[0023]
A convenient embodiment of the process of the present invention provides for the addition of the following amount of neutralizing agent: That is, the lime to combine with pollutants present in the flue gas is (1.2-1.5) for 1 based on the actual pollutant amount determined in the flue gas. Added to the flue gas in amounts exceeding the stoichiometric ratio. Compared to this, the process performed in the prior art is in excess of the stoichiometric ratio of (1.8-2) to 1, but the present invention offers substantial savings in neutralizing agents. Mean avoiding the increase in costs required as a result. The cost is on the one hand due to the supply of the required amount of neutralizing agent and on the other hand due to the amount of reaction product that needs to be disposed of, which increases with increasing additions. This has a positive effect on both the economic side of waste incineration, which has recently been emphasized, and the environmental pollution that results from waste incineration.
[0024]
【Example】
The plant for dry purification of flue gas shown in the drawing corresponds to the above description, and lime is used as a neutralizing agent. The apparatus comprises a combustion chamber 10 to which waste is fed, a boiler 12 that utilizes heat, a reactor 13 for cooling the flue gas with water and for dispersing the neutralizing agent in the flue gas. A filter plant 14 for removing neutralizing agent, dust and acid pollutant gases from the filtered filter bed, an extractor 15 for overcoming flow resistance, and a chimney 16 for releasing waste gas to the outside world. . Each unit is connected by a waste gas path. At various points in the plant, feed openings are provided for feeding neutralizing agents and / or chlorine compounds. Preferred feed points 17, 18 are provided in the combustion chamber 10 and the reactor 13, respectively, and a part of the reaction product is recycled. Recycled material is supplied at a supply point 19 downstream of the boiler 12, preferably upstream of the filter 14. Filter products that are not intended to be recycled are discharged, deposited in landfills, or processed. Water for cooling the flue gas is fed from the point 24 into the reactor.
[0025]
The flue gas path downstream of the boiler is equipped with a measuring device 20 for the continuous measurement of pollutants in the waste gas and for the measurement of the volumetric flow rate, and the measured values obtained by the computer It is processed. According to the present invention, the supply of neutralizing agent is regulated by an appropriate metering device 22 and chlorine compound supply points 17, 23 so that the CHCl ₂ / CSO ₂ ratio is less than 0.8, preferably less than 1. To do.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic view showing an apparatus for dry purification of flue gas according to the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Combustion chamber, 12 ... Boiler, 13 ... Reactor 14 ... Filter plant, 15 ... Extractor, 16 ... Chimney 20 ... Measuring instrument, 22 ... Metering device.

Claims

Incineration of waste to remove acid components such as hydrogen chloride and sulfur compounds such as sulfur dioxide from flue gas, in particular by addition of lime-containing neutralizing agents, preferably Ca (OH) ₂ A method for dry purification or substantially dry purification of flue gas from which the actual content of the flue gas pollutant content and its volumetric flow rate are measured and added prior to purification A method characterized in that the amount of the compatibilizer, preferably Ca (OH) ₂ , is determined by the relationship shown in the following formula (I).

m _N = amount of neutralizing agent allocated (kg / h)
C _Cl-iR = Regulated chloride content (% by mass) in the reaction product
F = material factor, 1.0 for Ca (OH) ₂ , 0.7 for CaO
CHCl = HCl concentration in waste gas (mg / m ³ )
CSO ₂ = SO ₂ concentration in waste gas (mg / m ³ )
Cdust = Dust concentration in waste gas (mg / m ³ )
V = volume flow rate of waste gas (m ³ / h)

The method according to claim 1, wherein the measurement of the actual value and the supply of the neutralizing agent assigned to the actual value are performed automatically.

The lime added as neutralizing agent is the final product of flue gas purification is 14-25% by weight, preferably 16-20% by weight chloride, and 5-25% by weight, preferably 10-20% by weight. by weight of Ca (OH) _2, exceeds the ratio of HCl is 0.8 to purified before the flue sO ₂ in the gas is metered so preferably greater than 1, according to claim 1 or 2 the method of.

In order to maintain a predetermined ratio of HCl / SO _2, The method of claim 3, for example chlorine compounds such as HCl is added to the waste to be incinerated and / or the flue gas before purification .

In order to maintain a predetermined ratio of HCl / SO _2, CaCl ₂ is to be removed from the final product, according to claim 4 which is added to the waste to be incinerated and / or purification before the flue gases the method of.

The method according to any one of claims 1 to 5, wherein the amount of the neutralizing agent supplied is changed according to a concentration ratio of HCl to SO ₂ in the waste gas represented by the following formula (II).

In the above formula, 0 <n <1, preferably n is 0.2 to 0.4.
CHCl = HCl concentration in waste gas (mg / m ³ )
CSO ₂ = SO ₂ concentration in waste gas (mg / m ³ )

If the concentration ratio of hydrogen chloride to sulfur dioxide exceeding 2 The method of claim 6 in which the amount of added is m _N is changed.

Chlorinated compounds, in particular calcium chloride (CaCl ₂ ), are leached from the final product of the flue gas purification and subsequently filtered by a wet filter, for example a filter press, and if necessary led to the process. 8. A method according to any one of claims 1 to 7.