JP3620959B2 - 粘弾性測定装置 - Google Patents
粘弾性測定装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3620959B2 JP3620959B2 JP01317498A JP1317498A JP3620959B2 JP 3620959 B2 JP3620959 B2 JP 3620959B2 JP 01317498 A JP01317498 A JP 01317498A JP 1317498 A JP1317498 A JP 1317498A JP 3620959 B2 JP3620959 B2 JP 3620959B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sample
- static
- component
- dynamic
- output
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、非線形特性を有する粘弾性体の応力−歪曲線を測定しながら非線形複素弾性率及び非線形複素コンプライアンスを測定する粘弾性測定装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の粘弾性測定は、試料に正弦振動を与える加振機と、試料の変位を測定する歪計と、試料に作用する力を測定する荷重計と、試料の静的な張力を制御するサーボ系と、試料の温度を制御する恒温槽と、から構成されており、加振機を正弦振動により駆動する粘弾性測定装置を使って測定していた。非線形特性がある試料では、このような装置で大きな動的正弦振動を加えると荷重計と歪計の出力である力と歪の両方に高調波成分が生ずる。これらの成分をフーリエ変換することで非線形複素弾性率及び非線形複素コンプライアンスが求められた。しかし、従来の装置では、小さな静的張力を加えたときのみの非線形粘弾性しか測定できず、大きな静的張力が働いた時の非線形粘弾性は測定できなかった。また、応力−歪曲線の測定においては、このような装置とは別に引張試験機で測定しなければならなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記の通り、従来の粘弾性測定において、応力−歪曲線の測定と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性の測定とを別々の装置で行っていた。しかし、実際は粘弾性試料に静的な変形が加わったうえに、動的な非線形振動を受けている場合が多く、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とは密接な関係を有していることから、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とを同時に測定し解析できる装置の重要性が増しており、このような装置が開発されることを期待されている。
【０００４】
本発明は、上記の問題点や課題を解決するために、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とを同時に測定することができ、定量的かつ高精度に測定することができる粘弾性測定装置を提供することも目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、本発明粘弾性測定装置は、速度を制御して試料に静的変位を加えるパルスモータと、試料に正弦振動を与える加振機と、試料に作用する静的張力及び動的力を検出する荷重計と、試料の動的変位を測定する歪計と、試料の温度を制御する恒温槽と、から構成しており、該パルスモータにより試料に静的変位を加えて、該加振機を正弦振動によって駆動する装置であって、該荷重計及び該歪計が検出した静的変形及び動的変形を電気信号に変換し、静的変形を出力のＤＣ成分により、また動的変形を出力のＡＣ成分により、測定する手段を設けていることを特徴とする。
また、静的張力により上記加振機が変動することを防ぐ為に、上記歪計における出力のＤＣ成分をフィードバックする加振機原点調整回路を設けている。
【０００６】
【発明の実施の形態】
発明の実施の形態を実施例に基づき図面を参照して説明する。
図１に本発明粘弾性測定装置のブロック図を示してある。本発明非線形粘弾性測定装置は、機械系１０と電気系２０とからなり、機械系１０は、速度を制御して試料１に静的変位を加えるパルスモータ１１と、試料１に作用する静的張力及び動的力を検出する荷重計１２と、試料１に正弦振動を与える加振機１３と、試料１の動的変位を測定する歪計１４と、試料１の温度を制御する恒温槽１５と、から構成しており、これらは剛直な基盤上に設置されている。
【０００７】
また、電気系２０は、機械系１０とコンピュータ２１を結ぶアナログ回路３０及びインターフェイス２２から構成されている。アナログ回路３０は、パルスモータ１１を制御し、同時に試料１の静的変位を測定するパルス発生回路３１と、荷重計１２の出力信号を増幅し、出力のＤＣ成分を静的張力としてインターフェイス２２に、また出力のＡＣ成分を非線形粘弾性の動的力としてインターフェイス２２に伝達するストレスアンプ３２と、振幅制御回路３６及び加振機原点調整回路３７の出力により加振機１３を駆動するパワーアンプ３３と、歪計１４の変位信号を増幅し、出力のＡＣ成分を動的変位として振幅制御回路３６とインターフェイス２２とに、また出力のＤＣ成分を加振機原点調整回路３７に伝達するストレインアンプ３４と、恒温槽１５を温度制御する温度コントロール３５とから構成されている。
【０００８】
また、一般に加振機１３を正弦振動によって駆動した場合、試料１に非線形性があると荷重計１２及び歪計１４の両方に高調波歪が生じる。これを防ぐために、本装置におけるアナログ回路３０では、動的振動をストレスアンプ３２から送られるストレス信号又はストレインアンプ３４から送られるストレイン信号に従い高調波がないように制御する振幅制御回路３６を設けている。また、静的張力により加振機１３が変動することを防ぐ為に、ストレインアンプ３４の出力のＤＣ成分をフィードバックする加振機原点調整回路３７を設けている。
このように構成されているアナログ回路３０をインターフェイス２２内のＡＤ，ＤＡ変換器（図示しない）を介してコンピュータ２１へ接続することにより、コンピュータ２１はアナログ回路３０及び機械系１０を制御する。
【０００９】
以上の構成より、以下の手順で測定する。先ず、試料１を温度コントロール３５によって温度制御されている恒温槽１５内のクランプにセットする。コンピュータ２１より設定された速度でパルス発生回路３１よりパルスモータ１１へパルスが送られる。このパルス数により試料１の変位を測定するとともに、ストレスアンプ３２の出力のＤＣ成分により静的張力を測定して、応力−歪曲線を測定する。
【００１０】
同時に、任意の歪率を有する正弦振動がパワーアンプ３３を通して加振機１３に伝えられ、試料１にこの正弦振動が与えられる。試料１に作用する動的張力はストレスアンプ３２の出力のＡＣ成分のみを取り出すことで検出される。試料に作用する動的変位はストレインアンプ３４の出力のＡＣ成分により検出される。また、静的張力により加振機１３が変動するのを防ぐ為に、ストレインアンプ３４の出力のＤＣ成分は加振機原点調整回路３７によりフィードバックする。また非線形複素弾性率を測定するとき及び非線形複素コンプライアンスを測定するとき、荷重計１２と歪計１４の検出波形は両方とも歪み、高調波成分が表れる。これらの成分を増幅したストレスアンプ３２又はストレインアンプ３４の出力のＡＣ成分を振幅制御回路３６により調整しフィードバックする。振動制御回路３６はフィードバックした成分が完全に一次成分（基本周波数）のみになるように正弦振動を制御し、加振機２に加える。このように一方に高調波成分が存在しないようにしておき、他方のストレスアンプ３２の出力のＡＣ成分をフーリエ分解することで非線形複素弾性率が、又は、ストレインアンプ３４の出力のＡＣ成分をフーリエ分解することで非線形コンプライアンスが求められる。
【００１１】
ストレスアンプ３２及びストレインアンプ３４の出力は、インターフェイス２２内のＡＤ変換器でＡＤ変換されコンピュータ２１に力、変位の波形として取り込まれる。取り込まれたデータはコンピュータ２１により１次，２次，・・・と順次フーリエ変換により成分を計算する。周波数、温度、初期張力を変化させて、非線形複素弾性率及び非線形複素コンプライアンスを測定する。
【００１２】
図２は、高分子ゴムとして天然ゴム（ＮＲ）を用いて、静的張力を加えたときの線形弾性率ｃ１ ＊ ＝ｃ１ ’＋ｉｃ１ ”の実部ｃ１ ’，虚部ｃ１ ”の周波数スペクトルを示した図であり、図３の高分子ゴムとして天然ゴム（ＮＲ）を用いて、静的張力を加えたときの２次の非線形弾性率ｃ２ ＊ ＝ｃ２ ’＋ｉｃ２ ”の実部 ｃ２ ’，虚部ｃ２ ”の周波数スペクトルを示した図である。これらの図は、温度を６０℃に、また、初期張力を４通りに設定して、１０ｍＨＺ〜１ｋＨＺのデータを用いて求めたマスターカーブである。
【００１３】
なお、ｎ次の複素弾性率
ｃｎ ＊ ＝ｃｎ ’＋ｉｃｎ ”（ｎ＝１，２，・・・） （１）
を以下のように測定する。
先ず、応力Ｘを歪ｘのべきで展開して形式の式
Ｘ＝ｃ１ ｘ＋ｃ２ ｘ２ ＋ｃ３ ｘ３ ＋・・・ （２）
（ｃ１ は線形弾性率、ｃｎ （ｎ＝２，３，・・・）はｎ次の非線形弾性率）に、
ｘ＝ｘ０ ｃｏｓωｔ （３）
を代入し、応力信号をフーリエ変換することにより非線形性によるｎ倍の高調波ｎω成分が現れ、粘性の存在によって、
【００１４】
【数１】
【００１５】
で表現される正弦成分が現れる。また、（４）のｎω成分の振幅Ｘｎ ’，Ｘｎ ”を、
【００１６】
【数２】
【００１７】
【数３】
【００１８】
によって測定することにより、ｎ次の複素弾性率式（１）を測定することができる。
【００１９】
図２で示すように線形弾性率では静的変位が大きくなると僅かに緩和時間が遅くなる。２次の非線形弾性率実部は静的変位に強く依存し、０．３４でほぼ０で、静的変位の増大とともに正で増加する傾向があることがわかる。
【００２０】
【発明の効果】
本発明粘弾性測定装置は、速度を制御して試料に静的変位を加えるパルスモータと、試料に正弦振動を与える加振機と、試料に作用する静的張力及び動的力を検出する荷重計と、試料の動的変位を測定する歪計と、試料の温度を制御する恒温槽と、から構成しており、該パルスモータにより試料に静的変位を加えて、該加振機を正弦振動によって駆動する装置であって、該荷重計及び該歪計が検出した静的変形及び動的変形を電気信号に変換し、静的変形を出力のＤＣ成分により、また動的変形を出力のＡＣ成分により、測定する手段を設けていることから、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とを一台の装置で同時に測定することができるという効果を有する。
【００２１】
また、静的張力により上記加振機が変動することを防ぐ為に、上記歪計における出力のＤＣ成分をフィードバックする加振機原点調整回路を設けていることより、比較的大きな動的正弦振動を加えても、力や歪に高調波成分が生ずるおそれがなく、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とを定量的かつ高精度に測定することができるという効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明非線形粘弾性測定装置のブロック図である。
【図２】本発明非線形粘弾性測定装置の一実施例における線形弾性率の測定結果を示す説明図である。
【図３】本発明非線形粘弾性測定装置の一実施例における２次の非線形弾性率の実部の測定結果を示す説明図である。
【符号の説明】
１ 試料
１０ 機械系
１１ パルスモータ
１２ 荷重計
１３ 加振機
１４ 歪計
１５ 恒温槽
２０ 電気系
２１ コンピュータ
２２ インターフェイス
３０ アナログ回路
３１ パルス発生回路
３２ ストレスアンプ
３３ パワーアンプ
３４ ストレインアンプ
３５ 温度コントロール
３６ 振幅制御回路
３７ 加振機原点調整回路
【発明の属する技術分野】
本発明は、非線形特性を有する粘弾性体の応力−歪曲線を測定しながら非線形複素弾性率及び非線形複素コンプライアンスを測定する粘弾性測定装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の粘弾性測定は、試料に正弦振動を与える加振機と、試料の変位を測定する歪計と、試料に作用する力を測定する荷重計と、試料の静的な張力を制御するサーボ系と、試料の温度を制御する恒温槽と、から構成されており、加振機を正弦振動により駆動する粘弾性測定装置を使って測定していた。非線形特性がある試料では、このような装置で大きな動的正弦振動を加えると荷重計と歪計の出力である力と歪の両方に高調波成分が生ずる。これらの成分をフーリエ変換することで非線形複素弾性率及び非線形複素コンプライアンスが求められた。しかし、従来の装置では、小さな静的張力を加えたときのみの非線形粘弾性しか測定できず、大きな静的張力が働いた時の非線形粘弾性は測定できなかった。また、応力−歪曲線の測定においては、このような装置とは別に引張試験機で測定しなければならなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記の通り、従来の粘弾性測定において、応力−歪曲線の測定と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性の測定とを別々の装置で行っていた。しかし、実際は粘弾性試料に静的な変形が加わったうえに、動的な非線形振動を受けている場合が多く、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とは密接な関係を有していることから、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とを同時に測定し解析できる装置の重要性が増しており、このような装置が開発されることを期待されている。
【０００４】
本発明は、上記の問題点や課題を解決するために、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とを同時に測定することができ、定量的かつ高精度に測定することができる粘弾性測定装置を提供することも目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、本発明粘弾性測定装置は、速度を制御して試料に静的変位を加えるパルスモータと、試料に正弦振動を与える加振機と、試料に作用する静的張力及び動的力を検出する荷重計と、試料の動的変位を測定する歪計と、試料の温度を制御する恒温槽と、から構成しており、該パルスモータにより試料に静的変位を加えて、該加振機を正弦振動によって駆動する装置であって、該荷重計及び該歪計が検出した静的変形及び動的変形を電気信号に変換し、静的変形を出力のＤＣ成分により、また動的変形を出力のＡＣ成分により、測定する手段を設けていることを特徴とする。
また、静的張力により上記加振機が変動することを防ぐ為に、上記歪計における出力のＤＣ成分をフィードバックする加振機原点調整回路を設けている。
【０００６】
【発明の実施の形態】
発明の実施の形態を実施例に基づき図面を参照して説明する。
図１に本発明粘弾性測定装置のブロック図を示してある。本発明非線形粘弾性測定装置は、機械系１０と電気系２０とからなり、機械系１０は、速度を制御して試料１に静的変位を加えるパルスモータ１１と、試料１に作用する静的張力及び動的力を検出する荷重計１２と、試料１に正弦振動を与える加振機１３と、試料１の動的変位を測定する歪計１４と、試料１の温度を制御する恒温槽１５と、から構成しており、これらは剛直な基盤上に設置されている。
【０００７】
また、電気系２０は、機械系１０とコンピュータ２１を結ぶアナログ回路３０及びインターフェイス２２から構成されている。アナログ回路３０は、パルスモータ１１を制御し、同時に試料１の静的変位を測定するパルス発生回路３１と、荷重計１２の出力信号を増幅し、出力のＤＣ成分を静的張力としてインターフェイス２２に、また出力のＡＣ成分を非線形粘弾性の動的力としてインターフェイス２２に伝達するストレスアンプ３２と、振幅制御回路３６及び加振機原点調整回路３７の出力により加振機１３を駆動するパワーアンプ３３と、歪計１４の変位信号を増幅し、出力のＡＣ成分を動的変位として振幅制御回路３６とインターフェイス２２とに、また出力のＤＣ成分を加振機原点調整回路３７に伝達するストレインアンプ３４と、恒温槽１５を温度制御する温度コントロール３５とから構成されている。
【０００８】
また、一般に加振機１３を正弦振動によって駆動した場合、試料１に非線形性があると荷重計１２及び歪計１４の両方に高調波歪が生じる。これを防ぐために、本装置におけるアナログ回路３０では、動的振動をストレスアンプ３２から送られるストレス信号又はストレインアンプ３４から送られるストレイン信号に従い高調波がないように制御する振幅制御回路３６を設けている。また、静的張力により加振機１３が変動することを防ぐ為に、ストレインアンプ３４の出力のＤＣ成分をフィードバックする加振機原点調整回路３７を設けている。
このように構成されているアナログ回路３０をインターフェイス２２内のＡＤ，ＤＡ変換器（図示しない）を介してコンピュータ２１へ接続することにより、コンピュータ２１はアナログ回路３０及び機械系１０を制御する。
【０００９】
以上の構成より、以下の手順で測定する。先ず、試料１を温度コントロール３５によって温度制御されている恒温槽１５内のクランプにセットする。コンピュータ２１より設定された速度でパルス発生回路３１よりパルスモータ１１へパルスが送られる。このパルス数により試料１の変位を測定するとともに、ストレスアンプ３２の出力のＤＣ成分により静的張力を測定して、応力−歪曲線を測定する。
【００１０】
同時に、任意の歪率を有する正弦振動がパワーアンプ３３を通して加振機１３に伝えられ、試料１にこの正弦振動が与えられる。試料１に作用する動的張力はストレスアンプ３２の出力のＡＣ成分のみを取り出すことで検出される。試料に作用する動的変位はストレインアンプ３４の出力のＡＣ成分により検出される。また、静的張力により加振機１３が変動するのを防ぐ為に、ストレインアンプ３４の出力のＤＣ成分は加振機原点調整回路３７によりフィードバックする。また非線形複素弾性率を測定するとき及び非線形複素コンプライアンスを測定するとき、荷重計１２と歪計１４の検出波形は両方とも歪み、高調波成分が表れる。これらの成分を増幅したストレスアンプ３２又はストレインアンプ３４の出力のＡＣ成分を振幅制御回路３６により調整しフィードバックする。振動制御回路３６はフィードバックした成分が完全に一次成分（基本周波数）のみになるように正弦振動を制御し、加振機２に加える。このように一方に高調波成分が存在しないようにしておき、他方のストレスアンプ３２の出力のＡＣ成分をフーリエ分解することで非線形複素弾性率が、又は、ストレインアンプ３４の出力のＡＣ成分をフーリエ分解することで非線形コンプライアンスが求められる。
【００１１】
ストレスアンプ３２及びストレインアンプ３４の出力は、インターフェイス２２内のＡＤ変換器でＡＤ変換されコンピュータ２１に力、変位の波形として取り込まれる。取り込まれたデータはコンピュータ２１により１次，２次，・・・と順次フーリエ変換により成分を計算する。周波数、温度、初期張力を変化させて、非線形複素弾性率及び非線形複素コンプライアンスを測定する。
【００１２】
図２は、高分子ゴムとして天然ゴム（ＮＲ）を用いて、静的張力を加えたときの線形弾性率ｃ１ ＊ ＝ｃ１ ’＋ｉｃ１ ”の実部ｃ１ ’，虚部ｃ１ ”の周波数スペクトルを示した図であり、図３の高分子ゴムとして天然ゴム（ＮＲ）を用いて、静的張力を加えたときの２次の非線形弾性率ｃ２ ＊ ＝ｃ２ ’＋ｉｃ２ ”の実部 ｃ２ ’，虚部ｃ２ ”の周波数スペクトルを示した図である。これらの図は、温度を６０℃に、また、初期張力を４通りに設定して、１０ｍＨＺ〜１ｋＨＺのデータを用いて求めたマスターカーブである。
【００１３】
なお、ｎ次の複素弾性率
ｃｎ ＊ ＝ｃｎ ’＋ｉｃｎ ”（ｎ＝１，２，・・・） （１）
を以下のように測定する。
先ず、応力Ｘを歪ｘのべきで展開して形式の式
Ｘ＝ｃ１ ｘ＋ｃ２ ｘ２ ＋ｃ３ ｘ３ ＋・・・ （２）
（ｃ１ は線形弾性率、ｃｎ （ｎ＝２，３，・・・）はｎ次の非線形弾性率）に、
ｘ＝ｘ０ ｃｏｓωｔ （３）
を代入し、応力信号をフーリエ変換することにより非線形性によるｎ倍の高調波ｎω成分が現れ、粘性の存在によって、
【００１４】
【数１】
で表現される正弦成分が現れる。また、（４）のｎω成分の振幅Ｘｎ ’，Ｘｎ ”を、
【００１６】
【数２】
【数３】
によって測定することにより、ｎ次の複素弾性率式（１）を測定することができる。
【００１９】
図２で示すように線形弾性率では静的変位が大きくなると僅かに緩和時間が遅くなる。２次の非線形弾性率実部は静的変位に強く依存し、０．３４でほぼ０で、静的変位の増大とともに正で増加する傾向があることがわかる。
【００２０】
【発明の効果】
本発明粘弾性測定装置は、速度を制御して試料に静的変位を加えるパルスモータと、試料に正弦振動を与える加振機と、試料に作用する静的張力及び動的力を検出する荷重計と、試料の動的変位を測定する歪計と、試料の温度を制御する恒温槽と、から構成しており、該パルスモータにより試料に静的変位を加えて、該加振機を正弦振動によって駆動する装置であって、該荷重計及び該歪計が検出した静的変形及び動的変形を電気信号に変換し、静的変形を出力のＤＣ成分により、また動的変形を出力のＡＣ成分により、測定する手段を設けていることから、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とを一台の装置で同時に測定することができるという効果を有する。
【００２１】
また、静的張力により上記加振機が変動することを防ぐ為に、上記歪計における出力のＤＣ成分をフィードバックする加振機原点調整回路を設けていることより、比較的大きな動的正弦振動を加えても、力や歪に高調波成分が生ずるおそれがなく、応力−歪曲線と非線形複素弾性率等の非線形粘弾性とを定量的かつ高精度に測定することができるという効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明非線形粘弾性測定装置のブロック図である。
【図２】本発明非線形粘弾性測定装置の一実施例における線形弾性率の測定結果を示す説明図である。
【図３】本発明非線形粘弾性測定装置の一実施例における２次の非線形弾性率の実部の測定結果を示す説明図である。
【符号の説明】
１ 試料
１０ 機械系
１１ パルスモータ
１２ 荷重計
１３ 加振機
１４ 歪計
１５ 恒温槽
２０ 電気系
２１ コンピュータ
２２ インターフェイス
３０ アナログ回路
３１ パルス発生回路
３２ ストレスアンプ
３３ パワーアンプ
３４ ストレインアンプ
３５ 温度コントロール
３６ 振幅制御回路
３７ 加振機原点調整回路
Claims (2)
- 速度を制御して試料に静的変位を加えるパルスモータと、試料に正弦振動を与える加振機と、試料に作用する静的張力及び動的力を検出する荷重計と、試料の動的変位を測定する歪計と、試料の温度を制御する恒温槽と、から構成しており、該パルスモータにより試料に静的変位を加えて、該加振機を正弦振動によって駆動する装置であって、該荷重計及び該歪計が検出した静的変形及び動的変形を電気信号に変換し、静的変形を出力のＤＣ成分により、また動的変形を出力のＡＣ成分により、測定する手段を設けていることを特徴とする粘弾性測定装置。
- 静的張力により上記加振機が変動することを防ぐ為に、上記歪計における出力のＤＣ成分をフィードバックする加振機原点調整回路を設けている請求項１記載の粘弾性測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01317498A JP3620959B2 (ja) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | 粘弾性測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01317498A JP3620959B2 (ja) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | 粘弾性測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11201893A JPH11201893A (ja) | 1999-07-30 |
| JP3620959B2 true JP3620959B2 (ja) | 2005-02-16 |
Family
ID=11825830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01317498A Expired - Fee Related JP3620959B2 (ja) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | 粘弾性測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3620959B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015194171A1 (ja) * | 2014-06-18 | 2015-12-23 | 日本電気株式会社 | 検知装置、検知方法とそのプログラムを記録した記録媒体 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114275187B (zh) * | 2021-04-26 | 2024-02-13 | 北京强度环境研究所 | 一种振动-静力-激振三综合试验装置 |
-
1998
- 1998-01-08 JP JP01317498A patent/JP3620959B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015194171A1 (ja) * | 2014-06-18 | 2015-12-23 | 日本電気株式会社 | 検知装置、検知方法とそのプログラムを記録した記録媒体 |
| JPWO2015194171A1 (ja) * | 2014-06-18 | 2017-04-20 | 日本電気株式会社 | 検知装置、検知方法とそのプログラム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11201893A (ja) | 1999-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8519719B2 (en) | System for complex impedance measurement | |
| CN103773945A (zh) | 振动时效振级实时测试系统以及自动调整方法 | |
| Tarabini et al. | The potential of micro-electro-mechanical accelerometers in human vibration measurements | |
| WO2003065890A3 (en) | Test equipment and portable test device | |
| CN107830927A (zh) | 一种振动传感器检验和校准装置及使用方法 | |
| JPH0889517A (ja) | 歯の動揺度測定装置 | |
| US20130018623A1 (en) | High Resolution, High Speed Multi-Frequency Dynamic Study of Visco-Elastic Properites | |
| JP3620959B2 (ja) | 粘弾性測定装置 | |
| JP2002243604A (ja) | 超音波疲労試験機 | |
| KR102148977B1 (ko) | 초고주기 피로 시험 장치 | |
| JP6771353B2 (ja) | 電気モータを動作させる方法 | |
| JP2964315B2 (ja) | 粘弾性体の非線形弾性率の測定装置 | |
| CN108152127B (zh) | 一种混凝土结构的工作应力监测装置和方法 | |
| JP2004239686A (ja) | 硬さ測定装置 | |
| KR20150132157A (ko) | 센서 자가-테스트 | |
| Scott et al. | Traceable calibration of impedance heads and artificial mastoids | |
| Wilmshurst et al. | Nonlinear vibrations of a stroke-saturated inertial actuator | |
| JP3257563B2 (ja) | 硬さ測定装置および硬さ測定用プローブ | |
| JP6544256B2 (ja) | 測定装置および材料試験機 | |
| WO2017158753A1 (ja) | 測定装置および材料試験機 | |
| Chen et al. | A piezoelectric based sensor system designed for in vivo skin biomechanical measurements | |
| GB2603060A (en) | Unit verification method and device | |
| KR102131215B1 (ko) | Ａｃ 스트레인 게이지 앰프의 주파수 응답특성 시험장치 | |
| US11607131B2 (en) | Apparatus for measuring implant osseointegration | |
| GB2249842A (en) | Measuring settling characteristics of devices |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041026 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041116 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071126 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081126 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091126 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101126 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101126 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111126 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121126 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131126 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |