JP3603811B2 - Exhaust gas treatment method and apparatus - Google Patents

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JP3603811B2 JP2001136168A JP2001136168A JP3603811B2 JP 3603811 B2 JP3603811 B2 JP 3603811B2 JP 2001136168 A JP2001136168 A JP 2001136168A JP 2001136168 A JP2001136168 A JP 2001136168A JP 3603811 B2 JP3603811 B2 JP 3603811B2
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日立プラント建設株式会社
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    • Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
    • Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は排ガス処理方法及び装置に係り、特に、三酸化硫黄が含まれる排ガスにアンモニアを注入し、生成されたダストを乾式電気集塵装置で捕集することによって排ガス中から三酸化硫黄を除去する排ガス処理方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
残さ油や石油コークスなどを燃焼すると、その燃焼排ガスには、三酸化硫黄（ＳＯ３ ）が含まれる。ＳＯ３ は、腐食性の高い硫酸ミストとなるおそれがあるので、排ガス中から除去する必要がある。そこで、従来は、燃焼排ガス中にアンモニアガスを注入することによって硫酸アンモニウムなどの反応化合物を生成し、その反応化合物のダストを乾式電気集塵装置で捕集することによって、ＳＯ３ を除去していた。
【０００３】
アンモニアとＳＯ３ の反応化合物は、アンモニア注入時の排ガス温度やＳＯ３ に対するアンモニアのモル比によって異なり、排ガス温度が高い場合やアンモニアのモル比が小さい場合には、反応化合物として酸性硫安が生成されやすい。酸性硫安は、液化すると腐食性を有するので、電気集塵装置などに防食処理を施さねばならず、コストが増加する問題がある。酸性硫安の生成を抑制するためには、注入アンモニアのモル比を増加すればよいが、その場合には未反応のリークアンモニアが多くなり、これを処理する装置が別途必要になる。
【０００４】
このような問題を解消するため、特開平２−２６５６１８号公報には、液体のアンモニアを排ガス中に注入し、アンモニアの注入と同時に排ガスの温度を１５０℃以下に下げる方法が提案されている。また、特開平７−３０８５４０号公報には、排ガスを酸性硫安の融点（１４７℃）以下に調温してからアンモニアを注入する方法が提案されている。これらの方法は、酸性硫安を腐食性のない固体状のダストとして捕集することによって、電気集塵装置の腐食を防止している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ＳＯ３ とアンモニアの反応で生成されるダストは、粒径が小さく、単位ガス中に占める粒子の表面積の総和が大きいという問題がある。したがって、このダストを含む排ガスを乾式電気集塵装置に導くと、空間電荷効果によって放電電流が抑制されるため、ダストを十分に帯電できず、集塵効率が低下する。集塵効率を向上させるためには、装置容量を大きくして帯電時間を増加させればよいが、装置の設置スペースや装置重量の面から、より小型の装置が望まれている背景があり、装置を大型化することはできない。
【０００６】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、排ガス中の三酸化硫黄と、この排ガス中に注入したアンモニアとの生成化合物を集塵装置で効率良く捕集することのできる排ガス処理方法及び装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決する為の手段】
請求項１記載の発明は前記目的を達成するために、三酸化硫黄が含まれる排ガス中にアンモニアを注入し、アンモニアの注入によって生成されたダストを集塵装置で捕集することによって、前記三酸化硫黄を前記排ガス中から除去する排ガス処理方法において、前記アンモニアが注入される前の排ガスを、冷却手段によって冷却するとともに、冷却された排ガスの温度が酸露点よりも５〜２０度低い値になるように前記冷却手段による前記排ガスの冷却量を制御して、ダスト粒径を大きくすることを特徴としている。
【０００８】
請求項２記載の発明は前記目的を達成するために、三酸化硫黄が含まれる排ガス中にアンモニアを注入する注入手段と、該注入手段がアンモニアを注入することにより生成されたダストを捕集する集塵装置とを備えた排ガス処理装置において、前記注入手段がアンモニアを注入する前の排ガスを冷却する冷却手段と、該冷却手段で冷却した排ガスの温度を検出する温度検出手段と、該温度検出手段の検出値が酸露点よりも５〜２０度低い値になるように前記冷却手段による前記排ガスの冷却量を制御して、ダスト粒径を大きくする制御手段と、を備えたことを特徴としている。
【０００９】
本発明によれば、排ガスの温度を酸露点よりも５〜２０度低くした後にアンモニアを注入するので、生成される反応化合物のダストの粒径が大きくなり、集塵効率が向上する。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下添付図面に従って、本発明に係る排ガス処理方法及び装置の好ましい実施の形態について詳説する。
【００１１】
図１は、本発明に係る排ガス処理装置１０を示すフロー図である。
【００１２】
同図に示すように、排ガス処理装置１０は、ボイラ１２の後段に、脱硝装置１４、エアヒータ１６、冷却装置１８、乾式電気集塵装置２０、湿式脱硫装置２２、湿式電気集塵装置２４、煙突２６が順に配設され、これらがダクト２８ａ〜２８ｇによって連通されている。
【００１３】
ボイラ１２は、重油、残さ油、重質油、石油コークス等の石油系燃料を燃焼させ、硫黄酸化物を多く含む約４００℃の燃焼排ガスを後段に排出する。ボイラ１２から排出された排ガスは、まず、脱硝装置１４に導入され、排ガス中のＮＯｘ が除去される。次いで、排ガスは、エアヒータ１６に導入されて熱回収され、約１７０℃に冷却される。エアヒータ１６は、排ガスから回収した熱によって燃焼用空気（不図示）を昇温させ、この燃焼用空気をボイラ１２に供給する。
【００１４】
エアヒータ１６を通過した排ガスは、冷却装置１８に導入される。冷却装置１８の内部にはノズル３０が設けられ、このノズル３０には、配管３２が連通されている。したがって、配管３２を介してノズル３０に水を供給すると、ノズル３０から水が噴霧され、冷却装置１８を通過する排ガスが冷却される。
【００１５】
配管３２には、流量調節バルブ３４が配設され、この流量調節バルブ３４の開度を調節することによって、ノズル３０に供給される水の流量が調節される。すなわち、ノズル３０から噴霧される水の流量（以下、スプレ水の流量）が調節され、よって、冷却装置１８を通過する排ガスの温度が調節される。なお、流量調節バルブ３４は信号ケーブルを介して制御装置３６に接続されており、制御装置３６によってその開度が調節される。
【００１６】
冷却装置１８の出口側には、排ガスの温度を検出する温度検出器３８が設けられている。温度検出器３８は信号ケーブルを介して制御装置３６に接続されており、制御装置３６は、温度検出器３８から出力された検出信号に基づいて、流量調節バルブ３４の開度を調節する。具体的には、温度検出器３８の検出値が酸露点の５〜２０℃低い温度になるように流量調節バルブ３４の開度を調節する。
【００１７】
冷却装置１８と乾式電気集塵装置２０とを連通する配管２８ｄには、アンモニア注入配管４０が設けられ、このアンモニア注入配管４０からアンモニアガスが排ガス中に注入される。注入されたアンモニアは排ガス中のＳＯ３ と反応し、硫安を生成する。その際、酸露点よりも温度が５〜２０℃低い排ガス中にアンモニアを注入するので、硫安のダストは、粒径が大きくなる。
【００１８】
硫安のダストを含む排ガスは、乾式電気集塵装置２０に導入される。乾式電気集塵装置２０は、排ガス中のダストに荷電を与え、帯電したダストをクーロン力によって捕集する。このとき、ダストの粒径が大きいので、乾式電気集塵装置２０の捕集効率が大きい。
【００１９】
ダストが捕集された排ガスは、湿式脱硫装置２２に導入される。湿式脱硫装置２２は、消石灰や水酸化マグネシウム等のスラリを排ガス中に噴霧することによって、主に排ガス中の二酸化硫黄を吸収除去する。
【００２０】
二酸化硫黄が除去された排ガスは、湿式電気集塵装置２４に導入され、排ガス中のミストが除去される。以上により、排ガス中から硫黄酸化物などの有害物質が除去され、その排ガスが、煙突２６から大気に放出される。
【００２１】
以下に、排ガスの温度を酸露点よりも５〜２０℃低い温度に制御した根拠について図２に基づいて説明する。図２は、図１に示す排ガス処理装置１０で実験を行った結果であり、ＳＯ３ 濃度が３０ｐｐｍ の排ガスを冷却装置１８に導入し、スプレ水の流量を変化させながら、乾式電気集塵装置２０の入口でのフライングダストの粒径、及び、乾式電気集塵装置２０での一定印加電圧下における放電電流値を測定したものである。
【００２２】
図２から分かるように、スプレ水の流量の変化に伴って、フライングダストの平均粒径も変化する。具体的には、平均粒径は、スプレ水の流量が約４．８（Ｌ／ｈ） の時をピークとして、約４．３〜５．３（Ｌ／ｈ） の範囲で著しく増加している。同様に、乾式電気集塵装置２０における放電電流値も、スプレ水の流量が約４．８（Ｌ／ｈ） の時をピークとして、約４．３〜５．３（Ｌ／ｈ） の時に著しく増加している。
【００２３】
また、スプレ水の流量の変化に伴って、冷却装置１８の出口側での排ガス温度（温度検出器３８の検出値）も変化し、スプレ水の流量が約４．３〜５．３（Ｌ／ｈ） の時、約１２５〜１３５℃であった。
【００２４】
乾式電気集塵装置２０の集塵性能は、一般にダスト粒径や放電電流値に影響され、これらの大きい方が集塵効率が高い。したがって、ガス温度を約１２５〜１３５℃に調節すれば、ダスト粒径が大きくなり、放電電流が多く流れるので、乾式電気集塵装置２０の集塵効率が上昇する。
【００２５】
図３は、排ガスのＳＯ３ 濃度を３０ｐｐｍ 、６０ｐｐｍ 、１００ｐｐｍ 、１５０ｐｐｍ と変化させて、上記実験を繰り返し行った結果である。同表において、酸露点とは、燃焼排ガス中の硫酸蒸気が凝縮し始める（最高）温度であり、文献（例えば日本金属学会会報第１６巻第３号、１３３頁）から引用される。
【００２６】
同図に示すように、放電電流が増加するスプレ水の流量は、ＳＯ３ 濃度が高くなるに連れて低下している。また、放電電流が増加するガス温度は、ＳＯ３ 濃度が高くなるに連れて増加している。このガス温度を酸露点と比較すると、放電電流が増加するガス温度は、酸露点よりも８〜１８℃程度低い値であることが分かる。
【００２７】
したがって、酸露点よりも８〜１８℃程度低い温度に制御すれば、乾式電気集塵装置２０の放電電流が著しく大きくなり、乾式電気集塵装置２０の集塵効率が大きく向上する。ただし、排ガスの温度を酸露点よりも５〜２０℃程度低い温度に制御した場合にも、放電電流がある程度大きくなるので、乾式電気集塵装置２０の集塵効率は向上する。
【００２８】
このように本実施の形態は、冷却装置１８の出口側の排ガス温度を検出し、この検出値が酸露点よりも５〜２０℃低くなるように流量調節バルブ３４を制御しているので、乾式電気集塵装置２０の集塵効率を向上させることができる。したがって、ＳＯ３ を含む排ガス中にアンモニアを注入することによって生成された硫安のダストを確実に除去することができる。
【００２９】
なお、上述した実施の形態は、スプレ水の流量を調節することによって、排ガスの温度を調節したが、これに限定するものではなく、噴霧する水の温度を制御して排ガスの温度を調節してもよい。また、他の冷却方法によって排ガスの温度を調節してもよい。
【００３０】
【発明の効果】
以上説明したように本発明に係る排ガス処理方法及び装置によれば、排ガスの温度を酸露点より５〜２０度低くした後にアンモニアを注入したので、生成される反応化合物のダストの粒径が大きくなり、集塵効率が向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る排ガス処理装置のフローを示す図
【図２】図１の排ガス処理装置を用いて行った実験結果を示す図
【図３】排ガス中の三酸化硫黄の濃度変化に伴う実験結果を示す表図
【符号の説明】
１０…排ガス処理装置、１２…ボイラ、１４…脱硝装置、１６…エアヒータ、１８…冷却装置、２０…乾式電気集塵装置、２２…湿式脱硫装置、２４…湿式電気集塵装置、２６…煙突、２８ａ〜２８ｇ…ダクト、３０…ノズル、３２…配管、３４…流量調節バルブ、３６…制御装置、３８…温度検出器、４０…アンモニア注入配管[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an exhaust gas treatment method and apparatus, and in particular, removes sulfur trioxide from exhaust gas by injecting ammonia into exhaust gas containing sulfur trioxide and collecting generated dust with a dry electric precipitator. The present invention relates to an exhaust gas treatment method and apparatus.
[0002]
[Prior art]
When residual oil or petroleum coke is burned, the combustion exhaust gas contains sulfur trioxide (SO 3 ). Since SO 3 may become a highly corrosive sulfuric acid mist, it needs to be removed from the exhaust gas. Therefore, conventionally, a reaction compound such as ammonium sulfate is generated by injecting ammonia gas into combustion exhaust gas, and SO 3 is removed by collecting dust of the reaction compound by a dry-type electric dust collector. .
[0003]
The reaction compound of ammonia and SO 3 varies depending on the exhaust gas temperature at the time of injection of ammonia and the molar ratio of ammonia to SO 3. When the exhaust gas temperature is high or the molar ratio of ammonia is small, acidic ammonium sulfate is generated as a reaction compound. Cheap. Since acidic ammonium sulfate has a corrosive property when liquefied, it has to be subjected to anticorrosion treatment for an electric dust collector or the like, and there is a problem that the cost increases. In order to suppress the production of acidic ammonium sulfate, the molar ratio of the injected ammonia may be increased, but in that case, the amount of unreacted leaked ammonia increases, and a separate apparatus for treating this is required.
[0004]
In order to solve such a problem, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-265618 proposes a method in which liquid ammonia is injected into exhaust gas, and the temperature of the exhaust gas is lowered to 150 ° C. or lower simultaneously with the injection of ammonia. Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 7-308540 proposes a method of injecting ammonia after adjusting the temperature of exhaust gas to the melting point (147 ° C.) or lower of acidic ammonium sulfate. These methods prevent corrosion of the electrostatic precipitator by collecting acidic ammonium sulfate as non-corrosive solid dust.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, there is a problem that dust generated by the reaction between SO 3 and ammonia has a small particle size and a large total surface area of the particles in a unit gas. Therefore, when the exhaust gas containing the dust is guided to the dry electric precipitator, the discharge current is suppressed by the space charge effect, so that the dust cannot be sufficiently charged, and the dust collection efficiency decreases. In order to improve the dust collection efficiency, the charging time may be increased by increasing the capacity of the device, but in view of the installation space and the weight of the device, there is a background that a smaller device is desired, The device cannot be increased in size.
[0006]
The present invention has been made in view of such circumstances, and an exhaust gas treatment method capable of efficiently collecting a compound formed of sulfur trioxide in exhaust gas and ammonia injected into the exhaust gas with a dust collector. And an apparatus.
[0007]
[Means for solving the problem]
According to a first aspect of the present invention, in order to achieve the above object, ammonia is injected into an exhaust gas containing sulfur trioxide, and dust generated by the injection of ammonia is collected by a dust collecting device. In the exhaust gas treatment method for removing sulfur oxide from the exhaust gas, the exhaust gas before the ammonia is injected is cooled by cooling means, and the temperature of the cooled exhaust gas is set to a value lower by 5 to 20 degrees than the acid dew point. It is characterized in that the amount of cooling of the exhaust gas by the cooling means is controlled so as to increase the particle size of the dust .
[0008]
According to a second aspect of the present invention, there is provided an injection means for injecting ammonia into an exhaust gas containing sulfur trioxide, and the injection means collects dust generated by injecting ammonia. In an exhaust gas treatment device provided with a dust collector, a cooling unit that cools exhaust gas before the injection unit injects ammonia, a temperature detection unit that detects a temperature of the exhaust gas cooled by the cooling unit, Control means for controlling the cooling amount of the exhaust gas by the cooling means so that the detection value of the means becomes a value lower by 5 to 20 degrees than the acid dew point, thereby increasing the dust particle size. I have.
[0009]
According to the present invention, ammonia is injected after the temperature of the exhaust gas is lowered by 5 to 20 degrees below the acid dew point, so that the particle size of the generated reactive compound dust is increased, and the dust collection efficiency is improved.
[0010]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, preferred embodiments of an exhaust gas treatment method and apparatus according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
[0011]
FIG. 1 is a flowchart showing an exhaust gas treatment apparatus 10 according to the present invention.
[0012]
As shown in the figure, the exhaust gas treatment apparatus 10 includes a denitration device 14, an air heater 16, a cooling device 18, a dry electric dust collector 20, a wet desulfurizer 22, a wet electric dust collector 24, a chimney, 26 are arranged in order, and these are connected by ducts 28a to 28g.
[0013]
The boiler 12 burns a petroleum-based fuel such as heavy oil, residual oil, heavy oil, petroleum coke, etc., and discharges a flue gas of about 400 ° C. containing a large amount of sulfur oxide to a subsequent stage. Exhaust gas discharged from the boiler 12 is first introduced into a denitration apparatus 14, NO x in the exhaust gas are removed. Next, the exhaust gas is introduced into the air heater 16 to recover heat, and is cooled to about 170 ° C. The air heater 16 raises the temperature of combustion air (not shown) by the heat recovered from the exhaust gas, and supplies the combustion air to the boiler 12.
[0014]
The exhaust gas that has passed through the air heater 16 is introduced into the cooling device 18. A nozzle 30 is provided inside the cooling device 18, and a pipe 32 is connected to the nozzle 30. Therefore, when water is supplied to the nozzle 30 via the pipe 32, the water is sprayed from the nozzle 30, and the exhaust gas passing through the cooling device 18 is cooled.
[0015]
A flow control valve 34 is provided in the pipe 32, and the flow rate of water supplied to the nozzle 30 is adjusted by adjusting the opening of the flow control valve 34. That is, the flow rate of the water sprayed from the nozzle 30 (hereinafter, the flow rate of the spray water) is adjusted, and thus the temperature of the exhaust gas passing through the cooling device 18 is adjusted. The flow control valve 34 is connected to a control device 36 via a signal cable, and the opening of the flow control valve 34 is adjusted by the control device 36.
[0016]
A temperature detector 38 for detecting the temperature of the exhaust gas is provided on the outlet side of the cooling device 18. The temperature detector 38 is connected to the control device 36 via a signal cable, and the control device 36 adjusts the opening of the flow control valve 34 based on the detection signal output from the temperature detector 38. Specifically, the opening of the flow control valve 34 is adjusted so that the value detected by the temperature detector 38 is lower by 5 to 20 ° C. than the acid dew point.
[0017]
An ammonia injection pipe 40 is provided in a pipe 28d that communicates the cooling device 18 and the dry electric precipitator 20, and ammonia gas is injected into the exhaust gas from the ammonia injection pipe 40. The injected ammonia reacts with SO 3 in the exhaust gas to generate ammonium sulfate. At that time, since ammonia is injected into the exhaust gas having a temperature lower than the acid dew point by 5 to 20 ° C., the dust of ammonium sulfate has a large particle size.
[0018]
Exhaust gas containing ammonium sulfate dust is introduced into the dry electric precipitator 20. The dry electrostatic precipitator 20 applies a charge to the dust in the exhaust gas, and collects the charged dust by Coulomb force. At this time, since the particle size of the dust is large, the collection efficiency of the dry electrostatic precipitator 20 is high.
[0019]
The exhaust gas from which the dust has been collected is introduced into the wet desulfurization device 22. The wet desulfurization device 22 mainly absorbs and removes sulfur dioxide in the exhaust gas by spraying a slurry such as slaked lime or magnesium hydroxide into the exhaust gas.
[0020]
The exhaust gas from which the sulfur dioxide has been removed is introduced into the wet-type electrostatic precipitator 24, and the mist in the exhaust gas is removed. As described above, harmful substances such as sulfur oxides are removed from the exhaust gas, and the exhaust gas is released from the chimney 26 to the atmosphere.
[0021]
Hereinafter, the grounds for controlling the temperature of the exhaust gas to a temperature 5 to 20 ° C. lower than the acid dew point will be described with reference to FIG. FIG. 2 shows the results of an experiment conducted with the exhaust gas treatment apparatus 10 shown in FIG. 1. The exhaust gas having an SO 3 concentration of 30 ppm was introduced into the cooling device 18, and while changing the flow rate of the spray water, the dry electric precipitator was used. The particle size of the flying dust at the inlet of No. 20 and the discharge current value at a constant applied voltage in the dry electric precipitator 20 were measured.
[0022]
As can be seen from FIG. 2, the average particle size of the flying dust changes with the change in the flow rate of the spray water. More specifically, the average particle diameter increases remarkably in the range of about 4.3 to 5.3 (L / h), with the peak when the flow rate of the spray water is about 4.8 (L / h). I have. Similarly, the discharge current value in the dry electrostatic precipitator 20 peaks when the flow rate of the spray water is about 4.8 (L / h) and reaches about 4.3 to 5.3 (L / h). It has increased significantly.
[0023]
Further, with the change in the flow rate of the spray water, the temperature of the exhaust gas at the outlet side of the cooling device 18 (the value detected by the temperature detector 38) also changes, and the flow rate of the spray water becomes approximately 4.3 to 5.3 (L). / H), the temperature was about 125 to 135 ° C.
[0024]
The dust collection performance of the dry electric precipitator 20 is generally affected by the particle diameter of the dust and the discharge current value, and the larger of these, the higher the dust collection efficiency. Therefore, if the gas temperature is adjusted to about 125 to 135 ° C., the dust particle size increases and a large amount of discharge current flows, so that the dust collection efficiency of the dry electric dust collector 20 increases.
[0025]
FIG. 3 shows the results of repeating the above experiment while changing the SO 3 concentration of the exhaust gas to 30 ppm, 60 ppm, 100 ppm, and 150 ppm. In the table, the acid dew point is the temperature at which sulfuric acid vapor in the combustion exhaust gas starts to condense (maximum), and is quoted from the literature (for example, the Japan Institute of Metals, Vol. 16, No. 3, page 133).
[0026]
As shown in the figure, the flow rate of the spray water at which the discharge current increases decreases as the SO 3 concentration increases. Further, the gas temperature at which the discharge current increases increases as the SO 3 concentration increases. Comparing this gas temperature with the acid dew point, it can be seen that the gas temperature at which the discharge current increases is about 8 to 18 ° C. lower than the acid dew point.
[0027]
Therefore, if the temperature is controlled to be about 8 to 18 ° C. lower than the acid dew point, the discharge current of the dry electric precipitator 20 is significantly increased, and the dust collecting efficiency of the dry electric precipitator 20 is greatly improved. However, even when the temperature of the exhaust gas is controlled to a temperature lower by about 5 to 20 ° C. than the acid dew point, the discharge current increases to some extent, so that the dust collection efficiency of the dry electric dust collector 20 is improved.
[0028]
As described above, in the present embodiment, the exhaust gas temperature at the outlet side of the cooling device 18 is detected, and the flow control valve 34 is controlled such that the detected value is 5 to 20 ° C. lower than the acid dew point. The dust collection efficiency of the electric dust collector 20 can be improved. Therefore, it is possible to reliably remove the ammonium sulfate dust generated by injecting ammonia into the exhaust gas containing SO 3 .
[0029]
In the above-described embodiment, the temperature of the exhaust gas was adjusted by adjusting the flow rate of the spray water.However, the present invention is not limited to this. You may. Further, the temperature of the exhaust gas may be adjusted by another cooling method.
[0030]
【The invention's effect】
As described above, according to the exhaust gas treatment method and apparatus according to the present invention, ammonia was injected after the temperature of the exhaust gas was lowered by 5 to 20 degrees from the acid dew point, so that the particle size of the generated reactive compound dust was large. And the dust collection efficiency is improved.
[Brief description of the drawings]
1 is a diagram showing a flow of an exhaust gas treatment device according to the present invention; FIG. 2 is a diagram showing an experimental result performed using the exhaust gas treatment device of FIG. 1; FIG. 3 is a graph showing changes in the concentration of sulfur trioxide in exhaust gas; Table showing accompanying experimental results [Explanation of reference numerals]
Reference Signs List 10 exhaust gas treatment device, 12 boiler, 14 denitration device, 16 air heater, 18 cooling device, 20 dry electric dust collector, 22 wet desulfurizer, 24 wet electric dust collector, 26 chimney, 28a to 28g: duct, 30: nozzle, 32: pipe, 34: flow control valve, 36: controller, 38: temperature detector, 40: ammonia injection pipe

Claims (2)

三酸化硫黄が含まれる排ガス中にアンモニアを注入し、アンモニアの注入によって生成されたダストを集塵装置で捕集することによって、前記三酸化硫黄を前記排ガス中から除去する排ガス処理方法において、前記アンモニアが注入される前の排ガスを、冷却手段によって冷却するとともに、冷却された排ガスの温度が酸露点よりも５〜２０度低い値になるように前記冷却手段による前記排ガスの冷却量を制御して、ダスト粒径を大きくすることを特徴とする排ガス処理方法。Ammonia was injected into the exhaust gas containing the sulfur trioxide, by collecting capturing dust generated by the injection of ammonia at the dust collector, the exhaust gas treatment method for removing the sulfur trioxide from the flue gas, the The exhaust gas before the injection of ammonia is cooled by the cooling unit, and the amount of cooling of the exhaust gas by the cooling unit is controlled such that the temperature of the cooled exhaust gas becomes a value 5 to 20 degrees lower than the acid dew point. An exhaust gas treatment method comprising increasing the particle size of dust . 三酸化硫黄が含まれる排ガス中にアンモニアを注入する注入手段と、該注入手段がアンモニアを注入することにより生成されたダストを捕集する集塵装置とを備えた排ガス処理装置において、前記注入手段がアンモニアを注入する前の排ガスを冷却する冷却手段と、該冷却手段で冷却した排ガスの温度を検出する温度検出手段と、該温度検出手段の検出値が酸露点よりも５〜２０度低い値になるように前記冷却手段による前記排ガスの冷却量を制御して、ダスト粒径を大きくする制御手段と、を備えたことを特徴とする排ガス処理装置。An exhaust gas treatment apparatus comprising: injection means for injecting ammonia into exhaust gas containing sulfur trioxide; and a dust collector for collecting dust generated by the injection means injecting ammonia. Means for cooling the exhaust gas before injecting ammonia, temperature detecting means for detecting the temperature of the exhaust gas cooled by the cooling means, and a value detected by the temperature detecting means being 5 to 20 degrees lower than the acid dew point. Control means for controlling the cooling amount of the exhaust gas by the cooling means so as to increase the particle size of the dust .
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