JP3589824B2

JP3589824B2 - タンディッシュ内溶鋼の加熱方法

Info

Publication number: JP3589824B2
Application number: JP00741897A
Authority: JP
Inventors: 邦夫藤井
Original assignee: Chugai Ro Co Ltd
Current assignee: Chugai Ro Co Ltd
Priority date: 1997-01-20
Filing date: 1997-01-20
Publication date: 2004-11-17
Anticipated expiration: 2017-01-20
Also published as: JPH10202347A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、タンディッシュ内溶鋼の加熱方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
タンディッシュ内の溶鋼は、鋳込時間の経過とともに温度が低下するため、タンディッシュ内の溶鋼を所定温度（たとえば、１５５０℃）に維持する必要がある。
そのため、従来、図４に示すように、タンディッシュＴの蓋体２０にプラズマトーチ３０を取り付けて、プラズマジェットによる対流加熱（衝突噴流）を利用して溶鋼Ｗを加熱していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、プラズマトーチは高価であり、かつ、そのノズル部は、熱負荷が大きくて損傷しやすく、また、対流加熱を利用するため、ノズル部を溶鋼に接近させる必要がある。したがって、溶鋼の残量に対処するため、プラズマトーチをタンディッシュの蓋体に昇降装置４０を介して取り付けており、昇降装置の設置分だけ設置スペースが大きくなるとともに設備費が高価になるという課題を有していた。また、溶鋼の酸化防止のためにタンディッシュ内にＮ_２ガス等を供給する必要があった。
本発明は、加熱手段を酸素−ガス燃料バーナとし、しかも溶鋼の酸化をタンディッシュ内雰囲気を還元性燃焼ガスにより防止して溶鋼を輻射伝熱で加熱することにより前記課題を解決するタンディッシュ内溶鋼の加熱方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明は前記目的を達成するために、連続鋳造用タンディッシュ内の溶鋼を加熱するに際し、タンディッシュの蓋体に酸素−ガス燃料バーナを配設し、該酸素−ガス燃料バーナによる燃焼ガス成分がＨ_２／Ｈ_２Ｏ≧１、ＣＯ／ＣＯ_２≧３．８で、かつ、理論断熱火炎温度が２０００℃以上からなる燃焼状態を維持しながら加熱するようにしたものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】
つぎに、本発明の実施の形態について説明する。
まず、本発明においては、溶鋼加熱手段として酸素−ガス燃料バーナを使用して、溶鋼温度を１５５０℃前後の還元雰囲気に保持する必要がある。
そのためには、酸素−ガス燃料バーナの加熱時における燃焼状態は、その燃焼ガス成分が、Ｈ_２／Ｈ_２Ｏ≧１、ＣＯ／ＣＯ_２≧３．８であり、かつ、理論断熱火炎温度が２０００℃以上とする必要がある。
【０００６】
その理由は以下の通りである。
すなわち、本発明における加熱方法では、酸素−ガス燃料バーナからの火炎および燃焼ガスからの輻射伝熱が加熱の主体をなすため、溶鋼温度を１５５０℃前後に維持するには、理論断熱火炎温度を２０００℃以上にする必要がある。
また、酸素−ガス燃料バーナで加熱中、溶鋼の酸化を防止するためには、タンディッシュＴ内雰囲気を還元領域にする必要があるが、図１に示す鉄の酸化、還元平衡状態図からみて１５５０℃前後の溶鋼に対する還元領域は、Ｈ_２／Ｈ_２Ｏ≧１、ＣＯ／ＣＯ_２≧３．８である。
【０００７】
なお、燃料ガスとして一般に使用されるＬＰＧを使用する場合、ＬＰＧのＣＯ，ＣＯ_２，Ｈ_２，Ｈ_２Ｏ構成分（ＶＯＬ％）と、理論火炎温度・Ｏ_２比との関係は図２に示される通りである。
したがって、燃料ガスとしてＬＰＧを使用する場合、前述の条件Ｈ_２／Ｈ_２Ｏ≧１からＯ_２比≦０．５４とする必要がある。そして、そのときの理論火炎温度は約２７８０℃であり、Ｈ_２／Ｈ_２Ｏ＝１のときＣＯ／ＣＯ_２≒３５／４．９≒７．１４で、ＣＯ／ＣＯ_２≧３．８を満足する。以上よりＯ _２比の上限は０．５４となる。次に下限については０．５４以下であれば燃焼ガス成分はより還元方向となるため、理論断熱火炎温度が２０００℃確保できることが条件となる。因みにＯ _２比≦０．４２の理論断熱火炎温度は２１３１℃となる。
このことにより、Ｏ _２比は、図２の斜線部分に相当する０．４２から０．５４の範囲であれば前述の条件（溶鋼の酸化防止と溶鋼温度の維持）を満足することができる。
【０００８】
なお、燃焼時におけるＯ_２比は、燃料ガスの種類により異なるため、使用燃料ガスによって前記Ｏ_２比を適宜選定することは勿論である。たとえば、１３ＡガスではＯ_２比を０．４０〜０．５０で燃焼すればよい。
酸素−ガス燃料バーナを前記条件で燃焼すればよいが、そのためには酸素ガスと燃料ガスとを確実に混合して燃焼する必要がある。
【０００９】
つぎに、本発明の加熱方法に適用される酸素−ガス燃料バーナを図３にしたがって説明する。
図において、１は内部に冷却水通路２を有する筒状のバーナチップで、このバーナチップ１の中央部には、先端に冷却室５を有するノズル本体４を備えた冷却管３が位置している。なお、６は前記冷却管３内に位置し、先端が前記ノズル本体４の冷却管５内に至る冷却水供給用内管である。
【００１０】
７は、前記ノズル本体４に図示しないリブ等で一体化された筒部で、この筒部７と前記バーナチップ１との間には亜音速で供給される酸素供給通路８が形成され、筒部７の先端はバーナチップ１の端面と同一面となっている。９は旋回羽根である。
また、前記筒部７と冷却管３との間は燃料ガス供給通路１０となっており、１１はノズル本体の保持部材である。
【００１１】
なお、前記酸素供給通路８の出口８ａはバーナの軸線に対して０〜１０°外方に向いており、燃料ガス供給通路１０の出口１０ａは前記酸素供給通路８の出口に対して９０〜１００°の角度で交差するようになっている。
１２はノズル本体４の前端面に燃焼還元ガスが接触してカーボンが析出するのを防止する防冷板である。
【００１２】
つぎに、前記構成からなる還元性ガス発生バーナの操業について説明する。
まず、バーナチップ１とノズル本体４内に冷却水を供給して冷却しつつ、酸素供給通路８から純酸素を、燃料ガス供給通路１０からたとえばＬＰＧ等の燃料ガスを供給する。
【００１３】
なお、供給する純酸素は、理論燃焼酸素当量の０．３〜０．５で、この酸素は旋回羽根９により旋回しつつ出口８ａから超音速あるいは亜音速で燃焼空間１３（タンディッシュＴ内）に供給される。一方、燃料ガスは前記酸素の流れに対し９０°〜１００°の角度で吐出口１０ａから交差するように供給され、前記旋回流とともに確実に混合され、燃焼空間１３にて燃焼し、１５００〜２６００℃の所望の還元ガスとなる。
【００１４】
【発明の効果】
以上の説明で明らかなように、本発明によれば、タンディッシュ内の溶鋼の加熱は輻射伝熱を主体とするため、溶鋼量に追随させる必要がなく、そのため、従来方式のようにタンディッシュの蓋体に昇降装置を介して取り付ける必要はなく、設置スペースも小さく、かつ安価である。また、溶鋼を還元雰囲気で加熱するため、溶鋼の酸化を確実に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】鉄の酸化・還元平衡状態図。
【図２】ＬＰＧのＣＯ，ＣＯ_２，Ｈ_２，Ｈ_２Ｏ構成分と理論火炎温度・Ｏ_２比との関係図。
【図３】酸素−ガス燃料バーナの断面図。
【図４】従来のタンディッシュ内溶鋼の加熱方法を示す断面図。
【符号の説明】
１…バーナチップ、２…冷却水通路、４…ノズル本体、５…冷却管、７…筒部、８…酸素供給通路、１０…燃料ガス供給通路。

Claims

連続鋳造用タンディッシュ内の溶鋼を加熱するに際し、タンディッシュの蓋体に酸素−ガス燃料バーナを配設し、該酸素−ガス燃料バーナによる燃焼ガス成分がＨ_２／Ｈ_２Ｏ≧１、ＣＯ／ＣＯ_２≧３．８で、かつ、理論断熱火炎温度が２０００℃以上からなる燃焼状態を維持しながら加熱することを特徴とするタンディッシュ内溶鋼の加熱方法。