JP3569873B2 - Polarization-independent optical isolator - Google Patents
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】
本発明は、光通信機器や光情報処理装置等に搭載されると共に、光の進行方向を一方向に特定するための光アイソレータに関し、詳しくは全ての偏光状態の入射光に対して偏光無依存性を示す偏光無依存型光アイソレータに関する。
【0002】
【従来の技術】
近年、光通信システム等において重要度を増す傾向にある光ファイバ増幅器では、信号光路にある光回路素子によって生ずる反射光が雑音を誘起するため、この雑音を抑制するために偏光無依存型の光アイソレータが用いられている。
【0003】
従来の偏光無依存型光アイソレータの一例としては、特開平3−185419号公報に開示されたものが挙げられる。この光アイソレータは、図3に示されるように、第1の複屈折結晶平板21,第2の複屈折結晶平板22,45度ファラデー回転子23,第3の複屈折結晶平板24,及び第4の複屈折結晶平板25をこの順で一軸方向に列設して成るものである。
【0004】
この光アイソレータにおいて、各複屈折結晶平板21,22,24,25に入射される入射光は2つの偏光成分である常光線と異常光線とに分離されて出射され、一方の光線に対して他方の光線が離れる方向は偏光分離の方向と呼ばれ、各複屈折結晶平板21,22,24,25の出射側における各光線間の距離は偏光分離の距離と呼ばれる。
【0005】
そこで、この光アイソレータにおける偏光分離の距離は、第1の複屈折結晶平板21及び第4の複屈折結晶平板25に関しては等しく、第2の複屈折結晶平板22及び第3の複屈折結晶平板24に関しても等しい。又、第1の複屈折結晶平板21,第2の複屈折結晶平板22,第3の複屈折結晶平板24,及び第4の複屈折結晶平板25に関する偏光分離の距離の比は、それぞれ1:tan(22.5°):tan(22.5°):1となっている。
【0006】
この光アイソレータでは、第1の複屈折結晶平板21が図中の矢印で示されるように左側から右側に向かって進行する入射光に対し、異常光線を垂直上方へシフトさせ、第2の複屈折結晶平板22が異常光線を水平に左方向へシフトさせる。又、45度ファラデー回転子23は偏光面を反時計回りに45度だけ回転させ、第3の複屈折結晶平板24は異常光線を水平方向から時計回りに45度だけ回転した方向である右下の方向へシフトさせる。更に、第4の複屈折結晶平板25は、異常光線を水平方向から反時計回りに45度だけ回転した方向である右上の方向へシフトさせる。
【0007】
このような構成の光アイソレータにおいて、図中の左側から右側へ向かって入射光が入射される場合、即ち、入射光が順方向に進行する場合の光路を説明する。ここで、入射光が垂直方向に偏光して入射する直線偏光であれば、45度ファラデー回転子23によってその偏光方向が垂直方向から反時計回りに45度だけ回転することになるので、第1の複屈折結晶平板21及び第3の複屈折結晶平板24では異常光線が通過し、第2の複屈折結晶平板22及び第4の複屈折結晶平板25では常光線が通過する。
【0008】
一方、入射光が水平方向に偏光して入射する直線偏光であれば、45度ファラデー回転子23によってその偏光方向が水平方向から反時計回りに45度だけ回転することになるので、第1の複屈折結晶平板21及び第3の複屈折結晶平板24では常光線が通過し、第2の複屈折結晶平板22及び第4の複屈折結晶平板25では異常光線が通過する。
【0009】
ここで、各複屈折結晶平板21,22,24,25における偏光分離の距離は、dを定数とすればそれぞれ順にd,d・tan(22.5°),d・tan(22.5°),dに定められるので、入射光が垂直方向に偏光した直線偏光であっても、或いは水平方向に偏光した直線偏光であっても、第4の複屈折結晶平板25を出射するときには同一点に到達すると共に、等しい光路長となる。
【0010】
次に、図中の右側から左側へ向かって入射光が入射される場合、即ち、入射光が逆方向に進行する場合の光路を説明する。この場合、45度ファラデー回転子23における非相反性を留意すると、入射光は第2の複屈折結晶平板22と第1の複屈折結晶平板21とを通過するときに順方向の光路から離れてしまい、収束しなくなることが判る。
【0011】
このように構成される光アイソレータは、入射光が順方向である場合に偏光無依存性を持つと共に、入射光が互いに直交する直線偏光である場合に光路長が等しくなるという特色を有している。
【0012】
【発明が解決しようとする課題】
上述した偏光無依存型光アイソレータは、入射光としての互いに直交する2種類の直線偏光に対して等しい光路長を有するので、実際の製作において偏波の分散を低く抑えることが容易であり、実用性が高いものになっている。
【0013】
しかしながら、この光アイソレータは45度ファラデー回転子を1枚だけ使用した構成であるため、例えばガドリニウム−ビスマス−鉄−ガーネットの混合組成による厚膜を45度ファラデー回転子として用いた場合、その消光比によりアイソレーションが40dB程度に抑えられてしまう。従って、こうした偏光無依存型光アイソレータの重要な用途である光ファイバアンプにおいて要求される基本的性能、即ち、その高い利得における雑音の発生を抑制するための40dBを超過したアイソレーションを確保できないという問題がある。
【0014】
これに加え、45度ファラデー回転子の厚膜はファラデー回転能の波長依存性と温度依存性とに相関性があり、波長及び温度の変化に関して安定動作領域が狭いという難点もある。
【0015】
本発明は、このような問題点を解決すべくなされたもので、その技術的課題は、入射光としての互いに直交する2種類の直線偏光に対して等しい光路長を持つと共に、波長及び温度の変化に関して広い範囲で高いアイソレーションを保ち得る偏光無依存型光アイソレータを提供することにある。
【0016】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、ファラデー回転の方向が互いに逆向きである2枚の45度ファラデー回転子と、入射光に対する2つの偏光成分である異常光線及び常光線に関する偏光分離の距離の比が1:21/2−1である2種類の複屈折結晶平板をそれぞれ2枚ずつ含む合計4枚の複屈折結晶平板とを用いて構成され、2枚の45度ファラデー回転子及び4枚の複屈折結晶平板は、入射光が全ての偏光方向を有する直線偏光である場合に光路長が一定となるように一軸方向に列設されて成る偏光無依存型光アイソレータにおいて、2枚の45度ファラデー回転子及び4枚の複屈折結晶平板は、第1の複屈折結晶平板,第1の45度ファラデー回転子,第2の複屈折結晶平板,第3の複屈折結晶平板,第2の45度ファラデー回転子,及び第4の複屈折結晶平板をこの順で一軸方向に列設して成るもので、第1の複屈折結晶平板,第2の複屈折結晶平板,第3の複屈折結晶平板,及び第4の複屈折結晶平板に関する偏光分離の距離の比は、それぞれ1:21/2−1:1:21/2−1である偏光無依存型光アイソレータが得られる。
【0017】
【作用】
図3に示した従来の偏光無依存型光アイソレータにおける各光学素子をそれぞれ2枚重ねた構成とすると、アイソレーションが50dBを超過し、その波長依存性と温度依存性とが緩和されるようになる。ところが、この構成では2枚の45度ファラデー回転子の他、8枚の複屈折結晶平板が必要となってコストが問題となる。そこで、複屈折結晶平板が入射光に対して相反的に作用することを考慮すれば、その枚数を減らすことが可能となる。
【0018】
そこで、本発明では2種類の複屈折結晶平板を2枚の45度ファラデー回転子と組み合わせて偏光無依存型光アイソレータを構成している。この光アイソレータにおいて、2枚の45度ファラデー回転子は互いに逆向きに45度のファラデー回転を起こし、しかも順方向及び逆方向の入射光に対して非相反的に作用する。又、2種類の複屈折結晶平板における異常光線と常光線とに対する偏光分離の距離の比は1: 21/2−1(=tan22.5°)に定められると共に、偏光分離の方向は45度の整数倍になっているため、順方向及び逆方向の入射光に対して相反的に作用する。
【0019】
このように、2枚の45度ファラデー回転子における非相反的作用と2種類の複屈折結晶平板を2枚ずつ用いた4枚の複屈折結晶平板における相反的作用とを組み合わせ、順方向の入射光に対しては偏光に依らず同一点に出射し、且つ光路長が1種類であるように各光学素子を選択すると共に、逆方向の入射光に対しては順方向の光路からはずれるように各光学素子を一方向に列設して偏光無依存型光アイソレータを構成することにより、順方向の入射光に関しては入射側の光ファイバから出た全ての入射光を出射側の光ファイバに結合させ、且つ逆方向に進む入射光に関してはその入射側(逆方向の入射光に関しては出口側となる)に設けられた光ファイバへの結合を回避させている。
【0020】
【実施例】
以下に実施例を挙げ、本発明の偏光無依存型光アイソレータについて、図面を参照して詳細に説明する。
【0021】
図1は、本発明の一実施例に係る偏光無依存型光アイソレータの基本構成を光学系結合部分を含めて斜視図により示したものである。この光アイソレータは、それぞれルチル単結晶から成る第1の複屈折結晶平板1,第1の45度ファラデー回転子2,第2の複屈折結晶平板3,第3の複屈折結晶平板4,第2の45度ファラデー回転子5,及び第4の複屈折結晶平板6をこの順で一軸方向に列設して成るもので、第1の光ファイバ9から出射された入射光が第1の結像レンズ7を経て各構成部分(6個の光学素子)を通り、第2の結像レンズ8を経て第2の光ファイバ10へ結合されるようになっている。
【0022】
ここで、各複屈折結晶平板1,3,4,6は、それぞれ光透過面が平行平面に研磨され、C軸(光学軸)が光透過面の法線方向に対して48°傾いている。又、第1の複屈折結晶平板1及び第3の複屈折結晶平板4の厚さは1.500mm、第2の複屈折結晶平板3及び第4の複屈折結晶平板6の厚さは0.621mmに調整されている。
【0023】
この光アイソレータにおいて、各複屈折結晶平板1,3,4,6に板面に対して入射光が垂直に入射したとき、入射光に対する2つの偏光成分である異常光線及び常光線のうちの常光線は直進するが、異常光線はそれぞれの界面で屈折して出射された後に互いに平行に進むが、その中心は常光線の中心からは分離されている。このように生じる偏光分離の距離の比は、上記したように厚さを定めた結果、各複屈折結晶平板1,3,4,6に関して、それぞれ1:21/2−1:1:21/2−1になっている。
【0024】
又、各複屈折結晶平板1,3,4,6における偏光分離の方向(但し、ここでは常光線に対する異常光線の分離方向とする)は、図中に太矢印で示すように、第1の複屈折結晶平板1に関しては垂直上方、第2の複屈折結晶平板3に関しては右斜め下45度、第3の複屈折結晶平板4に関しては右斜め上45度、第4の複屈折結晶平板6に関しては水平左向きに設定されている。
【0025】
更に、各45度ファラデー回転子2,5による偏光面の回転角度は、第1の45度ファラデー回転子2では第1の光ファイバ7から第2の光ファイバ10に向かう軸方向に対して反時計回りに45度であり、第2の45度ファラデー回転子5では同じ軸方向に対してそれとは逆方向の時計回りに45度となっている。
【0026】
即ち、この光アイソレータにおける各45度ファラデー回転子2,5及び各複屈折結晶平板1,3,4,6は、入射光が全ての偏光方向を有する直線偏光である場合に光路長が一定となるように一軸方向に列設されて構成されている。
【0027】
そこで、図2(a)及び(b)を参照し、この光アイソレータにおいて入射光が進行する場合の光路を説明する。但し、図2(a)は第1図中の左側から右側へ向かって入射光が入射される場合の順方向の経路を示し、図2(b)はこれとは反対方向に入射光が入射される場合の逆方向の経路を示したものである。尚、図示のxy平面は各複屈折結晶平板1,3,4,6及び各ファラデー回転子2,5の光透過面に平行な平面上における水平方向をx軸,垂直方向をy軸とし、第1の複屈折結晶平板1への入射点を原点Oとした場合、実際の3次元光路を簡略化してxy平面への投影図としてその経路を追跡表示したものである。
【0028】
先ず、図2(a)を用いて順方向の入射光が垂直方向に偏光して入射する直線偏光である場合と水平方向に偏光して入射する直線偏光である場合とに別けて経路を説明する。
【0029】
ここで、第1の光ファイバ9から出射されて第1の結像レンズ7で収束される入射光が垂直偏光であれば、この垂直偏光は第1の複屈折結晶平板1を異常光線として通過することで通過点P1 に至るが、この後に第1の45度ファラデー回転子2により偏光面が反時計回りに45度だけ回転されるため、第2の複屈折結晶平板3に対しては異常光線として通過し、その後は通過点P2 に達する。引き続き、この垂直偏光は第3の複屈折結晶平板4を常光線として通過した後、第2の45度ファラデー回転子5により偏光面が時計回りに45度だけ回転されるため、第4の複屈折結晶平板6に対しては常光線として通過し、その後は通過点P2 に達する。この結果、入射光が垂直偏光である場合、光路のxy平面への投影位置は通過点P2 から変化しないことが判る。
【0030】
一方、入射光が水平偏光であれば、第1の複屈折結晶平板1を常光線として通過した後、第1のファラデー回転子2により偏光面が反時計回りに45度だけ回転されるが、第2の複屈折結晶平板3を常光線として通過するため、各光学素子を通過した後も光路のxy平面への投影位置は原点Oに留まったままとなる。ところが、この水平偏光は第3の複屈折結晶平板4を通過するときには異常光線となるので、これにより光路は通過点P3 へ移動する。この後、第2の45度ファラデー回転子5により偏光面が時計回りに45度だけ回転され、偏光分離の方向はx方向へと変化する。引き続き、第4の複屈折結晶平板6に対しては異常光線として通過し、その後は通過点P2 に達する。この結果、入射光が水平偏光であれば、光路のxy平面への投影位置は通過点P2 から変化しないことが判る。
【0031】
即ち、この光アイソレータでは、入射光が第1の複屈折結晶平板1に入射するときに垂直偏光や水平偏光であっても同一の通過点P2 に到達してここが出射点となるので、入射光が全ての偏光方向を有する直線偏光である場合に光路長が等しく一定となる。従って、出射点(通過点P2 )に至った出射光を第2の結像レンズ8によって第2の光ファイバ10に収束すれば、第1の光ファイバ9から出射された全ての入射光を第2の光ファイバ10に結合できることになる。
【0032】
次に、図2(b)を用いて逆方向の入射光が水平方向に偏光して入射する直線偏光である場合と垂直方向に偏光して入射する直線偏光である場合とに別けて経路を説明する。
【0033】
ここで、第2の光ファイバ10から出射されて第2の結像レンズ8で収束される入射光が水平偏光であれば、この水平偏光はxy平面への投影位置で通過点P2 の入射点から第4の複屈折結晶平板6に入射され、第4の複屈折結晶平板6を異常光線として通過するが、このときに光路が曲げられてxy平面上では通過点P3 に至る。この後、水平偏光は第2のファラデー回転子5により偏光面が時計回りに45度だけ回転され、偏光分離の方向がx軸から−45度の方向に変換された後、第3の複屈折結晶平板4を常光線として通過するため、光路が曲げられない。ところが、この水平偏光は第2の複屈折結晶平板3を異常光線として通過するときに光路が曲げられてxy平面上では第1の出射点P4 に至る。この第1の出射点P4 に至った水平偏光は第1のファラデー回転子2によって偏光面がx方向に変換されるが、第1の複屈折結晶平板1を常光線として通過するため、光路が移動されずにxy平面上では第1の出射点P4 に留まる。ところで、第1の結像レンズ7は原点Oを通る出射光を第1の光ファイバ9に収束させるものであるため、この水平偏光が第1の光ファイバ9に結合されることはない。
【0034】
一方、入射光が垂直偏光であれば、第4の複屈折結晶平板6を常光線として通過するために光路が曲げられず、第2の45度ファラデー回転子5によって偏光面が時計回りに45度だけ回転され、偏光分離の方向がx軸から45度の方向に変換される。この後、第3の複屈折結晶平板4を異常光線として通過するときに光路が曲げられてxy平面上では通過点(入射点)P2 から通過点P5 に至る。この通過点P5 に至った垂直偏光は第2の複屈折結晶平板3を常光線として通過するときに光路が移動されずにxy平面上では通過点P5 に留まる。引き続き、第1の45度ファラデー回転子2によって偏光面が反時計回りに45度だけ回転され、偏光分離の方向がy軸の方向に変換されて第1の複屈折結晶平板1を異常光線として通過するときに光路がxy平面上で第2の出射点P6 へ移動する。ところで、ここでの第2の出射点P6 も第1の結像レンズ7の原点Oとは異なるため、この垂直偏光も第1の光ファイバ9には結合されない。
【0035】
更に、この光アイソレータにおいて逆方向の入射光が原点Oに到達する場合についても仮定する。このような入射光があるとすれば、第2の45度ファラデー回転子5及び第1の45度ファラデー回転子2の何れかのファラデー回転角度が45度からずれていたり、或いは各45度ファラデー回転子2,5を成す結晶の消光比に欠陥があることに起因すると考察される。こうした場合、xy平面上では光路が通過点(入射点)P2 から通過点P3 を経て原点Oへ移動する場合と、通過点(入射点)P2 から通過点P1 を経て原点Oへ移動する場合の2通りの経路だけであることが判る。しかしながら、2枚の45度ファラデー回転子2,5が共通してこうした基本性能を有すると共に、このような条件下に設定される確率は極めて低く、通常は一方が他方の不完全さを低減するように働くため、この光アイソレータでは殆どの場合、高い逆方向損失が得られることになる。
【0036】
そこで、この実施例の光アイソレータの特性について、消光比が44dB、ファラデー回転角度が44.8度、挿入損失が0.08dBである場合に調べたところ、順方向損失が0.9dB以下、順方向偏波依存損失が0.1dB以下、逆方向損失が中心波長±30nmにおいて50dB以上であって、且つ室温±25°において50dB以上となり、この結果により逆方向の特性に関して高い逆方向損失を持つことが判った。
【0037】
尚、実施例の光アイソレータにおける2枚の45度ファラデー回転子はガドリニウム−ビスマス−鉄−ガーネットの組成による厚膜以外にテルビウム−ビスマス−鉄−ガーネットの組成による厚膜を用いて構成することも可能であり、この場合にも同等の効果が得られる。又、実施例では、各複屈折結晶平板に関して常光線及び異常光線の偏光分離の距離を定めるために、光学軸の方位を一定にして各複屈折結晶平板の厚さを調整するものとしたが、光学軸の方位を調整することによって偏光分離の距離を定めるようにすることも可能である。
【0038】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明によれば、入射光としての互いに直交する2種類の直線偏光に対して等しい光路長を持つことで偏波分散が抑制されて全ての偏光状態の入射光に対して偏光無依存性を示し、しかも波長及び温度の変化に関して広い範囲で50dB以上の高いアイソレーションを保ち得る高性能な偏光無依存型光アイソレータが得られるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施例に係る偏光無依存型光アイソレータの基本構成を光学系結合部分を含めて示した斜視図である。
【図2】図1に示す光アイソレータにおける光路を説明するために示したもので、(a)は入射光が順方向に進む場合の経路を示し、(b)は入射光が逆方向に進む場合の経路を示したものである。
【図3】従来の偏光無依存型光アイソレータの基本構成を示した斜視図である。
【符号の説明】
1,11,21 第1の複屈折結晶平板
2,12 第1の45度ファラデー回転子
3,13,22 第2の複屈折結晶平板
4,14,24 第3の複屈折結晶平板
5,15 第2の45度ファラデー回転子
6,16,25 第4の複屈折結晶平板
7,17 第1の結像レンズ
8,18 第2の結像レンズ
9,19 第1の光ファイバ
10,20 第2の光ファイバ
23 45度ファラデー回転子
O 順方向の入射点
P1 ,P3 ,P5 通過点
P2 通過点(順方向の出射点,逆方向の入射点)
P4 逆方向の第1の出射点
P5 逆方向の第2の出射点[0001]
[Industrial applications]
The present invention relates to an optical isolator that is mounted on an optical communication device, an optical information processing device, and the like, and that specifies a traveling direction of light in one direction. The present invention relates to a polarization-independent optical isolator exhibiting a characteristic.
[0002]
[Prior art]
In recent years, in optical fiber amplifiers, which have become increasingly important in optical communication systems, reflected light generated by optical circuit elements in the signal light path induces noise. Isolators are used.
[0003]
An example of a conventional polarization independent optical isolator is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-185419. As shown in FIG. 3, this optical isolator includes a first birefringent crystal
[0004]
In this optical isolator, the incident light incident on each of the
[0005]
Therefore, the polarization separation distance in the optical isolator is equal for the first birefringent crystal
[0006]
In this optical isolator, the first birefringent crystal
[0007]
In the optical isolator having such a configuration, an optical path when incident light is incident from the left side to the right side in the drawing, that is, when the incident light travels in the forward direction will be described. Here, if the incident light is linearly polarized light that is polarized in the vertical direction and is incident, the polarization direction is rotated by 45 degrees counterclockwise from the vertical direction by the 45-degree Faraday
[0008]
On the other hand, if the incident light is linearly polarized light that is polarized in the horizontal direction and enters, the polarization direction is rotated by 45 degrees counterclockwise from the horizontal direction by the 45-degree Faraday
[0009]
Here, assuming that d is a constant, the distance of polarization separation in each of the birefringent crystal
[0010]
Next, an optical path when incident light is incident from the right side to the left side in the drawing, that is, when the incident light travels in the opposite direction will be described. In this case, considering the nonreciprocity in the 45-degree Faraday
[0011]
The optical isolator thus configured has a characteristic that it has polarization independence when the incident light is in the forward direction and has the same optical path length when the incident light is linearly polarized light orthogonal to each other. I have.
[0012]
[Problems to be solved by the invention]
Since the above-mentioned polarization independent optical isolator has the same optical path length for two kinds of linearly polarized light orthogonal to each other as incident light, it is easy to suppress the dispersion of the polarization in actual production, and it is practical. The nature is high.
[0013]
However, since this optical isolator has a configuration using only one 45-degree Faraday rotator, for example, when a thick film of a mixed composition of gadolinium-bismuth-iron-garnet is used as the 45-degree Faraday rotator, its extinction ratio As a result, the isolation is suppressed to about 40 dB. Therefore, it is not possible to secure the basic performance required for an optical fiber amplifier, which is an important application of such a polarization independent optical isolator, that is, an isolation exceeding 40 dB for suppressing generation of noise at a high gain. There's a problem.
[0014]
In addition to this, the thick film of the 45-degree Faraday rotator has a correlation between the wavelength dependence and the temperature dependence of the Faraday rotator, and has a drawback that the stable operation region is narrow with respect to changes in wavelength and temperature.
[0015]
The present invention has been made to solve such a problem, and the technical problem thereof is to have an equal optical path length for two types of linearly polarized light orthogonal to each other as incident light, and have a wavelength and a temperature. An object of the present invention is to provide a polarization-independent optical isolator that can maintain high isolation over a wide range with respect to changes.
[0016]
[Means for Solving the Problems]
According to the present invention, the ratio of the distance between the two 45-degree Faraday rotators whose Faraday rotation directions are opposite to each other and the polarization separation of the extraordinary ray and the ordinary ray, which are two polarization components with respect to the incident light, is 1: It is composed of a total of four birefringent crystal flat plates each including two birefringent crystal flat plates of 2 1/2 -1 each, two 45 ° Faraday rotators and four birefringent rotators. The crystal plate is a polarization-independent optical isolator that is arranged in a uniaxial direction so that the optical path length is constant when the incident light is linearly polarized light having all polarization directions. The first birefringent crystal flat plate, the first 45 ° Faraday rotator, the second birefringent crystal flat plate, the third birefringent crystal flat plate, and the second 45 ° Faraday flat plate Rotor, and fourth biprism A crystal plate is arranged in this order in a uniaxial direction, and relates to a first birefringent crystal plate, a second birefringent crystal plate, a third birefringent crystal plate, and a fourth birefringent crystal plate. A polarization-independent optical isolator having a polarization separation distance ratio of 1: 2 1/2 -1: 1: 2 1/2 -1 is obtained.
[0017]
[Action]
In the conventional polarization-independent optical isolator shown in FIG. 3, when each of the optical elements is formed by stacking two optical elements, the isolation exceeds 50 dB and the wavelength dependence and the temperature dependence are reduced. Become. However, this configuration requires eight birefringent crystal flat plates in addition to the two 45-degree Faraday rotators, resulting in a cost problem. Then, considering that the birefringent crystal flat plate acts reciprocally with respect to the incident light, it is possible to reduce the number thereof.
[0018]
Therefore, in the present invention, a polarization independent optical isolator is configured by combining two types of birefringent crystal flat plates with two 45 ° Faraday rotators. In this optical isolator, the two 45-degree Faraday rotators cause 45-degree Faraday rotation in opposite directions, and act non-reciprocally on incident light in the forward and reverse directions. Further, the ratio of the distance of polarization separation to the extraordinary ray and the ordinary ray in the two types of birefringent crystal flat plates is 1: 2 1/2 -1 (= tan 22.5 °) and the direction of polarization separation is an integral multiple of 45 degrees, so that it acts reciprocally on incident light in the forward and reverse directions. .
[0019]
As described above, the non-reciprocal action of the two 45-degree Faraday rotators and the reciprocal action of four birefringent crystal flat plates each using two birefringent crystal flat plates are combined, and forward incidence is performed. Each optical element is selected so that light is emitted to the same point regardless of polarization, and the optical path length is one type. For incident light in the opposite direction, it is deviated from the optical path in the forward direction. By arranging each optical element in one direction to form a polarization-independent optical isolator, all incident light coming out of the optical fiber on the incident side is coupled to the optical fiber on the outgoing side for forward incident light. In addition, the incident light traveling in the opposite direction is prevented from being coupled to the optical fiber provided on the incident side (the exit side for the incident light in the opposite direction).
[0020]
【Example】
Hereinafter, an example of the polarization-independent optical isolator of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0021]
FIG. 1 is a perspective view showing a basic configuration of a polarization independent optical isolator according to one embodiment of the present invention, including an optical system coupling portion. This optical isolator comprises a first birefringent crystal flat plate 1, a first 45 °
[0022]
Here, each of the birefringent crystal
[0023]
In this optical isolator, when incident light is perpendicularly incident on the birefringent crystal
[0024]
The direction of polarization separation in each of the
[0025]
Further, the rotation angle of the polarization plane by each of the 45-
[0026]
That is, the 45 °
[0027]
Therefore, referring to FIGS. 2A and 2B, an optical path when incident light travels in this optical isolator will be described. However, FIG. 2 (a) shows a forward path when incident light is incident from the left side to the right side in FIG. 1, and FIG. 2 (b) shows that the incident light is incident in the opposite direction. It shows the reverse route in the case where it is performed. In the illustrated xy plane, the horizontal direction on a plane parallel to the light transmitting surfaces of the birefringent crystal
[0028]
First, referring to FIG. 2A, the path will be described separately for the case where the forward incident light is linearly polarized light that is polarized vertically and is incident, and the case where it is linearly polarized light that is polarized horizontally and is incident. I do.
[0029]
Here, if the incident light emitted from the first optical fiber 9 and converged by the first imaging lens 7 is vertically polarized light, the vertically polarized light passes through the first birefringent crystal plate 1 as an extraordinary ray. The passing point P 1 After that, since the polarization plane is rotated counterclockwise by 45 degrees by the first 45-
[0030]
On the other hand, if the incident light is horizontal polarized light, after passing through the first birefringent crystal flat plate 1 as ordinary light, the polarization plane is rotated counterclockwise by 45 degrees by the
[0031]
That is, in this optical isolator, even when the incident light is vertically polarized light or horizontally polarized light when entering the first birefringent crystal flat plate 1, the same passing point P 2 is used. , And this point becomes the emission point. Therefore, when the incident light is linearly polarized light having all polarization directions, the optical path length becomes equal and constant. Therefore, the emission point (passing point P 2 If the emitted light that has reached (2) is converged on the second
[0032]
Next, referring to FIG. 2B, the path is divided into a case where the incident light in the opposite direction is linearly polarized light that is polarized in the horizontal direction and is incident and a case in which the light is linearly polarized light that is polarized in the vertical direction and is incident. explain.
[0033]
Here, if the incident light emitted from the second
[0034]
On the other hand, if the incident light is vertically polarized light, the light path is not bent because it passes through the fourth birefringent crystal flat plate 6 as an ordinary ray, and the polarization plane is rotated clockwise by the second 45-
[0035]
Further, it is assumed that the incident light in the opposite direction reaches the origin O in this optical isolator. If there is such incident light, the Faraday rotation angle of one of the second 45-
[0036]
Then, when the characteristics of the optical isolator of this embodiment were examined when the extinction ratio was 44 dB, the Faraday rotation angle was 44.8 degrees, and the insertion loss was 0.08 dB, the forward loss was 0.9 dB or less. The directional polarization dependent loss is 0.1 dB or less, the reverse loss is 50 dB or more at a center wavelength of ± 30 nm, and is 50 dB or more at a room temperature of ± 25 °. It turns out.
[0037]
Incidentally, the two 45-degree Faraday rotators in the optical isolator of the embodiment may be formed using a thick film having a composition of terbium-bismuth-iron-garnet in addition to a thick film having a composition of gadolinium-bismuth-iron-garnet. It is possible, and in this case, the same effect can be obtained. Further, in the embodiment, the thickness of each birefringent crystal flat plate is adjusted with the azimuth of the optical axis constant in order to determine the polarization separation distance of the ordinary ray and the extraordinary ray for each birefringent crystal flat plate. It is also possible to determine the polarization separation distance by adjusting the direction of the optical axis.
[0038]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, polarization dispersion is suppressed by having the same optical path length for two types of linearly polarized light orthogonal to each other as incident light, and the incident light in all polarization states is reduced. On the other hand, a high-performance polarization-independent optical isolator that exhibits polarization independence and can maintain high isolation of 50 dB or more over a wide range with respect to changes in wavelength and temperature can be obtained.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a perspective view showing a basic configuration of a polarization-independent optical isolator according to one embodiment of the present invention, including an optical system coupling portion.
FIGS. 2A and 2B are views for explaining an optical path in the optical isolator shown in FIG. 1, wherein FIG. 2A shows a path when incident light travels in a forward direction, and FIG. It shows the route in the case.
FIG. 3 is a perspective view showing a basic configuration of a conventional polarization independent optical isolator.
[Explanation of symbols]
1,11,21 First birefringent crystal
P 4 First emission point P 5 in the opposite direction Second exit point in reverse direction
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JP16917794A JP3569873B2 (en) | 1994-07-21 | 1994-07-21 | Polarization-independent optical isolator |
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JPH0836146A JPH0836146A (en) | 1996-02-06 |
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