【０００１】
【発明の属する技術の分野】
本発明は建物の電磁シールド方法に関し、とくに電磁遮蔽が求められる建物の壁面や床スラブの材料、内装材として軽量の電磁遮蔽モルタル及びコンクリートを用いた建物の電磁シールド方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
オフィスビル等において、マイクロ波やミリ波を用いた無線ＬＡＮシステム（Ｌｏｃａｌ Ａｒｅａ Ｎｅｔｗｏｒｋ Ｓｙｓｔｅｍ）、屋内ＰＨＳ（Ｐｅｒｓｏｎａｌ Ｈａｎｄｙ Ｐｈｏｎｅ Ｓｙｓｔｅｍ）の普及が進み、建物内部と外部との間または建物内部の区画相互間の電磁シールド（以下、建物の電磁遮蔽ということがある。）に対する要求が高まっている。
【０００３】
例えば無線ＬＡＮシステムや屋内ＰＨＳでは、通信情報の漏洩を防止するために建物の電磁遮蔽が必要とされる。また屋内でＰＨＳを使用する場合は、使用できるチャンネル数に制限があり、異なるビル間やフロアー間での干渉やチャンネル数の不足を補うために建物の電磁遮蔽が要求される。
【０００４】
さらにコンサートホール等の建物内施設では、携帯電話機の呼出音が迷惑とならないように通信電波の遮蔽が求められることがある。また電波の影響を受け易い電子機器等を設けた建物内の放送施設や医療施設では、施設内の電界強度を機器の耐性レベル以下に抑えて誤動作等を防止するために電磁遮蔽が必要とされる。なお電磁遮蔽は、マイクロ波やミリ波に限らず、テレビ電波等のＶＨＦ帯やＵＨＦ帯についても求められる。
【０００５】
従来の建物の電磁遮蔽方法の一例は、建物の外壁、スラブ、仕切壁等を必要な電波減衰レベルが得られる金属板、金属箔、金属網等の導電性部材又はこれらの複合部材等（以下、電磁遮蔽部材という。）で被覆することにより、建物内部を外部から遮蔽するものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来の電磁遮蔽部材で建物の壁を被覆する方法は、建物の躯体打設後に電磁遮蔽部材の被覆工事を行なう必要があり、電磁遮蔽部材の施工にコストがかかり、また全体の工期が長くなる問題点がある。複数の電磁遮蔽部材の接合により被覆する場合は、接合部から電波が進入し易く、この電波の遮蔽漏れがシールド性能の劣化の原因となる問題点もある。さらに電磁遮蔽部材の重量負荷が大きくなる場合は、施工に際し建物構造上の対策が必要となることがある。施工が簡単でしかも軽量の電磁遮蔽材料の開発が望まれていた。
【０００７】
そこで本発明の目的は、電波の遮蔽漏れが軽減でき且つ建物構造への重量負荷が小さくできる建物の電磁シールド方法を提供するにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
図１及び２の実施例を参照するに、本発明の建物の電磁シールド方法は、鉄酸化物粉体を混練すると共に該鉄酸化物粉体による比重の増加を混練前と同程度に抑える量のカーボン粉体を混練して遮蔽対象周波数の電波に対する誘電率を高めた所定厚さｄの電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２の壁体の該電波に対する透過係数Ｔを測定し、前記壁体の厚さｄと透過係数Ｔと誘電率εの関係式（下記式(2)参照）へ前記測定した透過係数Ｔと前記所定厚さｄとを代入することによりモルタル１又はコンクリート２の誘電率εを求め、前記遮蔽対象周波数の電波に対し所望の透過係数Ｔを与える壁及び／又はスラブの厚さｄを前記関係式への前記誘電率εの代入により算出し、モルタル１又はコンクリート２を前記算出した厚さｄで打設することにより遮蔽建物の壁及び／又はスラブを形成してなるものである。ここでカーボンは、鉄酸化物に対し比重が小さい無定形炭素であり、例えば比重が1.3〜1.5程度のものである。
【０００９】
好ましくは、本発明で用いる電磁遮蔽モルタル１を、セメント５に対して５０〜３００重量％の鉄酸化物４及びカーボン８と、３０〜７０重量％の水６とを混練したものとする。一般にモルタルとは砂等の細骨材とセメントと水とを練混ぜたものであるが（「建築用語辞典（第二版）」（１９９５−４−１０）技報堂、「セメントモルタル」の項）、本発明では鉄酸化物４及びカーボン８を細骨材として用いることができる。ただし必要に応じて、本発明で用いる電磁遮蔽モルタル１に、セメントに対し１００重量％以下で柔軟性を与えるに足る量の砂等の細骨材を混練してもよい。
【００１０】
また好ましくは、本発明で用いる電磁遮蔽コンクリート２を、セメント５に対して５０〜５００重量％の鉄酸化物４及びカーボン８と、３０〜５００重量％の細骨材及び粗骨材７と、３０〜７０重量％の水６とを混練したものとする。
【００１１】
鉄酸化物４及びカーボン８の混合粉体９を、例えば製鉄工程で発生するダスト（以下、製鉄ダストという。）の一種である高炉２次灰、高炉集塵ダスト、高炉１次灰等とすることができる。製鉄ダストとは、製鉄所の各作業施設から発生する煤塵、粉塵を乾式又は湿式集塵機にて捕集した環境集塵ダストであり、発生する施設別に成分の特性・性状が異なり、施設別に固有の名称がある。高炉内で鉄鉱石等を還元したガスは含塵ガス（高炉ガス）として排出され、高炉２次灰とは高炉ガス清浄時に捕集した粉塵で、乾式、湿式集塵されたダストである。ただし本発明の鉄酸化物４及びカーボン８は高炉２次灰等に限定されない。
【００１２】
【発明の実施の形態】
図１（Ａ）に示すように、鉄酸化物４及びカーボン８の混合粉体９として高炉２次灰を用い、その混合粉体９と普通ポルトランドセメント５と水６とを重量比１：１：０．５の割合で、普通モルタルと同様の方法により混練して本発明で用いる電磁遮蔽モルタル１とし、その電磁遮蔽モルタル１で図１（Ｃ）に示すような厚さｄ＝３０ｍｍのパネル材１６を製造して遮蔽性能（電磁波減衰量）及び比重を確認する実験を行なった。また比較のため、砂と普通ポルトランドセメント５と水６とを重量比１：１：０．５の割合で混練した普通モルタル（以下、比較モルタルという。）によりパネル材１６を製造し、その遮蔽性能及び比重を確認した。
【００１３】
実験に用いた高炉２次灰は、３５重量％のＦｅ２Ｏ３、２５重量％のカーボンを含むものであった。ただし本発明で用いる電磁遮蔽モルタル１中に混練する鉄酸化物はＦｅ２Ｏ３に限定されず、ＦｅＯ等の他の鉄酸化物とすることができる。また鉄酸化物に対するカーボンの割合も、この例に限定されない。電磁遮蔽モルタル１に用いるセメントは、普通ポルトランドセメント以外の適当なセメントとすることができる。
【００１４】
実験では、打設から５０日経過した後のパネル材１６を使用した。その理由は、打設後１ヶ月程度の間はモルタルの透過係数Ｔが急激に増大し、安定しないからである。この期間はモルタル１内の水和反応が大きく進行するので、モルタル１内の含水率の減少が透過係数増大の主要な原因と考えられる。本発明者は、モルタルの含水率の増加により透過係数Ｔが大きく減少することを実験的に確認した。
【００１５】
パネル材１６の遮蔽性能の測定装置は、図４に示すように、ベクトルネットワークアナライザ（ＶＮＡ）２４と電波発信器２５及び受信器（ホーンアンテナ）２６とを用いた。発信器２５及び受信器２６を隔壁２２で仕切られたシールドルーム２０ａ、２０ｂにそれぞれ隔壁２２の所定位置と対向させて配置し、その隔壁２２の所定位置に設けた孔に電磁遮蔽モルタル１又は比較モルタルのパネル材１６を嵌め込み、パネル材１６と隔壁２２との間を電波が漏れないように密着させて固定した。シールドルーム２０ａ、２０ｂの内面と隔壁２２の両面とを電波吸収部材で被覆することにより、外部からの進入電波やシールドルーム内面での反射電波が受信器２６で受信されるのを防止した。
【００１６】
電波周波数として８００ＭＨｚ〜４．２ＧＨｚ帯域を使用し、送信器２５からパネル材１６の面に対して垂直となるように電波を送出し、パネル材１６を透過した電波を受信器２６で受信し、アナライザー２４で透過電波の振幅を測定した。また隔壁２２の孔からパネル材１６を取り外し、孔の空隙を介して受信した電波の振幅を測定し、パネル材１６の透過電波の振幅との比からパネル材１６の遮蔽性能（電磁波減衰量）を求めた。実験結果を図５にグラフとして示す。なお遮蔽性能と透過係数Ｔとの関係は下記（１）式で表すことができるので、パネル材１６の透過係数Ｔを遮蔽性能の値に基づき算出することができる。
【００１７】
【数１】
遮蔽性能＝−２０・ｌｏｇ（透過係数Ｔ）………………………………（１）
【００１８】
図５の高炉２次灰のグラフから分かるように、厚さ３０ｍｍとした高炉２次灰混練モルタル１のパネル材１６により、１ＧＨｚ帯で約１５ｄＢ、２ＧＨｚ帯で約２０ｄＢ、３ＧＨｚ帯で約２５ｄＢの遮蔽性能を得ることができた。また図５の比較モルタルのグラフと高炉２次灰のグラフとの比較から分かるように、高炉２次灰混練モルタル１のパネル材１６は、比較モルタルのパネル材１６に比し、１ＧＨｚ帯で約６ｄＢ、２ＧＨｚ帯で約１０ｄＢ、３ＧＨｚ帯で約１５ｄＢ大きい遮蔽性能を得ることができた。
【００１９】
本発明で用いる電磁遮蔽モルタル１が比較モルタルより大きな遮蔽性能を有する理由は、以下のように考えられる。すなわち図３に示すように、比較モルタルにおける電波の遮蔽はモルタル表面での反射損失とモルタル通過時の吸収損失（図３の▲１▼）のみであるのに対し、電磁遮蔽モルタル１では更に、セメントにより固化された鉄酸化物による反射・回折による損失（図３の▲２▼）、及び鉄酸化物及びカーボンによる吸収及び反射損失（図３の▲３▼）の複合的作用により電波を遮蔽するからである。
【００２０】
また前記組成の高炉２次灰に代えて、製鉄ダストの一種である高炉集塵ダストと普通ポルトランドセメント５と水６とを重量比１：１：０．５の割合で混練したモルタルを用い、上記と同様にして遮蔽性能の確認実験を行なった。高炉集塵ダストとは、出銑およびスラグ排出作業に伴う発煙及び発塵の防止・高熱作業雰囲気の改善のために、出銑口部から樋先端及び落し口に至る樋および開口部に設けたカバーとフード、その間の主な発塵・発煙個所に設置したエアカーテンから、ダクトを介して集塵されたダストである。実験に用いた高炉集塵ダストの組成は、４０重量％のＦｅ２Ｏ３、０．５重量％のＳｉＯ２、０．４重量％のＡｌ２Ｏ３、及び０．６重量％のＭｇＯを含み、カーボンを含まないものである。この実験結果を図５に併せて示す。
【００２１】
図５の高炉集塵ダストのグラフから分かるように、高炉集塵ダスト混練モルタル１のパネル材１６の遮蔽性能は、１ＧＨｚ帯で約２０ｄＢ、２ＧＨｚ帯で約２７ｄＢ、３ＧＨｚ帯で約３５ｄＢであり、高炉２次灰混練モルタル１のパネル材１６に比し大きな遮蔽性能を示す。この遮蔽性能の相違は、高炉２次灰中の金属酸化物量に比し、高炉集塵ダスト中の金属酸化物量が多いことが主要な原因であると考えられる。
【００２２】
次に、実験に用いた電磁遮蔽モルタル１及び比較モルタルのパネル材１６の強度及び比重を計測した。高炉集塵ダスト混練モルタル１のパネル材１６の強度及び比重も併せて計測した。計測結果を下記表１に示す。表１から分かるように、金属酸化物のみを含む高炉集塵ダスト混練のモルタルでは比較モルタルに比し比重が大きくなるのに対し、３５重量％のＦｅ２Ｏ３と２５重量％のカーボンを含む高炉２次灰混練モルタル１では、強度を比較モルタルと同程度に維持しつつ、比重を比較モルタルと同等またはそれ以下とすることができる。
【００２３】
【表１】
【００２４】
すなわち上記実験から、鉄酸化物４及びカーボン８のモルタル材料５、６に対する混練量を調節することにより、電磁遮蔽モルタル１の特定周波数に対する遮蔽性能すなわち透過係数Ｔを調整することができ、しかも電磁遮蔽モルタルの比重を比較モルタルと同等またはそれ以下とすることができることが確認できた。本発明者は、更なる実験の結果、モルタル材料５、６に対する鉄酸化物４及びカーボン８の混練量の調節とパネル材１６の厚さｄの調節とにより、特定周波数に対して所定レベルＴ０の透過係数を与える電磁遮蔽モルタル１のパネル材１６が製造できることを確認した。また、鉄酸化物４とカーボン８との混練量の割合の調節により、電磁遮蔽モルタル１のパネル材１６の比重が調整可能であり、そのパネル材１６の比重をモルタル材料５、６の固化時の比重以下にできることを確認した。
【００２５】
以上、電磁遮蔽モルタル１の比重及び透過係数について説明したが、電磁遮蔽コンクリート２の比重及び透過係数についても、混合粉体９中の鉄酸化物４とカーボン８との割合の調整、及びコンクリート２中の混合粉体９の混練量とパネル材１６の厚さｄとの調節により、モルタル１の場合と同様に調整することができる。ただし電磁遮蔽コンクリート２の場合は、骨材の混練量が増えるに応じて遮蔽性能が減少するので、同一組成の混合粉体９を用いた同一厚さのパネル材１６によりモルタル１と同様の遮蔽性能を得るためには、モルタル１の場合に比し混合粉体９の混練量を増やす必要がある。
【００２６】
図２に示すように、現場で打設する壁 １１ 又はスラブ １３ の透過レベルＴ ０ が打設前に決められている場合は、電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２中の鉄酸化物４及びカーボン８の混練量を定めると共に、壁 １１ 又はスラブ １３ の打設厚さｄの設計が必要となる。本発明者は、打設厚さｄの設計のために、電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２の複素誘電率ε＝ε ｒ − ｊ ε ｉ （以下、単に誘電率εということがある。）が利用できることを見出した。誘電率εによれば、電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２自体の単位厚さ当りの遮蔽性能を定めることができる。
【００２７】
すなわち一般的に、一様の誘電率εを有する厚さｄの層（一層モデル）の透過 係数Ｔは次式 （２） で表すことができる（ ＩＥＥＥ ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳ ＯＮ ＡＮＴＥＮＮＡＳ ＡＮＤ ＰＲＯＰＡＧＡＴＩＯＮ 、 ＶＯＬ．４４ 、 ＮＯ．１ 、 ＪＡＮＵＡＲＹ １９９６ 、 ｐｐ．３５−３６ 、 ”Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ Ｃｏｍｐｌｅｘ Ｒｅｆｒａｃｔｉｖｅ Ｉｎｄｅｘ ｏｆ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ ａｔ ５７．５ ＧＨｚ” ）。ここで、δ＝（ ２ π ｄ ／λ）（ε− ｓｉｎ ２ θ） １／２ 、 ｋ ０ ＝ ２ π／λである。またλは遮蔽対象電波の波長、θは遮蔽対象電波の入射角を示す。式 （２） の Ｒ’ には、遮蔽対象電波の偏波により、下記式 （３） の Ｒ’ｓ または下記式 （４） の Ｒ’ｐ を代入する。
【００２８】
例えば、図５の実験で用いた厚さｄのパネル材 １６ について考えると、電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２の誘電率εは、パネル材 １６ の厚さｄと遮蔽対象電波の波長λと入射角θ（図５では垂直）とに基づき、透過係数Ｔの実測値と式 （２） との分散が最小となるように推定することができる（以下、説明簡単化のため、式 （２） への透過係数Ｔと厚さｄとの代入ということがある。）。同図の高炉２次灰混練モルタル１の実測値からは、１ ＧＨｚ では誘電率ε＝ １７ − ｊ７ 、３ ＧＨｚ ではε＝ １７ − ｊ１５ 、５ ＧＨｚ ではε＝ １７ − ｊ２３ であると推定できる。これに対し同図の比較モルタルの実測値からは、１〜５ ＧＨｚ の周波数帯において誘電率ε＝ ８ − ｊ１ であると推定できる。この誘電率εの実数部ε ｒ 及び虚数部ε ｉ の大きさの相違が、モルタル１又はコンクリート２自体の遮蔽性能の相違に対応する。
【００２９】
【数２】
【００３０】
従って、例えば図５の高炉２次灰混練モルタル１を用い、３ ＧＨｚ 帯に対して所 定レベルＴ ０ の透過係数を与える建物 １０ の壁又はスラブを打設する場合は、モルタル１の３ ＧＨｚ 帯に対する誘電率ε＝ １７ − ｊ１５ と所定レベルＴ ０ とから、式 （２） に基づいて打設すべき壁又はスラブの厚さｄを算出することができる。
【００３１】
本発明は、軽量の電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２を用いて被遮蔽建物の壁及び／又はスラブを形成するので、建物の躯体自体に電磁遮蔽機能を持たせることができ、躯体とは別に電磁遮蔽部材を設ける必要がないので、電磁遮蔽部材の施工期間の短縮が図れる。また従来の電磁遮蔽部材の補強材として、建物の外壁部分、床や天井部分に本発明の電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２を打設することにより、従来問題となっていた電磁遮蔽部材の継目からの電波の漏れを軽減することができる。しかも本発明で用いる電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２は、比重を普通モルタル又はコンクリートと同程度またはそれ以下とすることができるので、建物構造への負担の増大を抑えることができる。
【００３２】
こうして本発明の目的である「電波の遮蔽漏れが軽減でき且つ建物構造への重量負荷が小さくできる建物の電磁シールド方法」の提供が達成できる。
【００３３】
高炉２次灰等の製鉄ダストは、製鉄プラントの製鉄工程の副産物として大量に産出されるので、安価である。従って高炉２次灰等を用いて電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２とすれば、電磁遮蔽コストの低減が図れる。ただし、高炉２次灰等に限らず、鉄酸化物４とカーボン９とを適当な割合で含む混合粉体９を用いることにより、特定周波数に対して所定レベルＴ０の透過係数を有し且つ比重が小さい電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２とすることができる。
【００３４】
【実施例】
図１（Ｂ）及び図２は、作業現場において、鉄筋建物１０に設けた型枠（図示せず）内に本発明の電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２を打設し、建物１０の壁１１及び／又はスラブ１３を構築する本発明の実施例を示す。図１（Ｂ）の符号１４はコンクリートミキサー、図２の符号１２はデッキプレートを示す。このように作業現場で打設する場合は、モルタル１又はコンクリート２中の混合粉体９の混練量と打設厚さｄとの調節により、壁１１又はスラブ１３に所要の透過レベルＴ０を付与することができる。
【００３５】
また本発明者は、電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２の誘電率εと遮蔽性能との比較検討から、大きな遮蔽性能を得るためには誘電率εの虚数部εｉを大きくすることが効果的であることを見出した。下記表２は、厚さｄ＝２０ｃｍ、遮蔽対象電波の入射角θ＝０度（垂直入射）と仮定した場合に、周波数ｆ＝１．２ＧＨｚ及び２．４ＧＨｚの２種類の遮蔽対象電波に対する誘電率εと遮蔽性能との関係の計算結果を示す。なお図５に示すように、周波数ｆ＝１．２ＧＨｚ及び２．４ＧＨｚに対する比較モルタルの遮蔽性能は、それぞれ６ｄＢ及び１０ｄＢである。
【００３６】
【表２】
【００３７】
表２の第６〜９欄の比較から分かるように、誘電率εの実数部εｒを大きくしても遮蔽性能は必ずしも大きくなるとは限らない。これに対し表１の第１〜４欄に示すように、誘電率εの虚数部εｉを大きくすることにより遮蔽性能を大きくし、透過係数Ｔを小さくすることができる。このことから、電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２中の鉄酸化物４及びカーボン９の混練量を、比較モルタル又はコンクリートと同程度またはそれ以下の比重が得られる条件の下で、モルタル１又はコンクリート２の誘電率εの虚数部εｉが大きくなるように選択することが好ましい。
【００３８】
以上説明したように、遮蔽対象電波に対し大きな誘電率εを与える量の鉄酸化物４とカーボン８とが混練された電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２を用い、所定透過レベルＴ０を与える厚さｄで打設することにより、例えば図２の建物１０の壁１１及びスラブ１３自体に必要な電磁遮蔽機能を持たせることができる。
【００３９】
また図１（Ｃ）に示すように、電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２により所定透過レベルＴ０で厚さｄの電磁遮蔽パネル材１６を形成し、そのパネル材１６を用いて建物１０の外壁１１、スラブ１３及び仕切壁に必要な電磁遮蔽機能を持たせることもできる。なお電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２と他の建材とを層状に組み合わせたパネル材を用いる場合は、式（２）に示す一層モデルに代えて、多層誘電体モデルを用いてそのパネル材の透過係数を求めることが可能である。
【００４０】
更に、例えば壁やスラブの遮蔽性能が不足する場合には、その壁１１やスラブ１３上の内装材として、電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２を所定透過レベルＴ０が得られる厚さｄで塗布することにより、壁やスラブの遮蔽機能を補強することも可能である。
【００４１】
なお、本発明で用いる電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２は黒褐色ないし茶褐色を呈し、意匠的な配色からみても従来の普通モルタル又はコンクリートに劣るものではない。本発明で用いる電磁遮蔽モルタル１又はコンクリート２を護岸用コンクリート、又は意匠ブロックとして用いることも可能である。
【００４２】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明の建物の電磁遮蔽方法は、鉄酸化物とカーボンとを混練した電磁遮蔽モルタル又はコンクリートの遮蔽対象電波に対する誘 電率を求め、遮蔽対象電波に対し所望の透過係数を与える壁及び／又はスラブの厚さを前記誘電率に基づき定め、電磁遮蔽モルタル又はコンクリートを前記定めた厚さで打設することにより遮蔽建物の壁又はスラブを形成するので、次の顕著な効果を奏する。
【００４３】
（イ）鉄酸化物とカーボンの混練量の調整により、モルタル又はコンクリートに必要な透過レベルを与えることができる。
（ロ）建物の躯体自体に電磁遮蔽機能を持たせることができるので、躯体とは別に電磁遮蔽部材を施工する手間を省き、施工期間の短縮が図れる。
（ハ）従来問題となっていた電磁遮蔽部材の継目からの電波の漏れが軽減でき、遮蔽機能の劣化のおそれが小さい。
（ニ）従来のモルタル又はコンクリートと同程度の比重とし得るので、電磁遮蔽の際に建物構造に与える負荷の増大を抑えることができる。
（ホ）製鉄ダストの利用により製造コストの低減を図ることができ、また製鉄ダストのリサイクルに貢献できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】は、本発明の一実施例の説明図である。
【図２】は、鉄筋建物の壁及びスラブの説明図である。
【図３】は、本発明による電磁遮蔽の原理を示す説明図である。
【図４】は、電磁遮蔽性能の測定装置の説明図である。
【図５】は、本発明のモルタルによる電磁遮蔽性能を示すグラフである。
【符号の説明】
１…電磁遮蔽モルタル ２…電磁遮蔽コンクリート
４…鉄酸化物 ５…セメント
６…水 ７…骨材
８…カーボン ９…混合粉体
１０…鉄筋建物 １１…建物外壁
１２…デッキプレート １３…スラブ
１４…コンクリートミキサー １６…電磁遮蔽パネル材
２０…シールドルーム ２１…電波吸収部材
２２…隔壁 ２４…ネットワークアナライザー
２５…送信器 ２６…受信器[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an electromagnetic shielding method for a building, and more particularly to an electromagnetic shielding method for a building using light-weight electromagnetic shielding mortar and concrete as interior materials, materials for walls and floor slabs of the building where electromagnetic shielding is required.
[0002]
[Prior art]
In office buildings and the like, wireless LAN systems (Local Area Network System) using microwaves and millimeter waves, and indoor PHSs (Personal Handy Phone Systems) have become widespread, and between buildings and outside or between buildings. There is an increasing demand for an electromagnetic shield (hereinafter, sometimes referred to as an electromagnetic shield of a building).
[0003]
For example, in a wireless LAN system or an indoor PHS, electromagnetic shielding of a building is required to prevent leakage of communication information. In the case of using a PHS indoors, the number of usable channels is limited, and electromagnetic shielding of a building is required to compensate for interference between different buildings or floors and shortage of the number of channels.
[0004]
In addition, in a facility in a building such as a concert hall, it may be required to shield communication radio waves so that the ringing sound of the mobile phone does not bother. Also, in broadcasting facilities and medical facilities in buildings equipped with electronic devices that are easily affected by radio waves, electromagnetic shielding is required to prevent malfunctions by suppressing the electric field intensity in the facilities below the tolerance level of the equipment. You. The electromagnetic shielding is not limited to microwaves and millimeter waves, but is also required for VHF bands and UHF bands of television radio waves and the like.
[0005]
An example of a conventional electromagnetic shielding method for a building is a conductive member such as a metal plate, a metal foil, a metal net, or a composite member thereof (hereinafter, referred to as a metal plate, a metal foil, a metal net, or the like) capable of obtaining a required radio wave attenuation level on an outer wall, a slab, a partition wall, and the like of the building. , An electromagnetic shielding member) to shield the inside of the building from the outside.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, the conventional method of covering the walls of a building with an electromagnetic shielding member requires that the electromagnetic shielding member be covered after the building of the building is cast, and the construction of the electromagnetic shielding member is costly, and the overall construction period is short. There is a problem that becomes longer. In the case of covering by joining a plurality of electromagnetic shielding members, radio waves are likely to enter from the joint, and there is also a problem that shielding leakage of the radio waves causes deterioration of shielding performance. Further, when the weight load of the electromagnetic shielding member increases, it may be necessary to take measures for the building structure at the time of construction. There has been a demand for the development of a lightweight electromagnetic shielding material that is easy to carry out.
[0007]
Therefore, an object of the present invention is to provide an electromagnetic shielding method for a building, which can reduce the shielding leakage of radio waves and reduce the weight load on the building structure .
[0008]
[Means for Solving the Problems]
Referring to the embodiment of FIGS. 1 and 2, the electromagnetic shielding method for a building according to the present invention is a method for kneading iron oxide powder and suppressing an increase in specific gravity due to the iron oxide powder to the same level as before kneading . carbon powder by kneading to measure the transmission coefficient T for the radio waves of the electromagnetic shielding mortar 1 or concrete second wall having a predetermined thickness d with increased dielectric constant for the electromagnetic wave shielding target frequency, the thickness of the wall By substituting the measured transmission coefficient T and the predetermined thickness d into a relational expression (see the following equation (2)) between the d, the transmission coefficient T, and the dielectric constant ε, the dielectric constant ε of the mortar 1 or the concrete 2 is obtained. The thickness d of a wall and / or a slab that gives a desired transmission coefficient T to the radio wave of the shielding target frequency is calculated by substituting the dielectric constant ε into the relational expression, and the mortar 1 or the concrete 2 is calculated. With a thickness d Ri is made by forming a wall and / or slabs shielding building. Here, carbon is amorphous carbon having a specific gravity smaller than that of iron oxide, and for example, a carbon having a specific gravity of about 1.3 to 1.5.
[0009]
Preferably, the electromagnetic shielding mortar 1 used in the present invention, the iron oxide 4 and carbon 8 of 50 to 300% by weight relative to the cement 5, it is assumed that by kneading the water 6 of 30 to 70 wt%. Generally, mortar is a mixture of fine aggregate such as sand, cement, and water ("Architectural Term Dictionary (Second Edition)" (1995-4-10) Gihodo, "Cement Mortar"). In the present invention, iron oxide 4 and carbon 8 can be used as fine aggregate. However, if necessary, the electromagnetic shielding mortar 1 used in the present invention may be kneaded with fine aggregate such as sand in an amount sufficient to give flexibility to the cement at 100% by weight or less.
[0010]
Also preferably, the electromagnetic shielding concrete 2 used in the present invention is obtained by mixing 50 to 500% by weight of iron oxide 4 and carbon 8 with cement 5 and 30 to 500% by weight of fine aggregate and coarse aggregate 7 with respect to cement 5; 30 to 70% by weight of water 6 and those kneaded.
[0011]
The mixed powder 9 of the iron oxide 4 and the carbon 8 is, for example, a blast furnace secondary ash, a blast furnace dust collected dust, a blast furnace primary ash, or the like, which is a kind of dust generated in the iron making process (hereinafter referred to as iron making dust). be able to. Steelmaking dust is environmental dust that is collected by a dry or wet dust collector from dust and dust generated from each worksite of a steelworks.The characteristics and properties of components differ depending on the facility where the dust is generated. There is a name. The gas obtained by reducing iron ore and the like in the blast furnace is discharged as dust-containing gas (blast furnace gas), and the blast furnace secondary ash is dust collected during blast furnace gas cleaning, and is dry and wet dust collected. However, the iron oxide 4 and the carbon 8 of the present invention are not limited to blast furnace secondary ash and the like.
[0012]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
As shown in FIG. 1A, blast furnace secondary ash was used as mixed powder 9 of iron oxide 4 and carbon 8, and the mixed powder 9, ordinary Portland cement 5 and water 6 were mixed at a weight ratio of 1: 1. : Kneading at a ratio of 0.5 by the same method as that of ordinary mortar to obtain an electromagnetic shielding mortar 1 used in the present invention, and a panel having a thickness d = 30 mm as shown in FIG. An experiment was conducted to produce the material 16 and confirm the shielding performance (electromagnetic wave attenuation) and the specific gravity. Further, for comparison, a panel material 16 was manufactured by a normal mortar (hereinafter, referred to as a comparative mortar) in which sand, normal Portland cement 5 and water 6 were kneaded at a weight ratio of 1: 1: 0.5, and the shielding thereof was performed. The performance and specific gravity were confirmed.
[0013]
The blast furnace secondary ash used in the experiment contained 35% by weight of Fe 2 O 3 and 25% by weight of carbon. However, the iron oxide kneaded in the electromagnetic shielding mortar 1 used in the present invention is not limited to Fe 2 O 3 , and may be another iron oxide such as FeO. Also, the ratio of carbon to iron oxide is not limited to this example. The cement used for the electromagnetic shielding mortar 1 can be any suitable cement other than ordinary Portland cement.
[0014]
In the experiment, the panel material 16 after 50 days had passed since the casting was used. The reason is that the permeability coefficient T of the mortar increases rapidly for about one month after the casting and is not stable. During this period, the hydration reaction in the mortar 1 progresses greatly, and it is considered that the decrease in the water content in the mortar 1 is the main cause of the increase in the permeability coefficient. The present inventor has experimentally confirmed that the permeability coefficient T is greatly reduced by increasing the water content of the mortar.
[0015]
As shown in FIG. 4, a device for measuring the shielding performance of the panel material 16 used a vector network analyzer (VNA) 24, a radio transmitter 25 and a receiver (horn antenna) 26. The transmitter 25 and the receiver 26 are arranged in the shield rooms 20a and 20b separated by the partition wall 22 so as to be opposed to predetermined positions of the partition wall 22, respectively. The mortar panel member 16 was fitted, and the mortar panel member 16 and the partition wall 22 were fixed in close contact with each other so that radio waves did not leak. By covering the inner surfaces of the shield rooms 20a and 20b and both surfaces of the partition wall 22 with a radio wave absorbing member, it is possible to prevent a radio wave entering from outside or a radio wave reflected by the inner surface of the shield room from being received by the receiver 26.
[0016]
Using a frequency band of 800 MHz to 4.2 GHz as a radio frequency, a radio wave is transmitted from the transmitter 25 so as to be perpendicular to the surface of the panel material 16, and a radio wave transmitted through the panel material 16 is received by the receiver 26. The amplitude of the transmitted radio wave was measured by the analyzer 24. Also, the panel member 16 is removed from the hole of the partition wall 22, the amplitude of the radio wave received through the hole of the hole is measured, and the shielding performance (electromagnetic wave attenuation) of the panel member 16 is determined from the ratio to the amplitude of the transmitted radio wave of the panel member 16. I asked. The experimental results are shown as a graph in FIG. Since the relationship between the shielding performance and the transmission coefficient T can be expressed by the following equation (1), the transmission coefficient T of the panel member 16 can be calculated based on the value of the shielding performance.
[0017]
(Equation 1)
Shielding performance = −20 · log (transmission coefficient T) (1)
[0018]
As can be seen from the graph of the blast furnace secondary ash in FIG. 5, the panel material 16 of the blast furnace secondary ash kneading mortar 1 having a thickness of 30 mm has a thickness of about 15 dB in the 1 GHz band, about 20 dB in the 2 GHz band, and about 25 dB in the 3 GHz band. The shielding performance was obtained. Further, as can be seen from the comparison between the graph of the comparative mortar and the graph of the secondary ash of the blast furnace in FIG. 5, the panel material 16 of the blast furnace secondary ash kneading mortar 1 is about 1 GHz band in comparison with the panel material 16 of the comparative mortar. A shielding performance of about 10 dB in the 6 dB and 2 GHz bands and about 15 dB in the 3 GHz band could be obtained.
[0019]
The reason why the electromagnetic shielding mortar 1 used in the present invention has a higher shielding performance than the comparative mortar is considered as follows. That is, as shown in FIG. 3, while the radio wave shield in comparison mortar only absorption loss at the time of reflection loss and mortar passage of mortar surface (the ▲ 1 ▼ 3), further the electromagnetic shielding mortar 1, Radio waves are shielded by the combined effect of the reflection and diffraction loss (2 in Fig. 3) due to the iron oxide solidified by the cement, and the absorption and reflection loss (3 in Fig. 3) due to the iron oxide and carbon. Because you do.
[0020]
Further, instead of the blast furnace secondary ash having the above composition, using a mortar obtained by kneading blast furnace dust collected as a kind of ironmaking dust, ordinary Portland cement 5 and water 6 at a weight ratio of 1: 1: 0.5, An experiment for confirming the shielding performance was performed in the same manner as described above. Blast furnace dust is provided in the gutters and openings from the taphole to the gutter tip and drop to prevent the generation of smoke and dust and improve the hot work atmosphere associated with tapping and slag discharge work. Dust collected via a duct from the cover and hood, and air curtains installed at the main places of dust and smoke. The composition of the blast furnace dust used in the experiment was as follows: 40% by weight of Fe 2 O 3 , 0.5% by weight of SiO 2 , 0.4% by weight of Al 2 O 3 , and 0.6% by weight of MgO. It does not contain carbon. The results of this experiment are also shown in FIG.
[0021]
As can be seen from the graph of the blast furnace dust collection dust in FIG. 5, the shielding performance of the panel material 16 of the blast furnace dust collection kneading mortar 1 is about 20 dB in the 1 GHz band, about 27 dB in the 2 GHz band, and about 35 dB in the 3 GHz band. The blast furnace secondary ash kneading mortar 1 has a greater shielding performance than the panel material 16. It is considered that this difference in the shielding performance is mainly due to the fact that the amount of metal oxide in the blast furnace dust is greater than the amount of metal oxide in the secondary ash of the blast furnace.
[0022]
Next, the strength and specific gravity of the panel material 16 of the electromagnetic shielding mortar 1 and the comparative mortar used in the experiment were measured. The strength and specific gravity of the panel material 16 of the blast furnace dust-mixed mortar 1 were also measured. The measurement results are shown in Table 1 below. As can be seen from Table 1, while the mortar containing blast furnace dust containing only metal oxides has a higher specific gravity than the comparative mortar, it contains 35% by weight of Fe 2 O 3 and 25% by weight of carbon. In the blast furnace secondary ash kneading mortar 1, the specific gravity can be made equal to or less than the comparative mortar while maintaining the strength at the same level as the comparative mortar.
[0023]
[Table 1]
[0024]
That is, from the above experiments, by adjusting the kneading amount for the mortar material 5,6 of iron oxide 4 and carbon 8, it is possible to adjust the shield performance i.e. transmission coefficient T for a particular frequency of the electromagnetic shielding mortar 1, moreover electromagnetic It was confirmed that the specific gravity of the shielding mortar can be equal to or less than that of the comparative mortar. As a result of further experiments, the present inventor has found that by adjusting the kneading amount of the iron oxide 4 and the carbon 8 with respect to the mortar materials 5 and 6 and the thickness d of the panel member 16, a predetermined level T for a specific frequency is obtained. It was confirmed that the panel material 16 of the electromagnetic shielding mortar 1 giving a transmission coefficient of 0 can be manufactured. Further, the specific gravity of the panel material 16 of the electromagnetic shielding mortar 1 can be adjusted by adjusting the ratio of the kneading amount of the iron oxide 4 and the carbon 8, and the specific gravity of the panel material 16 can be adjusted when the mortar materials 5 and 6 are solidified. It was confirmed that the specific gravity could be reduced to below.
[0025]
Although the specific gravity and the permeability coefficient of the electromagnetic shielding mortar 1 have been described above, the specific gravity and the permeability coefficient of the electromagnetic shielding concrete 2 are also adjusted by adjusting the ratio of the iron oxide 4 to the carbon 8 in the mixed powder 9 and the concrete 2 By adjusting the kneading amount of the mixed powder 9 and the thickness d of the panel material 16, the adjustment can be performed in the same manner as in the case of the mortar 1. However, in the case of the electromagnetic shielding concrete 2, since the shielding performance decreases as the amount of aggregate mixed increases, the same shielding as the mortar 1 by the panel material 16 of the same thickness using the mixed powder 9 of the same composition. In order to obtain the performance, it is necessary to increase the kneading amount of the mixed powder 9 as compared with the case of the mortar 1.
[0026]
As shown in FIG. 2, when the transmission level T 0 of the wall 11 or the slab 13 to be cast on site is determined before the casting, the iron oxide 4 and the carbon 8 in the electromagnetic shielding mortar 1 or the concrete 2 are used. And the design of the casting thickness d of the wall 11 or the slab 13 are required. The inventor uses the complex permittivity ε = ε r − j ε i (hereinafter, sometimes simply referred to as permittivity ε) of the electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 for designing the casting thickness d . I found what I can do. According to the dielectric constant ε, the shielding performance per unit thickness of the electromagnetic shielding mortar 1 or the concrete 2 itself can be determined.
[0027]
That is, in general, the transmission coefficient T of a layer having a thickness d (single-layer model) having a uniform dielectric constant ε can be expressed by the following equation (2) ( IEEE TRANSACTIONS ON ANTENNAS AND PROPAGATION , VOL.44 , NO: .1, JANUARY 1996, pp.35-36, " Measurement of the Complex Refractive Index of Concrete at 57.5 GHz"). Here, a δ = (2 π d / λ ) (ε- sin 2 θ) 1/2, k 0 = 2 π / λ. Λ indicates the wavelength of the radio wave to be shielded, and θ indicates the incident angle of the radio wave to be shielded. The R 'of formula (2), the polarization of the shielding target radio substitutes R'p of R's or the following formula (4) of the following formula (3).
[0028]
For example, considering the panel material 16 having the thickness d used in the experiment of FIG. 5, the dielectric constant ε of the electromagnetic shielding mortar 1 or the concrete 2 is determined by the thickness d of the panel material 16 , the wavelength λ of the radio wave to be shielded, and the incident angle. Based on θ (vertical in FIG. 5), it can be estimated that the variance between the measured value of the transmission coefficient T and the equation (2) is minimized (hereinafter, to simplify the explanation, the equation (2) is used ) . Of the transmission coefficient T and the thickness d. From the measured values of the blast furnace 2 Tsugihai kneading mortar 1 of the drawing, 1, GHz permittivity epsilon = 17 - j7, the 3 GHz ε = 17 - j15, the 5 GHz epsilon = 17 - can be estimated to be J23. On the other hand, from the measured values of the comparative mortar in the same figure, it can be estimated that the dielectric constant ε = 8 − j1 in the frequency band of 1 to 5 GHz . The size difference of the real part epsilon r and the imaginary part epsilon i permittivity epsilon corresponds to the difference in shielding performance of mortars 1 or concrete 2 itself.
[0029]
(Equation 2)
[0030]
Thus, for example, using a blast furnace 2 Tsugihai kneading mortar 1 in FIG. 5, 3 To pouring a wall or slab of a building 10 to be given to GHz band permeability coefficient of Jo Tokoro level T 0 is, 3 GHz mortar 1 dielectric constant for the strip epsilon = 17 - from j15 and the predetermined level T 0 Prefecture, it is possible to calculate the thickness d of the wall or slab to be pouring based on the equation (2).
[0031]
In the present invention , since the walls and / or slabs of the building to be shielded are formed using the lightweight electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 , the building body itself can have an electromagnetic shielding function. Since there is no need to provide a shielding member, the construction period of the electromagnetic shielding member can be shortened. Also, as a reinforcing material for a conventional electromagnetic shielding member, the electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 of the present invention is cast on the outer wall portion, floor, or ceiling portion of a building, so that the conventional electromagnetic shielding member has a problem from a seam. Leakage of radio waves can be reduced. Moreover, since the specific gravity of the electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 used in the present invention can be made equal to or less than that of ordinary mortar or concrete, an increase in the burden on the building structure can be suppressed.
[0032]
Thus, the object of the present invention, that is, the " electromagnetic shielding method for buildings capable of reducing leakage of radio wave shielding and reducing the weight load on the building structure " can be achieved.
[0033]
Ironmaking dust such as blast furnace secondary ash is inexpensive because it is produced in large quantities as a by-product of the ironmaking process of an ironmaking plant. Therefore, if the electromagnetic shielding mortar 1 or the concrete 2 is formed using blast furnace secondary ash or the like, the electromagnetic shielding cost can be reduced. However, not only the blast furnace secondary ash, etc., by using a mixed powder 9 containing iron oxide 4 and the carbon 9 in an appropriate ratio, and has a transmission coefficient of the predetermined level T 0 for a particular frequency The electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 having a small specific gravity can be used.
[0034]
【Example】
1B and 2 show that the electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 of the present invention is cast into a formwork (not shown) provided in a reinforced building 10 at a work site, and the walls 11 and 1 shows an embodiment of the invention for constructing a slab 13; Reference numeral 14 in FIG. 1B indicates a concrete mixer, and reference numeral 12 in FIG. 2 indicates a deck plate. If you pouring in this way work site, by adjusting the kneading amount and droplet設厚d of mixed powder 9 of the mortar 1 or concrete 2, a required transmission level T 0 to a wall 11 or slab 13 Can be granted.
[0035]
Further, the present inventor has compared the dielectric constant ε of the electromagnetic shielding mortar 1 or the concrete 2 with the shielding performance and found that it is effective to increase the imaginary part ε i of the dielectric constant ε in order to obtain a large shielding performance. I found something. Table 2 below shows that dielectric constants for two types of shielding target radio waves having frequencies f = 1.2 GHz and 2.4 GHz are assumed assuming that the thickness d = 20 cm and the incident angle θ of the shielding target radio wave is 0 ° (normal incidence). The calculation result of the relationship between the ratio ε and the shielding performance is shown. As shown in FIG. 5, the shielding performance of the comparative mortar for frequencies f = 1.2 GHz and 2.4 GHz is 6 dB and 10 dB, respectively.
[0036]
[Table 2]
[0037]
As it can be seen from a comparison of the 6-9 column of Table 2, shield performance with a large real part epsilon r of the dielectric constant epsilon is not necessarily increased. On the other hand, as shown in the first to fourth columns of Table 1, by increasing the imaginary part ε i of the dielectric constant ε, the shielding performance can be increased and the transmission coefficient T can be reduced. From this, the kneading amount of the iron oxide 4 and the carbon 9 in the electromagnetic shielding mortar 1 or the concrete 2 is adjusted under the condition that the specific gravity is equal to or less than that of the comparative mortar or the concrete. It is preferable that the imaginary part ε i of the dielectric constant ε be selected to be large.
[0038]
As described above, an electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 in which iron oxide 4 and carbon 8 are kneaded in an amount that gives a large dielectric constant ε to a radio wave to be shielded, and a thickness that gives a predetermined transmission level T 0 By driving with d, for example, the wall 11 and the slab 13 of the building 10 shown in FIG. 2 can have a necessary electromagnetic shielding function.
[0039]
Further, as shown in FIG. 1 (C), the electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 to form an electromagnetic shielding panel member 16 of thickness d at a predetermined transmission level T 0, the outer wall 11 of a building 10 using the panel material 16 , The slab 13 and the partition wall may have a required electromagnetic shielding function. When using a panel material in which the electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 and another building material are combined in a layer, a transmission coefficient of the panel material is obtained by using a multilayer dielectric model instead of the one-layer model shown in the equation (2). Is possible.
[0040]
Furthermore, for example, when the shielding performance of the walls and the slab is insufficient, as the interior material on the walls 11 and slab 13 is applied with a thickness d of the electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 is a predetermined transmission level T 0 is obtained Thereby, it is also possible to reinforce the shielding function of a wall or a slab.
[0041]
The electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 used in the present invention has a blackish brown or brownish color, and is not inferior to the conventional ordinary mortar or concrete from the viewpoint of the design color. The electromagnetic shielding mortar 1 or concrete 2 used in the present invention can be used as seawall concrete or a design block.
[0042]
【The invention's effect】
As described above in detail, the electromagnetic shielding method of building the present invention determines the permittivity of iron oxide and carbon for shielding target radio electromagnetic shielding mortar or concrete was kneaded, desired to shield the target radio wave The thickness of the wall and / or slab giving the transmission coefficient is determined based on the dielectric constant, and the wall or slab of the shielded building is formed by casting electromagnetic shielding mortar or concrete at the specified thickness. Has a remarkable effect.
[0043]
(A) By adjusting the kneading amount of iron oxide and carbon, it is possible to provide a mortar or concrete with a necessary permeation level.
(B) Since the building body itself can be provided with an electromagnetic shielding function, the work of installing an electromagnetic shielding member separately from the building body can be omitted, and the construction period can be shortened.
(C) Leakage of radio waves from the joint of the electromagnetic shielding member, which has conventionally been a problem, can be reduced, and the possibility of deterioration of the shielding function is small.
(D) Since the specific gravity can be about the same as that of the conventional mortar or concrete, it is possible to suppress an increase in load applied to the building structure during electromagnetic shielding.
(E) The use of iron-made dust can reduce manufacturing costs and contribute to the recycling of iron-made dust.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an explanatory diagram of one embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an explanatory view of a wall and a slab of a reinforced building.
FIG. 3 is an explanatory diagram showing the principle of electromagnetic shielding according to the present invention.
FIG. 4 is an explanatory view of a measuring device of electromagnetic shielding performance.
FIG. 5 is a graph showing the electromagnetic shielding performance of the mortar of the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Electromagnetic shielding mortar 2 ... Electromagnetic shielding concrete 4 ... Iron oxide 5 ... Cement 6 ... Water 7 ... Aggregate 8 ... Carbon 9 ... Mixed powder 10 ... Reinforced building 11 ... Building outer wall 12 ... Deck plate 13 ... Slab 14 ... Concrete mixer 16 ... Electromagnetic shielding panel material 20 ... Shield room 21 ... Electromagnetic wave absorbing member 22 ... Partition wall 24 ... Network analyzer 25 ... Transmitter 26 ... Receiver
