JP3536065B2

JP3536065B2 - Aluminum alloy brazing sheet strip for forming a tube by bending

Info

Publication number: JP3536065B2
Application number: JP30241096A
Authority: JP
Inventors: 武宜土公
Original assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp
Current assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp
Priority date: 1996-10-28
Filing date: 1996-10-28
Publication date: 2004-06-07
Anticipated expiration: 2016-10-28
Also published as: JPH10130760A

Description

Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等の熱交換
器のチューブ材として使用される熱交換器用アルミニウ
ム合金ブレージングシート条に関するものであり、さら
詳しくは、ろう付後の耐圧特性と耐食性に優れたチュー
ブが得られ、製造される熱交換器の軽量化が可能な折り
曲げ加工によりチューブとするためのアルミニウム合金
ブレージングシート条に関するものである。TECHNICAL FIELD The present invention relates to an aluminum alloy brazing sheet strip for a heat exchanger used as a tube material for a heat exchanger of an automobile or the like. More specifically, it relates to pressure resistance characteristics and corrosion resistance after brazing. TECHNICAL FIELD The present invention relates to an aluminum alloy brazing sheet strip for producing a tube by bending which enables an excellent tube to be obtained and the weight of a manufactured heat exchanger to be reduced.

【０００２】[0002]

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】ラジエ
ーター等の熱交換器は例えば図１に示すように複数本の
偏平チューブ（１）の間にコルゲート状に加工した薄肉
フィン（２）を一体に形成し、該偏平チューブ（１）の
両端はヘッダー（３）とタンク（４）とで構成される空
間にそれぞれ開口させ、一方のタンク側の空間から偏平
チューブ（１）内を通して高温冷媒を他方のタンク
（４）側の空間に送り、チューブ（１）およびフィン
（２）の部分で熱交換して低温になった冷媒を再び循環
させるものである。2. Description of the Related Art A heat exchanger such as a radiator has a plurality of flat tubes (1) integrally formed with corrugated thin fins (2) as shown in FIG. Both ends of the flat tube (1) are opened in the space formed by the header (3) and the tank (4), and high-temperature refrigerant is passed from the space on one tank side through the flat tube (1). The refrigerant is sent to the other space on the side of the tank (4), and heat is exchanged in the tubes (1) and fins (2) to circulate the refrigerant having a low temperature again.

【０００３】このような熱交換器のチューブ材は例えば
ＪＩＳ３００３合金（Ａｌ−0.15wt％Ｃｕ− 1.1wt％Ｍ
ｎ）を芯材とし、該芯材の内側、すなわち冷媒に常時触
れている側には犠牲材としてＪＩＳ７０７２合金（Ａｌ
−１wt％Ｚｎ）を、そして、該芯材の外側には、通常Ｊ
ＩＳ４０４５合金（Ａｌ−10wt％Ｓｉ）等のろう材をク
ラッドしたブレージングシートを電縫加工により成形し
たものである。そしてコルゲート加工を行ったフィン等
の他の部材とともに組み立ててブレージングにより一体
に接合して熱交換器を得ている。ブレージング工法とし
ては、フラックスブレージング法、非腐食性のフラック
スを用いたノコロックブレージング法等が行われ、 600
℃付近の温度に加熱してろう付けされる。A tube material for such a heat exchanger is, for example, a JIS3003 alloy (Al-0.15 wt% Cu-1.1 wt% M
n) is used as a core material, and a JIS 7072 alloy (Al
-1 wt% Zn), and on the outside of the core, usually J
This is a brazing sheet in which a brazing material such as IS4045 alloy (Al-10 wt% Si) is clad and is formed by electric resistance sewing. Then, the heat exchanger is obtained by assembling with other members such as corrugated fins and integrally joining them by brazing. As a brazing method, a flux brazing method, a Nocolock brazing method using a non-corrosive flux, etc. are used.
It is brazed by heating to a temperature around ℃.

【０００４】ところで、近年、熱交換器は軽量・小型化
の方向にあり、そのために材料の薄肉化が望まれてい
る。そしてチューブ材の薄肉化を行うには、まず、材料
の肉厚が減少する分強度を向上させ、耐食性を確保する
必要がある。これに対して、ブレージングシートの皮材
にＭｇを含有させて強度を向上させる方法が有力視され
ている。例えば、特開平６−２３５３５号公報や特開平
６−１４５８５９号公報が最近提案されている。By the way, in recent years, heat exchangers have been in the direction of weight reduction and downsizing, and therefore, thinning of materials has been desired. In order to reduce the wall thickness of the tube material, it is first necessary to improve the strength by the reduction of the wall thickness of the material and ensure the corrosion resistance. On the other hand, a method of improving the strength by adding Mg to the skin material of the brazing sheet is considered promising. For example, JP-A-6-23535 and JP-A-6-145859 have recently been proposed.

【０００５】次に、上記ブレージングシートを用いてチ
ューブ材を得るには、従来は、図２に断面形状で示すよ
うにブレージングシート条を犠牲材（７）層を内側にし
てパイプ状に成形し、電縫加工により突き合わせ部
（８）を溶接して製造されている。他方特開平６−１２
３５７１号公報に開示されているように、アルミニウム
又はアルミニウム合金板を図３の断面図で示すように折
り曲げて冷媒通路を２分割した形状のチューブも提案さ
れている。そしてこの折り曲げチューブの場合はこのよ
うに折り曲げ加工した後溶融ハンダ槽内を通すことによ
り、図中の斜線で示す間隙にハンダを流入させてチュー
ブを製造している。そこで上記のブレージングシートを
用いて、特開平６−１２３５７１号公報に開示の形状の
チューブを製造することが考えられた。即ち図４（ａ）
（ｂ）に断面で示すように上記ブレージングシート条の
両側部を犠牲材（７）層が内側となるように折り曲げて
それら両側端を犠牲材（７）層に突き当てることによ
り、両側にそれぞれ冷媒通路（９）（９）を形成したチ
ューブ（11）を成形後、フィンと組み合わせてコア組を
行いろう付けにより接合するものである。Next, in order to obtain a tube material using the brazing sheet, conventionally, a brazing sheet strip is formed into a pipe shape with the sacrificial material (7) layer inside as shown in the sectional view of FIG. It is manufactured by welding the butted portion (8) by electric resistance welding. On the other hand, JP-A-6-12
As disclosed in Japanese Patent No. 3571, a tube having a shape in which an aluminum or aluminum alloy plate is bent as shown in the sectional view of FIG. In the case of this bent tube, the tube is manufactured by bending it in this way and then passing it through the molten solder bath to allow the solder to flow into the gap indicated by the diagonal lines in the figure. Therefore, it has been considered to manufacture a tube having the shape disclosed in JP-A-6-123571 using the above brazing sheet. That is, FIG. 4 (a)
As shown in cross section in (b), both sides of the brazing sheet strip are bent so that the sacrificial material (7) layer is on the inner side, and both ends thereof are abutted against the sacrificial material (7) layer, thereby respectively After forming the tube (11) having the refrigerant passages (9) (9) formed therein, it is combined with fins to form a core group and are joined by brazing.

【０００６】この図４のような折り曲げ加工による方法
の場合、電縫加工を行わないため溶接性を考えた材料設
計を行わなくてよいことと、チューブが２分割されるた
め、熱交換器の耐圧強度が高くなるというメリットがあ
る。しかし、このような方法で製造した熱交換器では耐
食性が低下するという問題と耐圧強度が設計値ほど出な
いという問題がある。In the case of the bending method as shown in FIG. 4, since electric resistance processing is not performed, it is not necessary to design a material in consideration of weldability, and since the tube is divided into two, the heat exchanger There is a merit that the pressure resistance becomes high. However, the heat exchanger manufactured by such a method has a problem that the corrosion resistance is lowered and a pressure resistance is not as high as a design value.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】本発明はこのような状況
に鑑み鋭意検討の結果、ろう付後の耐圧特性と耐食性に
優れた熱交換器を製造可能とする折り曲げ加工で製造さ
れるチューブ用のアルミニウム合金ブレージングシート
条を開発したものである。DISCLOSURE OF THE INVENTION As a result of intensive studies in view of such circumstances, the present invention is for a tube manufactured by a bending process capable of manufacturing a heat exchanger having excellent pressure resistance characteristics and corrosion resistance after brazing. This is a developed aluminum alloy brazing sheet strip.

【０００８】すなわち、本発明の第１は、 0.2wt％を越
え 1.2wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え 2.0wt％以下の
Ｆｅ、 0.4wt％を越え 1.2wt％以下のＣｕ、0.05wt％を
越え2.0wt％以下のＭｎを含有し、残部アルミニウムと
不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材と
し、その片面に 3.0wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎを含
有し、不可避的不純物としてのＭｇ含有量が 90ppm以下
であり、残部アルミニウムと他の不可避的不純物とから
なるアルミニウム合金を犠牲材としてクラッドし、他の
片面にアルミニウム合金からなるろう材をクラッドした
３層構造であることを特徴とする折り曲げ加工によりチ
ューブとするためのブレージングシート条である。That is, the first aspect of the present invention is that the Si content is more than 0.2 wt% and 1.2 wt% or less, the Fe content is more than 0.05 wt% and the 2.0 wt% or less, and the Cu content is more than 0.4 wt% and the 1.2 wt% or less and 0.05 wt% or less. %, 2.0 wt% or less of Mn, and aluminum alloy consisting of the balance aluminum and unavoidable impurities as the core material, and one side of which contains Zn of 3.0 wt% or more and 6.0 wt% or less, unavoidable impurities Has a Mg content of 90 ppm or less and has a three-layer structure in which an aluminum alloy consisting of the balance aluminum and other unavoidable impurities is clad as a sacrificial material, and a brazing material consisting of an aluminum alloy is clad on the other side. Is a brazing sheet strip for forming a tube by bending.

【０００９】また本発明の第２は、 0.2wt％を越え 1.2
wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え2.0wt％以下のＦｅ、
0.4wt％を越え 1.2wt％以下のＣｕ、0.05wt％を越え 2.
0wt％以下のＭｎを含有し、さらに 0.3wt％以下のＭ
ｇ、 0.3wt％以下のＣｒ、0.3wt％以下のＺｒ、 0.3wt
％以下のＴｉのうち１種または２種以上を含有し、残部
アルミニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム
合金を芯材とし、その片面に 3.0wt％を越え 6.0wt％以
下のＺｎを含有し、不可避的不純物としてのＭｇ含有量
が 90ppm以下であり、残部アルミニウムと他の不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金を犠牲材としてクラ
ッドし、他の片面にアルミニウム合金からなるろう材を
クラッドした３層構造であることを特徴とする折り曲げ
加工によりチューブとするためのブレージングシート条
である。The second aspect of the present invention is that the content of 0.2 wt% exceeds 1.2
Si of less than wt%, Fe of more than 0.05 wt% and less than 2.0 wt%,
Cu over 0.4 wt% and under 1.2 wt%, over 0.05 wt% 2.
Contains 0 wt% or less Mn, and 0.3 wt% or less M
g, 0.3 wt% or less Cr, 0.3 wt% or less Zr, 0.3 wt
% Or less of Ti, one or more kinds of Ti are contained, and an aluminum alloy consisting of the balance aluminum and unavoidable impurities is used as a core material, and one surface thereof contains Zn of more than 3.0 wt% and 6.0 wt% or less, A three-layer structure in which the Mg content as unavoidable impurities is 90 ppm or less, the aluminum alloy consisting of the balance aluminum and other unavoidable impurities is clad as a sacrificial material, and the brazing material made of an aluminum alloy is clad on the other side. It is a brazing sheet strip for forming a tube by bending.

【００１０】また本発明の第３は、 0.2wt％を越え 1.2
wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え2.0wt％以下のＦｅ、
0.4wt％を越え 1.2wt％以下のＣｕ、0.05wt％を越え 2.
0wt％以下のＭｎを含有し、残部アルミニウムと不可避
的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材とし、その
片面に 3.0wt％を越え 6.0wt％以下のＺｎを含有し、さ
らに 0.3wt％以下のＩｎ、 0.3wt％以下のＳｎ、 1.6wt
％以下のＭｎのうち１種または２種以上を含有し、不可
避的不純物としてのＭｇ含有量が 90ppm以下であり、残
部アルミニウムと他の不可避的不純物とからなるアルミ
ニウム合金を犠牲材としてクラッドし、他の片面にアル
ミニウム合金からなるろう材をクラッドした３層構造で
あることを特徴とする折り曲げ加工によりチューブとす
るためのブレージングシート条である。The third aspect of the present invention is that the content of 0.2 wt% exceeds 1.2
Si of less than wt%, Fe of more than 0.05 wt% and less than 2.0 wt%,
Cu over 0.4 wt% and under 1.2 wt%, over 0.05 wt% 2.
An aluminum alloy containing 0 wt% or less of Mn and the balance aluminum and unavoidable impurities is used as a core material, and one surface thereof contains Zn of more than 3.0 wt% and 6.0 wt% or less and further 0.3 wt% or less of In. , 0.3wt% or less Sn, 1.6wt
% Or less of Mn, the content of Mg as an unavoidable impurity is 90 ppm or less, and an aluminum alloy consisting of the balance aluminum and other unavoidable impurities is clad as a sacrificial material, A brazing sheet strip for forming a tube by bending, which has a three-layer structure in which a brazing material made of an aluminum alloy is clad on the other side.

【００１１】さらに本発明の第４は、 0.2wt％を越え
1.2wt％以下のＳｉ、0.05wt％を越え2.0wt％以下のＦ
ｅ、 0.4wt％を越え 1.2wt％以下のＣｕ、0.05wt％を越
え 2.0wt％以下のＭｎを含有し、さらに 0.3wt％以下の
Ｍｇ、 0.3wt％以下のＣｒ、0.3wt％以下のＺｒ、 0.3w
t％以下のＴｉのうち１種または２種以上を含有し、残
部アルミニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウ
ム合金を芯材とし、その片面に 3.0wt％を越え 6.0wt％
以下のＺｎを含有し、さらに 0.3wt％以下のＩｎ、 0.3
wt％以下のＳｎ、 1.6wt％以下のＭｎのうち１種または
２種以上を含有し、不可避的不純物としてのＭｇ含有量
が 90ppm以下であり、残部アルミニウムと他の不可避的
不純物とからなるアルミニウム合金を犠牲材としてクラ
ッドし、他の片面にアルミニウム合金からなるろう材を
クラッドした３層構造であることを特徴とする折り曲げ
加工によりチューブとするためのブレージングシート条
である。Further, the fourth aspect of the present invention is that the content exceeds 0.2 wt%.
Si of 1.2 wt% or less, F of more than 0.05 wt% and 2.0 wt% or less
e, containing 0.4 wt% or more and 1.2 wt% or less Cu, 0.05 wt% or more and 2.0 wt% or less Mn, further 0.3 wt% or less Mg, 0.3 wt% or less Cr, 0.3 wt% or less Zr , 0.3w
An aluminum alloy containing at least 1% or more of t% or less of Ti and the balance aluminum and unavoidable impurities is used as a core material, and one surface of the aluminum alloy exceeds 3.0% by weight and 6.0% by weight.
The following Zn is contained, and 0.3% by weight or less of In, 0.3
Aluminum containing one or two or more of Sn of less than wt% and Mn of less than 1.6 wt%, the content of Mg as an unavoidable impurity of 90 ppm or less, and the balance aluminum and other unavoidable impurities. A brazing sheet strip for forming a tube by bending, which has a three-layer structure in which an alloy is clad as a sacrificial material and a brazing material made of an aluminum alloy is clad on the other side.

【００１２】また上記いずれのブレージングシート条に
おいても、犠牲材の厚さを35μｍ以上とするのは一層有
効である。Further, in any of the above brazing sheet strips, it is more effective that the thickness of the sacrificial material is 35 μm or more.

【００１３】まず、本発明のブレージングシート条の用
途について説明する。本発明のブレージングシート条の
用途は折り曲げ加工により、チューブの形状とし、コア
組後ろう付加熱により熱交換器とするための条に限定す
る。この理由は、本発明は折り曲げ加工により製造され
たチューブに特有な問題を解決したものだからであり、
電縫加工により製造される場合は本発明のブレージング
シート条は必要ないためである。なお、本発明でいう折
り曲げ加工とは次のような特定の意味に用いる。すなわ
ちスリッター等により切断されて得られた上記３層構造
のブレージングシート条の切断端縁部を犠牲材の面を内
側に向けて折り曲げ、その端面を該犠牲材の面にＴ字型
に突き当てることによりチューブ形状を得るものをい
う。そしてその一例を図３に示すがこの形状（寸法等）
に限定するものではない。First, the use of the brazing sheet strip of the present invention will be described. The application of the brazing sheet strip of the present invention is limited to a strip for forming a tube by bending and forming a heat exchanger by heat addition after brazing of a core. The reason for this is that the present invention solves the problem peculiar to the tube manufactured by bending,
This is because the brazing sheet strip of the present invention is not necessary when manufactured by electric resistance sewing. The folding process in the present invention has the following specific meaning. That is, the cut edge of the brazing sheet strip having the above three-layer structure obtained by cutting with a slitter or the like is bent with the surface of the sacrificial material facing inward, and the end surface is abutted against the surface of the sacrificial material in a T-shape. This means that a tube shape is obtained. An example of this is shown in Fig. 3. This shape (dimensions, etc.)
It is not limited to.

【００１４】また、本発明のブレージングシートは非腐
食性のフラックスを使用したろう付法に用いるものであ
る。なお工業的に広く使用されているろう付法には、非
腐食性のフラックスを使用したろう付法と真空ろう付法
があるが、後者は寸法精度がろう付性に及ぼす影響が大
きく、折り曲げ加工でチューブを製造するのには適しな
いためである。The brazing sheet of the present invention is used in a brazing method using a non-corrosive flux. The brazing methods widely used industrially include the brazing method using a non-corrosive flux and the vacuum brazing method. This is because it is not suitable for manufacturing a tube by processing.

【００１５】次に、本発明のブレージングシート条の合
金組成について説明する。本発明に用いる芯材合金は高
強度合金であり、Ｃｕを添加していることが特徴であ
る。すなわち、芯材は、 0.2wt％を越え 1.2wt％以下の
Ｓｉ、0.05wt％を越え 2.0wt％以下のＦｅ、 0.4wt％を
越え 1.2wt％以下のＣｕ、0.05wt％を越え2.0wt％以下
のＭｎを含有し、残部アルミニウムと不可避的不純物と
からなるアルミニウム合金、またはこれにさらに 0.3wt
％以下のＭｇ、 0.3wt％以下のＣｒ、 0.3wt％以下のＺ
ｒ、 0.3wt％以下のＴｉのうち１種または２種以上を添
加したアルミニウム合金である。芯材合金の各添加元素
の役割を以下に述べる。Next, the alloy composition of the brazing sheet strip of the present invention will be described. The core alloy used in the present invention is a high-strength alloy, and is characterized by the addition of Cu. That is, the core material should be more than 0.2 wt% and 1.2 wt% or less Si, 0.05 wt% or more and 2.0 wt% or less Fe, 0.4 wt% or more and 1.2 wt% or less Cu, and 0.05 wt% or more and 2.0 wt% or more. An aluminum alloy containing the following Mn and the balance aluminum and unavoidable impurities, or an additional 0.3 wt.
% Mg or less, 0.3 wt% or less Cr, 0.3 wt% or less Z
It is an aluminum alloy to which one or more of r and 0.3 wt% or less of Ti are added. The role of each additive element of the core alloy will be described below.

【００１６】Ｓｉは、強度向上に寄与する。Ｓｉ量が
0.2wt％以下の場合強度向上効果が十分でなく、 1.2wt
％を越えると融点が低下し、通常のろう合金を用いてブ
レージングを行うと溶融してしまう。したがって、Ｓｉ
は 0.2wt％を越え 1.2wt％以下とするが、強度、耐食
性、ろう付性のバランスを考えると 0.3wt％〜 0.8wt％
付近で優れた特性を示す。Si contributes to the improvement of strength. Si amount
If it is less than 0.2wt%, the strength improvement effect is not sufficient and 1.2wt%
If it exceeds%, the melting point will decrease, and if brazing is performed using a normal brazing alloy, it will melt. Therefore, Si
Is more than 0.2 wt% and 1.2 wt% or less, but if considering the balance of strength, corrosion resistance and brazing property, 0.3 wt% to 0.8 wt%
Shows excellent characteristics in the vicinity.

【００１７】Ｆｅは、粗大な金属間化合物を合金中に分
布させ、本発明のブレージングシートの結晶粒を微細に
し、成形加工時の割れを防止する作用を有する。Ｆｅ量
が0.05wt％以下ではこの作用が十分でなく、 2.0wt％を
越えて添加した場合成形性が低下し、成形加工時にブレ
ージングシートが割れてしまう。Fe distributes a coarse intermetallic compound in the alloy, makes the crystal grains of the brazing sheet of the present invention fine, and prevents cracking during molding. If the Fe content is 0.05 wt% or less, this effect is not sufficient, and if it is added in excess of 2.0 wt%, the formability is lowered and the brazing sheet is cracked during the forming process.

【００１８】Ｃｕはろう付後に固溶状態にて合金中に存
在して強度を向上させる。Ｃｕ量が0.4wt％以下の場
合、十分な強度向上効果が得られず、 1.2wt％を越える
と融点が低下するため、通常のろう合金を用いるとブレ
ージング時に溶融してしまう。したがって、Ｃｕは 0.4
wt％を越え 1.2wt％以下とするが、強度の向上効果を考
慮すると 0.7wt％〜 1.2wt％で優れた特性を示す。しか
し、このようなＣｕを含有した合金を芯材に用いた場
合、耐食性が低下する問題がある。本発明において犠牲
材合金のＺｎ添加量を 3.0wt％を越えるものとして耐食
性を改善しているが、耐食性の安定性の点からは 0.4wt
％〜 0.9wt％のＣｕ添加量が望ましい。Cu exists in the alloy in a solid solution state after brazing to improve the strength. When the amount of Cu is 0.4 wt% or less, a sufficient strength improving effect cannot be obtained, and when it exceeds 1.2 wt%, the melting point is lowered, so that if a normal brazing alloy is used, it will melt during brazing. Therefore, Cu is 0.4
The content is more than 1.2 wt% and more than wt%, but when considering the effect of improving strength, 0.7 wt% to 1.2 wt% shows excellent characteristics. However, when such an alloy containing Cu is used as the core material, there is a problem that the corrosion resistance decreases. In the present invention, the corrosion resistance is improved by increasing the amount of Zn added to the sacrificial alloy to more than 3.0 wt%. However, from the viewpoint of stability of the corrosion resistance, 0.4 wt
% -0.9 wt% Cu addition is desirable.

【００１９】Ｍｎは、微細な金属間化合物を合金中に分
布させ、耐食性を低下させることなく強度を向上させる
ための必須元素である。Ｍｎ量が0.05wt％以下では強度
向上が十分でなく、 2.0wt％を越えて添加した場合成形
性が低下し、成形加工時にブレージングシートが割れて
しまう。Mn is an essential element for distributing a fine intermetallic compound in the alloy and improving the strength without lowering the corrosion resistance. If the Mn content is 0.05 wt% or less, the strength is not sufficiently improved, and if it is added in excess of 2.0 wt%, the formability is lowered and the brazing sheet is cracked during the forming process.

【００２０】Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも微細な金属間
化合物を形成し合金の強度を向上させる働きや耐食性を
向上させる働きを有する任意添加元素であり、添加しな
くてもよい。それぞれ 0.3wt％を越えて添加した場合成
形性が低下し、組付け等の加工時にブレージングシート
が割れてしまう。Each of Cr, Zr and Ti is an optional additive element having a function of forming a fine intermetallic compound to improve the strength of the alloy and a function of improving corrosion resistance, and may not be added. If added in excess of 0.3 wt% each, the formability will decrease and the brazing sheet will crack during processing such as assembly.

【００２１】Ｍｇは固溶硬化により合金の強度を向上さ
せる働きを有する任意添加元素であり、添加しなくとも
よい。Ｍｇを 0.3wt％を越えて添加した場合ろう付性が
低下し、後述する中柱のろう付が困難になる。Mg is an optional additive element having the function of improving the strength of the alloy by solid solution hardening, and may not be added. If Mg is added in excess of 0.3 wt%, the brazing property will deteriorate, and it will be difficult to braze the middle pillar described later.

【００２２】以上が本発明ブレージングシート条の芯材
合金の成分であるが、鋳塊組織の微細化のために添加さ
れるＢや強度向上を目的として添加されるＶ等、上記以
外の元素はそれぞれ0.05wt％以下であれば含有されてい
てもかまわない。The above are the components of the core material alloy of the brazing sheet strip of the present invention, but elements other than the above, such as B added for refining the ingot structure and V added for the purpose of improving strength, are not included. If each is 0.05 wt% or less, they may be contained.

【００２３】次に本発明ブレージングシート条の犠牲材
合金について説明する。この犠牲材合金は、 3.0wt％を
越え 6.0wt％以下のＺｎを含有し、不可避的不純物とし
てのＭｇ含有量が 90ppm以下であり、残部アルミニウム
と他不可避的不純物とからなるアルミニウム合金、また
はこれに 0.3wt％以下のＩｎ、 0.3wt％以下のＳｎ、1.
6wt％以下のＭｎのうち１種または２種以上を含有した
アルミニウム合金である。特徴は 3.0wt％を越える多量
のＺｎを含有している点と、不可避的不純物としてのＭ
ｇ含有量を 90ppm以下としたことである。以下に各元素
の添加理由を述べる。Next, the sacrificial alloy for the brazing sheet strip of the present invention will be described. This sacrificial alloy contains Zn in an amount of more than 3.0 wt% and 6.0 wt% or less, a Mg content of 90 ppm or less as an unavoidable impurity, and an aluminum alloy composed of the balance aluminum and other unavoidable impurities, or In of 0.3 wt% or less, Sn of 0.3 wt% or less, 1.
It is an aluminum alloy containing one or more Mn of 6 wt% or less. The feature is that it contains a large amount of Zn exceeding 3.0 wt% and M as an unavoidable impurity.
This means that the g content is 90 ppm or less. The reasons for adding each element are described below.

【００２４】Ｚｎの添加はチューブ材の耐食性を向上さ
せると共に材料全体の強度を向上させる。強度は、Ｚｎ
が犠牲材から芯材へ拡散することにより、該芯材がＡｌ
−Ｚｎ系合金となり、すなわち一種の超ジュラルミン組
成となることで向上するのである。そして、Ｚｎの添加
量が 3.0wt％以下では、拡散量が十分でなく、このよう
な強度向上効果が十分に発揮できない。また、 6.0wt％
を越えると融点が低下し、ろう付時に溶融してしまう。
したがって、Ｚｎ量は 3.0wt％を越え 6.0wt％以下とす
るが、特に 3.5wt％〜５wt％のＺｎ量で優れた耐食性を
示す。The addition of Zn improves the corrosion resistance of the tube material and also improves the strength of the entire material. The strength is Zn
Is diffused from the sacrificial material to the core material, whereby the core material is Al
It is improved by becoming a -Zn-based alloy, that is, having a kind of super duralumin composition. When the amount of Zn added is 3.0 wt% or less, the amount of diffusion is insufficient, and such strength improving effect cannot be sufficiently exerted. In addition, 6.0wt%
If it exceeds, the melting point will be lowered and it will melt during brazing.
Therefore, the Zn content is set to more than 3.0 wt% and 6.0 wt% or less, and particularly excellent corrosion resistance is exhibited at a Zn content of 3.5 wt% to 5 wt%.

【００２５】なお、本発明において多量のＣｕを添加し
た合金を芯材に用いた場合の耐食性低下の問題を解決し
たのは、このように多量のＺｎを添加したことにある
が、多量のＺｎを添加できる背景は以下の通りである。In the present invention, the problem of reduced corrosion resistance when an alloy containing a large amount of Cu is used as the core material lies in the fact that a large amount of Zn is added. The background to which can be added is as follows.

【００２６】まず、Ｃｕを添加した合金の耐食性は、特
開平６−２３５３５号公報の［００２４］項に「しか
し、Ｃｕ添加量が 0.6％を越えると強度向上効果は得ら
れるものの、耐食性低下が大きく、皮材の犠牲陽極効果
を強化しても十分な耐食性が得られず」と記載されてい
るように、非常に悪い。このことは、特開平６−２３５
３５号公報の実施例１の試験Ｎo.12（芯材に 0.7wt％の
Ｃｕを添加した合金を使用）で皮材側から貫通孔食が発
生していることからも、極めて重大な問題であることが
分かる。さらに特開平６−１４５８５９号公報にも同様
な理由が記載されている。現在、実際に安定して耐食性
を確保できる芯材のＣｕ量は 0.4％以下であり、耐食性
の向上が熱交換器の特性向上のために望まれている。First, the corrosion resistance of the alloy containing Cu is described in the paragraph [0024] of JP-A-6-23535, "However, if the amount of Cu added exceeds 0.6%, the strength improving effect is obtained, but the corrosion resistance is deteriorated. It is large, and sufficient corrosion resistance cannot be obtained even if the sacrificial anode effect of the skin material is enhanced. " This is disclosed in JP-A-6-235.
This is a very serious problem because the test No. 12 (using an alloy containing 0.7 wt% Cu added to the core material) of Example 1 of JP-A No. 35 gazette causes through pitting corrosion from the skin material side. I know there is. Further, Japanese Unexamined Patent Publication No. 6-145859 describes the same reason. Currently, the amount of Cu in the core material that can actually ensure stable corrosion resistance is 0.4% or less, and improvement in corrosion resistance is desired for improving the characteristics of the heat exchanger.

【００２７】そして、犠牲材層のＺｎの添加可能な範囲
は例えば特開昭５４−９９０２２号公報で 0.3〜５wt％
とあるように、従来から広範囲が可能とされていた。し
かし、通常は代表的な犠牲材合金である１wt％のＺｎを
添加したＪＩ７０７２合金に代表されるように、３wt％
以下が通常であった。この理由は、特開平４−３７１３
６８号公報の［００３１］項や特開平５−６９１８４号
公報の［００２１］項に記載されているように、「犠牲
層の消耗する速度を考慮し、犠牲層の残留Ｚｎ濃度を
1.5wt％以下とするために、犠牲層の含有Ｚｎ量は 3.0w
t％以下としている」のである。同様な内容は、特開平
６−２３５３５号公報にも記載されており、その請求項
７で芯材と皮材の孔食電位の差を30〜 120mVとし、［０
０３５］項に示すように［孔食電位の差が 120mV以上に
なると皮材の消耗速度が大きく、長期にわたり犠牲陽極
効果が維持できない。」と考えられていた。The range in which Zn can be added to the sacrificial material layer is, for example, 0.3 to 5 wt% in JP-A-54-99022.
As described above, a wide range has been conventionally possible. However, it is usually 3 wt% as represented by the JI7072 alloy containing 1 wt% Zn which is a typical sacrificial alloy.
The following were usual: The reason for this is described in JP-A-4-3713.
As described in the paragraph [0031] of Japanese Patent Laid-Open No. 68 and the paragraph [0021] of Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-69184, "the residual Zn concentration in the sacrificial layer is determined in consideration of the consumption rate of the sacrificial layer.
The Zn content in the sacrificial layer is 3.0w in order to keep it below 1.5wt%.
It is below t%. " Similar contents are also described in JP-A-6-23535, and in claim 7, the difference between the pitting potentials of the core material and the skin material is 30 to 120 mV, and [0
[035] [If the difference in pitting corrosion potential is 120 mV or more, the skin material is consumed at a high rate, and the sacrificial anode effect cannot be maintained for a long period of time. Was considered. "

【００２８】しかし、実際には芯材からＣｕが拡散する
ため、実質的にＣｕを含有することになる犠牲材合金の
犠牲材層の消耗する速度とＺｎ量との関係を詳細に調べ
たところ、Ｚｎが 0.5wt％程度までは急激に速度が増
し、 0.5〜 1.2wt％ではゆるかに増し、 1.2wt％を越え
るとＺｎ添加量を増やしても犠牲材層の消耗する速度は
ほとんど変化しないことが判明した。したがって、本発
明での犠牲材中のＺｎ量でも犠牲材層の消耗する速度は
問題を生じないのであり、逆に芯材と犠牲材との電位差
が十分に確保されることにより耐食性が向上するのであ
る。However, since Cu is actually diffused from the core material, the relationship between the wear rate of the sacrificial material layer of the sacrificial material alloy containing substantially Cu and the Zn content was investigated in detail. , Zn increases rapidly up to about 0.5 wt%, gradually increases at 0.5 to 1.2 wt%, and if it exceeds 1.2 wt%, the consumption rate of the sacrificial material layer hardly changes even if the Zn addition amount is increased. It has been found. Therefore, even if the amount of Zn in the sacrificial material in the present invention, the speed at which the sacrificial material layer is consumed does not cause a problem, and conversely, a sufficient potential difference between the core material and the sacrificial material improves the corrosion resistance. Of.

【００２９】Ｉｎ、Ｓｎの添加は犠牲効果を合金に与え
る。その量が 0.3wt％を越えると合金の圧延加工性が低
下し、３層構造のブレージングシートに用いる犠牲材と
しては適さなくなる。The addition of In and Sn gives a sacrificial effect to the alloy. If the amount exceeds 0.3 wt%, the rolling workability of the alloy is deteriorated and it becomes unsuitable as a sacrificial material used for a brazing sheet having a three-layer structure.

【００３０】Ｍｎは犠牲合金を高強度化し材料全体の強
度を向上させるために添加する任意添加元素である。そ
の量が 1.6wt％を越えると合金の圧延加工性が低下し、
３層構造のブレージングシートに用いる犠牲材として適
さなくなる。Mn is an optional element added to increase the strength of the sacrificial alloy and improve the strength of the entire material. If the amount exceeds 1.6 wt%, the rolling workability of the alloy deteriorates,
It becomes unsuitable as a sacrificial material used for a brazing sheet having a three-layer structure.

【００３１】本発明の犠牲材合金元素は以上の通りであ
るが、不可避的不純物として、Ｓｉは強度向上元素とし
て考える場合 0.5wt％以下であれば含有可能であるが、
耐食性の点から 0.1wt％以下が望ましい。Ｆｅは 0.8wt
％以下であれば含有可能であるが、耐食性の点から 0.1
wt％以下が望ましい。さらに強度向上のためのＣｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉ等の上記以外の元素もそれぞれ0.05wt％以下で
あれば不純物元素として含有してもかまわない。Although the sacrificial alloy elements of the present invention are as described above, Si can be contained as an unavoidable impurity in an amount of 0.5 wt% or less when considered as a strength improving element.
From the viewpoint of corrosion resistance, 0.1 wt% or less is desirable. Fe is 0.8 wt
%, It can be contained, but it is 0.1 from the viewpoint of corrosion resistance.
wt% or less is desirable. Cr and Z for further strength improvement
Elements other than the above, such as r and Ti, may be contained as impurity elements as long as the content is 0.05 wt% or less.

【００３２】さて、不可避的不純物としてのＭｇ含有量
が本発明の骨子である。Ｍｇ含有量を 90ppm以下に限定
した理由は現在折り曲げ加工により得られるチューブに
発生している次の問題を解決するためである。すなわ
ち、電縫管タイプのチューブを用いた熱交換器より耐圧
強度が向上するもののその程度が小さいという問題と、
耐食性が低下するという問題であり、これらは折り曲げ
加工タイプのチューブを用いた熱交換器特有の問題であ
る。The Mg content as an unavoidable impurity is the essence of the present invention. The reason for limiting the Mg content to 90 ppm or less is to solve the following problems currently occurring in tubes obtained by bending. That is, although the pressure resistance is improved as compared with the heat exchanger using the electric resistance welded tube, the problem is that the degree is small.
This is a problem that corrosion resistance is reduced, and these are problems peculiar to a heat exchanger using a bent type tube.

【００３３】これについて以下に詳述する。折り曲げ加
工タイプのチューブの場合、図４（ａ）（ｂ）に示すよ
うにブレージングシート条の両端縁部を折り曲げ加工し
てＴ字型突き当て部を形成する部位である中柱（10）の
周辺部分（図中Ａで囲まれた領域）のろう付状態が重要
である。すなわちこの部分がしっかりとろう付できてい
ない場合、熱交換器に圧力を加えた際に当該チューブ
（11）が図５に示したように膨れるために耐圧強度が増
さないのである。また、この中柱の周辺部分（Ａ）に少
しでも隙間が生じると、隙間腐食の原因となり、ろう材
と芯材の部分まで腐食が到達し、その後はろう合金と芯
合金との電位差により腐食がろうと芯との界面に添って
急速に進行するのである。This will be described in detail below. In the case of a bending type tube, as shown in FIGS. 4 (a) and 4 (b), the both ends of the brazing sheet strip are bent to form a T-shaped abutting portion of the center pillar (10). The brazing state of the peripheral portion (area surrounded by A in the figure) is important. That is, when this portion is not brazed firmly, the pressure strength is not increased because the tube (11) swells as shown in FIG. 5 when pressure is applied to the heat exchanger. In addition, if there is any gap in the peripheral portion (A) of the center pillar, it causes crevice corrosion, and the corrosion reaches the portion of the brazing material and the core material. After that, the corrosion occurs due to the potential difference between the brazing alloy and the core alloy. It progresses rapidly along the interface between the wax and the wick.

【００３４】このように中柱の周辺部分（Ａ）のろう付
がしっかりできない理由は、この部分にはもともとろう
が存在しておらず、ブレージングシートのろうが溶融し
て回り込む必要があることと、チューブの内面にあたる
ためフラックスが廻りにくいことである。The reason why the brazing of the peripheral portion (A) of the center pillar cannot be performed firmly in this way is that there is originally no brazing in this portion, and the brazing of the brazing sheet must be melted and wrap around. The flux is hard to rotate because it hits the inner surface of the tube.

【００３５】このような折り曲げ加工タイプのチューブ
の中柱の周辺部分という特殊な部分のろう付が問題のた
め、従来注目されていなかった犠牲材のＭｇ含有量が重
要になってきた。そして、その量を 90ppm以下に限定し
ないとフラックスとＭｇとが反応して、先に述べたフラ
ックスが廻りにくいことが影響して、フラックスが不足
して良好なろう付ができないのである。ここで、不可避
的不純物としてのＭｇ含有量は 90ppm以下とするが、そ
の量が少ないほど良好であり、 50ppm以下が推奨され、
特に 10ppm以下がさらに推奨される。Since the brazing of a special portion such as the peripheral portion of the center pillar of such a bending type tube is a problem, the Mg content of the sacrificial material, which has not been noticed in the past, has become important. If the amount is not limited to 90 ppm or less, the flux reacts with Mg, and the fact that the flux is hard to rotate as described above has an effect, resulting in insufficient brazing and poor brazing. Here, the content of Mg as unavoidable impurities is 90 ppm or less, but the smaller the content, the better, and 50 ppm or less is recommended.
Especially, 10 ppm or less is further recommended.

【００３６】次に本発明のろう材合金について説明す
る。本発明において、ろう材の合金組成は特に規定しな
い。従来からのアルミニウムのブレージングシート用の
ろう材であればよく、例えば、ＪＩＳ等に規定されて従
来よりろう材として用いられているＪＩＳ４３４３合金
（Ａｌ− 7.5wt％Ｓｉ）やＪＩＳ４０４５合金等のＡｌ
−Ｓｉ系合金のろう材や、最近特開平７−８８６３４号
公報で提案されているろう材(7.0wt％を越え12.0wt％以
下のＳｉ、 0.1wt％を越え 8.0wt％以下のＣｕ、0.05wt
％を越え 0.5wt％以下のＦｅを含有し、さらに 0.5wt％
を越え 6.0wt％以下のＺｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％
以下のＩｎ、 0.002wt％を越え 0.3wt％以下のＳｎのう
ち１種または２種以上を含有したアルミニウム合金）等
を用いることが可能である。なお、ろう材中の不可避的
不純物としてのＭｇ含有量は少ないほど望ましい。Next, the brazing alloy of the present invention will be described. In the present invention, the alloy composition of the brazing material is not particularly specified. Any conventional brazing material for an aluminum brazing sheet may be used. For example, JIS 4343 alloy (Al-7.5 wt% Si) or JIS 4045 alloy, which has been used as a brazing material according to JIS, has been used.
-A brazing material of Si-based alloy and a brazing material recently proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 7-88634 (Si exceeding 7.0 wt% and 12.0 wt% or less, Cu exceeding 0.1 wt% and 8.0 wt% or less, 0.05 wt
%, Containing less than 0.5 wt% Fe and further 0.5 wt%
Over 0.006 wt% Zn, over 0.002 wt% 0.3 wt%
It is possible to use the following In, an aluminum alloy containing one or more of Sn in an amount of more than 0.002 wt% and not more than 0.3 wt%). It is desirable that the content of Mg as an unavoidable impurity in the brazing material is small.

【００３７】以上が本発明のブレージングシート条の合
金組成であるが、次に３層構造の構成について説明す
る。既に明らかなように本発明のアルミニウム合金ブレ
ージングシート条は図６に示すような３層構造を有す
る。すなわち、高強度アルミニウム合金を芯材（５）と
し、この芯材の片面にろう材（６）、他の片面に皮材と
して犠牲材（７）を有する。そして図４のように折り曲
げ加工により、ろう材（６）を外側に、犠牲材（７）を
冷媒通路（９）構成側にしたチューブとするための条で
ある。The alloy composition of the brazing sheet strip of the present invention has been described above. Next, the structure of the three-layer structure will be described. As is already clear, the aluminum alloy brazing sheet strip of the present invention has a three-layer structure as shown in FIG. That is, a high-strength aluminum alloy is used as a core material (5), a brazing material (6) is provided on one side of the core material, and a sacrificial material (7) is provided as a skin material on the other side. Then, as shown in FIG. 4, it is a strip for bending into a tube having the brazing material (6) on the outside and the sacrificial material (7) on the refrigerant passage (9) forming side.

【００３８】ブレージングシート条の板厚は0.40mm以下
である。0.40mmを越える厚さはチューブ材として無駄で
ある。また板厚の下限は0.12mmである。0.12mm未満にな
ると外部耐食性の貫通寿命が低下するためである。そし
て成形性の点と耐食性のバランスから、0.30mm〜0.15mm
の範囲が望ましい。The plate thickness of the brazing sheet strip is 0.40 mm or less. A thickness of more than 0.40 mm is useless as a tube material. The lower limit of the plate thickness is 0.12 mm. This is because if it is less than 0.12 mm, the penetration life of external corrosion resistance is reduced. From the viewpoint of moldability and corrosion resistance, 0.30 mm to 0.15 mm
The range of is desirable.

【００３９】ろう材の厚さは通常10μｍを越え40μｍ以
下である。この厚さはろう付性から定められるものであ
り、従来からあるチューブ材の通常のろう材の厚さの範
囲である。犠牲材の厚さは10μｍを越え70μｍ以下とす
るが、犠牲材の厚さを請求項５の発明のように35μｍ以
上とすると内部耐食性は非常に向上する。The thickness of the brazing filler metal is usually more than 10 μm and 40 μm or less. This thickness is determined by the brazing property, and is in the range of the thickness of a conventional brazing material of a conventional tube material. The thickness of the sacrificial material is more than 10 μm and 70 μm or less, but when the thickness of the sacrificial material is 35 μm or more as in the invention of claim 5, the internal corrosion resistance is greatly improved.

【００４０】また、本発明のチューブ用ブレージングシ
ート条が用いられる熱交換器とは主に自動車等に用いら
れるラジエーター、ヒーター、エバポレーター、コンデ
ンサー、オイルクーラー等である。The heat exchanger in which the brazing sheet strip for tubes of the present invention is used is a radiator, heater, evaporator, condenser, oil cooler or the like mainly used in automobiles and the like.

【００４１】[0041]

【実施例】以下に実施例により本発明を具体的に説明す
る。EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples.

【００４２】（実施例１）ろう材、芯材および犠牲材の
３層構造で各材料の組成が表１に示す通りのアルミニウ
ム合金チューブ材用の板厚0.19mmのブレージングシート
条材Ａ〜Ｓを製造した。調質はＨ１４である。製造工程
は通常の通りであり、具体的には、芯材合金を鋳造後、
通常の条件で均質化処理し、両面を10mmずつ面削後あら
かじめ準備したろう材合金板および犠牲材合金板と合わ
せ、熱間圧延を行った。ろう材のクラッド率は10％、犠
牲材のクラッド率は25％（48μｍ）である。なお、犠牲
材中には表中のＭｇの他に不純物元素として、Ｆｅ、Ｓ
ｉがそれぞれ0.01〜 0.2wt％の範囲内で含まれている。
そして上記熱間圧延材を冷間圧延・焼鈍によりＨ１４調
質の条とした。なお、表１でブレージングシート条番号
のＡとＪ、ＢとＫ、……、ＩとＲというように、本発明
と比較のブレージングシート条のペアの芯材は同一チャ
ージの鋳塊を芯材合金として使用し、また上記ペアの犠
牲材はＭｇ含有量以外はほとんど同じ組成のものを使用
した。Example 1 A brazing sheet strip material A to S having a plate thickness of 0.19 mm for an aluminum alloy tube material having a three-layer structure of a brazing material, a core material and a sacrificial material, and the composition of each material is as shown in Table 1. Was manufactured. The temper is H14. The manufacturing process is as usual, specifically, after casting the core material alloy,
After homogenizing treatment under normal conditions, each side was chamfered by 10 mm, and combined with a brazing alloy plate and a sacrificial alloy plate prepared in advance, and hot rolling was performed. The brazing material has a clad ratio of 10%, and the sacrificial material has a clad ratio of 25% (48 μm). In addition to Mg in the table, Fe, S and
i is included in the range of 0.01 to 0.2 wt%, respectively.
The hot-rolled material was cold-rolled and annealed to form H14 temper strips. As shown in Table 1, brazing sheet strip numbers A and J, B and K, ..., I and R, the core material of the pair of brazing sheet strips of the present invention and the comparative example is the ingot of the same charge. The alloy was used as an alloy, and the sacrificial material of the above pair had almost the same composition except for the Mg content.

【００４３】[0043]

【表１】 [Table 1]

【００４４】得られたブレージングシート条について、
次のようにチューブに加工した。すなわち表２および表
３に示すように本発明例Ｎo.１〜Ｎo.13は本発明ブレー
ジングシート条Ａ〜Ｉを図４（ａ）もしくは（ｂ）の形
状に折り曲げ加工して得られたチューブであり、また比
較例Ｎo.14〜Ｎo.22と従来例Ｎo.36は本発明ブレージン
グシート条Ａ〜Ｉと従来ブレージングシート条Ｓを図２
の形状に電縫加工して得られたチューブであり、さらに
比較例Ｎo.23〜Ｎo.35と従来例Ｎo.37は比較ブレージン
グシート条Ｊ〜Ｒと従来ブレージングシート条Ｓを図４
（ａ）もしくは（ｂ）に示す形状に折り曲げ加工して得
られたチューブである。なおいずれのチューブも厚さは
２mmであり幅は30mmである。Regarding the brazing sheet strip thus obtained,
The tube was processed as follows. That is, as shown in Tables 2 and 3, the invention examples No. 1 to No. 13 are tubes obtained by bending the brazing sheet strips A to I of the invention into the shape shown in FIG. 4 (a) or (b). In Comparative Examples No. 14 to No. 22 and Conventional Example No. 36, the brazing sheet strips A to I of the present invention and the conventional brazing sheet strip S are shown in FIG.
4 is a tube obtained by electric resistance sewing in the shape of No. 23, and Comparative Examples No. 23 to No. 35 and Conventional Example No. 37 show comparative brazing sheet strips J to R and conventional brazing sheet strip S as shown in FIG.
It is a tube obtained by bending into a shape shown in (a) or (b). Each tube had a thickness of 2 mm and a width of 30 mm.

【００４５】表２および表３のように得られた同一のチ
ューブ（11）３本の間に0.08mmのJIS3N03 合金（Ａｌ−
0.15wt％Ｃｕ− 1.1wt％Ｍｎ−１wt％Ｚｎ）からなるコ
ルゲートフィン（12）を配置し、両端に油導入口（13）
を有するヘッダー（14）を組み合わせて図７（ａ）
（ｂ）のような２段コアを組み立て、フッ化カリウム系
のフラックスを水に懸濁したものをスプレー塗布後、Ｎ
₂ガス中で表２および表３に示す条件でろう付加熱を行
い、コアを作製した。このようにして得られたコアに繰
り返し加圧テストおよび内部耐食性テストを行った。Between the same three tubes (11) obtained as shown in Tables 2 and 3, 0.08 mm of JIS3N03 alloy (Al-
Corrugated fins (12) made of 0.15 wt% Cu-1.1 wt% Mn-1 wt% Zn) are arranged, and oil inlets (13) are provided at both ends.
7 (a) by combining the header (14) with
After assembling a two-stage core as shown in (b) and spraying a suspension of potassium fluoride-based flux in water, N
_A brazing heat was applied in _two gases under the conditions shown in Tables 2 and 3 to produce cores. The core thus obtained was repeatedly subjected to a pressure test and an internal corrosion resistance test.

【００４６】繰り返し加圧テストは２段コアの中心のチ
ューブ（11′）に油を充満し 0.2ＭＰａの繰り返し圧力
をかけたときにコアが破壊した回数で評価した（端部の
２本のチューブ（11）（11）には圧力をかけていな
い）。内部耐食性試験は、Ｃｕ²⁺イオンを 10ppm添加し
た水道水を88℃×８時間と室温×16時間のサイクルの温
度変化を行いながら、５カ月間循環試験を行い、貫通孔
食の有無を調べた。The repeated pressurization test was evaluated by the number of times the core broke when the central tube (11 ') of the two-stage core was filled with oil and a repeated pressure of 0.2 MPa was applied (the two tubes at the ends). (11) (11) is not under pressure). For the internal corrosion resistance test, tap water containing 10 ppm of Cu ²⁺ ions was subjected to a circulation test for 5 months while changing the temperature through a cycle of 88 ° C x 8 hours and room temperature x 16 hours to check for the presence of through pitting corrosion. It was

【００４７】[0047]

【表２】 [Table 2]

【００４８】[0048]

【表３】 [Table 3]

【００４９】表２および表３より本発明例であるＮo.１
〜13のチューブは繰り返し加圧特性に優れ、耐食性にも
優れている。なお本発明例６は犠牲材のＭｇ量が発明範
囲の上限に近いので他の発明例と比較して繰り返し加圧
特性が若干劣っているが、比較例と比べると優れた特性
である。From Tables 2 and 3, No. 1 which is an example of the present invention
The tubes of ~ 13 have excellent repeated pressurization characteristics and excellent corrosion resistance. Inventive Example 6 is slightly inferior to the other inventive examples in the repeated pressurizing property because the amount of Mg in the sacrificial material is close to the upper limit of the invention range, but it is an excellent property as compared with the comparative example.

【００５０】これに対して比較例Ｎo.14〜Ｎo.22は本発
明ブレージングシート条を電縫加工で製造した場合の例
である。耐食性には問題がないが、繰り返し加圧特性が
非常に低い。また比較例Ｎo.23〜Ｎo.35は本発明ブレー
ジングシート条に対して犠牲材にＭｇを過剰に含有させ
たものであるが、いずれも耐食性試験で貫通孔食が発生
している。これらはいずれも、中柱付近に隙間が生じ、
その付近で貫通孔食が発生したものである。そして繰り
返し加圧試験結果では、チューブの形状が図４（ｂ）に
対応するものではろう付面積が大きいために本発明例と
同程度の特性であるが、チューブの形状が図４（ａ）に
対応するものでは、耐圧特性が大きく低下している。従
来例Ｎo.36、37は従来の合金を使用したものであるが、
合金自体の強度が低いので、繰り返し加圧特性が本発明
例および比較例より低下している。On the other hand, Comparative Examples No. 14 to No. 22 are examples when the brazing sheet strip of the present invention was manufactured by electric sewing. There is no problem in corrosion resistance, but the repeated pressurizing property is very low. In Comparative Examples No. 23 to No. 35, the sacrificial material contained excessive Mg in the brazing sheet strip of the present invention, but through pitting corrosion occurred in the corrosion resistance test. In all of these, there is a gap near the center pillar,
Penetration pitting corrosion occurred in the vicinity. The repeated pressurization test results show that the tube shape corresponding to that shown in FIG. 4 (b) has the same characteristics as those of the example of the present invention because the brazing area is large, but the tube shape is as shown in FIG. 4 (a). In the device corresponding to, the withstand voltage characteristic is significantly deteriorated. Conventional examples No. 36 and 37 use conventional alloys,
Since the strength of the alloy itself is low, the repeated pressurization characteristics are lower than those of the examples of the present invention and comparative examples.

【００５１】[0051]

【発明の効果】以上のように本発明のアルミニウム合金
ブレージングシート条は折り曲げ加工により得られるチ
ューブの耐食性と耐圧強度を向上させるので、本ブレー
ジングシート条を使用した熱交換器は小型、軽量化が可
能であり、工業上顕著な効果を奏するものである。As described above, since the aluminum alloy brazing sheet strip of the present invention improves the corrosion resistance and pressure resistance of the tube obtained by bending, the heat exchanger using the brazing sheet strip can be reduced in size and weight. It is possible and has a remarkable industrial effect.

[Brief description of drawings]

【図１】ラジエーターを示す一部断面の斜視図である。FIG. 1 is a perspective view, partly in section, showing a radiator.

【図２】電縫加工により製造されるチューブを例示した
断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating a tube manufactured by electric resistance sewing.

【図３】特開平６−１２３５７１号公報に開示のアルミ
ニウム板材を用いて折り曲げ加工により製造するチュー
ブを例示した断面図である。FIG. 3 is a sectional view exemplifying a tube manufactured by bending using an aluminum plate material disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 6-123571.

【図４】（ａ）（ｂ）共にブレージングシートを用いて
折り曲げ加工により製造するチューブを例示した断面図
である。FIG. 4A and FIG. 4B are cross-sectional views illustrating a tube manufactured by bending using a brazing sheet.

【図５】ろう付不良が生じた図４（ａ）のチューブに加
圧を行ったときの膨れた状態を示す断面図である。5 is a cross-sectional view showing a swollen state when pressure is applied to the tube of FIG. 4 (a) in which brazing failure has occurred.

【図６】３層構造のブレージングシートを示す断面図で
ある。FIG. 6 is a sectional view showing a brazing sheet having a three-layer structure.

【図７】繰り返し加圧試験を行った２段コアを示すもの
で、（ａ）は側面図、（ｂ）は正面図である。FIG. 7 shows a two-stage core that has been subjected to a repeated pressurization test. (A) is a side view and (b) is a front view.

[Explanation of symbols]

１偏平チューブ２フィン３ヘッダー４タンク５芯材６ろう材７犠牲材８突き合わせ部９冷媒通路 10 中柱 11 チューブ 12 コルゲートフィン 13 油導入口 14 ヘッダー 1 Flat tube Two fins 3 header 4 tanks 5 core material 6 brazing material 7 sacrificial material 8 Butt 9 Refrigerant passage 10 Middle pillar 11 tubes 12 corrugated fins 13 Oil inlet 14 header

Claims

(57) [Claims]

1. Si of more than 0.2 wt% and 1.2 wt% or less,
Fe over 05wt% and under 2.0wt%, over 0.4wt% 1.2
An aluminum alloy containing Cu of less than wt% and Mn of more than 0.05 wt% and less than 2.0 wt% and the balance aluminum and unavoidable impurities is used as a core material, and one surface of the alloy is more than 3.0 wt% and less than 6.0 wt%. An aluminum alloy containing Zn and having an Mg content as an unavoidable impurity of 90 ppm or less and a balance of aluminum and other unavoidable impurities is clad as a sacrificial material, and a brazing material made of an aluminum alloy on the other side. An aluminum alloy brazing sheet strip for bending into a tube, which has a clad three-layer structure.

2. Si of more than 0.2 wt% and 1.2 wt% or less,
Fe over 05wt% and under 2.0wt%, over 0.4wt% 1.2
Contains less than wt% Cu, more than 0.05 wt% and less than 2.0 wt% Mn, further less than 0.3 wt% Mg, less than 0.3 wt% C
r, 0.3 wt% or less of Zr, 0.3 wt% or less of Ti 1
Type or two or more types, with an aluminum alloy consisting of the balance aluminum and unavoidable impurities as the core material, containing Zn in excess of 3.0 wt% and 6.0 wt% or less on one side, and Mg as unavoidable impurities The amount is 90ppm or less,
To make a tube by bending, which has a three-layer structure in which an aluminum alloy containing the balance aluminum and other unavoidable impurities is clad as a sacrificial material, and a brazing material made of an aluminum alloy is clad on the other side. Aluminum alloy brazing sheet strip.

3. Si of more than 0.2 wt% and 1.2 wt% or less,
Fe over 05wt% and under 2.0wt%, over 0.4wt% 1.2
An aluminum alloy containing Cu of less than wt% and Mn of more than 0.05 wt% and less than 2.0 wt% and the balance aluminum and unavoidable impurities is used as a core material, and one surface of the alloy is more than 3.0 wt% and less than 6.0 wt%. It contains Zn, 0.3 wt% or less of In, 0.3 wt% or less of Sn, and 1.6 wt% or less of Mn of one or more, and the Mg content as an unavoidable impurity is 90 ppm or less. And a tube formed by bending, which has a three-layer structure in which an aluminum alloy consisting of the balance aluminum and other unavoidable impurities is clad as a sacrificial material, and a brazing material composed of an aluminum alloy is clad on the other side. Aluminum alloy brazing sheet strip for.

4. Si of more than 0.2 wt% and 1.2 wt% or less,
Fe over 05wt% and under 2.0wt%, over 0.4wt% 1.2
Contains less than wt% Cu, more than 0.05 wt% and less than 2.0 wt% Mn, further less than 0.3 wt% Mg, less than 0.3 wt% C
r, 0.3 wt% or less of Zr, 0.3 wt% or less of Ti 1
Aluminum alloy containing at least one kind or two or more kinds, with the balance aluminum and unavoidable impurities, as a core material, containing Zn of 3.0 wt% or more and 6.0 wt% or less on one side, and 0.3 wt% or less of In , 0.3wt% or less Sn, 1.6wt
% Or less of Mn, the content of Mg as an unavoidable impurity is 90 ppm or less, and an aluminum alloy consisting of the balance aluminum and other unavoidable impurities is clad as a sacrificial material, An aluminum alloy brazing sheet strip for forming a tube by bending, which has a three-layer structure in which a brazing material made of an aluminum alloy is clad on the other side.

5. The aluminum alloy brazing sheet strip according to claim 1, wherein the sacrificial material has a thickness of 35 μm or more, and the aluminum alloy brazing for forming a tube by bending. Sheet article.