JP3527337B2 - Method for manufacturing metal or alloy articles - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、スプレードライ
ヤー装置にて流動性の高い球形状の造粒粉を得た後、こ
れを粉末冶金法により金属又は合金物品を製造する方法
に係り、予め疎水処理した金属粉末又は合金粉末に少な
くとも１種以上のポリマーと水からなるバインダーを添
加してスラリー状に撹拌した後、スプレードライヤー装
置により瞬時に乾燥固化させて造粒粉となすことによ
り、給粉時及び圧縮成形時の粉体の流動性、潤滑性を向
上させて、成形サイクルの向上、成形体の寸法精度を向
上させ、かつ疎水処理によって水との酸化反応が抑制さ
れて高密度の焼結金属を提供することができる金属又は
合金物品の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、薄肉形状や複雑形状の金属又は合
金物品は、鋳造法やプレス成形、ＣＩＰ成形等を用いた
粉末冶金法によって作製されていた。しかし、鋳造法で
は、所望する製品の寸法精度が悪く、精密部品では鋳造
後一部加工する必要があった。
【０００３】また、粉末冶金法におけるプレス成形法の
場合には、従来の造粒粉では粉体の流動性が悪いため
に、成形体及び焼結体の寸法精度にばらつきが生じる等
の問題があり、薄肉・複雑形状化は困難であった。さら
に、ＣＩＰ成形法では３次元複雑形状品を成形できる
が、ゴム型中で成形されるために、寸法精度に自ずと限
界があるとともに量産が難しい等の問題があった。
【０００４】また、金属粉末を撹拌造粒法や噴霧乾燥造
粒法により造粒し、その造粒粉をプレス成形して焼結す
る粉末冶金法、あるいは金属射出成形を用いた粉末冶金
法等も広く採用されている。
【０００５】しかし、金属射出成形法では、寸法精度の
高い複雑形状の製品の作成は可能であるが、バインダー
添加量が多いために、成形後の脱脂に要する時間が長
く、コスト高になり、また、残留酸素量と残留炭素量に
よって特性が大きく影響される軟磁性材料の場合には、
安定した品質を有する製品の量産化が難しい等の問題点
があった。さらに、寸法形状が大きくなると、焼結時の
収縮率が大きくなるために、ワレを生じたり、脱脂時に
フクレが起こり、特に、厚み１０ｍｍ以上の厚肉形状で
寸法精度の優れる製品を得るのが困難だった。
【０００６】また、軟質磁性材料であるケイ素鋼を作製
する方法として、カップリング剤を添加してバインダー
添加量を減らし、焼結後の残留酸素量と残留炭素量を減
らし、磁気特性の向上を図る方法（特開平１−２１２７
０２〜２１２７０６号）が提案されているが、この手法
でも金属射出成形により厚肉形状や複雑形状の焼結体を
作製するのは困難であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】一方、造粒粉を用いた
粉末冶金法としては、例えば、フェライトの仮焼粉をボ
ールミルにて平均粒度１μｍ程度まで湿式粉砕した後、
ポリビニルアルコールなどのバインダーを０．６〜１．
０ｗｔ％を加え、スプレードライヤーによって５０〜１
００μｍの造粒粉を作製し、該造粒粉を成形し焼結する
方法などが行われている。
【０００８】しかし、焼結フェライト等の酸化物の場合
は、成形後大気中で脱脂するために、バインダーが燃焼
してしまい、焼結後に焼結体中に炭素はほとんど残留し
ないので上記方法が適用可能であるが、酸化物以外の金
属又は合金物品の場合は、焼結を真空もしくは不活性ガ
ス中で行う必要があるために、最適な脱脂条件で処理し
なければ、当然焼結体中に酸素及び炭素が残留し、焼結
密度が低下し、特に軟質磁性材料の場合には、磁気特性
も劣化するので、容易には前述のフェライトの製法を適
用することはできない。
【０００９】このように金属又は合金物品の製造方法に
おいて、いずれの粉末冶金方法においても近年要求され
るような厚さが１０ｍｍ以上の厚肉形状や極薄肉形状あ
るいは複雑形状で、かつ緻密で残留炭素量と残留酸素量
の少ない焼結体を製造するのは困難であった。
【００１０】この発明は、粉末冶金法により金属又は合
金物品を製造する方法において、金属又は合金粉末とバ
インダー及び水との反応を抑制し、かつバインダー添加
量を減らし、焼結体中の残留炭素量、残留酸素量を低減
させるとともに、成形時の粉体の流動性を著しく向上さ
せて、成形体の寸法精度の向上と複雑形状化を図り、厚
みが１０ｍｍ以上の厚肉形状や極薄肉形状あるいは複雑
形状のいずれの場合でも、緻密な製品を得ることが可能
な、金属又は合金物品の製造方法の提供を目的としてい
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】発明者らは、成形性の良
好な造粒粉を容易に製造できる製造方法について種々検
討した結果、回転ディスク型スプレードライヤー装置に
着目し、金属又は合金粉末と所要のバインダーとを添
加、混練してスラリー状となして、該スラリーを噴霧、
乾燥させることにより、該スラリーを所要の平均粒径の
造粒粉となすことができ、その後、該造粒粉を用いて成
形すると、造粒粉自体が十分な結合力を有するため、粉
体の流動性が格段に向上し、成形体密度のバラツキや成
形機の寿命を低下させることもなく、焼結後の寸法精度
にも優れ、薄肉形状や小型形状でかつ緻密な金属又は合
金物品が効率よく得られることを知見した。
【００１２】また、発明者らは、上記の製造方法におい
て、特に金属又は合金粉末との反応を抑制でき、焼結体
の残留酸素量、残留炭素量を低減させるバインダーにつ
いて種々検討した結果、ポリビニルアルコール、セルロ
ースエーテル誘導体、ポリアクリルアミド、ポリエチレ
ンオキサイド、水溶性ポリビニルアセタール、ポリアク
リル酸誘導体等を用いて、造粒化を行う場合、その添加
量を合金粉末１００重量部に対して０．５重量部以下と
しても、成形時に金型へ粉末を供給するためのフィーダ
ー内における振動にも十分耐えられる程度の一次粒子の
粒子間結合力と、十分な流動性及び成形体強度を得るこ
とができることを知見した。
【００１３】また、発明者らは、金属又は合金粉末との
反応を抑制でき、焼結体の残留炭素量、残留酸素量を低
減させる上記のバインダーを用い、スプレードライヤー
装置にて造粒した所要の平均粒径の造粒粉は粉体の流動
性が格段に向上して、焼結後の寸法精度にも優れ、薄肉
形状や複雑形状の焼結体が得られるが、さらに、優れた
透磁率を有する軟質磁性体あるいは高密度の焼結体を得
る方法を種々検討した結果、金属又は合金粉末に予め疎
水処理を施し、合金粉末表面に疎水性を付与した後、少
なくとも１種以上のポリマーと水からなる前記バインダ
ーを用いることにより焼結前の工程における合金粉末と
バインダー中の水との反応を抑制することができ、焼結
後の焼結体の残留酸素量、残留炭素量を大幅に低減でき
るとともに優れた透磁率を有する焼結軟質性体等の金属
又は合金物品が得られることを知見し、この発明を完成
した。
【００１４】すなわち、この発明は、金属粉末又は合金
粉末（但し、希土類系合金粉末を除く）を疎水処理し、
次いで少なくとも１種以上のポリマーと水からなるバイ
ンダーを添加、混練してスラリー状となし、該スラリー
をスプレードライヤー装置により造粒粉となし、該造粒
粉を用いて成形、焼結する粉末冶金法により焼結体を得
ることを特徴とする金属又は合金物品の製造方法であ
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】
金属又は合金粉末
この発明において、対象とする金属又は合金粉末は、単
一成分の金属粉末、所要組成からなる単一の合金粉末、
異なる組成の合金粉末を混合して所要組成に調整した粉
末、さらに該粉末に透磁率などの特性、機械加工性、製
造性を改善するために添加元素を加えたものなど、例え
ば、Ｆｅ、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金、Ｆ
ｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金、ステンレス合金等の公知の金属又
は合金粉末を用いることができる。なお、金属又は合金
粉末の製造方法やその粒径等については、用途や要求さ
れる組成や、形態等に応じて最適の条件で適宜選定する
とよい。
【００１６】この発明は、金属又は合金粉末に予め疎水
処理を施し、該合金粉末表面に疎水性を付与することを
特徴とする。疎水性を付与する方法としては、疎水性基
を有する化合物を合金粉末表面に導入する方法が最も簡
便であるが、合金表面と化学結合をもって疎水性化合物
を結合させる場合、より強固な疎水性が付与される反
面、後の脱バインダー、焼結工程において、この化学結
合が切れ難く、金属炭化物等の形態で焼結体に残存し、
残留炭素量の増加を招く。その結果、得られる焼結体の
磁気特性透磁率などの諸特性が低下することになる。従
ってこの発明では、脱バインダー、焼結工程において容
易に合金表面から離脱できる疎水処理方法として、金属
又は合金粉末表面を疎水性基を有する化合物で被覆吸着
させる方法が簡便であり好ましい。
【００１７】この発明で用いる、金属又は合金粉末の表
面を被覆するための疎水性基を有する化合物としては、
充分な疎水性基を有し、金属又は合金粉末に対して不活
性であり、かつ合金粉末に対する被覆性が良好であると
同時に、優れた脱炭性を有することが必要である。この
ような特性を有していれば、その化学構造、分子量等に
制限はないが、一般的に高い疎水性を得るためには、疎
水性基として長鎖飽和（不飽和）脂肪族基を有している
化合物が特に好ましい。例えば、Ｃ12〜Ｃ30の炭化水
素、Ｃ12〜Ｃ30の飽和（不飽和）脂肪酸、Ｃ12〜Ｃ30の
飽和（不飽和）脂肪酸アミド、Ｃ12〜Ｃ30の飽和（不飽
和）脂肪酸エステル、Ｃ12〜Ｃ30の飽和（不飽和）脂肪
酸の金属石鹸、Ｃ12〜Ｃ30の飽和（不飽和）脂肪族アル
コール等である。
【００１８】これらの化合物を具体的に例示すると、炭
化水素系化合物としては、Ｃ12〜Ｃ20程度の流動パラフ
ィン、Ｃ20〜Ｃ30のパラフィンワックスがあり、脂肪酸
系化合物としては、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステ
アリン酸、オレイン酸、アラキジン酸、ベヘニン酸等が
あり、脂肪酸アミド系化合物としては、ステアリルアミ
ド、パルミチルアミド、オレイルアミド等のモノアミ
ド、メチレンビスステアロアミド、エチレンビスステア
ロアミド等のジアミドがあり、脂肪酸エステル系化合物
としては、ステアリン酸エチル、ステアリン酸ブチル、
パルミチン酸ブチル、ミリスチン酸ブチル、オレイン酸
ブチル、オレイン酸ヘキシル、オレイン酸オクチル等の
１価脂肪族アルコールエステルの他、エチレングリコー
ルモノステアレート、エチレングリコールジステアレー
ト、グリセリンモノステアレート、グリセリンジステア
レート等の多価アルコールエステル等があり、脂肪酸の
金属石鹸としてはウラリン酸、ステアリン酸、パルミチ
ン酸、リシノール酸、ナフテン酸等のＬｉ、Ｍｇ、Ｃ
ａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｃｄ、Ａｌ、Ｓｎ、Ｐｂ塩等が
あり、脂肪族アルコール系化合物としては、ラウリルア
ルコール、ステアリルアルコール、セチルアルコール、
ミリスチルアルコール等がある。また、これらの成分を
含有する天然ワックスとして、カルナウバロウ、カンデ
リラロウ、蜜ロウ、鯨ロウ、イボタロウ、モンタロウ等
を用いることもできる。
【００１９】この発明によれば、これら金属又は合金粉
末に疎水性を付与する処理として、少なくとも１種の上
述の疎水化剤を金属粉末や合金粉末に分散混合して、該
粉末表面を該疎水化剤で被覆し、次いでスラリー化し造
粒粉末を製造し、得られた造粒粉末を焼結前のプレス成
形工程に成形材料として使用する。これら疎水化剤の金
属粉末、合金粉末への添加混合時期は、粉砕によって得
られる粉末の場合には、微粉砕前、微粉砕中、及び微粉
砕後のいずれであってもよく、また、粉砕が不可能な金
属又は合金の場合には、粉末に添加後ボールミル等の混
合機で被覆混合してもよい。
【００２０】金属又は合金粉末に疎水化剤として混合被
覆する上述の化合物の添加量は、用いる疎水化剤の親油
性、粉末の粒径、スラリー混練条件、造粒条件等に応じ
て適宜選定すればよいが、添加被覆量が少なすぎると、
当該粉末表面に付与される疎水性効果が小さくなり、水
との酸化反応抑制効果が充分でなく、また逆に、添加被
覆量が多すぎると、後続の脱炭、焼結工程において完全
に合金表面から脱離せず、残留炭素量が増加して焼結密
度及び透磁率の低下を招くため、疎水化剤の好ましい添
加量は、金属又は合金粉末１００重量部に対して、０．
０１〜１重量部の範囲、より好ましくは０．０２〜０．
５重量部の範囲である。
【００２１】この発明において、上述の疎水化剤の金属
又は合金粉末への混合は、乾式混合と溶剤を用いての湿
式混合のいずれの方式でもよいが、少量の疎水化剤を粉
末中に均一に分散させ、粉末表面に疎水性を付与するた
めには、簡易に混合できる乾式混合の場合が好ましい。
また、疎水化剤の混合被覆時の温度は室温から５０℃が
適当である。
【００２２】この発明において、疎水化処理した金属又
は合金粉末をスラリー状にするために添加するバインダ
ーは、ポリマーと水からなるもので、水に溶解するポリ
マー成分は、ポリビニルアルコール、ポリアクリルアミ
ド、水溶性セルロースエーテル、ポリエチレンオキサイ
ド、水溶性ポリビニルアセタール、ポリアクリル酸、ポ
リアクリル酸誘導体から選ばれた少なくとも１種が選定
される。
【００２３】上記ポリビニルアルコール、ポリアクリル
アミド、水溶性セルロースエーテル、ポリエチレンオキ
サイド、水溶性ポリビニルアセタール、ポリアクリル酸
から選ばれたポリマーは、その添加量を金属又は合金粉
末１００重量部に対して０．５重量部以下としても、成
形時に金型へ粉末を供給するためのフィーダー内におけ
る振動にも充分耐えられる程度の一次粒子の粒子間結合
力と、充分な流動性及び成形体強度を得ることができ
る。また、少量の添加で均一なスラリーとなし、しかも
該スラリー粘度をスプレー造粒を行うために好適な粘度
に調整することが容易であるとともに、乾燥後において
も高い結合力を保持することができ、さらに、添加量が
少量でよいため、粉末中の残留酸素量、残留炭素量を低
減することができる。
【００２４】この発明で用いるポリマーにおいて、ポリ
ビニルアルコールは水に容易に溶解し、かつ強力な接着
力を有し、化学的安定性、熱分解性にも優れ、圧縮成形
時の潤滑性にも優れ、工業的に安価に入手できることか
ら、この発明に用いるポリマーとして好適である。これ
らの特性を充分に活かすためには、重合度の目安とし
て、２０℃、４％水溶液濃度が３〜７０ｃｐｓのポリマ
ーを用いるのが好ましい。３ｃｐｓ未満の重合度ではポ
リマー自体の破断強度が低くなり、得られる造粒粉の粒
子間結合力が低下し、完全に造粒化せず、一次粒子の微
粉のまま残存することになる。また、７０ｃｐｓを越え
る重合度においてはスラリー粘度が著しく上昇し、スプ
レードライヤーへの定常的な供給が困難となり生産性が
著しく低下する。
【００２５】また、用いるポリマーの鹸化度は７０〜９
９モル％が好適である。７０モル％未満の鹸化度では、
残存するアセチル基が多いためポリビニルアルコールが
本来有する特性が充分得られず、逆に９９モル％を越え
る鹸化度を有するポリマーを工業的に入手することは困
難である。
【００２６】この発明で用いるポリマーにおいて、ポリ
アクリルアミドは水に容易に溶解し、かつ強力な接着力
を有し、高い破断強度を有し、化学的安定性にも優れ、
熱分解性にも優れ、圧縮成形時の潤滑性にも優れ、工業
的に安価に入手できることから、本発明に用いるポリマ
ーとして好適である。これらの特性を充分に活すために
は、平均分子量数千〜百万程度のポリマーが好ましい。
数千程度以下の重合度では、ポリマー自体の破断強度が
低くなり、得られる造粒粉の粒子間結合力が低下し、完
全に造粒化せず、一次粒子の微粉のまま残存することに
なる。また、百万程度以上の重合度においてはスラリー
粘度が著しく上昇し、スプレードライヤーへの定常的な
供給が困難となり生産性が著しく低下する。
【００２７】この発明で用いるセルロースエーテル誘導
体は、セルース骨格中、１グルコースユニットあたり有
する３個の−ＯＨ基をエーテル化剤により一部エーテル
化した水溶性ポリマーである。用いるエーテル化剤によ
り種々のセルロースエーテルが得られるが、例えば、メ
チルセルロース、エチルセルロース、ベンジルセルロー
ス、シアンエチルセルロース、トリチルセルロース、カ
ルボキシメチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロ
ース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース等が挙げら
れる。
【００２８】これらのセルロースエーテルは、水溶性に
優れ、増粘性を備え、界面活性を有し、化学的安定性に
優れることから好適である。用いるポリマーの重合度
は、エーテル化の種類、置換度によって異なるが、目安
として２０℃、２％水溶液粘度が、１０〜３００００ｃ
ｐｓ程度が好ましい。１０ｃｐｓ未満の重合度ではポリ
マー自体の破断強度が低くなり、得られる造粒粉の粒子
間結合力が低下し、完全に造粒化せず、一次粒子の微紛
のまま残存することになる。また、３００００ｃｐｓを
越える重合度においてはスラリー粘度が著しく上昇し、
スプレードライヤーへの定常的な供給が困難となり生産
性が著しく低下する。
【００２９】この発明で用いるポリマーにおいて、ポリ
エチレンオキサイドは、水に容易に溶解し、加温しても
ゲル化せず、熱分解性も良好であり、スラリー作製時の
粉末の分散性にも優れ、プレス成形時の潤滑性にも優れ
ていることから、この発明に用いるポリマーとして好適
である。これらの特性を充分に活すためには、その平均
分子量が２万〜数百万のものが好ましい。分子量が２万
以下であると、ポリマー自体がロウ状固体から液体とな
り、ポリマー自体の強度が充分でなく、その結果、造粒
工程において乾燥後の合金粒子に対する結合力が不足
し、完全に造粒せず、微粉のまま残存することがある。
また、その分子量が数百万を超えると、結合力は向上す
るが、水溶液粘度が著しく上昇し、スラリー作製時に少
量の添加でもスラリー粘度が高くなるため、回転ディス
クへの供給安定性が悪くなり、得られる造粒粉の粒度分
布が乱れることがある。またこれ以上の分子量のもの
は、工業的に汎用的には製造されておらず、経済的にも
不利である。
【００３０】この発明で用いるポリマーにおいて、水溶
性ポリビニルアセタールはポリビニルアルコールとアル
デヒドの縮合反応で得られるポリマーである。この反応
で得られるポリマーの特性は、出発原料のポリビニルア
ルコールの分子量、鹸化度、及びホルマール化度等によ
り大きく異なる。この発明においては、目的とする結合
力を有するとともに適当なスラリー粘度とスラリー分散
性を得ることができれば、これらの値に制限されるもの
ではないが、一般的には鹸化度７０〜９９、重合度数百
から数千程度のポリビニルアルコールを用い、数モル％
から数十モル％程度をホルマール化したポリマーが好適
である。
【００３１】この発明で用いるポリマーにおいて、ポリ
アクリル酸、およびポリアクリル酸誘導体は、水溶性の
ポリアクリル酸、ポリメタクリル酸、およびこれらの金
属塩、アンモニウム塩等である。ポリアクリル酸、ポリ
メタクリル酸は無定形であり、非常に硬いポリマーであ
ることから、合金粒子に対して充分な結合力を与え、そ
の結果、少量の添加で造粒性を付与することが可能であ
る。また、それらの塩は、強度的には上記の２種のポリ
マーに比べて劣るものの、解膠作用を有することから、
スラリーの作製工程においてスラリーの均一性を向上さ
せるのに好適である。
【００３２】この発明においては、金属又は合金粉末に
上記ポリマー及び溶媒である水を添加し、撹拌、混練す
ることによりスラリーを作製するが、スラリー濃度はス
ラリー粘度、合金粉末の分散性、スプレー造粒工程にお
ける処理量等の観点から適宜選択することができるが、
一般的にはスラリー中の合金粉末濃度を４０〜８０重量
％とすることが望ましい。４０重量％未満では、撹拌混
練工程において固液分離が生じ、スラリーの分散性が低
下し、不均一なスラリーとなるのみならず、撹拌混練槽
からスプレードライヤー装置への供給中に供給パイプ内
で沈降が起こり、得られる造粒粉に造粒化されていない
微紛が混入したり、球状でない造粒になったりする。ま
た、逆に８０重量％を超えるとスラリー粘度が著しく上
昇し、均一な撹拌混練ができないのみならず、撹拌混練
槽からスプレードライヤー装置まで該スラリーを供給で
きない。
【００３３】この発明において、スプレードライヤーに
供給するスラリーは、少なくとも金属又は合金粉末、上
記ポリマーを含むポリマー類、溶媒である水からなる
が、この時添加するポリマー類の添加量は、該合金粉末
１００重量部に対して、０．０５重量部〜０．７重量部
であり、好ましくは０．０５〜０．５重量部である。添
加量が０．０５重量部未満では造粒粉内の粒子間結合力
が弱く、粉末中に未造粒の微粉が混入したり、成形前の
給粉時に造粒粉が壊れるとともに粉体の流動性が著しく
低下する。また、０．７重量部を越えると脱脂に長時間
必要とし、またひいては焼結密度の低下を起こし、特に
軟質磁性体では焼結体中の残留酸素量と残留炭素量が増
加して透磁率が低下し磁気特性が劣化するため、０．０
５重量部〜０．７重量部の添加とする。
【００３４】この発明においては、金属又は合金粉末表
面に疎水性を付与することにより、溶媒である水との酸
化反応を抑制できるが、その効果をさらに高めるために
は、用いる水に、脱溶存酸素処理した純水あるいは窒素
等の不活性ガスでバブリング置換した水を用いることが
望ましい。
【００３５】この発明において、金属又は合金粉末への
バインダーの添加並びに該スラリーの撹拌は、０℃〜３
０℃の温度範囲で行うことが好ましく、金属又は合金粉
末と水との酸化反応をより抑制することができる。逆に
３０℃を越える温度範囲の撹拌は、合金粉末と水との酸
化反応を促進させ、その結果得られる焼結体中の残存酸
素量が増加し、焼結密度が劣ることになる。従って、撹
拌は０℃〜３０℃の温度範囲に保持する必要があり、そ
のためには予め該温度に冷却した水を用いたり、撹拌槽
を冷却水で保冷する等の手段などを採用することができ
る。
【００３６】また、上記スラリーに可塑剤を添加するこ
とが好ましい。可塑剤は、造粒化した粉末を用いてプレ
ス成形する際に、少しの力で粉末の形態を永久変形する
ために添加するものである。この発明におけるポリマー
類は、造粒化を容易にするために高い粒子間結合力を有
しており、保形性は著しく向上するものの、プレス成形
時において一定加圧下でも、その保形性を保持するた
め、圧粉体密度が下がる原因になる。
【００３７】そこで、ポリマー鎖の分子間相互作用を低
下させ、ガラス転移温度を低くするために可塑剤を添加
する。用いる可塑剤は、その可塑効果、ポリマーとの相
溶性、化学的安定性、物理特性（沸点、蒸気圧等）、金
属又は合金粉末との反応性等を考慮して、一般の公知の
可塑剤を用いることができ、この発明のごとく水溶性ポ
リマーを用いた水系スラリーの場合には、エチレングリ
コール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリ
コール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレング
リコール、プロピレングリコール、グリセリン、ブタン
ジオール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコ
ール等を用いることができる。
【００３８】水溶性スラリーへの可塑剤の添加量は、可
塑剤の上記特性により適宜選択できるが、通常スラリー
に添加するポリマー１００重量部に対して、２〜１００
重量部、好ましくは５〜７０重量部である。添加量が２
重量部未満では、可塑効果が充分でなく、成形体の圧粉
体密度が低下する。一方、７０重量部を越える添加で
は、粒子間結合力が低下し、造粒性が低下し流動性が低
下するのみならず、これら水溶性可塑剤は一般的に吸湿
性が高いため、造粒工程での乾燥性が低下し粉末中の残
留水分が増加し酸化の原因になったり、粉末の保管中に
吸湿するといった問題を生じる。さらに必要に応じて、
解膠剤（分散剤）、滑剤、消泡剤、表面処理剤等の添加
剤を、焼結体の残留炭素濃度が大きく増加しない範囲で
添加することが可能である。
【００３９】スプレードライヤー装置
この発明において、金属又は合金粉末に後述するバイン
ダーを添加、混練したスラリーは、スプレードライヤー
装置によって造粒粉にする。まず、スプレードライヤー
装置を用いた造粒粉の製造方法を説明すると、スラリー
撹拌機からスラリーをスプレードライヤー装置に供給す
る、例えば、回転ディスクの遠心力で噴霧したり、加圧
ノズル先端部で霧状に噴霧され、噴霧された液滴は、加
熱された不活性ガスの熱風によって瞬時に乾燥されて造
粒粉となり、回収部内の下部に自然落下する。
【００４０】この発明において、スプレードライヤー装
置として回転ディスク型には、ベーン型、ケスナー型、
ピン型等種々のタイプがあるが、原理的にはどのタイプ
でも、上下２枚のディスクから構成され、そのディスク
が回転する構造となっている。スプレードライヤー装置
全体の構成としては、公知の開放型スプレードライヤー
装置を用いてもよいが、造粒する金属又は合金粉末が酸
化し易い場合には、装置のスラリー収納部内あるいは造
粒粉の回収部内を不活性ガスなどで置換でき、かつその
酸素濃度を常時３％以下に保持できる密閉構造であるこ
とが好ましい。
【００４１】また、密閉構造を有するスプレードライヤ
ー装置の回収部内の構成としては、上述した回転ディス
クにより噴霧された液滴を瞬時に乾燥させるために、回
転ディスクの上方に加熱された不活性ガスを噴射する噴
射口を配置し、また回収部内の下部に、噴射されたガス
を回収部外へ排出する排出口を設けるが、その際、予め
装置外部あるいは装置に付属された加熱器で所要温度に
加熱された不活性ガスの温度を低下させないように、上
記噴射口を不活性ガスの温度に応じた温度、例えば６０
〜１５０℃に保持することが好ましい。すなわち、不活
性ガスの温度が低下すると、噴霧された液滴を短時間で
十分乾燥することができなくなるため、スラリーの供給
量を減少させなければならず能率が低下してしまう。
【００４２】また、比較的大きな粒径の造粒粉を作る場
合は、回転ディスクの回転数を低下させるが、その際に
不活性ガスの温度が低下していると、噴霧された液滴を
十分乾燥することができないので、結果としてスラリー
の供給量を減少させることにより、大きな粒径の造粒粉
を得る場合には極端に能率が低下することになる。従っ
て、予め加熱された不活性ガスの温度をそのまま維持し
ながら回収部内へ送り込むには、噴射口の温度を６０〜
１５０℃に保持することが好ましく、特に１００℃前後
に保持することが最も好ましい。
【００４３】また、不活性ガスの噴射口と排出口の温度
差が小さい場合も処理能率が低下する傾向があるので、
排出口の温度は５０℃以下、好ましくは４０℃以下、特
に好ましくは常温に設定することが望ましい。使用する
ガスとしては、酸化し難い金属又は合金粉末の場合に
は、空気でもよいが、一般に微粉末の金属又は合金粉末
は酸化しやすいので、窒素ガスやアルゴンガス等の不活
性ガスが好ましく、加熱温度は６０〜１５０℃が好まし
い。
【００４４】得られる造粒粉の粒度は、スプレードライ
ヤー装置へ供給するスラリーの濃度やその供給量、ある
いは回転ディスクの回転数によって制御することができ
るが、例えば、金属又は合金造粒粉の平均粒径が１０μ
ｍ未満では、造粒粉の流動性がほとんど向上せず、ま
た、平均粒径が４００μｍを超えると、粒径が大きすぎ
て成形時の金型内への充填密度が低下するとともに成形
体密度も低下し、ひいては、焼結後の焼結体密度の低下
を来たすこととなるため好ましくなく、よって、造粒粉
の平均粒径は１０〜４００μｍが好ましい。さらに好ま
しくは４０〜２００μｍである。また、ふるいによりア
ンダーカット、オーバーカットを行うことにより、さら
に極めて流動性に富んだ造粒粉を得ることができる。さ
らに、得られた造粒粉にステアリン酸亜鉛、ステアリン
酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン
酸アルミニウム、ほう酸エステル類等の潤滑剤を少量添
加することにより、さらに流動性を高めることも可能で
ある。
【００４５】金属又は合金焼結体の製造方法
この発明による造粒粉を用いて焼結金属又は合金製品を
製造する工程、すなわち、成形、焼結、熱処理などの条
件や方法は、公知のいずれの粉末冶金的手段を採用する
ことができる。以下に好ましい条件の一例を示す。成形
は、公知のいずれの方法も用いることができるが、圧縮
成形で行うことが最も好ましく、その圧力は０．３ｔｏ
ｎ／ｃｍ2〜２．０ｔｏｎ／ｃｍ2程度が好ましい。
【００４６】つぎに、このようにして得られた成形体を
脱バインダー処理を施すことが好ましい。例えば、焼結
前に真空中で加熱する一般的な方法や、水素気流中で１
００〜２００℃／時間で昇温し、３００〜６００℃で１
〜２時間保持する方法などにより、容易に脱バインダー
処理を行うことが可能である。脱バインダー処理を施す
ことにより、バインダー中がほぼ完全に除去される。な
お、脱バインダー後は、引き続いて昇温加熱して焼結を
行うことが好ましく、５００℃を越えてからの昇温速度
は任意に選定すればよく、例えば１００〜３００℃／時
間など、焼結に際して一般的に採用される公知の昇温方
法が可能である。
【００４７】この発明による金属又は合金焼結体の製造
方法例を図面に基づいて詳述する。図１はこの発明で用
いる回転ディスク型スプレードライヤー装置のディスク
部を示す部分説明図である。図１に示す回転ディスク１
は、一対のディスク２，２を、複数の所要長さの非磁性
材ピン３を円周部に所定間隔で立設配置しナット４で固
定して、所定の対向距離を保持させてあり、この回転デ
ィスク１の中心に回転シャフト５を配置して外周部をス
ラリー供給口となした構成のピン型回転ディスクであ
る。密閉構造からなる図示しないチャンバー内に回転デ
ィスク１が回転駆動可能に水平配置され、回転ディスク
１上方の所要位置には不活性ガスのノズルが下方に噴霧
可能に配置され、チャンバーの下方が造粒粉の回収部と
なっている。
【００４８】まず、金属又は合金粉末は、脆性破壊が可
能な金属又は合金の場合には、金属又は合金の微粉砕
前、微粉砕中及び微粉砕後のいずれかにおいて、少なく
とも１種の疎水化剤が添加されて、分散混合することに
より、該粉末表面を疎水化剤で被覆してある。しかし、
展延性に富む一般金属又は合金の場合には、粉末に添加
後にボールミル等の混合機で被覆混合するほうが好まし
い。
【００４９】これらの金属又は合金粉末に所定のバイン
ダーを添加、撹拌したスラリーは、スラリー撹拌機から
当該スプレードライヤー装置に供給され、スラリーは回
転ディスク１の遠心力により噴霧される。噴霧された液
滴は、加熱された不活性ガスの熱風によって瞬時に乾燥
されて造粒粉となり、回収部内の下部に自然落下する。
【００５０】すなわち、粉末表面を所定の疎水化剤で被
覆してある金属又は合金粉末に、水溶性ポリマー、さら
に必要に応じて添加する可塑剤と水からなるバインダー
を、添加、混練してスラリー状となし、該スラリーを上
記構成からなるスプレードライヤー装置により平均粒度
１０μｍ〜４００μｍの流動性の高い球状の造粒粉とな
すことにより、バインダー自体のすぐれた流動性とも相
まって、粉体の流動性が格段に向上し、成形サイクルが
向上するとともに、成形体密度のバラツキや成形機の寿
命を低下させることもなく、焼結後の寸法精度にも優れ
る、高密度の薄肉形状や複雑形状製品が得られ、かつ金
属又は合金粉末表面への疎水性付与効果により、スラリ
ー混練中の溶媒である水との酸化反応が大幅に抑制され
る結果、特に軟質磁性体の場合には得られる焼結体の残
留酸素量が大幅に低減される結果、保磁力ｉＨｃが低下
し、透磁率が大きく向上する。さらに、この発明におけ
る造粒粉は、バインダーによって被覆されているため、
大気中において酸化し難いので、成形工程における作業
性が向上するという利点も有する。
【００５１】
【実施例】
実施例１〜実施例６
原料粉末として、平均粒径５μｍのカーボニル鉄粉
（Ｏ：０．３５ｗｔ％，Ｃ：０．０３ｗｔ％）及び平均
粒径１．５μｍの還元コバルト粉末（Ｏ：０．４１ｗｔ
％，Ｃ：０．０１８ｗｔ％）を用いて、Ｆｅが５０ｗｔ
％で残りＣｏである配合に混合した混合粉に、表１に示
す種々の疎水化処理剤を表１に示す添加量で添加し、混
練して疎水化処理を行った。さらに、表１に示すバイン
ダーを用い、金属粉末１００ｗｔ％に対して、水、可塑
剤を表１に示す組成で配合し、温室で混練、撹拌を行い
スラリー状となし、該スラリーをディスク回転型スプレ
ードライヤー装置により、不活性ガスとして窒素を用
い、熱風入口温度１００℃、出口温度を４０℃に設定し
て造粒を行った。
【００５２】上記造粒粉を圧縮プレス機を用いて、圧力
２ｔｏｎ／ｃｍ2で３０ｍｍφ×２４ｍｍφ×５ｍｍｔ
のリング状に成形した後、水素雰囲気中で室温から６０
０℃までを昇温速度１００℃／時間で加熱する脱バイン
ダー処理を行い、引き続いて真空中で１４００℃まで昇
温し、２時間保持する焼結を行って焼結体を得た。成形
時の造粒粉の流動性及び得られた焼結体の相対密度、残
留酸素量、残留炭素量、磁気特性を表２に示す。なお、
流動性は、内径５ｍｍφのロートの管を５ｇの粉末が自
然落下し、通過するまでに要した時間で測定した。また
磁気特性はＢ−Ｈトレーサー（ＡＵＴＯＭＡＴＩＣ
Ｄ．Ｃ． Ｂ−Ｈ ＣＵＲＶＥＳ ＴＲＡＣＥＲ）によ
って測定し、５０Ｏｅにおける保磁力 ｉＨｃ、磁場５
０ＯｅにおけるＢ５０の値を表２に示す。なお、得られ
た焼結体には、ヒビ、ワレ、変形等は全く見られなかっ
た。
【００５３】比較例１
実施例１で用いた混合金属粉末を疎水化処理をせずに、
表１に示すバインダー、水、可塑剤を添加し、混練、撹
拌してスラリーを作製し、実施例１と同一条件でスプレ
ー造粒した造粒粉を用いて、実施例１と同一条件で焼結
した。実施例１と同一条件で測定した成形時の造粒粉の
流動性及び得られた焼結体の相対密度、残留酸素量、残
留炭素量、磁気特性を表２に示す。なお、得られた焼結
体には、ヒビ、ワレ、変形等は全く見られなかった。
【００５４】実施例１１〜１６
Ａｌ５．４ｗｔ％、Ｓｉ９．６ｗｔ％、残部Ｆｅからな
る平均粒径４．３μｍのガスアトマイズ粉末（Ｏ：０．
０５０ｗｔ％，Ｃ：０．０５２ｗｔ％）に、表１に示す
実施例１〜実施例６の種々の疎水化処理剤を表１に示す
添加量で添加し、混練して疎水処理を施した。その後さ
らに、表１に示す実施例１〜実施例６のバインダーを用
い、ガスアトマイズ金属粉末１００ｗｔ％に対して、
水、可塑剤を表１に示す組成で配合し、室温で混練、撹
拌してスラリー状となし、該スラリーをディスク回転型
スプレードライヤー装置により、不活性ガスとして窒素
を用い、熱風入口温度１００℃出口温度を４０℃に設定
して造粒を行った。尚、表１の実施例１の疎水処理とバ
インダー配合を行ったものは実施例１１に相当し、以下
同様である。
【００５５】上記造粒粉を圧縮プレス機を用いて、圧力
２ｔｏｎ／ｃｍ2で３０ｍｍφ×２４ｍｍφ×５ｍｍｔ
のリング状に成形した後、水素雰囲気中で室温から６０
０℃までを昇温速度１００℃／時間で加熱する脱バイン
ダー処理を行い、引き続いて真空中で１２００℃まで昇
温し２時間保持する焼結を行って焼結体を得た。焼結後
の均一化処理は、水素中で５００℃の温度で２時間行っ
た。成形時の造粒粉の流動性及び得られた焼結体の相対
密度、残留酸素量、残留炭素量、磁気特性を表３に示
す。なお、磁気特性はＢ−Ｈトレーサー（ＡＵＴＯＭＡ
ＴＩＣ Ｄ．Ｃ． Ｂ−ＨＣＵＲＶＥＳ ＴＲＡＣＥ
Ｒ）によて測定し、表３に記載するごとく、０．０１Ｏ
ｅにおける初透磁率μ0.01、保磁力 ｉＨｃ、磁場１０
ＯｅにおけるＢ10の値を表３に示す。他の測定条件は実
施例１と同一である。また、得られた焼結体には、ヒ
ビ、ワレ、変形等は全く見られなかった。
【００５６】比較例２
実施例２で用いた合金粉末を疎水化処理をせずに、表１
に示すバインダー、水、可塑剤を添加して、混練、撹拌
してスラリーを作製して実施例２と同一条件でスプレー
造粒した造粒粉を用いて、実施例２と同一条件で焼結し
た。実施例２と同一条件で測定した成形時の造粒粉の流
動性及び得られた焼結体の相対密度、残留酸素量、残留
炭素量、磁気特性を表３に示す。また、得られた焼結体
には、ヒビ、ワレ、変形等は全く見られなかった。
【００５７】
【表１】
【００５８】
【表２】
【００５９】
【表３】【００６０】
【発明の効果】この発明による金属又は合金物品の製造
方法は、金属又は合金粉末を疎水処理し、次いで少なく
とも１種以上のポリマーと水からなるバインダーを添
加、混練して、スラリー状となし、該スラリーをスプレ
ードライヤー装置により流動性の高い球状の造粒粉とな
し、該造粒粉を用いて、成形、焼結するため造粒粉の粉
体の流動性が各段に向上し、成形体の密度を向上させる
とともに、そのバラツキを抑え、さらに、予め疎水化処
理した粉末を用いているため、造粒前のスラリー混練中
において、水と金属もしくは合金粉末との酸化反応が抑
制されるため、残留酸素量が少なく、かつ寸法精度の高
く、緻密な複雑形状や薄肉形状の金属又は合金物品が効
率よく得られる。そして軟質磁性材料の場合には、低保
磁力、高透磁率でしかも高い磁束密度をもつ磁性材料が
効率よく得られる。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention
After obtaining spherical granulated powder with high fluidity using a
Method for producing metal or alloy articles by powder metallurgy
The metal powder or alloy powder that has been previously hydrophobically treated
Add at least one polymer and water binder
After stirring to form a slurry,
By instantly drying and solidifying it into granulated powder.
To improve the fluidity and lubricity of powder during powder feeding and compression molding.
To improve the molding cycle and improve the dimensional accuracy of the molded product.
And the hydrophobic treatment suppresses the oxidation reaction with water.
Metal that can provide high density sintered metal
The present invention relates to a method for manufacturing an alloy article.
[0002]
2. Description of the Related Art Conventionally, thin or complex shaped metal or composite
Gold articles are made by casting, press molding, CIP molding, etc.
It was made by powder metallurgy. But in the casting method
Is poor in dimensional accuracy of the desired product
After that, some processing was required.
[0003] Further, the press forming method in powder metallurgy is not suitable.
In some cases, conventional granulated powders have poor fluidity
The dimensional accuracy of the compact and sintered compact
Therefore, it is difficult to make a thin and complicated shape. Further
In addition, the CIP molding method can form a three-dimensional complicated shape product
Is molded in a rubber mold, so dimensional accuracy is naturally limited.
There was a problem that there was a world and mass production was difficult.
[0004] In addition, a metal powder is prepared by stirring granulation or spray drying.
Granulated by the granulation method, press-molded the granulated powder and sintered
Powder metallurgy or powder metallurgy using metal injection molding
Laws are widely adopted.
However, in the metal injection molding method, the dimensional accuracy
Although it is possible to create products with high complex shapes,
Long time required for degreasing after molding due to large amount of addition
Cost and increase the amount of residual oxygen and carbon
Therefore, in the case of a soft magnetic material whose characteristics are greatly affected,
Problems such as difficulty in mass-producing products with stable quality
was there. Furthermore, when the size and shape become large,
The shrinkage increases, causing cracks and degreasing.
Swelling may occur, especially in thicker shapes with a thickness of 10 mm or more.
It was difficult to obtain a product with excellent dimensional accuracy.
Further, silicon steel, which is a soft magnetic material, is produced.
As a method of adding a coupling agent,
Reduce the amount of addition to reduce residual oxygen and carbon after sintering.
And a method for improving magnetic characteristics (Japanese Patent Laid-Open No. 1-2127).
02-212706) have been proposed, but this method
However, by using metal injection molding, thick and complex shaped sintered
It was difficult to make.
[0007]
On the other hand, using granulated powder
As powder metallurgy, for example, calcined powder of ferrite
After wet grinding to an average particle size of about 1 μm with
0.6-1.
0 wt%, and add 50 to 1 with a spray dryer.
Preparation of granulated powder of 00 μm, molding and sintering of the granulated powder
The method has been done.
However, in the case of oxides such as sintered ferrite,
Binder burns to degrease in air after molding
Carbon remains in the sintered body after sintering.
Therefore, the above method is applicable.
In the case of metal or alloy articles, the sintering should be vacuum or inert gas.
Process under optimal degreasing conditions
If not, naturally oxygen and carbon remain in the sintered body,
Density decreases, especially in the case of soft magnetic materials, magnetic properties
Easily deteriorates, so it is easy to apply the ferrite manufacturing method described above.
Cannot be used.
As described above, the method for producing a metal or alloy article
In recent years, any powder metallurgy method has
Thick and ultra-thin shapes with a thickness of 10 mm or more
Or complex and dense, residual carbon and oxygen content
It has been difficult to produce a sintered body having a low density.
[0010] The present invention relates to a metal or alloy by powder metallurgy.
In a method of manufacturing a gold article, a metal or alloy powder and
Suppresses reaction with inders and water and adds binder
Reduce the amount of residual carbon and residual oxygen in the sintered body
And significantly improve the fluidity of the powder during molding.
To improve the dimensional accuracy of the molded body and make it more complex,
Thick, ultra-thin or complex with a thickness of 10 mm or more
It is possible to obtain a dense product regardless of the shape
The purpose is to provide a method for manufacturing metal or alloy articles.
You.
[0011]
Means for Solving the Problems The inventors have found that the moldability is good.
Various examinations were made on manufacturing methods that can easily produce good granulated powder.
As a result of the discussion, a rotary disk type spray dryer
Pay attention and add metal or alloy powder and required binder.
Kneading, kneading to form a slurry, spraying the slurry,
By drying, the slurry has a required average particle size.
Granulated powder can be formed, and then formed using the granulated powder.
When formed, the granulated powder itself has sufficient binding power,
The fluidity of the compact has been significantly improved,
Dimensional accuracy after sintering without reducing the life of the machine
Excellent in thin and small shapes and dense metal or metal
It has been found that gold articles can be obtained efficiently.
Further, the present inventors have found that
The reaction with metal or alloy powder can be suppressed,
Binders that reduce the amount of residual oxygen and carbon
As a result of various studies, polyvinyl alcohol, cellulo
Ether derivatives, polyacrylamide, polyethylene
Oxide, water-soluble polyvinyl acetal, polyac
When granulation is performed using a lylic acid derivative, etc.,
0.5 parts by weight or less based on 100 parts by weight of the alloy powder
Feeder for supplying powder to the mold during molding
Of primary particles that can withstand vibrations
It is necessary to obtain the bonding force between particles, sufficient fluidity and
We found that we can do it.
Further, the present inventors have proposed a method of forming a powder with a metal or alloy powder.
The reaction can be suppressed and the amount of residual carbon and oxygen in the sintered body can be reduced.
Spray dryer using the above binder
The granulated powder of the required average particle size granulated by the
Dramatically improved dimensional accuracy after sintering,
A sintered body with a shape and a complex shape can be obtained.
Obtain soft magnetic material with high magnetic permeability or high density sintered body
As a result of various studies on the method of
After water treatment to impart hydrophobicity to the surface of the alloy powder,
A binder comprising at least one polymer and water
The alloy powder in the process before sintering
Reaction with water in the binder can be suppressed, and sintering
The amount of residual oxygen and carbon in the subsequent sintered body can be greatly reduced
Metal such as sintered soft body with excellent magnetic permeability
Or that an alloy article can be obtained, and completed this invention
did.
That is, the present invention relates to a metal powder or an alloy.
Powder (except for rare earth alloy powder) is subjected to hydrophobic treatment,
Next, a bi-layer comprising at least one polymer and water is used.
Is added and kneaded to form a slurry.
Is converted into granulated powder by a spray dryer, and the granulation is performed.
Sintered body is obtained by powder metallurgy method of molding and sintering using powder
A method for producing a metal or alloy article, characterized in that
You.
[0015]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Metal or alloy powder
In the present invention, the target metal or alloy powder is simply
One-component metal powder, a single alloy powder of the required composition,
Powder adjusted to the required composition by mixing alloy powders of different compositions
Powder, and properties such as magnetic permeability, machinability,
For example, the ones added with additional elements to improve the formability
For example, Fe, Fe-Ni alloy, Fe-Ni-Co alloy, F
Known metals such as e-Al-Si alloys, stainless steel alloys, etc.
Can use an alloy powder. In addition, metal or alloy
Regarding the powder production method and its particle size,
Appropriate under the optimal conditions according to the composition, form, etc.
Good.
According to the present invention, a metal or alloy powder is
Treatment to impart hydrophobicity to the surface of the alloy powder.
Features. As a method for imparting hydrophobicity, a hydrophobic group
The simplest method is to introduce a compound having
Convenient but hydrophobic compound with chemical bond to alloy surface
In the case of bonding, a stronger hydrophobicity is imparted.
Surface, subsequent binder removal and sintering process.
It is difficult to break and remains in the sintered body in the form of metal carbide, etc.
This leads to an increase in the amount of residual carbon. As a result, the resulting sintered body
Various properties such as magnetic property magnetic permeability will be reduced. Subordinate
Therefore, according to the present invention, in the binder removal and sintering processes,
As a hydrophobic treatment method that can be easily separated from the alloy surface, metal
Alternatively, the surface of the alloy powder is coated and adsorbed with a compound having a hydrophobic group.
This method is simple and preferable.
Table of metal or alloy powder used in the present invention
As the compound having a hydrophobic group for coating the surface,
Has sufficient hydrophobic groups and is inactive against metal or alloy powder
And good coating properties on the alloy powder
At the same time, it is necessary to have excellent decarburization properties. this
If it has such properties, its chemical structure, molecular weight, etc.
There are no restrictions, but generally high hydrophobicity
Has a long-chain saturated (unsaturated) aliphatic group as an aqueous group
Compounds are particularly preferred. For example, C12~ C30The hydrocarbon
Elementary, C12~ C30Of saturated (unsaturated) fatty acids, C12~ C30of
Saturated (unsaturated) fatty acid amide, C12~ C30Saturation (unsaturated)
Sum) fatty acid ester, C12~ C30Of saturated (unsaturated) fat
Acidic metal soap, C12~ C30Of saturated (unsaturated) aliphatic al
Call.
Specific examples of these compounds include:
As the hydride compound, C12~ C20Degree of liquid paraffin
In, C20~ C30The paraffin wax has fatty acids
Myristic acid, palmitic acid,
Aric acid, oleic acid, arachidic acid, behenic acid, etc.
Yes, stearylamido is a fatty acid amide compound.
, Palmitylamide, oleylamide, etc.
De, methylene bis stearamide, ethylene bis stear
Diamides such as loamide, fatty acid ester compounds
As, ethyl stearate, butyl stearate,
Butyl palmitate, butyl myristate, oleic acid
Butyl, hexyl oleate, octyl oleate, etc.
In addition to monohydric aliphatic alcohol esters, ethylene glycol
Lumonostearate, ethylene glycol distearate
Glycerin monostearate, glycerin distear
There are polyhydric alcohol esters such as
Metallic soaps include uraric acid, stearic acid, palmitic
Acid, ricinoleic acid, Li, Mg, C such as naphthenic acid
a, Sr, Ba, Zn, Cd, Al, Sn, Pb salt, etc.
Yes, as the aliphatic alcohol compounds,
Alcohol, stearyl alcohol, cetyl alcohol,
And myristyl alcohol. In addition, these components
Carnauba wax, cande
Lira wax, beeswax, whale wax, Ibotaro, Montaro etc.
Can also be used.
According to the present invention, these metal or alloy powders
At least one kind of treatment for imparting hydrophobicity to the powder
The hydrophobizing agent described above is dispersed and mixed in a metal powder or an alloy powder, and
The surface of the powder is coated with the hydrophobizing agent and then slurried
Granulated powder and press-forming the obtained granulated powder before sintering.
Used as a molding material in the molding process. Gold for these hydrophobizing agents
The timing of addition and mixing to metal powders and alloy powders is determined by grinding.
Powder, before, during, and
Any gold after crushing,
In the case of metals or alloys, after adding to the powder,
Coating and mixing may be performed in a joint machine.
The metal or alloy powder is mixed as a hydrophobizing agent.
The amount of the above compound to be added depends on the lipophilicity of the hydrophobizing agent used.
Properties, particle size of powder, slurry kneading conditions, granulation conditions, etc.
Can be selected appropriately, but if the amount of added coating is too small,
The hydrophobic effect given to the powder surface is reduced,
The effect of inhibiting the oxidation reaction with
If the coating amount is too large, it will be complete in the subsequent decarburization and sintering processes.
Sintering density without desorbing from the alloy surface
To reduce the degree of permeability and magnetic permeability, it is preferable to add a hydrophobizing agent.
The addition amount is 0.1 to 100 parts by weight of the metal or alloy powder.
In the range of 01 to 1 part by weight, more preferably 0.02 to 0.1 part by weight.
The range is 5 parts by weight.
In the present invention, the metal of the above-mentioned hydrophobizing agent
Alternatively, mixing with alloy powder is performed by dry mixing and wet
Either type of mixing may be used.
Disperse evenly in the powder to impart hydrophobicity to the powder surface
For this purpose, dry mixing, which can be easily mixed, is preferable.
In addition, the temperature at the time of mixing and coating the hydrophobizing agent is from room temperature to 50 ° C.
Appropriate.
In the present invention, the metal or the metal subjected to the hydrophobic treatment is used.
Is a binder added to make the alloy powder into a slurry.
Is composed of a polymer and water.
The mer component is polyvinyl alcohol, polyacrylamide.
, Water-soluble cellulose ether, polyethylene oxide
, Water-soluble polyvinyl acetal, polyacrylic acid,
At least one selected from acrylic acid derivatives is selected
Is done.
The above polyvinyl alcohol and polyacryl
Amide, water-soluble cellulose ether, polyethylene oxide
Side, water-soluble polyvinyl acetal, polyacrylic acid
For polymers selected from, the amount of metal or alloy powder added
0.5 parts by weight or less for 100 parts by weight of powder
In the feeder for supplying powder to the mold during molding
Of primary particles that can withstand vibrations
Force and sufficient fluidity and molded body strength
You. In addition, a uniform slurry can be obtained with a small amount of addition, and
The slurry viscosity is suitable for spray granulation.
It is easy to adjust to
Can maintain a high binding force.
Low amount of residual oxygen and carbon in powder
Can be reduced.
In the polymer used in the present invention,
Vinyl alcohol dissolves easily in water and has strong adhesion
Powerful, excellent in chemical stability and thermal decomposition, compression molding
Good lubricity at the time and can be obtained at low cost industrially
Therefore, they are suitable as the polymer used in the present invention. this
In order to make full use of these characteristics, the degree of polymerization should be used as a guide.
20 ° C, 4% aqueous polymer concentration of 3-70 cps
Is preferred. With a polymerization degree of less than 3 cps,
The breaking strength of the rimer itself is low, and the granulated powder obtained is
The cohesive strength between the particles is reduced, the granulation is not complete,
It will remain as a powder. Also, over 70 cps
At a high degree of polymerization, the slurry viscosity increases significantly,
Difficulty in regular supply to the laser dryer and productivity
It decreases significantly.
The degree of saponification of the polymer used is 70 to 9
9 mol% is preferred. With a degree of saponification of less than 70 mol%,
Polyvinyl alcohol
Unsatisfactory properties originally possessed cannot be obtained, and on the contrary, over 99 mol%
It is difficult to obtain polymers having a high degree of saponification industrially.
It is difficult.
In the polymer used in the present invention,
Acrylamide dissolves easily in water and has strong adhesion
With high breaking strength and excellent chemical stability,
Excellent thermal decomposability, excellent lubricity during compression molding, industrial
The polymer used in the present invention is
It is suitable as To take full advantage of these characteristics
Is preferably a polymer having an average molecular weight of several thousand to about one million.
With a degree of polymerization of several thousand or less, the breaking strength of the polymer itself is
And the bonding strength between the particles of the obtained granulated powder decreases,
Not being granulated at all and remaining as fine primary particles
Become. When the polymerization degree is about 1 million or more, slurry
The viscosity rises significantly and the
Supply becomes difficult and productivity drops significantly.
The cellulose ether derivative used in the present invention
The body is available per glucose unit in the cellulose skeleton.
Three -OH groups are partially etherified with an etherifying agent.
Water-soluble polymer. Depending on the etherifying agent used
Although various cellulose ethers can be obtained, for example,
Chill cellulose, ethyl cellulose, benzyl cellulose
, Cyanoethylcellulose, tritylcellulose,
Ruboxyl methylcellulose, hydroxypropyl cellulose
And hydroxypropyl methylcellulose.
It is.
These cellulose ethers are water-soluble.
Excellent, thickening, surface active, chemical stability
It is preferable because it is excellent. Degree of polymerization of polymer used
Depends on the type of etherification and the degree of substitution.
20 ° C., 2% aqueous solution viscosity is 10 to 30000 c
Ps is preferable. For polymerization degree less than 10 cps, poly
Of the granulated powder obtained by reducing the breaking strength of the
Intergranular bonding strength is reduced, not completely granulated,
Will remain. In addition, 30,000 cps
At the polymerization degree exceeding, the slurry viscosity increases remarkably,
Production becomes difficult due to difficulties in regular supply to spray dryers
Properties are significantly reduced.
In the polymer used in the present invention,
Ethylene oxide easily dissolves in water, even when heated
It does not gel and has good thermal decomposability.
Excellent dispersibility of powder and excellent lubricity during press molding
Therefore, suitable as a polymer used in the present invention
It is. To take full advantage of these characteristics, the average
Those having a molecular weight of 20,000 to several millions are preferred. 20,000 molecular weight
If the polymer is below, the polymer itself changes from a waxy solid to a liquid.
And the strength of the polymer itself is not sufficient, resulting in granulation
Insufficient bonding force to alloy particles after drying in process
However, it may not completely granulate and may remain as fine powder.
When the molecular weight exceeds several million, the bonding strength is improved.
However, the viscosity of the aqueous solution significantly increased, and
Even if the amount is added, the slurry viscosity increases,
The supply stability to the granulation becomes poor, and the particle size
The cloth may be disturbed. Higher molecular weight
Is not manufactured industrially for general purposes and economically
Disadvantageous.
In the polymer used in the present invention, water-soluble
Polyvinyl acetal is compatible with polyvinyl alcohol
It is a polymer obtained by condensation reaction of aldehyde. This reaction
The characteristics of the polymer obtained in
The molecular weight, degree of saponification, and degree of formalization of
Significantly different. In the present invention, the target bond
Powerful and suitable slurry viscosity and slurry dispersion
Are limited to these values if they can
Although not generally, the degree of saponification is 70 to 99 and the degree of polymerization is several hundred.
Use several to several thousand% of polyvinyl alcohol
From about 10% by mole to formalized
It is.
In the polymer used in the present invention,
Acrylic acid and polyacrylic acid derivatives are water-soluble
Polyacrylic acid, polymethacrylic acid and their gold
Genus salts, ammonium salts and the like. Polyacrylic acid, poly
Methacrylic acid is an amorphous and very hard polymer.
Therefore, sufficient bonding force is given to the alloy particles,
As a result, it is possible to impart granulation with a small amount of addition.
You. In addition, these salts are strong in the above two types of poly.
Although it is inferior to mer, it has a peptizing action,
Improved slurry uniformity during slurry preparation
It is suitable for
In the present invention, metal or alloy powder
Add the above polymer and solvent water, stir and knead
The slurry, but the slurry concentration is
Rally viscosity, dispersibility of alloy powder, spray granulation process
Can be appropriately selected from the viewpoint of the amount of processing to be performed.
Generally, the concentration of the alloy powder in the slurry is 40 to 80 weight
% Is desirable. If it is less than 40% by weight, stir and mix.
Solid-liquid separation occurs during the kneading process, resulting in low slurry dispersibility.
Not only will the slurry become non-uniform,
In the supply pipe during supply to the spray dryer from the
Sedimentation occurs and the resulting granulated powder is not granulated
Fine powder is mixed in or granules that are not spherical are formed. Ma
On the other hand, when the content exceeds 80% by weight, the slurry viscosity significantly increases.
Not only does not allow uniform stirring and kneading, but also stirring and kneading
Supply the slurry from the tank to the spray dryer
I can't.
In the present invention, the spray dryer
The slurry to be supplied should be at least metal or alloy powder,
Polymers consisting of the above polymers and water as solvent
However, the amount of the polymer added at this time depends on the alloy powder.
0.05 parts by weight to 0.7 parts by weight with respect to 100 parts by weight
And preferably 0.05 to 0.5 part by weight. Attachment
If the added amount is less than 0.05 parts by weight, the bonding force between particles in the granulated powder
Is weak, and ungranulated fine powder is mixed in the powder,
Granulated powder is broken at the time of feeding and the fluidity of powder is remarkable
descend. If the amount exceeds 0.7 parts by weight, it will take a long time for degreasing.
Required, and eventually reduced sintering density, especially
For soft magnetic materials, the residual oxygen and carbon contents in the sintered body increase.
In addition, the permeability decreases and the magnetic properties deteriorate, so that 0.0
5 to 0.7 parts by weight is added.
In the present invention, the metal or alloy powder
By imparting hydrophobicity to the surface, acid with water as a solvent
Reaction can be suppressed, but to further enhance its effect
Is pure water treated with dissolved oxygen or nitrogen
Water that has been replaced by bubbling with an inert gas such as
desirable.
In the present invention, metal or alloy powder
Addition of a binder and stirring of the slurry are performed at 0 ° C to 3 ° C.
It is preferably carried out in a temperature range of 0 ° C.
The oxidation reaction between the powder and water can be further suppressed. vice versa
Stirring in a temperature range exceeding 30 ° C. is performed by mixing the alloy powder with water.
Promotes the oxidation reaction, resulting in residual acid in the sintered body.
The amount of element increases and the sintered density becomes inferior. Therefore,
Stirring must be maintained at a temperature in the range of 0 ° C to 30 ° C.
For this purpose, use water that has been cooled to that temperature in advance, or use a stirring tank.
Means such as cooling with cooling water can be adopted.
You.
Further, a plasticizer may be added to the slurry.
Is preferred. The plasticizer is made by using granulated powder.
Permanent deformation of powder form with little force when forming
It is added for the purpose. Polymer in the present invention
Have high interparticle bonding strength to facilitate granulation.
Press forming, although shape retention is significantly improved.
Sometimes, even under constant pressure,
As a result, the density of the green compact decreases.
Therefore, the intermolecular interaction of the polymer chains is reduced.
And add a plasticizer to lower the glass transition temperature
I do. The plasticizer used depends on its plastic effect and its compatibility with the polymer.
Solubility, chemical stability, physical properties (boiling point, vapor pressure, etc.), gold
Considering the reactivity with metal or alloy powder, etc., generally known
A plasticizer can be used, and the water-soluble
In the case of an aqueous slurry using a remer, ethylene glycol
Coal, trimethylene glycol, tetramethylene glycol
Coal, pentamethylene glycol, hexamethylene glycol
Recall, propylene glycol, glycerin, butane
Diol, diethylene glycol, triethylene glyco
Can be used.
The amount of the plasticizer added to the water-soluble slurry is
It can be appropriately selected depending on the above properties of the plasticizer, but usually slurry
2 to 100 parts by weight of the polymer added to
Parts by weight, preferably 5 to 70 parts by weight. 2 added
If the amount is less than the weight part, the plasticizing effect is not sufficient and the compact
Body density decreases. On the other hand, by adding more than 70 parts by weight
Reduces the interparticle cohesion, lowers granulation and lowers fluidity
In addition to these, these water-soluble plasticizers are generally
High drying ability in the granulation process
The retained water increases and may cause oxidation, or during storage of the powder
The problem of moisture absorption occurs. If necessary,
Addition of deflocculants (dispersants), lubricants, defoamers, surface treatment agents, etc.
Agent within a range that does not significantly increase the residual carbon concentration of the sintered body
It is possible to add.
Spray dryer device
In the present invention, the metal or alloy powder
The slurry added and kneaded is spray spray dried.
It is made into granulated powder by the device. First, spray dryer
The method for producing granulated powder using the apparatus will be described.
Supply the slurry from the stirrer to the spray dryer
For example, spraying with the centrifugal force of a rotating disk or pressurizing
It is sprayed in the form of a mist at the tip of the nozzle, and the sprayed droplets are added.
Instantly dried by hot air of heated inert gas
It becomes granular powder and falls naturally in the lower part of the collection section.
In the present invention, the spray dryer
The rotating disk type includes vane type, Kesner type,
There are various types such as pin type, but in principle, which type
But it consists of two discs, upper and lower,
Has a rotating structure. Spray dryer equipment
As an overall configuration, a known open spray dryer
An apparatus may be used, but the metal or alloy powder to be granulated is acidified.
If it is easy to make
It is possible to replace the inside of the particle recovery section with an inert gas, etc.
It must be a sealed structure that can always keep the oxygen concentration at 3% or less.
Is preferred.
A spray dryer having a closed structure
-The inside of the recovery unit of the device
In order to instantly dry the droplets sprayed by the
Jet that injects heated inert gas above the rotating disk
An injection port is placed, and the injected gas is
An outlet is provided to discharge the waste to the outside of the collection unit.
Set the required temperature with the heater outside the device or attached to the device.
Do not lower the temperature of the heated inert gas.
The injection port is set at a temperature corresponding to the temperature of the inert gas, for example, 60
It is preferable to keep the temperature at 150 to 150 ° C. That is, inactive
When the temperature of the reactive gas drops, the sprayed droplets
Slurry supply because it cannot be dried sufficiently
The amount must be reduced, which reduces efficiency.
Also, when producing granulated powder having a relatively large particle size,
In this case, reduce the rotation speed of the rotating disk.
When the temperature of the inert gas decreases, the sprayed droplets
Cannot be dried sufficiently, resulting in slurry
Granulated powder with a large particle size by reducing the supply of
In the case where is obtained, the efficiency is extremely reduced. Follow
To maintain the temperature of the preheated inert gas.
In order to send it into the collection section while keeping the temperature of the injection port
It is preferable to keep at 150 ° C, especially around 100 ° C
Most preferably.
Also, the temperature of the injection port and the discharge port of the inert gas
Even when the difference is small, the processing efficiency tends to decrease,
The temperature at the outlet is 50 ° C or less, preferably 40 ° C or less.
Preferably, the temperature is set to room temperature. use
As a gas, in the case of metal or alloy powder that is difficult to oxidize
May be air, but generally a fine metal or alloy powder
Is easily oxidized, so inert gas such as nitrogen gas or argon gas
Gas is preferable, and the heating temperature is preferably 60 to 150 ° C.
No.
The particle size of the obtained granulated powder is spray-dried.
Concentration of the slurry to be supplied to the
Can be controlled by the rotation speed of the rotating disk.
However, for example, the average particle size of the metal or alloy granulated powder is 10μ
If it is less than m, the fluidity of the granulated powder hardly improves, and
If the average particle size exceeds 400 μm, the particle size is too large.
And the molding density decreases during molding.
The body density also decreases, and as a result, the sintered body density decreases after sintering.
Is not preferred because of the
Has an average particle size of preferably 10 to 400 μm. Even more preferred
Or 40 to 200 μm. Also, a sieve
Undercut and overcut,
Granulated powder having extremely high fluidity can be obtained. Sa
In addition, zinc stearate and stearin were added to the obtained granulated powder.
Magnesium phosphate, calcium stearate, stearin
Add a small amount of lubricant such as aluminum phosphate, borate ester
Can increase the liquidity even further.
is there.
Method for producing sintered metal or alloy
Sintered metal or alloy products using the granulated powder according to the present invention
Manufacturing process, ie, forming, sintering, heat treatment, etc.
The method and method adopt any known powder metallurgical means.
be able to. An example of preferable conditions is shown below. Molding
Any known method can be used.
Most preferably, the pressure is 0.3 to
n / cmTwo~ 2.0 ton / cmTwoThe degree is preferred.
Next, the molded body thus obtained is
It is preferable to perform a binder removal treatment. For example, sintering
Prior to heating in a vacuum, or in a stream of hydrogen.
The temperature is raised at a rate of 00 to 200 ° C / hour.
Easy to remove binder by holding for ~ 2 hours
Processing can be performed. Perform binder removal
Thereby, the binder is almost completely removed. What
After debinding, sintering is performed by heating and heating.
Preferably, the temperature rise rate after exceeding 500 ° C.
May be arbitrarily selected, for example, 100 to 300 ° C./hour.
Well-known heating method commonly used for sintering, such as during
Law is possible.
Production of sintered metal or alloy according to the present invention
An example of the method will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is used in the present invention.
Rotating disk type spray dryer equipment disk
It is a partial explanatory view showing a part. Rotating disk 1 shown in FIG.
Can be used to move a pair of disks 2 and 2
The material pins 3 are erected at predetermined intervals around the circumference and secured with nuts 4.
And a predetermined facing distance is maintained.
The rotating shaft 5 is arranged at the center of the disc 1 and
This is a pin-type rotating disk with a rally supply port.
You. The rotating device is placed in a chamber (not shown)
The disk 1 is horizontally disposed so as to be rotatable, and the rotating disk
(1) Inert gas nozzle sprays downward at required location above
It is arranged as possible, and the lower part of the chamber is
Has become.
First, metal or alloy powder can be brittlely fractured.
In the case of a functional metal or alloy, fine grinding of the metal or alloy
Before, during or after milling,
And one kind of hydrophobizing agent is added and dispersed and mixed
Further, the surface of the powder is coated with a hydrophobizing agent. But,
For general metals or alloys with high ductility, added to powder
It is preferable to coat and mix later with a mixer such as a ball mill.
No.
A predetermined binder is added to these metal or alloy powders.
The slurry that has been added and stirred
The slurry is supplied to the spray dryer and the slurry is
It is sprayed by the centrifugal force of the rotating disk 1. Sprayed liquid
Drops are dried instantly by hot air of heated inert gas
It becomes granulated powder and falls naturally to the lower part in the collection part.
That is, the powder surface is coated with a predetermined hydrophobizing agent.
Add water-soluble polymer,
Binder consisting of plasticizer and water added as needed
Is added and kneaded to form a slurry, and the slurry is
Average particle size by spray dryer with the above configuration
Spherical granulated powder with high fluidity of 10 μm to 400 μm
By doing so, it is compatible with the excellent fluidity of the binder itself.
After all, the fluidity of the powder has improved dramatically,
Along with variations in compact density and longevity of molding machines.
Excellent dimensional accuracy after sintering without loss of life
High-density, thin-walled and complex-shaped products
Slurry due to the effect of imparting hydrophobicity to the metal or alloy powder surface
-The oxidation reaction with water, which is the solvent during kneading, is greatly suppressed.
As a result, especially in the case of a soft magnetic material,
The coercive force iHc decreases as a result of a significant reduction in the amount of retained oxygen.
Thus, the magnetic permeability is greatly improved. Further, in the present invention,
Granulated powder is coated with a binder,
It is difficult to oxidize in the air.
There is also an advantage that the property is improved.
[0051]
【Example】
Example 1 to Example 6
Carbonyl iron powder having an average particle size of 5 μm as raw material powder
(O: 0.35 wt%, C: 0.03 wt%) and average
Reduced cobalt powder having a particle size of 1.5 μm (O: 0.41 wt
%, C: 0.018 wt%) and 50 wt.
% Is shown in Table 1.
Various hydrophobizing agents were added in the amounts shown in Table 1 and mixed.
After kneading, a hydrophobic treatment was performed. In addition, the vines shown in Table 1
Water, plastic powder to 100 wt% of metal powder
The ingredients were mixed according to the composition shown in Table 1, and kneaded and stirred in a greenhouse.
The slurry is made into a slurry, and the slurry is
-Nitrogen is used as an inert gas by the dryer
Set the hot air inlet temperature to 100 ° C and the outlet temperature to 40 ° C.
And granulated.
The above granulated powder is subjected to pressure using a compression press machine.
2ton / cmTwo30mmφ × 24mmφ × 5mmt
After forming into a ring shape, it is heated from room temperature to 60
Debinding that heats to 0 ° C at a heating rate of 100 ° C / hour
And then heated to 1400 ° C in vacuum.
The sintering was performed by heating and holding for 2 hours to obtain a sintered body. Molding
The fluidity of the granulated powder at the time and the relative density of the obtained sintered body
Table 2 shows the residual oxygen content, residual carbon content, and magnetic properties. In addition,
Fluidity was measured by using 5 g of powder in a funnel tube with an inner diameter of 5 mm.
However, it was measured by the time required to fall and pass. Also
Magnetic characteristics are BH tracer (AUTOMATIC
D. C. B-H CURVES TRACER)Yo
WhatMeasured, coercive force at 50 Oe iHc, magnetic field 5
Table 2 shows the value of B50 at 0 Oe. It should be noted that
No cracks, cracks, deformation, etc. are seen in the sintered body
Was.
Comparative Example 1
Without subjecting the mixed metal powder used in Example 1 to a hydrophobic treatment,
The binder, water and plasticizer shown in Table 1 were added, and kneaded and stirred.
A slurry was prepared by stirring, and sprayed under the same conditions as in Example 1.
-Sintering under the same conditions as in Example 1 using the granulated powder
did. Of granulated powder during molding measured under the same conditions as in Example 1
Fluidity and relative density of the obtained sintered body, residual oxygen content, residual
Table 2 shows the carbon content and magnetic properties. In addition, the obtained sintered
The body did not show any cracks, cracks, deformation, etc.
Examples 11 to 16
Al 5.4 wt%, Si 9.6 wt%, and the balance Fe
Gas atomized powder having an average particle size of 4.3 μm (O: 0.
050 wt%, C: 0.052 wt%).
Various hydrophobizing agents of Examples 1 to 6 are shown in Table 1.
It was added in the added amount, kneaded and subjected to a hydrophobic treatment. Afterwards
Furthermore, the binders of Examples 1 to 6 shown in Table 1 were used.
For 100% by weight of gas atomized metal powder,
Water and a plasticizer were blended according to the composition shown in Table 1, and kneaded and stirred at room temperature.
Stir to form a slurry, and turn the slurry into a disk
Nitrogen as inert gas by spray dryer
And set the hot air inlet temperature to 100 ° C and the outlet temperature to 40 ° C
And granulated. Note that the hydrophobic treatment and the buffer of Example 1 in Table 1 were performed.
The one in which the indder was blended corresponds to Example 11, and the following
The same is true.
The above granulated powder is subjected to pressure using a compression press machine.
2ton / cmTwo30mmφ × 24mmφ × 5mmt
After forming into a ring shape, it is heated from room temperature to 60
Debinding that heats to 0 ° C at a heating rate of 100 ° C / hour
And then heated to 1200 ° C in vacuum.
Sintering was performed by heating and holding for 2 hours to obtain a sintered body. After sintering
Is performed in hydrogen at a temperature of 500 ° C. for 2 hours.
Was. Fluidity of granulated powder during molding and relative of obtained sintered body
Table 3 shows the density, residual oxygen content, residual carbon content, and magnetic properties.
You. The magnetic characteristics were measured using a BH tracer (AUTOMA).
TIC D. C. B-HCURVES TRACE
R), and as described in Table 3, 0.01 O
Initial permeability μ at e0.01, Coercive force iHc, magnetic field 10
B in OeTenAre shown in Table 3. Other measurement conditions are
This is the same as the first embodiment. In addition, the obtained sintered body has
No cracks, cracks, deformations, etc. were seen at all.
Comparative Example 2
Table 1 shows that the alloy powder used in Example 2 was not subjected to a hydrophobic treatment.
Add the binder, water and plasticizer shown in, knead and stir
To produce a slurry and spray it under the same conditions as in Example 2.
Using the granulated powder, sintering was performed under the same conditions as in Example 2.
Was. Flow of granulated powder during molding measured under the same conditions as in Example 2
Dynamics and relative density of the obtained sintered body, residual oxygen content, residual
Table 3 shows the carbon content and magnetic properties. Also, the obtained sintered body
Did not show any cracks, cracks, deformations, etc.
[0057]
[Table 1]
[0058]
[Table 2]
[0059]
[Table 3][0060]
Production of metal or alloy articles according to the present invention
The method involves hydrophobically treating a metal or alloy powder and then reducing
Add a binder consisting of at least one polymer and water
Kneaded to form a slurry, and the slurry is sprayed.
ー Dryer device produces highly fluid spherical granulated powder.
And using the granulated powder to form and sinter the granulated powder
The fluidity of the body is improved in each step, increasing the density of the molded body
Along with the variation, and
During slurry kneading before granulation
Oxidation reaction between water and metal or alloy powder
Control, the amount of residual oxygen is small and the dimensional accuracy is high.
Metal and alloy articles with dense complex shapes and thin shapes are effective.
It can be obtained efficiently. In the case of soft magnetic materials, low
Magnetic materials with high magnetic force, high magnetic permeability and high magnetic flux density
It can be obtained efficiently.
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明に用いる回転ディスク型スプレードラ
イヤー装置の回転ディスク部を示す部分説明図である。
【符号の説明】
１ 回転ディスク
２ ディスク
３ 非磁性材ピン
４ ナット
５ 回転シャフトBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a partial explanatory view showing a rotating disk portion of a rotating disk type spray dryer used in the present invention. [Description of Signs] 1 rotating disk 2 disk 3 non-magnetic material pin 4 nut 5 rotating shaft
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−165001（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−130515（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22F 1/00,3/02 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-4-165001 (JP, A) JP-A-7-130515 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) B22F 1 / 00,3 / 02
Claims (1)
金粉末を除く）を疎水処理し、次いで少なくとも１種以
上のポリマーと水からなるバインダーを添加、混練して
スラリー状となし、該スラリーをスプレードライヤー装
置により造粒粉となし、該造粒粉を用いて成形、焼結す
る粉末冶金法により焼結体を得ることを特徴とする金属
又は合金物品の製造方法。(57) [Claims 1] A metal powder or an alloy powder (excluding a rare earth alloy powder) is subjected to a hydrophobic treatment, and then a binder comprising at least one or more polymers and water is added and kneaded. A metal or alloy article characterized by obtaining a sintered body by a powder metallurgy method in which the slurry is formed into a slurry, the slurry is formed into granulated powder by a spray drier device, and the granulated powder is molded and sintered. Production method.
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