JP3511402B2 - 円偏波ル−プアンテナ - Google Patents
円偏波ル−プアンテナInfo
- Publication number
- JP3511402B2 JP3511402B2 JP18452094A JP18452094A JP3511402B2 JP 3511402 B2 JP3511402 B2 JP 3511402B2 JP 18452094 A JP18452094 A JP 18452094A JP 18452094 A JP18452094 A JP 18452094A JP 3511402 B2 JP3511402 B2 JP 3511402B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- antenna
- circularly polarized
- height
- loop
- axial ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Waveguide Aerials (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、衛星通信，移動通信等
の分野で利用される円偏波ル−プアンテナに関する。
の分野で利用される円偏波ル−プアンテナに関する。
【０００２】
【従来の技術】円偏波アンテナは、レ−ダ，衛星通信お
よび移動通信など広い分野にわたって利用されており、
各々の使用目的に応じてル−プアンテナ，マイクロスト
リップアンテナ（ＭＳＡ）あるいはホ−ンアンテナ等
が、必要に応じて選択されている。このような中で、ダ
イポ−ルやル−プを基本素子とする線状円偏波アンテナ
は、ＭＳＡのような高価な誘電体基板を必要とせず、小
型化，軽量化が実現可能なアンテナである。
よび移動通信など広い分野にわたって利用されており、
各々の使用目的に応じてル−プアンテナ，マイクロスト
リップアンテナ（ＭＳＡ）あるいはホ−ンアンテナ等
が、必要に応じて選択されている。このような中で、ダ
イポ−ルやル−プを基本素子とする線状円偏波アンテナ
は、ＭＳＡのような高価な誘電体基板を必要とせず、小
型化，軽量化が実現可能なアンテナである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に線状円偏波アン
テナは、ダイポ−ルを直交配置したクロスダイポ−ルを
２個の位相差給電により実現するので、すなわち２点で
給電するので、分配器や移相器を必要とし、給電系が複
雑となる。
テナは、ダイポ−ルを直交配置したクロスダイポ−ルを
２個の位相差給電により実現するので、すなわち２点で
給電するので、分配器や移相器を必要とし、給電系が複
雑となる。
【０００４】又、従来技術で示されるル−プアンテナ
は、接地導体板に対するエレメントの高さｈが、0.1λo
（λo：自由空間波長）以上でないと、実用的な軸比(A
xial Ratio ：アンテナ面に直交する軸ｚを中心とする
１回転における放射電界の最大値に対する最小値の比）
がとれず、低姿勢アンテナの実現が困難であった。
は、接地導体板に対するエレメントの高さｈが、0.1λo
（λo：自由空間波長）以上でないと、実用的な軸比(A
xial Ratio ：アンテナ面に直交する軸ｚを中心とする
１回転における放射電界の最大値に対する最小値の比）
がとれず、低姿勢アンテナの実現が困難であった。
【０００５】特開昭６１−２５２７０１号公報には、ル
−プ導体に約1/4波長の分岐導体を加えることにより１
点給電を可能とした円偏波ル−プアンテナが開示されて
いる。これには接地導体板（反射板）とアンテナ線の距
離（すなわち高さｈ）が約0.25λoの実験結果が開示さ
れている。アンテナ線の高さｈ＝0.25λoは、例えば周
波数ｆo＝1900MHzの場合で、0.25λo≒4cm（λo≒3×10
8m/s÷ｆo Hz、ｆo＝1900MHzの場合、λo≒15.8cm)とな
り、この高さでは低姿勢アンテナが実現できない。
−プ導体に約1/4波長の分岐導体を加えることにより１
点給電を可能とした円偏波ル−プアンテナが開示されて
いる。これには接地導体板（反射板）とアンテナ線の距
離（すなわち高さｈ）が約0.25λoの実験結果が開示さ
れている。アンテナ線の高さｈ＝0.25λoは、例えば周
波数ｆo＝1900MHzの場合で、0.25λo≒4cm（λo≒3×10
8m/s÷ｆo Hz、ｆo＝1900MHzの場合、λo≒15.8cm)とな
り、この高さでは低姿勢アンテナが実現できない。
【０００６】特開平２−２１４３０４号公報には、誘電
体基板を用いてマイクロストリップアンテナ構造とし、
ストリップエレメントに、振動素子１３，１４およびＬ
字型素子１５を有するル−プアンテナを用いたアンテナ
が開示されている。１点給電の低姿勢の円偏波アンテナ
が実現できるが、高価な誘電体基板が必要となる。また
アンテナエレメントの形状が複雑である。
体基板を用いてマイクロストリップアンテナ構造とし、
ストリップエレメントに、振動素子１３，１４およびＬ
字型素子１５を有するル−プアンテナを用いたアンテナ
が開示されている。１点給電の低姿勢の円偏波アンテナ
が実現できるが、高価な誘電体基板が必要となる。また
アンテナエレメントの形状が複雑である。
【０００７】本発明は、ル−プアンテナの特徴である小
型で簡単な構造を活かし、１点給電かつ低姿勢の円偏波
ル−プアンテナを提供することを目的とする。
型で簡単な構造を活かし、１点給電かつ低姿勢の円偏波
ル−プアンテナを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、接地導体板に
平行に設置されるループアンテナ線を用いる円偏波ル−
プアンテナにおいて、ル−プ長が略１波長、短辺長に対
する長辺長の比すなわちアスペクト比が１．９２以上
７．２０以下、１コ−ナのみが給電点、である方形アン
テナ線を有することを特徴とする。
平行に設置されるループアンテナ線を用いる円偏波ル−
プアンテナにおいて、ル−プ長が略１波長、短辺長に対
する長辺長の比すなわちアスペクト比が１．９２以上
７．２０以下、１コ−ナのみが給電点、である方形アン
テナ線を有することを特徴とする。
【０００９】
【作用】これによれば、１点給電で、軸比が６ｄＢ以
下、交差偏波識別度が１０ｄＢ以上、高さｈが 0.25λo
以下 0.04λo 以上の、高さｈをきわめて低くしうる円
偏波ル−プアンテナが実現する。マイクロストリップア
ンテナに用いるような、高価な誘電体基板を必要としな
い。アンテナ線は方形であり、分岐導体やＬ字形素子を
必要とせず、アンテナ線はきわめて簡素である。１点給
電であるので、分配器や移相器を必要としない。
下、交差偏波識別度が１０ｄＢ以上、高さｈが 0.25λo
以下 0.04λo 以上の、高さｈをきわめて低くしうる円
偏波ル−プアンテナが実現する。マイクロストリップア
ンテナに用いるような、高価な誘電体基板を必要としな
い。アンテナ線は方形であり、分岐導体やＬ字形素子を
必要とせず、アンテナ線はきわめて簡素である。１点給
電であるので、分配器や移相器を必要としない。
【００１０】本発明の他の目的および特徴は、図面を参
照した以下の実施例の説明より明らかになろう。
照した以下の実施例の説明より明らかになろう。
【００１１】
−第１実施例−
図１に、本発明の第１実施例の外観を示す。アンテナ線
１０は、長辺１１，１３および短辺１２，１４でなる長
方形ル−プで、接地導体板３０から高さｈのところに設
置されている。長辺１１と短辺１４のコ−ナ部におい
て、長辺１１が同軸給電線２０の芯線（中心導体）に接
続され、短辺１４が同軸給電線２０の外被（外側導体）
に接続されている。すなわち１点給電である。同軸給電
線２０からアンテナ線１０に発信信号を与えると、すな
わち励振すると、アンテナ線１０から円偏波が放射され
る。
１０は、長辺１１，１３および短辺１２，１４でなる長
方形ル−プで、接地導体板３０から高さｈのところに設
置されている。長辺１１と短辺１４のコ−ナ部におい
て、長辺１１が同軸給電線２０の芯線（中心導体）に接
続され、短辺１４が同軸給電線２０の外被（外側導体）
に接続されている。すなわち１点給電である。同軸給電
線２０からアンテナ線１０に発信信号を与えると、すな
わち励振すると、アンテナ線１０から円偏波が放射され
る。
【００１２】図１に示すアンテナは、ｆo＝1871 MHz で
あり、実験した結果、円偏波の指標である軸比ＡＲ(Axi
al Ratio)が、図２に示すようになった。実験では、同
軸給電線２０は、外被が銅管のセミリジットケ−ブルで
あり、このケ−ブルでアンテナ線１０を支持して、接地
導体板３０に対して高さｈに保持した。接地導体板３０
とアンテナ線１０との距離（高さ）ｈ＝16mm(≒0.1λ
o)、Ｌx＝53mm(≒0.338λo)、Ｌy＝26mm（≒0.170λ
o)、アンテナ線１０の線径(半径)ａ＝1.0mm(≒0.005λ
o)とした。
あり、実験した結果、円偏波の指標である軸比ＡＲ(Axi
al Ratio)が、図２に示すようになった。実験では、同
軸給電線２０は、外被が銅管のセミリジットケ−ブルで
あり、このケ−ブルでアンテナ線１０を支持して、接地
導体板３０に対して高さｈに保持した。接地導体板３０
とアンテナ線１０との距離（高さ）ｈ＝16mm(≒0.1λ
o)、Ｌx＝53mm(≒0.338λo)、Ｌy＝26mm（≒0.170λ
o)、アンテナ線１０の線径(半径)ａ＝1.0mm(≒0.005λ
o)とした。
【００１３】図２から明らかなように、ｆ＝ｆo(図２で
はｆ／ｆo＝１）の近傍では、軸比が６ｄＢ以下で、良
好な円偏波となっていることが分かる。本アンテナの入
力インピ−ダンスは、図３に示すように、良好な円偏波
が得られる周波数（図２で軸比ＡＲが６ｄＢ以下の周波
数領域）において、４９Ω−ｊ７６Ωとなった。
はｆ／ｆo＝１）の近傍では、軸比が６ｄＢ以下で、良
好な円偏波となっていることが分かる。本アンテナの入
力インピ−ダンスは、図３に示すように、良好な円偏波
が得られる周波数（図２で軸比ＡＲが６ｄＢ以下の周波
数領域）において、４９Ω−ｊ７６Ωとなった。
【００１４】更に、放射指向性は、図４の（ａ）および
（ｂ）に示す通りとなった。図４の（ａ）は、ｘｚ面の
指向性であり、図４の（ｂ）はｙｚ面の指向性で、主偏
波が左旋回偏波(LHCP)であり、その交差偏波成分である
右旋円偏波(RHCP)は、左旋回偏波(LHCP)に対して天頂方
向（ｚ軸方向）で20dB以上の差（交差偏波識別度）があ
り、良好な左旋回円偏波(LHCP)が放射されていることが
わかる。なお、ｚ軸方向の、主偏波である左旋回偏波(L
HCP)の放射強度の、交差偏波成分である右旋円偏波(RHC
P)の放射強度との差が、交差偏波識別度であり、これが
１０ｄＢ以上であれば、主偏波と交差偏波との識別が確
実である。
（ｂ）に示す通りとなった。図４の（ａ）は、ｘｚ面の
指向性であり、図４の（ｂ）はｙｚ面の指向性で、主偏
波が左旋回偏波(LHCP)であり、その交差偏波成分である
右旋円偏波(RHCP)は、左旋回偏波(LHCP)に対して天頂方
向（ｚ軸方向）で20dB以上の差（交差偏波識別度）があ
り、良好な左旋回円偏波(LHCP)が放射されていることが
わかる。なお、ｚ軸方向の、主偏波である左旋回偏波(L
HCP)の放射強度の、交差偏波成分である右旋円偏波(RHC
P)の放射強度との差が、交差偏波識別度であり、これが
１０ｄＢ以上であれば、主偏波と交差偏波との識別が確
実である。
【００１５】次に、上述のアンテナ各種特性値の計算結
果を図５〜図９に、入力インピ−ダンスの計算値を図１
０に示す。数値計算は、R.F.Harrington著 「Field Comp
utation by Moment Methods」で記述されている、展開関
数をパルス関数とし、重み関数をデルタ関数とするモ−
メント法を用いた。接地導体板３０の大きさは無限大と
して取扱い、給電はアンテナ線１０のコ−ナ（２０）に
デルタ関数電源（ダイポ−ルアンテナへの給電電源と同
じ電源）を仮定した。
果を図５〜図９に、入力インピ−ダンスの計算値を図１
０に示す。数値計算は、R.F.Harrington著 「Field Comp
utation by Moment Methods」で記述されている、展開関
数をパルス関数とし、重み関数をデルタ関数とするモ−
メント法を用いた。接地導体板３０の大きさは無限大と
して取扱い、給電はアンテナ線１０のコ−ナ（２０）に
デルタ関数電源（ダイポ−ルアンテナへの給電電源と同
じ電源）を仮定した。
【００１６】図５は、アンテナ線１０の接地導体板３０
からの高さｈを各値に定めて、各高さ値において、長辺
１１，１３および短辺１２，１４の長さＬｘ，Ｌｙを数
種の値に定めそれらの値のそれぞれに対して軸比ＡＲを
算出し、これらの軸比の最小値を算出し、高さｈを横軸
に、軸比の最小値を縦軸にプロットしたものである。な
お、横軸の高さｈは、λoを単位として表わした。正確
には、高さｈは、図５の横軸値にλoを乗算した値であ
る。図５より、０≦ｈで楕円偏波が得られ、特に0.09≦
ｈ／λo≦0.17の範囲で軸比0.5dB以下のきわめて良好な
円偏波が得られることが分かる。
からの高さｈを各値に定めて、各高さ値において、長辺
１１，１３および短辺１２，１４の長さＬｘ，Ｌｙを数
種の値に定めそれらの値のそれぞれに対して軸比ＡＲを
算出し、これらの軸比の最小値を算出し、高さｈを横軸
に、軸比の最小値を縦軸にプロットしたものである。な
お、横軸の高さｈは、λoを単位として表わした。正確
には、高さｈは、図５の横軸値にλoを乗算した値であ
る。図５より、０≦ｈで楕円偏波が得られ、特に0.09≦
ｈ／λo≦0.17の範囲で軸比0.5dB以下のきわめて良好な
円偏波が得られることが分かる。
【００１７】図６は、上記のように軸比の最小値を算出
したときの、軸比が最小値となったＬｘ，Ｌｙから求め
たアンテナ線１０のル−プ長２（Ｌｘ＋Ｌｙ）を縦軸に
プロットしたものであり、これより、良好な円偏波が得
られるル−プ長は、概略１波長であることがわかる。
したときの、軸比が最小値となったＬｘ，Ｌｙから求め
たアンテナ線１０のル−プ長２（Ｌｘ＋Ｌｙ）を縦軸に
プロットしたものであり、これより、良好な円偏波が得
られるル−プ長は、概略１波長であることがわかる。
【００１８】図７は、上記のように軸比の最小値を算出
したときの、軸比が最小値となったＬｘ，Ｌｙを縦軸に
プロットしたものであり、図８は該Ｌｘ，Ｌｙより算出
したアスペクト比Ｌｘ／Ｌｙを縦軸にプロットしたもの
であり、これらより、良好な円偏波が得られるのは、ア
スペクト比が略1.9〜5.5の範囲であり、楕円偏波は略1.
9〜7.2の全領域で発生させることができる。
したときの、軸比が最小値となったＬｘ，Ｌｙを縦軸に
プロットしたものであり、図８は該Ｌｘ，Ｌｙより算出
したアスペクト比Ｌｘ／Ｌｙを縦軸にプロットしたもの
であり、これらより、良好な円偏波が得られるのは、ア
スペクト比が略1.9〜5.5の範囲であり、楕円偏波は略1.
9〜7.2の全領域で発生させることができる。
【００１９】図９は、算出したアンテナゲインを縦軸に
プロットしたものであり、これより、９dB程度の利得が
得られることが分かる。
プロットしたものであり、これより、９dB程度の利得が
得られることが分かる。
【００２０】以上の計算デ−タをまとめて、次の表１に
示す。この表１より、高さｈが 0.04λo以上、アスペク
ト比 1.92 以上で軸比６ｄＢ以下となり、きわめて低い
高さｈで好ましい軸比が得られる。高さが 0.25λoを越
えると、高さｈが比較的に高く、好ましくない。
示す。この表１より、高さｈが 0.04λo以上、アスペク
ト比 1.92 以上で軸比６ｄＢ以下となり、きわめて低い
高さｈで好ましい軸比が得られる。高さが 0.25λoを越
えると、高さｈが比較的に高く、好ましくない。
【００２１】
【表１】
【００２２】図１０には、入力インピ−ダンスの数値計
算結果を示す。同図中、実線は実数成分、破線は虚数成
分である。同図中の丸印が図１に示すアンテナ構造のも
のである。
算結果を示す。同図中、実線は実数成分、破線は虚数成
分である。同図中の丸印が図１に示すアンテナ構造のも
のである。
【００２３】−第２実施例−
図１０に、三角印で、図１１に示す本発明の第２実施例
のアンテナの入力インピ−ダンスを示す。実線が実数成
分、破線が虚数成分である。図１０から、入力インピ−
ダンスの虚数が零となる高さｈが、図１１のアンテナ構
造の場合ｈ≒0.11λｏ付近で存在し、そのときの実部は
約100Ωとなることが分かる。図１１のアンテナ構造
は、給電点があるコ−ナに隣接するコ−ナ部にリアクタ
ンス素子４０を装荷したものである。この結果を基に、
図１１に示すアンテナを、試作し実験した。このアンテ
ナは、ｆo＝1792MHzである。実験では、Ｌx＝52mm(≒0.
31λo)、Ｌy＝35.5mm(≒0.21λo)、ｈ＝17mm(≒0.10λ
o)、入力インピ−ダンスを調整するリアクタンス素子４
０として0.5pFのコンデンサを用いた。他は、第１実施
例と同様である。なお、このアンテナの入力インピ−ダ
ンスの目標値は、２台の並列接続での合成インピ−ダン
スが５０Ω＋ｊ・０であり、１台では、１００Ω＋ｊ・
０である。
のアンテナの入力インピ−ダンスを示す。実線が実数成
分、破線が虚数成分である。図１０から、入力インピ−
ダンスの虚数が零となる高さｈが、図１１のアンテナ構
造の場合ｈ≒0.11λｏ付近で存在し、そのときの実部は
約100Ωとなることが分かる。図１１のアンテナ構造
は、給電点があるコ−ナに隣接するコ−ナ部にリアクタ
ンス素子４０を装荷したものである。この結果を基に、
図１１に示すアンテナを、試作し実験した。このアンテ
ナは、ｆo＝1792MHzである。実験では、Ｌx＝52mm(≒0.
31λo)、Ｌy＝35.5mm(≒0.21λo)、ｈ＝17mm(≒0.10λ
o)、入力インピ−ダンスを調整するリアクタンス素子４
０として0.5pFのコンデンサを用いた。他は、第１実施
例と同様である。なお、このアンテナの入力インピ−ダ
ンスの目標値は、２台の並列接続での合成インピ−ダン
スが５０Ω＋ｊ・０であり、１台では、１００Ω＋ｊ・
０である。
【００２４】図１２に、図１１に示すアンテナの軸比を
示す。ｆo(ｆ／ｆo＝1)付近で良好な円偏波となってい
ることがわかる。
示す。ｆo(ｆ／ｆo＝1)付近で良好な円偏波となってい
ることがわかる。
【００２５】図１３に、図１１に示すアンテナの入力イ
ンピ−ダンスを示す。ｆoにおいて107Ω−ｊ26 が得ら
れ、実数部100Ω近くが得られることを実験においても
確認した。２台並列接続の場合、合成インピ−ダンスが
53.5Ω＋ｊ・13であり、実用上問題がない。
ンピ−ダンスを示す。ｆoにおいて107Ω−ｊ26 が得ら
れ、実数部100Ω近くが得られることを実験においても
確認した。２台並列接続の場合、合成インピ−ダンスが
53.5Ω＋ｊ・13であり、実用上問題がない。
【００２６】図１４には、図１１に示すアンテナの放射
指向性を示す。（ａ）はｘｚ面のものを、（ｂ）はｙｚ
面のものを示す。主偏波が左旋回偏波(LHCP)であり、そ
の交差偏波成分である右旋円偏波(RHCP)は、左旋回偏波
(LHCP)に対して天頂方向（ｚ軸方向）で20dB以上の差
（交差偏波識別度）があり、良好な左旋回円偏波(LHCP)
が放射されていることがわかる。
指向性を示す。（ａ）はｘｚ面のものを、（ｂ）はｙｚ
面のものを示す。主偏波が左旋回偏波(LHCP)であり、そ
の交差偏波成分である右旋円偏波(RHCP)は、左旋回偏波
(LHCP)に対して天頂方向（ｚ軸方向）で20dB以上の差
（交差偏波識別度）があり、良好な左旋回円偏波(LHCP)
が放射されていることがわかる。
【００２７】
【発明の効果】１点給電の方形アンテナ線で円偏波が放
射でき、アンテナ構造が単純であると共に、高価な誘電
体基板を用いる必要がないので安価な円偏波ル−プアン
テナが実現する。また低姿勢の円偏波ル−プアンテナが
実現する。
射でき、アンテナ構造が単純であると共に、高価な誘電
体基板を用いる必要がないので安価な円偏波ル−プアン
テナが実現する。また低姿勢の円偏波ル−プアンテナが
実現する。
【００２８】入力インピ−ダンスの調整が、リアクタン
ス素子を追加することにより可能である。
ス素子を追加することにより可能である。
【図１】 本発明の第１実施例の外観を示す斜視図であ
る。
る。
【図２】 図１に示すアンテナの、周波数ｆo＝1871 MH
z 前後の軸比ＡＲを示すグラフである。
z 前後の軸比ＡＲを示すグラフである。
【図３】 図１に示すアンテナの、周波数ｆo＝1871 MH
z 前後の入力インピ−ダンスを示すグラフである。
z 前後の入力インピ−ダンスを示すグラフである。
【図４】 図１に示すアンテナの放射指向性を示すグラ
フであり、（ａ）はｘｚ面の指向性を示し、（ｂ）はｙ
ｚ面の指向性を示す。
フであり、（ａ）はｘｚ面の指向性を示し、（ｂ）はｙ
ｚ面の指向性を示す。
【図５】 図１に示すアンテナ線１０の接地導体板３０
からの高さｈと最小軸比の関係を示すグラフであり、高
さｈを各値に定めて、各高さ値において、長辺１１，１
３および短辺１２，１４の長さＬｘ，Ｌｙを数種の値に
定めそれらの値のそれぞれに対して軸比ＡＲを算出し、
これらの軸比の最小値を算出し、高さｈを横軸に、軸比
の最小値を縦軸にプロットしたものである。
からの高さｈと最小軸比の関係を示すグラフであり、高
さｈを各値に定めて、各高さ値において、長辺１１，１
３および短辺１２，１４の長さＬｘ，Ｌｙを数種の値に
定めそれらの値のそれぞれに対して軸比ＡＲを算出し、
これらの軸比の最小値を算出し、高さｈを横軸に、軸比
の最小値を縦軸にプロットしたものである。
【図６】 上記のように軸比の最小値を算出したとき
の、軸比が最小値となった長辺長Ｌｘ，短辺長Ｌｙから
求めたアンテナ線１０のル−プ長２（Ｌｘ＋Ｌｙ）を縦
軸にプロットしたグラフである。
の、軸比が最小値となった長辺長Ｌｘ，短辺長Ｌｙから
求めたアンテナ線１０のル−プ長２（Ｌｘ＋Ｌｙ）を縦
軸にプロットしたグラフである。
【図７】 上記のように軸比の最小値を算出したとき
の、軸比が最小値となった長辺長Ｌｘ，短辺長Ｌｙを縦
軸にプロットしたグラフである。
の、軸比が最小値となった長辺長Ｌｘ，短辺長Ｌｙを縦
軸にプロットしたグラフである。
【図８】 上記長辺長Ｌｘ，短辺長Ｌｙより算出したア
スペクト比Ｌｘ／Ｌｙを縦軸にプロットしたグラフであ
る。
スペクト比Ｌｘ／Ｌｙを縦軸にプロットしたグラフであ
る。
【図９】 上記のように高さｈを各値に定めて、各高さ
値において、長辺１１，１３および短辺１２，１４の長
さＬｘ，Ｌｙを数種の値に定めそれらの値のそれぞれに
対して軸比ＡＲを算出したときのアンテナゲイン（算出
値）を縦軸にプロットしたグラフである。
値において、長辺１１，１３および短辺１２，１４の長
さＬｘ，Ｌｙを数種の値に定めそれらの値のそれぞれに
対して軸比ＡＲを算出したときのアンテナゲイン（算出
値）を縦軸にプロットしたグラフである。
【図１０】 図１に示すアンテナおよび図１１に示すア
ンテナの、入力インピ−ダンスの数値計算結果を示すグ
ラフであり、同図中、実線は実数成分、破線は虚数成分
である。同図中の丸印が図１に示すアンテナ構造のも
の、三角印が図１１に示すアンテナ構造のものである。
ンテナの、入力インピ−ダンスの数値計算結果を示すグ
ラフであり、同図中、実線は実数成分、破線は虚数成分
である。同図中の丸印が図１に示すアンテナ構造のも
の、三角印が図１１に示すアンテナ構造のものである。
【図１１】 本発明の第２実施例の外観を示す斜視図で
ある。
ある。
【図１２】 図１１に示すアンテナの軸比を示すグラフ
である。
である。
【図１３】 図１１に示すアンテナの入力インピ−ダン
スを示すグラフである。
スを示すグラフである。
【図１４】 図１１に示すアンテナの放射指向性を示す
グラフであり、（ａ）はｘｚ面の指向性を示し、（ｂ）
はｙｚ面の指向性を示す。
グラフであり、（ａ）はｘｚ面の指向性を示し、（ｂ）
はｙｚ面の指向性を示す。
１０：アンテナ線 １１，１３：長辺
１２，１４：短辺 ２０：同軸給電線
３０：接地導体板 ４０：リアクタンス
素子 Ｌｘ：長辺長 Ｌｙ：短辺長 ｈ：高さ
素子 Ｌｘ：長辺長 Ｌｙ：短辺長 ｈ：高さ
Claims (2)
- 【請求項１】接地導体板に平行に設置されるループアン
テナ線を用いる円偏波ル−プアンテナにおいて、ル−プ
長が略１波長、短辺長に対する長辺長の比すなわちアス
ペクト比が１．９２以上７．２０以下、１コ−ナのみが
給電点、である方形アンテナ線を有することを特徴とす
る円偏波ル−プアンテナ。 - 【請求項２】給電点があるコ−ナに隣接するコ−ナにリ
アクタンス素子を装荷した、請求項１記載の円偏波ル−
プアンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18452094A JP3511402B2 (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 円偏波ル−プアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18452094A JP3511402B2 (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 円偏波ル−プアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0851312A JPH0851312A (ja) | 1996-02-20 |
| JP3511402B2 true JP3511402B2 (ja) | 2004-03-29 |
Family
ID=16154643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18452094A Expired - Fee Related JP3511402B2 (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 円偏波ル−プアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3511402B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014517646A (ja) * | 2012-03-16 | 2014-07-17 | ▲華▼▲為▼▲終▼端有限公司 | アンテナおよび無線端末装置 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2489262A1 (en) | 2003-12-10 | 2005-06-10 | Asahi Glass Company, Limited | Planar antenna |
| JP2006222848A (ja) | 2005-02-14 | 2006-08-24 | Hitachi Cable Ltd | 円偏波アンテナ、アンテナ設計シミュレータ、及び同アンテナを備えた無線モジュール |
| US7486238B2 (en) | 2006-07-11 | 2009-02-03 | Hitachi Cable, Ltd. | Circular polarized wave antenna and method for designing same |
| JP4951028B2 (ja) * | 2009-05-28 | 2012-06-13 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 車載アンテナ装置 |
-
1994
- 1994-08-05 JP JP18452094A patent/JP3511402B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014517646A (ja) * | 2012-03-16 | 2014-07-17 | ▲華▼▲為▼▲終▼端有限公司 | アンテナおよび無線端末装置 |
| US9287626B2 (en) | 2012-03-16 | 2016-03-15 | Huawei Device Co., Ltd. | Antenna and wireless terminal device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0851312A (ja) | 1996-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1118138B1 (en) | Circularly polarized dielectric resonator antenna | |
| US5539414A (en) | Folded dipole microstrip antenna | |
| US6288682B1 (en) | Directional antenna assembly | |
| Kraus | Helical beam antennas for wide-band applications | |
| EP0704929A2 (en) | Multiple beam antenna system for simultaneously receiving multiple satellite signals | |
| US9270028B2 (en) | Multi-arm conformal slot antenna | |
| JP3189735B2 (ja) | ヘリカルアンテナ | |
| EP1193794A2 (en) | Planar antenna device | |
| US4180820A (en) | Circularly polarized antenna system using a combination of horizontal and bent vertical dipole radiators | |
| Thaysen et al. | A logarithmic spiral antenna for 0.4 to 3.8 GHz | |
| JPH0746028A (ja) | アンテナ装置及び該装置を備えるトランスポンダ | |
| JP3452971B2 (ja) | 偏波可変アンテナ | |
| EP0824766A1 (en) | Antenna unit | |
| JP3511402B2 (ja) | 円偏波ル−プアンテナ | |
| Murshed et al. | Designing of a both-sided MIC starfish microstrip array antenna for K-band application | |
| JP2004048369A (ja) | 複合アンテナ | |
| Keen | A planar log-periodic antenna | |
| JPS62281501A (ja) | 非励振素子を有するマイクロストリツプアンテナ | |
| JPH05299925A (ja) | 移動体アンテナ装置 | |
| JP2005079794A (ja) | スパイラルアンテナ | |
| JP2006014152A (ja) | 平面アンテナ | |
| JP3187853B2 (ja) | 渦巻きアンテナ及びこのアンテナを用いたアレ−アンテナ | |
| JP2004072562A (ja) | スパイラルアンテナ | |
| JPH09121116A (ja) | 平面アンテナ | |
| JPH03175802A (ja) | 円偏波アンテナ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20031225 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080116 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090116 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100116 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100116 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110116 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110116 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120116 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130116 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130116 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140116 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |