JP3511042B2 - ヒートシュリンクバンド用鋼板 - Google Patents
ヒートシュリンクバンド用鋼板Info
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Landscapes
- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ヒートシュリンク
バンド用鋼板に関する。
バンド用鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】カラー陰極線管では、電子銃から発射さ
れた電子をパネル部内面の蛍光体に当て、所望の光を発
光させるため、パネル部とこれに接合したファンネル部
からなる管体内は、内部の残留ガスによって電子の飛翔
が妨げられないように、およそ１．０×１０-7Ｔｏｒｒ
の高真空状態にさせられる。高真空状態にすると、空気
の圧力によって、パネル面は、管内を真空に引く前に比
べて凹形状に変形する。
れた電子をパネル部内面の蛍光体に当て、所望の光を発
光させるため、パネル部とこれに接合したファンネル部
からなる管体内は、内部の残留ガスによって電子の飛翔
が妨げられないように、およそ１．０×１０-7Ｔｏｒｒ
の高真空状態にさせられる。高真空状態にすると、空気
の圧力によって、パネル面は、管内を真空に引く前に比
べて凹形状に変形する。
【０００３】この状態では、パネル部の内側に設けられ
た蛍光体の位置が、管内を真空引きする前に比較してず
れているため、相対的に電子ビームの蛍光面に対する着
弾位置がずれ、色ズレを引き起こす。さらに、パネル面
が凹状に変形していると、内爆の危険性がある。
た蛍光体の位置が、管内を真空引きする前に比較してず
れているため、相対的に電子ビームの蛍光面に対する着
弾位置がずれ、色ズレを引き起こす。さらに、パネル面
が凹状に変形していると、内爆の危険性がある。
【０００４】これらを防止するために、鉄鋼板をバンド
状に成形したヒートシュリンクバンドがパネル部の周囲
に設けてある。そのバンドの常温時の内周長は、パネル
部周囲の長さよりもやや小さくなっている。このヒート
シュリンクバンドをパネル部周囲に嵌め込むには、バン
ドを始めに約５００°Ｃに加熱して膨張させ、このバン
ドをパネル部の周囲に嵌め込み、嵌め込むと同時に、空
気を吹き付けるなどの手段で急速に冷却させる。この急
速冷却により、ヒートシュリンクバンドは収縮し、その
張力によって、パネル面の空気圧による変形を補正す
る。このヒートシュリンクバンドには、従来、加工性と
張力の兼ね合いから、降伏点応力が約２４ｋｇ／mm2 の
鉄鋼板材（伸びは３０％）が用いられている。
状に成形したヒートシュリンクバンドがパネル部の周囲
に設けてある。そのバンドの常温時の内周長は、パネル
部周囲の長さよりもやや小さくなっている。このヒート
シュリンクバンドをパネル部周囲に嵌め込むには、バン
ドを始めに約５００°Ｃに加熱して膨張させ、このバン
ドをパネル部の周囲に嵌め込み、嵌め込むと同時に、空
気を吹き付けるなどの手段で急速に冷却させる。この急
速冷却により、ヒートシュリンクバンドは収縮し、その
張力によって、パネル面の空気圧による変形を補正す
る。このヒートシュリンクバンドには、従来、加工性と
張力の兼ね合いから、降伏点応力が約２４ｋｇ／mm2 の
鉄鋼板材（伸びは３０％）が用いられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、ヒートシュ
リンクバンドには、前記のようにパネル面の空気圧によ
る変形を補正するに足る張力が必要で、これまでの材料
では、２１インチの陰極線管でも７００ｇ以上もあり、
重量が大きいという課題があった。このような課題を解
決するため、降伏点応力が高い高張力鋼板材をヒートシ
ュリンクバンドとして用いようとすると、鉄鋼板では、
一般に、降伏点応力が高くなると、伸びが小さくなる
（たとえば１０％程度）という傾向があり、ヒートシュ
リンクバンドをプレス加工などで成形する時の加工性が
著しく悪くなり、曲げ加工部分にひびや割れが生ずると
いう課題があった。
リンクバンドには、前記のようにパネル面の空気圧によ
る変形を補正するに足る張力が必要で、これまでの材料
では、２１インチの陰極線管でも７００ｇ以上もあり、
重量が大きいという課題があった。このような課題を解
決するため、降伏点応力が高い高張力鋼板材をヒートシ
ュリンクバンドとして用いようとすると、鉄鋼板では、
一般に、降伏点応力が高くなると、伸びが小さくなる
（たとえば１０％程度）という傾向があり、ヒートシュ
リンクバンドをプレス加工などで成形する時の加工性が
著しく悪くなり、曲げ加工部分にひびや割れが生ずると
いう課題があった。
【０００６】本発明は、このような実状に鑑みてなさ
れ、重量が軽く、かつ陰極線管の管面の空気圧による変
形を補正し、陰極線管の内爆を効果的に防止し、色ズレ
を抑制することができ、しかも加工性にも優れたヒート
シュリンクバンド用鋼板を提供することを目的とする。
れ、重量が軽く、かつ陰極線管の管面の空気圧による変
形を補正し、陰極線管の内爆を効果的に防止し、色ズレ
を抑制することができ、しかも加工性にも優れたヒート
シュリンクバンド用鋼板を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係るヒートシュリンクバンド用鋼板は、陰
極線管のパネル部の外周に熱膨張させて嵌め込まれるヒ
ートシュリンクバンドを構成する材料であって、常温時
での伸びが２０％以上であり、加熱冷却後の降伏点応力
が４０ｋｇ／mm2 以上となる。
に、本発明に係るヒートシュリンクバンド用鋼板は、陰
極線管のパネル部の外周に熱膨張させて嵌め込まれるヒ
ートシュリンクバンドを構成する材料であって、常温時
での伸びが２０％以上であり、加熱冷却後の降伏点応力
が４０ｋｇ／mm2 以上となる。
【０００８】本発明に係るヒートシュリンクバンド用材
料として具体的に用いることができる鋼板としては、フ
ェライト相とマルテンサイト相とから成る二相組織型冷
延鋼板、あるいは残留オーステナイト含有冷延鋼板など
を例示することができる。本発明者等は、ヒートシュリ
ンクバンドを陰極線管のパネル部に取り付ける際のヒー
トシュリンクと言う熱処理プロセスに着目し、常温時の
伸びが２０％以上確保でき、しかもヒートシュリンク時
の熱処理によって降伏点応力が増大する鉄鋼板材料をヒ
ートシュリンクバンド用鋼板として用いることを見い出
し、それにより、高い降伏点応力と加工性との両立を図
り、本発明を完成させるに至った。
料として具体的に用いることができる鋼板としては、フ
ェライト相とマルテンサイト相とから成る二相組織型冷
延鋼板、あるいは残留オーステナイト含有冷延鋼板など
を例示することができる。本発明者等は、ヒートシュリ
ンクバンドを陰極線管のパネル部に取り付ける際のヒー
トシュリンクと言う熱処理プロセスに着目し、常温時の
伸びが２０％以上確保でき、しかもヒートシュリンク時
の熱処理によって降伏点応力が増大する鉄鋼板材料をヒ
ートシュリンクバンド用鋼板として用いることを見い出
し、それにより、高い降伏点応力と加工性との両立を図
り、本発明を完成させるに至った。
【０００９】すなわち、本発明に係るヒートシュリンク
バンド用鋼板は、常温では、降伏点応力がそれほど大き
くなく、ヒートシュリンク時の加熱によって４０ｋｇ／
mm2以上の降伏点応力が得られ、常温時の伸びが２０％
以上ある鉄鋼板材料であることから、加熱前の状態で
は、伸びが大きく加工性に優れている。したがって、ヒ
ートシュリンクバンドとして要求される種々の形状に容
易に加工することができる。そして、ヒートシュリンク
工程により、パネルの外周にヒートシュリンクバンドを
取り付けた後には、ヒートシュリンクバンドには、加熱
処理が加わるため、その降伏点応力が４０ｋｇ／mm2 以
上に増大する。その結果、ヒートシュリンクバンドとし
て要求される張力を得るためのヒートシュリンクバンド
の断面積を、従来に比較して小さくすることができ、ヒ
ートシュリンクバンドの軽量化を図ることができる。
バンド用鋼板は、常温では、降伏点応力がそれほど大き
くなく、ヒートシュリンク時の加熱によって４０ｋｇ／
mm2以上の降伏点応力が得られ、常温時の伸びが２０％
以上ある鉄鋼板材料であることから、加熱前の状態で
は、伸びが大きく加工性に優れている。したがって、ヒ
ートシュリンクバンドとして要求される種々の形状に容
易に加工することができる。そして、ヒートシュリンク
工程により、パネルの外周にヒートシュリンクバンドを
取り付けた後には、ヒートシュリンクバンドには、加熱
処理が加わるため、その降伏点応力が４０ｋｇ／mm2 以
上に増大する。その結果、ヒートシュリンクバンドとし
て要求される張力を得るためのヒートシュリンクバンド
の断面積を、従来に比較して小さくすることができ、ヒ
ートシュリンクバンドの軽量化を図ることができる。
【００１０】また、本発明では、ヒートシュリンクバン
ドを軽量にしても、ヒートシュリンク工程後の材料の降
伏点応力が十分に高いので、ヒートシュリンクバンドと
して要求される張力を十分に保つことができ、陰極線管
の管面の空気圧による変形を補正し、陰極線管の内爆を
効果的に防止し、色ズレを抑制することができる。
ドを軽量にしても、ヒートシュリンク工程後の材料の降
伏点応力が十分に高いので、ヒートシュリンクバンドと
して要求される張力を十分に保つことができ、陰極線管
の管面の空気圧による変形を補正し、陰極線管の内爆を
効果的に防止し、色ズレを抑制することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るヒートシュリ
ンクバンド用鋼板を、図面に示す実施形態に基づき、詳
細に説明する。ヒートシュリンクバンド用鋼板について
説明する前に、まず陰極線管（ＣＲＴ）の全体像に関し
て説明する。
ンクバンド用鋼板を、図面に示す実施形態に基づき、詳
細に説明する。ヒートシュリンクバンド用鋼板について
説明する前に、まず陰極線管（ＣＲＴ）の全体像に関し
て説明する。
【００１２】図１に示すように、ＣＲＴ２０は、画像が
表示されるパネル部１と、ファンネル部６とを有し、こ
れらはフリットガラス（半田ガラス）で溶着してある。
パネル部１の内面には、蛍光面２が形成してある。蛍光
面２の内側には、アパーチャグリル３が装着してある。
アパーチャグリル３は、フレーム４の前面に接合してあ
り、フレーム４の背面側には、内部磁気シールド５が装
着してある。
表示されるパネル部１と、ファンネル部６とを有し、こ
れらはフリットガラス（半田ガラス）で溶着してある。
パネル部１の内面には、蛍光面２が形成してある。蛍光
面２の内側には、アパーチャグリル３が装着してある。
アパーチャグリル３は、フレーム４の前面に接合してあ
り、フレーム４の背面側には、内部磁気シールド５が装
着してある。
【００１３】ファンネル部６の後端部には、ネック部１
１が形成してあり、その内部に電子銃８が内蔵してあ
る。電子銃８からの電子ビーム９は、アパーチャグリル
３のスリットを通して色選別され、蛍光面２のランディ
ングポイント１０で蛍光面を所望の色の光に発光させ
る。
１が形成してあり、その内部に電子銃８が内蔵してあ
る。電子銃８からの電子ビーム９は、アパーチャグリル
３のスリットを通して色選別され、蛍光面２のランディ
ングポイント１０で蛍光面を所望の色の光に発光させ
る。
【００１４】パネル部１とこれに接合したファンネル部
６からなる管体内は、内部の残留ガスによって電子の飛
翔が妨げられないように、およそ１．０×１０-7Ｔｏｒ
ｒの高真空状態にさせられている。このＣＲＴ２０の内
部を高真空度にするために、ファンネル部６のネック部
１１から真空引きが行われる。この真空引きの際にパネ
ル部１の前面が変形するのを防止すると共にパネル部１
を保護するために、パネル部１の外周には、ヒートシュ
リンクバンド７が嵌合してある。なお、通常、ヒートシ
ュリンクバンドは真空引き後に取り付ける。また、ヒー
トシュリンクバンド７は、管内の真空圧と空気圧との差
の力によるパネル１の変形を補正し、ランディングポイ
ント１０のズレを補正し、色ズレを防止している。
６からなる管体内は、内部の残留ガスによって電子の飛
翔が妨げられないように、およそ１．０×１０-7Ｔｏｒ
ｒの高真空状態にさせられている。このＣＲＴ２０の内
部を高真空度にするために、ファンネル部６のネック部
１１から真空引きが行われる。この真空引きの際にパネ
ル部１の前面が変形するのを防止すると共にパネル部１
を保護するために、パネル部１の外周には、ヒートシュ
リンクバンド７が嵌合してある。なお、通常、ヒートシ
ュリンクバンドは真空引き後に取り付ける。また、ヒー
トシュリンクバンド７は、管内の真空圧と空気圧との差
の力によるパネル１の変形を補正し、ランディングポイ
ント１０のズレを補正し、色ズレを防止している。
【００１５】ヒートシュリンクバンド７は、図２，３に
示すように、パネル部１の周囲に巻き付けられるバンド
本体７ａを有する。このバンド本体７ａは、鋼材を矩形
形状に折り曲げ形成して構成されている。バンド本体７
ａの両端部は、たとえばプレート板を介して、相互に連
結されている。バンド本体７ａには、図２に示すよう
に、その長手方向に沿って、たとえば４箇所でＣＲＴホ
ルダー１２がスポット溶接などで接合してある。ＣＲＴ
ホルダー１２は、ＣＲＴ２０をテレビのケーシングやフ
レームなどに固定するためのものである。このＣＲＴホ
ルダー１２は、バンド７と一体に成形し、プレス加工な
どにより成形しても良い。
示すように、パネル部１の周囲に巻き付けられるバンド
本体７ａを有する。このバンド本体７ａは、鋼材を矩形
形状に折り曲げ形成して構成されている。バンド本体７
ａの両端部は、たとえばプレート板を介して、相互に連
結されている。バンド本体７ａには、図２に示すよう
に、その長手方向に沿って、たとえば４箇所でＣＲＴホ
ルダー１２がスポット溶接などで接合してある。ＣＲＴ
ホルダー１２は、ＣＲＴ２０をテレビのケーシングやフ
レームなどに固定するためのものである。このＣＲＴホ
ルダー１２は、バンド７と一体に成形し、プレス加工な
どにより成形しても良い。
【００１６】本実施形態では、ヒートシュリンクバンド
７のバンド本体７ａを、常温時での伸びが２０％以上で
あり、加熱冷却後の降伏点応力が４０ｋｇ／mm2 以上と
なる鋼板で構成してある。このような鋼板としては、フ
ェライト相とマルテンサイト相とから成る二相組織型冷
延鋼板、あるいは残留オーステナイト含有冷延鋼板など
を例示することができる。
７のバンド本体７ａを、常温時での伸びが２０％以上で
あり、加熱冷却後の降伏点応力が４０ｋｇ／mm2 以上と
なる鋼板で構成してある。このような鋼板としては、フ
ェライト相とマルテンサイト相とから成る二相組織型冷
延鋼板、あるいは残留オーステナイト含有冷延鋼板など
を例示することができる。
【００１７】本実施例に係るヒートシュリンクバンド７
のバンド本体７ａは、常温では、降伏点応力がそれほど
大きくなく、ヒートシュリンク時の加熱によって４０ｋ
ｇ／mm2 以上の降伏点応力が得られ、常温時の伸びが２
０％以上あることから、加熱前の状態では、伸びが大き
く加工性に優れている。したがって、ヒートシュリンク
バンド７として要求される種々の形状に容易に加工する
ことができる。そして、ヒートシュリンク工程により、
パネル部１の外周にヒートシュリンクバンド７を取り付
けた後には、ヒートシュリンクバンド７には、加熱処理
が加わるため、その降伏点応力が４０ｋｇ／mm2 以上に
増大する。その結果、ヒートシュリンクバン７ドとして
要求される張力を得るためのヒートシュリンクバンド７
の断面積を、従来に比較して小さくすることができ、ヒ
ートシュリンクバンド７の軽量化を図ることができる。
のバンド本体７ａは、常温では、降伏点応力がそれほど
大きくなく、ヒートシュリンク時の加熱によって４０ｋ
ｇ／mm2 以上の降伏点応力が得られ、常温時の伸びが２
０％以上あることから、加熱前の状態では、伸びが大き
く加工性に優れている。したがって、ヒートシュリンク
バンド７として要求される種々の形状に容易に加工する
ことができる。そして、ヒートシュリンク工程により、
パネル部１の外周にヒートシュリンクバンド７を取り付
けた後には、ヒートシュリンクバンド７には、加熱処理
が加わるため、その降伏点応力が４０ｋｇ／mm2 以上に
増大する。その結果、ヒートシュリンクバン７ドとして
要求される張力を得るためのヒートシュリンクバンド７
の断面積を、従来に比較して小さくすることができ、ヒ
ートシュリンクバンド７の軽量化を図ることができる。
【００１８】また、本実施形態では、ヒートシュリンク
バンド７を軽量にしても、ヒートシュリンク工程後の材
料の降伏点応力が十分に高いので、ヒートシュリンクバ
ンド７として要求される張力を十分に保つことができ、
陰極線管２０の管面の空気圧による変形を補正し、ＣＲ
Ｔ２０の内爆を効果的に防止し、色ズレを抑制すること
ができる。
バンド７を軽量にしても、ヒートシュリンク工程後の材
料の降伏点応力が十分に高いので、ヒートシュリンクバ
ンド７として要求される張力を十分に保つことができ、
陰極線管２０の管面の空気圧による変形を補正し、ＣＲ
Ｔ２０の内爆を効果的に防止し、色ズレを抑制すること
ができる。
【００１９】なお、本発明は、上述した実施形態に限定
されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変する
ことができる。たとえば、常温時の伸びが２０％以上確
保でき、しかもヒートシュリンク時の熱処理によって降
伏点応力が増大するヒートシュリンクバンド用鉄鋼板と
しては、上述した鋼板に限定されず、常温時での伸びが
２０％以上であり、加熱冷却後の降伏点応力が４０ｋｇ
／mm2 以上となる鋼板であれば、本発明に係るヒートシ
ュリンクバンド用材料として用いることができる。
されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変する
ことができる。たとえば、常温時の伸びが２０％以上確
保でき、しかもヒートシュリンク時の熱処理によって降
伏点応力が増大するヒートシュリンクバンド用鉄鋼板と
しては、上述した鋼板に限定されず、常温時での伸びが
２０％以上であり、加熱冷却後の降伏点応力が４０ｋｇ
／mm2 以上となる鋼板であれば、本発明に係るヒートシ
ュリンクバンド用材料として用いることができる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明を、さらに具体的な実施例を、
比較例（従来例）との比較に基づき説明するが、本発明
は、これら実施例に限定されない。実施例および比較例 ２１インチのＣＲＴのパネル部の周囲の長さ、すなわち
パネル周長は、管内の真空度を１．０×１０-7Ｔｏｒｒ
にした場合、１５４１．６mmである。降伏点応力が２４
ｋｇ／mm2 である材料を用いたこれまでのヒートシュリ
ンクバンド（比較例１）は、厚さが１．６mm、幅が３５
mmである。このバンドを加熱し、パネル外周に取り付
け、急冷した後のバンドの歪量は、０．４％程度であ
り、応力対歪カーブの塑性域にある。このことから、バ
ンドの張力は、バンドの断面積に降伏点応力を乗算した
値で見積ることができ、約１３４４ｋｇである。このよ
うな加熱急冷の熱処理過程をヒートシュリンクと言う。
比較例（従来例）との比較に基づき説明するが、本発明
は、これら実施例に限定されない。実施例および比較例 ２１インチのＣＲＴのパネル部の周囲の長さ、すなわち
パネル周長は、管内の真空度を１．０×１０-7Ｔｏｒｒ
にした場合、１５４１．６mmである。降伏点応力が２４
ｋｇ／mm2 である材料を用いたこれまでのヒートシュリ
ンクバンド（比較例１）は、厚さが１．６mm、幅が３５
mmである。このバンドを加熱し、パネル外周に取り付
け、急冷した後のバンドの歪量は、０．４％程度であ
り、応力対歪カーブの塑性域にある。このことから、バ
ンドの張力は、バンドの断面積に降伏点応力を乗算した
値で見積ることができ、約１３４４ｋｇである。このよ
うな加熱急冷の熱処理過程をヒートシュリンクと言う。
【００２１】一方、ヒートシュリンクバンドの性能指数
は、回復量という量で評価される。回復量は、ヒートシ
ュリンクバンドを嵌め込む前のパネル面の位置を基準に
し、バンドを嵌めた後のパネル面の位置として定義され
る。通常のＣＲＴでは、回復量の規格は、１２０μm ±
３０μm である。図４は、回復量とヒートシュリンクバ
ンドとの張力の関係を測定したグラフである。
は、回復量という量で評価される。回復量は、ヒートシ
ュリンクバンドを嵌め込む前のパネル面の位置を基準に
し、バンドを嵌めた後のパネル面の位置として定義され
る。通常のＣＲＴでは、回復量の規格は、１２０μm ±
３０μm である。図４は、回復量とヒートシュリンクバ
ンドとの張力の関係を測定したグラフである。
【００２２】図４に示すように、回復量Ｒとヒートシュ
リンクバンドの張力Ｔとの関係は、略直線の関係にあ
り、次の関係式が成り立つ。
リンクバンドの張力Ｔとの関係は、略直線の関係にあ
り、次の関係式が成り立つ。
【００２３】
【数１】Ｔ（ｋｇ）＝１１×Ｒ（μm ） … （１）
比較例に係るヒートシュリンクバンドの張力も、前記回
復量の規格の平均値１２０μm を前記（１）式に代入す
れば、１３２０ｋｇとなって、ほぼ上記式（１）を満足
している。
復量の規格の平均値１２０μm を前記（１）式に代入す
れば、１３２０ｋｇとなって、ほぼ上記式（１）を満足
している。
【００２４】次に、比較例１に係るヒートシュリンクバ
ンドの材料と同じ密度を持つ材料を用い、バンドの厚さ
を半分（０．８mm）にし、重量を半分にした実施例１に
係るヒートシュリンクバンドについて説明する。鉄鋼板
の熱膨張係数は、成分、圧延、熱処理によらず略一定で
あり、０乃至５００°Ｃの間では、１．３３×１０-5／
°Ｃである。鉄材の降伏点応力は、図５に示すように、
加熱温度が４００〜５００°Ｃ以上になると下がり始
め、加熱温度が６００°Ｃを超えると急激に下がる。こ
の傾向は、成分や熱処理、圧延条件などによってやや異
なるものの、鉄鋼板で一般的な特性である。このため、
ヒートシュリンクにおける加熱温度は、６００°Ｃ以下
が好ましい。
ンドの材料と同じ密度を持つ材料を用い、バンドの厚さ
を半分（０．８mm）にし、重量を半分にした実施例１に
係るヒートシュリンクバンドについて説明する。鉄鋼板
の熱膨張係数は、成分、圧延、熱処理によらず略一定で
あり、０乃至５００°Ｃの間では、１．３３×１０-5／
°Ｃである。鉄材の降伏点応力は、図５に示すように、
加熱温度が４００〜５００°Ｃ以上になると下がり始
め、加熱温度が６００°Ｃを超えると急激に下がる。こ
の傾向は、成分や熱処理、圧延条件などによってやや異
なるものの、鉄鋼板で一般的な特性である。このため、
ヒートシュリンクにおける加熱温度は、６００°Ｃ以下
が好ましい。
【００２５】本実施例では、図５から、安全を見込ん
で、ヒートシュリンクの加熱温度を５００°Ｃとした。
この時、熱膨張係数から、加熱前のヒートシュリンクバ
ンドの内周長、すなわちバンド周長の最小値Ｌmin （m
m）を計算すると、次のように計算することができる。
で、ヒートシュリンクの加熱温度を５００°Ｃとした。
この時、熱膨張係数から、加熱前のヒートシュリンクバ
ンドの内周長、すなわちバンド周長の最小値Ｌmin （m
m）を計算すると、次のように計算することができる。
【００２６】
【数２】
Ｌmin =１５４１．６／（１＋１．３３×１０-5×５００）＝１５３１．４
… （２）
パネル周長の誤差や製作のばらつきを見込み、この値に
余裕を見込んで、バンド周長を１５３７．９mmとする。
この時、ヒートシュリンクした後の歪量δ（％）は、パ
ネル周長と、バンド周長の前記値から、次のように表わ
すことができる。
余裕を見込んで、バンド周長を１５３７．９mmとする。
この時、ヒートシュリンクした後の歪量δ（％）は、パ
ネル周長と、バンド周長の前記値から、次のように表わ
すことができる。
【００２７】
【数３】δ＝（１５４１．６−１５３７．９）×１００
／１５３７．９＝０．２４％ この歪量で、比較例１に係る従来のヒートシュリンクバ
ンドの張力１３４４ｋｇと同等の張力が得られれば、前
記数式（１）から、所望の回復量が得られ、ヒートシュ
リンクバンドの重量を半分にすることができる。
／１５３７．９＝０．２４％ この歪量で、比較例１に係る従来のヒートシュリンクバ
ンドの張力１３４４ｋｇと同等の張力が得られれば、前
記数式（１）から、所望の回復量が得られ、ヒートシュ
リンクバンドの重量を半分にすることができる。
【００２８】一方、図２，３に示すヒートシュリンクバ
ンド７は、プレス加工にて製作することが一般的で、図
３に示すような曲げ加工がある板をコーナー部で９０度
に曲げる加工するためや、バンド７のコーナー部にＣＲ
Ｔホルダー１２をプレス加工により成形するためには、
ヒートシュリンクバンドの材質としての伸びはかなり必
要である。比較例１に係る降伏点応力が２４ｋｇ／mm2
の材料では、伸びは４０％以上ある。伸びが３〜４３％
の間で、伸びと加工性とについて、９０度Ｖ字状曲げ加
工や、張り出し成形の実験および実際のヒートシュリン
クバンドの製作テストの結果、厚さが０．２〜１．２mm
の間で、加工後に亀裂やひび割れが全くなく、バンド成
形に必要なプレス加工などの加工を可能とするために
は、材料の伸びとしては、２０％以上必要であること
を、本発明者等は見い出した。
ンド７は、プレス加工にて製作することが一般的で、図
３に示すような曲げ加工がある板をコーナー部で９０度
に曲げる加工するためや、バンド７のコーナー部にＣＲ
Ｔホルダー１２をプレス加工により成形するためには、
ヒートシュリンクバンドの材質としての伸びはかなり必
要である。比較例１に係る降伏点応力が２４ｋｇ／mm2
の材料では、伸びは４０％以上ある。伸びが３〜４３％
の間で、伸びと加工性とについて、９０度Ｖ字状曲げ加
工や、張り出し成形の実験および実際のヒートシュリン
クバンドの製作テストの結果、厚さが０．２〜１．２mm
の間で、加工後に亀裂やひび割れが全くなく、バンド成
形に必要なプレス加工などの加工を可能とするために
は、材料の伸びとしては、２０％以上必要であること
を、本発明者等は見い出した。
【００２９】ところが、通常の材料では、加熱処理後の
降伏点応力が大きいと、加熱処理前（常温時）の降伏点
応力も大きく、常温時の伸びも小さい。このため、降伏
点応力の大きい鉄鋼板をヒートシュリンクバンドとして
用いたのでは、加工性が著しく悪くなり、通常の鉄鋼板
を用いたのでは、高い降伏点応力と加工性（すなわち、
伸びが２０％）とを同時に満足することはできなかっ
た。
降伏点応力が大きいと、加熱処理前（常温時）の降伏点
応力も大きく、常温時の伸びも小さい。このため、降伏
点応力の大きい鉄鋼板をヒートシュリンクバンドとして
用いたのでは、加工性が著しく悪くなり、通常の鉄鋼板
を用いたのでは、高い降伏点応力と加工性（すなわち、
伸びが２０％）とを同時に満足することはできなかっ
た。
【００３０】そこで、本発明者等は、ヒートシュリンク
と言う熱処理プロセスに着目し、常温時の伸びが２０％
以上確保でき、ヒートシュリンク時の熱処理によって降
伏点応力が増大する鉄鋼板材料を用いることにより、高
い降伏点応力と加工性との両立を図り、本発明を完成さ
せるに至った。
と言う熱処理プロセスに着目し、常温時の伸びが２０％
以上確保でき、ヒートシュリンク時の熱処理によって降
伏点応力が増大する鉄鋼板材料を用いることにより、高
い降伏点応力と加工性との両立を図り、本発明を完成さ
せるに至った。
【００３１】すなわち、本実施例１では、フェライト相
とマルテンサイト相とを主体とした低温変態相から成る
二相組織型冷延鋼板を、ヒートシュリンクバンドとして
用いた。この鋼板は、たとえば、０．０９重量％Ｃ−
１．５重量％Ｓｉ−１．７重量％Ｍｎから成る板厚０．
８mmの冷延鋼板を、８００°Ｃで連続焼鈍後、５６０°
Ｃまで空冷し、その後、水焼き入れをすることにより、
製造される。
とマルテンサイト相とを主体とした低温変態相から成る
二相組織型冷延鋼板を、ヒートシュリンクバンドとして
用いた。この鋼板は、たとえば、０．０９重量％Ｃ−
１．５重量％Ｓｉ−１．７重量％Ｍｎから成る板厚０．
８mmの冷延鋼板を、８００°Ｃで連続焼鈍後、５６０°
Ｃまで空冷し、その後、水焼き入れをすることにより、
製造される。
【００３２】この鋼板では、軟質フェライト相と硬質の
低温変態相との間の歪配分の適正化により、高い加工硬
化指数が得られ、伸びを２０％以上確保することができ
る。さらに、この鋼板は、低温変態相生成に伴うフェラ
イト相への可動転移の導入により加熱処理前（常温時）
では、降伏点応力がそれほど高くない。この点からも、
常温時の加工性に有利である。この鋼板をヒートシュリ
ンク加熱処理すると、フェライトおよび低温変態中の可
動転移が固着されるため、加熱処理前に比し、著しく降
伏点応力が上昇し、容易に４０ｋｇ／mm2 以上の降伏点
応力が得られる。
低温変態相との間の歪配分の適正化により、高い加工硬
化指数が得られ、伸びを２０％以上確保することができ
る。さらに、この鋼板は、低温変態相生成に伴うフェラ
イト相への可動転移の導入により加熱処理前（常温時）
では、降伏点応力がそれほど高くない。この点からも、
常温時の加工性に有利である。この鋼板をヒートシュリ
ンク加熱処理すると、フェライトおよび低温変態中の可
動転移が固着されるため、加熱処理前に比し、著しく降
伏点応力が上昇し、容易に４０ｋｇ／mm2 以上の降伏点
応力が得られる。
【００３３】図５は、本実施例１で用いた鋼板の加熱温
度と降伏点応力との関係を示したグラフである。この図
で、２０°Ｃ近くの測定値は、加熱冷却プロセスを経な
い常温での測定値である。この図から分かるように、こ
の材料は、バンドの加工を行う常温付近では、伸びが２
０％以上有り、降伏点応力も４０ｋｇ／mm2 程度であ
る。このため、ヒートシュリンクバンドの加工性の条件
を満足することができる。
度と降伏点応力との関係を示したグラフである。この図
で、２０°Ｃ近くの測定値は、加熱冷却プロセスを経な
い常温での測定値である。この図から分かるように、こ
の材料は、バンドの加工を行う常温付近では、伸びが２
０％以上有り、降伏点応力も４０ｋｇ／mm2 程度であ
る。このため、ヒートシュリンクバンドの加工性の条件
を満足することができる。
【００３４】また、図５に示すように、この材料がヒー
トシュリンクプロセスと同等な加熱温度の加熱冷却プロ
セスを経ると、降伏点応力が７０ｋｇ／mm2 程度に上昇
させることができることが分かる。このように、適切な
材料を選択し、ヒートシュリンク処理と組み合わせるこ
とにより、鋼板の降伏点応力を上昇させることが可能と
なる。しかし、加熱処理温度が高すぎると、降伏点応力
の上昇量が小さくなったり、逆に低下したりする。これ
は、加熱処理温度の上昇と共に、材料の熱的軟化（回
復、再結晶、結晶流および析出物の粗大化）が促進する
ためと考えられる。したがって、鋼板材料の場合には、
図５からも分かるように、融点の１／２、すなわち、６
００°Ｃ程度が熱的軟化温度に相当する。したがって、
前述したように、ヒートシュリンクの加熱温度は、６０
０°Ｃ程度以下が好ましい。
トシュリンクプロセスと同等な加熱温度の加熱冷却プロ
セスを経ると、降伏点応力が７０ｋｇ／mm2 程度に上昇
させることができることが分かる。このように、適切な
材料を選択し、ヒートシュリンク処理と組み合わせるこ
とにより、鋼板の降伏点応力を上昇させることが可能と
なる。しかし、加熱処理温度が高すぎると、降伏点応力
の上昇量が小さくなったり、逆に低下したりする。これ
は、加熱処理温度の上昇と共に、材料の熱的軟化（回
復、再結晶、結晶流および析出物の粗大化）が促進する
ためと考えられる。したがって、鋼板材料の場合には、
図５からも分かるように、融点の１／２、すなわち、６
００°Ｃ程度が熱的軟化温度に相当する。したがって、
前述したように、ヒートシュリンクの加熱温度は、６０
０°Ｃ程度以下が好ましい。
【００３５】図５に示す特性の材料を用いて、前記した
周長のヒートシュリンクバンドを作製し、これを、前記
したパネル周長を持つ２１インチのＣＲＴに、ヒートシ
ュリンクプロセスによって嵌め込み、その後、このバン
ドを切断し、回復量と応力対歪特性と測定した。応力対
歪特性の結果を図６に示す。
周長のヒートシュリンクバンドを作製し、これを、前記
したパネル周長を持つ２１インチのＣＲＴに、ヒートシ
ュリンクプロセスによって嵌め込み、その後、このバン
ドを切断し、回復量と応力対歪特性と測定した。応力対
歪特性の結果を図６に示す。
【００３６】但し、作製したバンドの厚みは０．８mm、
幅は３５mmである。なお、本実施例のバンドの厚みと幅
の配分とはあくまでも一例であり、降伏点応力がさらに
大きい材料を用いることにより、バンドの断面積をさら
に小さくすることができ、断面積を基に、厚みと幅の配
分とは任意に改変することができる。
幅は３５mmである。なお、本実施例のバンドの厚みと幅
の配分とはあくまでも一例であり、降伏点応力がさらに
大きい材料を用いることにより、バンドの断面積をさら
に小さくすることができ、断面積を基に、厚みと幅の配
分とは任意に改変することができる。
【００３７】図６の結果では、前記数式（３）の歪の
時、バンドの応力が４７．３ｋｇ／mm 2 であり、バンド
の張力が４７．３×０．８×３５＝１３２５ｋｇとなる
ことが分かる。前記数式（１）の関係から、この時の回
復量は、１２０μm と見積ることができる。実際の測定
でも、回復量は、１２０乃至１３０μm が得られた。こ
の時、ヒートシュリンクバンドの重量は、バンドの厚み
が０．８mmとなっているので、２４ｋｇ／mm2 の降伏点
応力をもつこれまでのヒートシュリンクバンドの約半分
となる。
時、バンドの応力が４７．３ｋｇ／mm 2 であり、バンド
の張力が４７．３×０．８×３５＝１３２５ｋｇとなる
ことが分かる。前記数式（１）の関係から、この時の回
復量は、１２０μm と見積ることができる。実際の測定
でも、回復量は、１２０乃至１３０μm が得られた。こ
の時、ヒートシュリンクバンドの重量は、バンドの厚み
が０．８mmとなっているので、２４ｋｇ／mm2 の降伏点
応力をもつこれまでのヒートシュリンクバンドの約半分
となる。
【００３８】以上の結果から、常温では、降伏点応力が
それほど大きくなく、ヒートシュリンク時の加熱によっ
て降伏点応力が増大し、４０ｋｇ／mm2 以上となり、常
温時の伸びが２０％以上ある鉄鋼板材料を用い、ヒート
シュリンク時の加熱温度を６００°Ｃ以下にすることに
よって、高い降伏点応力を持つ材料を用いることがで
き、ヒートシュリンクバンドを軽量にすることができ
る。
それほど大きくなく、ヒートシュリンク時の加熱によっ
て降伏点応力が増大し、４０ｋｇ／mm2 以上となり、常
温時の伸びが２０％以上ある鉄鋼板材料を用い、ヒート
シュリンク時の加熱温度を６００°Ｃ以下にすることに
よって、高い降伏点応力を持つ材料を用いることがで
き、ヒートシュリンクバンドを軽量にすることができ
る。
【００３９】本実施例では、ヒートシュリンク後の降伏
点応力が７０ｋｇ／mm2 と成る鉄鋼板材料を用いたが、
ヒートシュリンク後の降伏点応力が現行材料の４０ｇ／
mm2以上あれば軽量化の効果が得られると考えられ、４
０ｋｇ／mm2 以上あれば、目的とする軽量化の度合と、
鉄鋼板材料の材料構成に応じて任意に設定することがで
きる。
点応力が７０ｋｇ／mm2 と成る鉄鋼板材料を用いたが、
ヒートシュリンク後の降伏点応力が現行材料の４０ｇ／
mm2以上あれば軽量化の効果が得られると考えられ、４
０ｋｇ／mm2 以上あれば、目的とする軽量化の度合と、
鉄鋼板材料の材料構成に応じて任意に設定することがで
きる。
【００４０】実施例２
本実施例２では、常温では、降伏点応力がそれほど大き
くなく、ヒートシュリンク時の加熱によって４０ｋｇ／
mm2 の降伏点応力が得られ、常温時の伸びが２０％以上
ある鉄鋼板材料として、フェライト相とマルテンサイト
相とから成る二相組織型の代わりに、残留オーステナイ
ト含有冷延鋼板を用いた。
くなく、ヒートシュリンク時の加熱によって４０ｋｇ／
mm2 の降伏点応力が得られ、常温時の伸びが２０％以上
ある鉄鋼板材料として、フェライト相とマルテンサイト
相とから成る二相組織型の代わりに、残留オーステナイ
ト含有冷延鋼板を用いた。
【００４１】この鋼板は、フェライト相と残留オーステ
ナイト相と、残部がベイナイト相を主体とした低温変態
相からなり、常温での高伸び特性と、ヒートシュリンク
後の高降伏点応力特性とを両立している。そのメカニズ
ムとしては、常温での高伸び特性は、残留オーステナイ
ト相の加工誘起変態に起因した高い加工硬化指数により
達成され、ヒートシュリンク後の高降伏点応力は、二相
組織型冷延鋼板と同様に、可動転移の固着により達成さ
れるものと考えられる。
ナイト相と、残部がベイナイト相を主体とした低温変態
相からなり、常温での高伸び特性と、ヒートシュリンク
後の高降伏点応力特性とを両立している。そのメカニズ
ムとしては、常温での高伸び特性は、残留オーステナイ
ト相の加工誘起変態に起因した高い加工硬化指数により
達成され、ヒートシュリンク後の高降伏点応力は、二相
組織型冷延鋼板と同様に、可動転移の固着により達成さ
れるものと考えられる。
【００４２】この鋼板は、たとえば、０．２重量％Ｃ−
１．５重量％Ｓｉ−１．７重量％Ｍｎから成る板厚０．
８mmの冷延鋼板を、８００°Ｃで焼鈍後、４００°Ｃ程
度のベイナイト変態域で等温変態させることにより製造
することができる。このような鋼板も、常温では、降伏
点応力がそれほど大きくなく、ヒートシュリンク時の加
熱によって４０ｋｇ／mm2 の降伏点応力が得られ、常温
時の伸びが２０％以上ある鉄鋼板材料なので、本発明に
係るヒートシュリンクバンドとして好適に用いることが
でき、前記実施例１のヒートシュリンクバンドと同様な
作用効果を有する。
１．５重量％Ｓｉ−１．７重量％Ｍｎから成る板厚０．
８mmの冷延鋼板を、８００°Ｃで焼鈍後、４００°Ｃ程
度のベイナイト変態域で等温変態させることにより製造
することができる。このような鋼板も、常温では、降伏
点応力がそれほど大きくなく、ヒートシュリンク時の加
熱によって４０ｋｇ／mm2 の降伏点応力が得られ、常温
時の伸びが２０％以上ある鉄鋼板材料なので、本発明に
係るヒートシュリンクバンドとして好適に用いることが
でき、前記実施例１のヒートシュリンクバンドと同様な
作用効果を有する。
【００４３】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、常温では、降伏点応力がそれほど大きくなく、ヒー
トシュリンク時の加熱によって４０ｋｇ／mm2 の降伏点
応力が得られ、常温時の伸びが２０％以上ある鉄鋼板を
用い、ヒートシュリンク時の加熱温度を好ましくは６０
０°Ｃ以下にすることにより、ヒートシュリンクバンド
を軽量にすることができる。結果的に、ＣＲＴの軽量化
にも寄与する。
ば、常温では、降伏点応力がそれほど大きくなく、ヒー
トシュリンク時の加熱によって４０ｋｇ／mm2 の降伏点
応力が得られ、常温時の伸びが２０％以上ある鉄鋼板を
用い、ヒートシュリンク時の加熱温度を好ましくは６０
０°Ｃ以下にすることにより、ヒートシュリンクバンド
を軽量にすることができる。結果的に、ＣＲＴの軽量化
にも寄与する。
【００４４】また、軽量化することにより、鉄鋼板材で
は、その価格が重量で決まっているので、製造コストの
低減も図ることができる。さらに、軽量化によって、ヒ
ートシュリンクバンドの断面積が小さくなり、熱容量が
小さくなるので、ヒートシュリンクにおける加熱時間が
短くなり、ＣＲＴにバンドをヒートシュリンクして嵌め
込む時間を短縮することができ、ＣＲＴ製造時のインデ
ックスを短くすることができる。
は、その価格が重量で決まっているので、製造コストの
低減も図ることができる。さらに、軽量化によって、ヒ
ートシュリンクバンドの断面積が小さくなり、熱容量が
小さくなるので、ヒートシュリンクにおける加熱時間が
短くなり、ＣＲＴにバンドをヒートシュリンクして嵌め
込む時間を短縮することができ、ＣＲＴ製造時のインデ
ックスを短くすることができる。
【図１】図１は本発明の一実施形態に係るＣＲＴの概略
断面図である。
断面図である。
【図２】図２は図１に示すＣＲＴの背面側から見た斜視
図である。
図である。
【図３】図３は図１，２に示すヒートシュリンクバンド
の要部斜視図である。
の要部斜視図である。
【図４】図４は回復量とバンド張力との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図５】図５は本発明の実施例に係るヒートシュリンク
バンド用材料の加熱温度と降伏点応力との関係を示すグ
ラフである。
バンド用材料の加熱温度と降伏点応力との関係を示すグ
ラフである。
【図６】図６は同実施例に係るヒートシュリンクバンド
用材料の歪と応力との関係を示すグラフである。
用材料の歪と応力との関係を示すグラフである。
１… パネル部、２… 蛍光面、３… アパーチャグリ
ル、４… フレーム、５… 内部磁気シールド、６…
ファンネル部、７… ヒートシュリンクバンド、７ａ…
バンド本体、８… 電子銃、９… 電子ビーム、１０
… ランディングポイント、１１… ネック部、１２…
ＣＲＴホルダー。
ル、４… フレーム、５… 内部磁気シールド、６…
ファンネル部、７… ヒートシュリンクバンド、７ａ…
バンド本体、８… 電子銃、９… 電子ビーム、１０
… ランディングポイント、１１… ネック部、１２…
ＣＲＴホルダー。
フロントページの続き
(72)発明者 青木 富雄
東京都品川区北品川６丁目７番35号 ソ
ニー株式会社内
(72)発明者 冨田 邦和
東京都千代田区丸の内１丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(72)発明者 高田 康幸
東京都千代田区丸の内１丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(56)参考文献 特公 平１−15983（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 9/46 - 9/48
C21D 8/00 - 8/12
H01J 29/87
Claims (3)
- 【請求項１】 陰極線管のパネル部の外周に熱膨張させ
て嵌め込まれるヒートシュリンクバンドを構成する鋼板
であって、 常温時での伸びが２０％以上であり、加熱冷却後の降伏
点応力が４０ｋｇ／mm 2 以上となるヒートシュリンクバ
ンド用鋼板。 - 【請求項２】 フェライト相とマルテンサイト相とから
成る二相組織型冷延鋼板で構成してある請求項１に記載
のヒートシュリンクバンド用鋼板。 - 【請求項３】 残留オーステナイト含有冷延鋼板で構成
してある請求項１に記載のヒートシュリンクバンド用鋼
板。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16900096A JP3511042B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | ヒートシュリンクバンド用鋼板 |
| US08/881,467 US5968661A (en) | 1996-06-28 | 1997-06-24 | Steel sheet for heat-shrink band |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16900096A JP3511042B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | ヒートシュリンクバンド用鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1021856A JPH1021856A (ja) | 1998-01-23 |
| JP3511042B2 true JP3511042B2 (ja) | 2004-03-29 |
Family
ID=15878500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16900096A Expired - Fee Related JP3511042B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | ヒートシュリンクバンド用鋼板 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5968661A (ja) |
| JP (1) | JP3511042B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US10179130B2 (en) | 1999-10-29 | 2019-01-15 | Purdue Pharma L.P. | Controlled release hydrocodone formulations |
| ES2374717T3 (es) | 1999-10-29 | 2012-02-21 | Euro-Celtique S.A. | Formulaciones de hidrocodona de liberación controlada. |
| US6639650B2 (en) * | 1999-12-21 | 2003-10-28 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Light exposure method, light exposure apparatus, pellicle and method for relieving warpage of pellicle membrane |
| JP2004512354A (ja) | 2000-10-30 | 2004-04-22 | ユーロ−セルティーク，エス．エイ． | ヒドロコドン放出制御製剤 |
| KR100585533B1 (ko) * | 2003-06-24 | 2006-05-30 | 엘지.필립스 디스플레이 주식회사 | 평면형 컬러음극선관 |
| US20080069891A1 (en) | 2006-09-15 | 2008-03-20 | Cima Labs, Inc. | Abuse resistant drug formulation |
| US8445018B2 (en) | 2006-09-15 | 2013-05-21 | Cima Labs Inc. | Abuse resistant drug formulation |
| WO2011143120A1 (en) | 2010-05-11 | 2011-11-17 | Cima Labs Inc. | Alcoholres i stant metoprolol - containing extended - release oral dosage forms |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5216513A (en) * | 1991-07-31 | 1993-06-01 | Thomson Consumer Electronics, Inc. | Cathode-ray tube having a shrinkfit implosion protection band with faceplate panel compensating means |
| US5347367A (en) * | 1993-05-03 | 1994-09-13 | Thomson Consumer Electronics, Inc. | Cathode-ray tube having implosion protection means with openings |
| US5606377A (en) * | 1995-10-10 | 1997-02-25 | Thomson Consumer Electronics, Inc. | CRT having an implosion protection band with brackets |
-
1996
- 1996-06-28 JP JP16900096A patent/JP3511042B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-06-24 US US08/881,467 patent/US5968661A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1021856A (ja) | 1998-01-23 |
| US5968661A (en) | 1999-10-19 |
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