JP3482467B2 - ウォータージェット装置 - Google Patents
ウォータージェット装置Info
- Publication number
- JP3482467B2 JP3482467B2 JP2001067270A JP2001067270A JP3482467B2 JP 3482467 B2 JP3482467 B2 JP 3482467B2 JP 2001067270 A JP2001067270 A JP 2001067270A JP 2001067270 A JP2001067270 A JP 2001067270A JP 3482467 B2 JP3482467 B2 JP 3482467B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- water
- erosion
- feed
- jet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、意識的に作られ
た”小孔”（本明細書においては「ノズル孔」とい
う。）から噴出される高圧水噴流（本明細書において
は、「ウォータージェット」という。）により、被加工
体を破壊したり加工するウォータージェット装置に関す
る。
た”小孔”（本明細書においては「ノズル孔」とい
う。）から噴出される高圧水噴流（本明細書において
は、「ウォータージェット」という。）により、被加工
体を破壊したり加工するウォータージェット装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来よりウォータージェット技術を使用
して、岩盤、コンクリート、金属、木材、無機または有
機繊維、プラスチック複合体等の加工を行うことが広範
に行われている。これは、高速の流体が持つ種々の力学
的作用と液体本来の性質に由来するためであり、ウォー
タージェットの応用範囲は極めて広汎である。
して、岩盤、コンクリート、金属、木材、無機または有
機繊維、プラスチック複合体等の加工を行うことが広範
に行われている。これは、高速の流体が持つ種々の力学
的作用と液体本来の性質に由来するためであり、ウォー
タージェットの応用範囲は極めて広汎である。
【０００３】ウォータージェットは細い噴流であるが、
単位面積当たりの加工エネルギーがきわめて大きいとい
う特徴を持っている。また、噴流の直径が小さいので所
用動力が少なく、水を使用するため維持費も安い。加工
対象に作用する力が局所的、衝撃的であるため、材料の
切断に適している。
単位面積当たりの加工エネルギーがきわめて大きいとい
う特徴を持っている。また、噴流の直径が小さいので所
用動力が少なく、水を使用するため維持費も安い。加工
対象に作用する力が局所的、衝撃的であるため、材料の
切断に適している。
【０００４】近年、ウォータージェットの工業的応用研
究の活発化は目ざましいものがあり、材料破壊のメカニ
ズムや噴流の本質的な解明も活発化しつつある。また、
ノズルより噴出させたウォータージェットと研磨材を混
合させ著しく研磨効果を高めるように工夫した研磨剤添
加水噴流が登場してからは、その工業的応用範囲も一層
の広がりを呈している。
究の活発化は目ざましいものがあり、材料破壊のメカニ
ズムや噴流の本質的な解明も活発化しつつある。また、
ノズルより噴出させたウォータージェットと研磨材を混
合させ著しく研磨効果を高めるように工夫した研磨剤添
加水噴流が登場してからは、その工業的応用範囲も一層
の広がりを呈している。
【０００５】特に、基礎研究の分野において壊食は噴流
構造に依存し、噴流が液滴化した段階で壊食効果が高ま
ることが明らかになってきたが、そのメカニズムは十分
に解明されているとは言えない。
構造に依存し、噴流が液滴化した段階で壊食効果が高ま
ることが明らかになってきたが、そのメカニズムは十分
に解明されているとは言えない。
【０００６】ところで、従来のウォータージェット技術
の分野では、まだ、ノズルは規格化されておらず、ウォ
ータージェット装置には、例えば、図１１に示すように
先端に１つのノズル孔を備えた構造の基本ノズル（本明
細書においては、「シングル円筒型ノズル」という。）
などが用いられている。
の分野では、まだ、ノズルは規格化されておらず、ウォ
ータージェット装置には、例えば、図１１に示すように
先端に１つのノズル孔を備えた構造の基本ノズル（本明
細書においては、「シングル円筒型ノズル」という。）
などが用いられている。
【０００７】このシングル円筒型ノズル２０において
は、噴射口にオリフィス状の小さなダイヤモンドのチッ
プ２２を用いた口径０．６ｍｍの１つのノズル孔２１を
有し、該ノズル孔２１から約８０ｍｍ離れた被加工物表
面に鉛直下向きに１００ＭＰａ程度に加圧された水噴流
が発射されて被加工物表面を加工すると、最も効率よく
加工が出来ると報告されている。
は、噴射口にオリフィス状の小さなダイヤモンドのチッ
プ２２を用いた口径０．６ｍｍの１つのノズル孔２１を
有し、該ノズル孔２１から約８０ｍｍ離れた被加工物表
面に鉛直下向きに１００ＭＰａ程度に加圧された水噴流
が発射されて被加工物表面を加工すると、最も効率よく
加工が出来ると報告されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、シング
ル円筒型ノズル２０は、その構造からして材料の切断に
は適しているものの、金属材料のハツリのように壊食す
る量を必要とする場合において必ずしも満足できるもの
ではない。
ル円筒型ノズル２０は、その構造からして材料の切断に
は適しているものの、金属材料のハツリのように壊食す
る量を必要とする場合において必ずしも満足できるもの
ではない。
【０００９】本発明は、従来技術の有する課題を解決す
るために提案されたものであり、ウォータージェットの
噴流構造と壊食形態を解明することにより、ハツリ等に
適した高い壊食性を有するウォータージェット装置を提
供することを目的とする。
るために提案されたものであり、ウォータージェットの
噴流構造と壊食形態を解明することにより、ハツリ等に
適した高い壊食性を有するウォータージェット装置を提
供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明によるウォータージェット装置は、被加工体を
ウォータージェットにより加工するウォータージェット
装置において、複数のノズル孔を形成したマルチウォー
ターノズルを用いたことを特徴とする。また、本発明に
よるウォータージェット装置は、複数のノズル孔を形成
したマルチウォーターノズルの一側にノズル孔と連通す
る凹部を設けたことを特徴とする。
に本発明によるウォータージェット装置は、被加工体を
ウォータージェットにより加工するウォータージェット
装置において、複数のノズル孔を形成したマルチウォー
ターノズルを用いたことを特徴とする。また、本発明に
よるウォータージェット装置は、複数のノズル孔を形成
したマルチウォーターノズルの一側にノズル孔と連通す
る凹部を設けたことを特徴とする。
【００１１】また、本発明によるウォータージェット装
置は、マルチウォーターノズルより噴射する噴流の形態
を分散型としたことを特徴とする。また、本発明による
ウォータージェット装置は、凹部が噴出側に位置するよ
うにマルチウォーターノズルを配置したことを特徴とす
る。
置は、マルチウォーターノズルより噴射する噴流の形態
を分散型としたことを特徴とする。また、本発明による
ウォータージェット装置は、凹部が噴出側に位置するよ
うにマルチウォーターノズルを配置したことを特徴とす
る。
【００１２】また、本発明によるウォータージェット装
置は、マルチウォーターノズルより噴射する噴流の形態
を収束型としたことを特徴とする。また、本発明による
ウォータージェット装置は、凹部が圧力源側に位置する
ようにマルチウォーターノズルを配置したことを特徴と
する。
置は、マルチウォーターノズルより噴射する噴流の形態
を収束型としたことを特徴とする。また、本発明による
ウォータージェット装置は、凹部が圧力源側に位置する
ようにマルチウォーターノズルを配置したことを特徴と
する。
【００１３】また、本発明によるウォータージェット装
置は、マルチウォーターノズルを平行送りとしたことを
特徴とする。また、本発明によるウォータージェット装
置は、マルチウォーターノズルを対角送りとしたことを
特徴とする。
置は、マルチウォーターノズルを平行送りとしたことを
特徴とする。また、本発明によるウォータージェット装
置は、マルチウォーターノズルを対角送りとしたことを
特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明による実施の形態を
図面に基づき説明する。図１、２は、本発明の実施の形
態に係るマルチウォーターノズル１を示したものであ
り、一側に凹部３を設け、該凹部３連通して軸方向にノ
ズル孔２を４個、等間隔に配置・形成している。１つの
ノズル孔２の径はｄ＝０．３５ｍｍであり、ノズル孔２
間の距離をピッチｒとし、ｒ＝０．６ｍｍとしてある。
図面に基づき説明する。図１、２は、本発明の実施の形
態に係るマルチウォーターノズル１を示したものであ
り、一側に凹部３を設け、該凹部３連通して軸方向にノ
ズル孔２を４個、等間隔に配置・形成している。１つの
ノズル孔２の径はｄ＝０．３５ｍｍであり、ノズル孔２
間の距離をピッチｒとし、ｒ＝０．６ｍｍとしてある。
【００１５】このように４つのノズル孔２を形成してい
るため、直径の大きな液滴噴流を得ることができる。
るため、直径の大きな液滴噴流を得ることができる。
【００１６】なお、ノズル孔の径、ピッチおよびノズル
孔２の数は、使用するウォータージェット発生装置（プ
ランジャーポンプなど）の仕様により適宜、変更可能で
ある。
孔２の数は、使用するウォータージェット発生装置（プ
ランジャーポンプなど）の仕様により適宜、変更可能で
ある。
【００１７】マルチウォーターノズル１により噴出され
る噴流の形態は、マルチウォーターノズル１の設置方向
により異なる。図３に示すように凹部３が噴出側になる
ように設置した場合は、噴流４が分散方向に噴出する分
散型マルチノズルとなり、また、図４に示すように凹部
３が圧力源側になるように設置した場合は、噴流５が収
束方向に噴出する収束型マルチノズルとなる。
る噴流の形態は、マルチウォーターノズル１の設置方向
により異なる。図３に示すように凹部３が噴出側になる
ように設置した場合は、噴流４が分散方向に噴出する分
散型マルチノズルとなり、また、図４に示すように凹部
３が圧力源側になるように設置した場合は、噴流５が収
束方向に噴出する収束型マルチノズルとなる。
【００１８】送り切削においては、マルチウォーターノ
ズル１の送り方向に対して、ノズル孔２の配置が材料の
壊食形状に大きく影響を与えることが判明した。送り方
向とノズル孔の配置との関係は、基本的に図５に示す２
通りが考えられる。
ズル１の送り方向に対して、ノズル孔２の配置が材料の
壊食形状に大きく影響を与えることが判明した。送り方
向とノズル孔の配置との関係は、基本的に図５に示す２
通りが考えられる。
【００１９】すなわち、第一は、図５の左側に示す、送
り方向に対してノズル孔２の配置が平行な平行送りであ
り、第二は、図５の右側に示す、ノズル孔２の配置が対
角な対角送りである。平行送りにおいては、同一軌道を
２つのノズル孔２が通過し、対角送りにおいては、左右
の軌道は１つのノズル孔２が、また、中央の軌道は２つ
のノズル孔２が通過することになる。
り方向に対してノズル孔２の配置が平行な平行送りであ
り、第二は、図５の右側に示す、ノズル孔２の配置が対
角な対角送りである。平行送りにおいては、同一軌道を
２つのノズル孔２が通過し、対角送りにおいては、左右
の軌道は１つのノズル孔２が、また、中央の軌道は２つ
のノズル孔２が通過することになる。
【００２０】
【実施例】本発明に係るウォータージェット装置の実施
例を以下説明する。本発明の実施例として、ウォーター
ジェット発生装置を用いて、マルチウォーターノズル１
によるウォータージェットの壊食実験を行った。この実
施例に係るウォータージェット発生装置の装置全体図を
図６に示す。
例を以下説明する。本発明の実施例として、ウォーター
ジェット発生装置を用いて、マルチウォーターノズル１
によるウォータージェットの壊食実験を行った。この実
施例に係るウォータージェット発生装置の装置全体図を
図６に示す。
【００２１】マルチウォーターノズル１を用いたウォー
タージェットは、マルチウォーターノズル１から下方に
噴射され、荷重計の上に設置した壊食試料の表面に垂直
に衝突する仕組みである。また、送り装置により図面垂
直方向の送り切削実験が可能である。
タージェットは、マルチウォーターノズル１から下方に
噴射され、荷重計の上に設置した壊食試料の表面に垂直
に衝突する仕組みである。また、送り装置により図面垂
直方向の送り切削実験が可能である。
【００２２】ポンプユニットはスギノマシン社製スギノ
ジェット２０００（ＪＣＭ−１５０００８Ｅ型、最大吐
出圧力１３５ＭＰａ、最大吐出量６６００ｃｍ３／ｍｉ
ｎ）の横型３連プランジャーポンプを使用した。また、
マルチウォーターノズル１はマルチノズルヘッド固定装
置に固定されたスギノマシン社製アクアヘッド（ＡＱＨ
２００２）の内部に設置されている。
ジェット２０００（ＪＣＭ−１５０００８Ｅ型、最大吐
出圧力１３５ＭＰａ、最大吐出量６６００ｃｍ３／ｍｉ
ｎ）の横型３連プランジャーポンプを使用した。また、
マルチウォーターノズル１はマルチノズルヘッド固定装
置に固定されたスギノマシン社製アクアヘッド（ＡＱＨ
２００２）の内部に設置されている。
【００２３】まず、図６に示した実験装置を用いたマル
チウォーターノズル１によるウォータージェットの噴流
特性を評価するため、ノズルの流量係数の測定、噴流の
衝突力測定、吐出圧力と噴流速度の関係および噴流速度
の距離減衰の評価を実験および解析によって実施した。
チウォーターノズル１によるウォータージェットの噴流
特性を評価するため、ノズルの流量係数の測定、噴流の
衝突力測定、吐出圧力と噴流速度の関係および噴流速度
の距離減衰の評価を実験および解析によって実施した。
【００２４】壊食特性の評価には、試料に対する送り切
削実験を実施し、送り切削実験後の試料の壊食形状の測
定には、レーザー変位計とＸＹステージを併用したシス
テムを構築し、壊食量Ｍｍｍ３を算定した。
削実験を実施し、送り切削実験後の試料の壊食形状の測
定には、レーザー変位計とＸＹステージを併用したシス
テムを構築し、壊食量Ｍｍｍ３を算定した。
【００２５】この実施例に係る実験パラメータは、吐出
圧力ｐI、ノズルの送り速度Ｖ、スタンドオフディスタ
ンスＬ、ノズルの形式および送り方向である。送り切削
における壊食試料にはアルミニウム（Ａ５０２５Ｐ）を
用いた。また、本装置における噴流特性を検討した結
果、ノズル孔の径ｄ＝０．３５ｍｍ、孔と孔とのピッチ
ｒ＝０．６ｍｍを採用した。
圧力ｐI、ノズルの送り速度Ｖ、スタンドオフディスタ
ンスＬ、ノズルの形式および送り方向である。送り切削
における壊食試料にはアルミニウム（Ａ５０２５Ｐ）を
用いた。また、本装置における噴流特性を検討した結
果、ノズル孔の径ｄ＝０．３５ｍｍ、孔と孔とのピッチ
ｒ＝０．６ｍｍを採用した。
【００２６】つぎに送り切削において各ノズルの送り方
向のパターンを変えた壊食形態の分析として、スタンド
オフディスタンスの影響（Ｌ＝１６〜２００ｍｍ）、吐
出圧力の影響（ｐI＝２９〜９８ＭＰａ）、送り速度の
影響（Ｖ＝４〜３００ｍｍ）を調べるため、それぞれの
パラメータを組み合わせた実験を実施し、送り切削溝形
状より壊食量を算定した。図７にそれぞれのノズルの形
態による壊食例を、図８に分散型および収束型送り切削
によるスタンドオフディスタンスと壊食量の関係を示
す。また、図９に吐出圧力と壊食量の関係および図１０
に送り速度と壊食量の関係を示す。
向のパターンを変えた壊食形態の分析として、スタンド
オフディスタンスの影響（Ｌ＝１６〜２００ｍｍ）、吐
出圧力の影響（ｐI＝２９〜９８ＭＰａ）、送り速度の
影響（Ｖ＝４〜３００ｍｍ）を調べるため、それぞれの
パラメータを組み合わせた実験を実施し、送り切削溝形
状より壊食量を算定した。図７にそれぞれのノズルの形
態による壊食例を、図８に分散型および収束型送り切削
によるスタンドオフディスタンスと壊食量の関係を示
す。また、図９に吐出圧力と壊食量の関係および図１０
に送り速度と壊食量の関係を示す。
【００２７】本実験において送り切削による壊食形態は
ノズルの形式、ノズルの送り方向、スタンドオフディス
タンス、吐出圧力、送り速度によって多様に変化するこ
とが明らかとなった。
ノズルの形式、ノズルの送り方向、スタンドオフディス
タンス、吐出圧力、送り速度によって多様に変化するこ
とが明らかとなった。
【００２８】図８に示すｐI＝９８ＭＰａ、Ｖ＝１０ｍ
ｍ／ｍｉｎにおける実験では、分散型の壊食量は、平行
送りの最も壊食量が多いＬ＝８２ｍｍのときに対角送り
とほぼ同量の壊食量となる以外は、すべて対角送りの方
が壊食量は多いことが明らかとなった。対角送りの壊食
量が多い原因として、送り方向に対して噴流がお互いに
影響しているため壊食効果が増していると考えられ、平
行送りは２本の壊食溝が独立してできるため壊食効率が
良くないと考えられる。
ｍ／ｍｉｎにおける実験では、分散型の壊食量は、平行
送りの最も壊食量が多いＬ＝８２ｍｍのときに対角送り
とほぼ同量の壊食量となる以外は、すべて対角送りの方
が壊食量は多いことが明らかとなった。対角送りの壊食
量が多い原因として、送り方向に対して噴流がお互いに
影響しているため壊食効果が増していると考えられ、平
行送りは２本の壊食溝が独立してできるため壊食効率が
良くないと考えられる。
【００２９】収束型では分散型と同様に対角送りの方が
壊食量は多いが、平行送りとほとんど同じ壊食量の増減
をしていることが明らかとなった。これは、平行送りで
は壊食溝が独立するほど噴流が離れないため壊食効率が
減少しないためと考えられる。
壊食量は多いが、平行送りとほとんど同じ壊食量の増減
をしていることが明らかとなった。これは、平行送りで
は壊食溝が独立するほど噴流が離れないため壊食効率が
減少しないためと考えられる。
【００３０】マルチウォーターノズル１による分散型お
よび収束型、対角送りと平行送りの壊食量を検討した結
果、対角送り、平行送りともに収束型の方が壊食量は多
い傾向にあり、Ｌ＝５２〜８２ｍｍの周辺でもっとも壊
食量が多く、その後減少するという傾向が見られた。ま
た、収束型の方がＬの大きな領域で、収束型と分散型の
差が増大していることから、収束型は遠い距離まで比較
的高い壊食性を維持するものと考えられる。
よび収束型、対角送りと平行送りの壊食量を検討した結
果、対角送り、平行送りともに収束型の方が壊食量は多
い傾向にあり、Ｌ＝５２〜８２ｍｍの周辺でもっとも壊
食量が多く、その後減少するという傾向が見られた。ま
た、収束型の方がＬの大きな領域で、収束型と分散型の
差が増大していることから、収束型は遠い距離まで比較
的高い壊食性を維持するものと考えられる。
【００３１】また、図９の条件では分散型対角送り、収
束型対角送りおよび収束型平行送りはほとんど同じ壊食
量が確認され、壊食量はｐＩの３乗にほぼ比例すると考
えられる。また、図１０の条件では、送り速度Ｖ＝１０
ｍｍ／ｍｉｎのとき同量の壊食量になっており、壊食量
は送り速度Ｖ−１に比例していると考えられる。
束型対角送りおよび収束型平行送りはほとんど同じ壊食
量が確認され、壊食量はｐＩの３乗にほぼ比例すると考
えられる。また、図１０の条件では、送り速度Ｖ＝１０
ｍｍ／ｍｉｎのとき同量の壊食量になっており、壊食量
は送り速度Ｖ−１に比例していると考えられる。
【００３２】したがって、壊食量は吐出圧力の３乗にほ
ぼ比例し、ノズルの送り速度に反比例することが見いだ
された。また、収束型マルチノズルの方が分散型より大
きい壊食量を与え、スタンドオフディスタンスが大きい
領域での両者の差が拡大することから、収束型マルチノ
ズルは遠い距離まで高い壊食性を維持することが明らか
となった。
ぼ比例し、ノズルの送り速度に反比例することが見いだ
された。また、収束型マルチノズルの方が分散型より大
きい壊食量を与え、スタンドオフディスタンスが大きい
領域での両者の差が拡大することから、収束型マルチノ
ズルは遠い距離まで高い壊食性を維持することが明らか
となった。
【００３３】以上本発明の実施形態を実施例に基づいて
図面を参照して説明したが、本発明はこのような実施例
に限定されることはなく、上記特許請求範囲の技術事項
の範囲内であればいろいろな実施の形態があることは言
うまでもない。
図面を参照して説明したが、本発明はこのような実施例
に限定されることはなく、上記特許請求範囲の技術事項
の範囲内であればいろいろな実施の形態があることは言
うまでもない。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、マ
ルチウォーターノズルを用いることにより、直径の大き
な液滴噴流を得ることができ、その結果、壊食効果を高
めることができる。
ルチウォーターノズルを用いることにより、直径の大き
な液滴噴流を得ることができ、その結果、壊食効果を高
めることができる。
【００３５】また、分散型マルチノズルあるいは収束型
マルチノズルを平行送りあるいは対角送りと適宜組み合
わせ用いることにより、種々の壊食形態を実現すること
ができる。
マルチノズルを平行送りあるいは対角送りと適宜組み合
わせ用いることにより、種々の壊食形態を実現すること
ができる。
【００３６】特に、収束型マルチノズルを採用した場合
は、より大きい壊食量を得ることができるとともに遠い
距離まで高い壊食性を維持することができる。
は、より大きい壊食量を得ることができるとともに遠い
距離まで高い壊食性を維持することができる。
【図１】本発明の実施の形態に係るマルチウォーターノ
ズルの側面断面図である。
ズルの側面断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ視を示した図である。
【図３】本発明の実施の形態に係るマルチウォーターノ
ズルを分散型マルチノズルとして配置した場合の側面断
面図である。
ズルを分散型マルチノズルとして配置した場合の側面断
面図である。
【図４】本発明の実施の形態に係るマルチウォーターノ
ズルを収束型マルチノズルとして配置した場合の側面断
面図である。
ズルを収束型マルチノズルとして配置した場合の側面断
面図である。
【図５】本発明の実施の形態に係るマルチウォーターノ
ズルの送り方向を示した図である。
ズルの送り方向を示した図である。
【図６】本発明の実施例に係るウォータージェット発生
装置の装置全体図である。
装置の装置全体図である。
【図７】本発明の実施例に係るマルチウォーターノズル
のノズル形式と送り方向を変化させた場合の切削形状例
を示した図である。
のノズル形式と送り方向を変化させた場合の切削形状例
を示した図である。
【図８】本発明の実施例に係るスタンドオフディスタン
スと壊食量の関係を示した図である。
スと壊食量の関係を示した図である。
【図９】本発明の実施例に係る吐出圧力と壊食量の関係
を示した図である。
を示した図である。
【図１０】本発明の実施例に係る送り速度と壊食量の関
係を示した図である。
係を示した図である。
【図１１】従来のシングル円筒型ノズルを示した図であ
る。
る。
１ マルチウォーターノズル
２ ノズル孔
３ 凹部
４ 分散型噴流
５ 収束型噴流
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B26F 3/00
B23P 17/00
Claims (3)
- 【請求項１】 被加工体をウォータージェットにより加
工するウォータージェット装置において、複数のノズル
孔を形成したマルチウォーターノズルを用いるとともに
該マルチウォーターノズルより噴射する噴流の形態を収
束型としたことを特徴とするウォータージェット装置。 - 【請求項２】 凹部が圧力源側に位置するようにマルチ
ウォーターノズルを配置することにより噴射する噴流の
形態を収束型としたことを特徴とする請求項１記載のウ
ォータージェット装置。 - 【請求項３】 被加工体をウォータージェットにより加
工するウォータージェット装置において、複数のノズル
孔を形成したマルチウォーターノズルを用いるとともに
該マルチウォーターノズルを対角送りとしたことを特徴
とするウォータージェット装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001067270A JP3482467B2 (ja) | 2001-03-09 | 2001-03-09 | ウォータージェット装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001067270A JP3482467B2 (ja) | 2001-03-09 | 2001-03-09 | ウォータージェット装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002264088A JP2002264088A (ja) | 2002-09-18 |
| JP3482467B2 true JP3482467B2 (ja) | 2003-12-22 |
Family
ID=18925649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001067270A Expired - Lifetime JP3482467B2 (ja) | 2001-03-09 | 2001-03-09 | ウォータージェット装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3482467B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010214540A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Ohbayashi Corp | プランジャーポンプの設計方法 |
-
2001
- 2001-03-09 JP JP2001067270A patent/JP3482467B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002264088A (ja) | 2002-09-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1101295C (zh) | 加工方法及其所采用的雾状体供给装置 | |
| EP1239926B2 (en) | Sprayhead with nozzles made by boring | |
| DE102009019255B4 (de) | Sprühdüsenanordnung zum Entzundern | |
| JPH0443712B2 (ja) | ||
| US3568377A (en) | Device for cooling and cleaning of grinding wheels | |
| CN101036907A (zh) | 完全锥形液体喷嘴和金属铸造中引导冷却液的喷射系统 | |
| GB2071017A (en) | Precision orifice nozzle devices for ink jet printing apparati and the process for their manufacture | |
| JP2006272189A (ja) | 液滴噴射ノズル | |
| EP2268411A1 (en) | Improved injection nozzle | |
| JP3482467B2 (ja) | ウォータージェット装置 | |
| JP2927746B2 (ja) | 噴射ノズル | |
| US2341859A (en) | Nozzle | |
| CA2074247A1 (en) | Cleaning device | |
| JP2009255052A (ja) | 噴気用ノズル | |
| JPH1058325A (ja) | ブラスト加工方法及び装置 | |
| KR102577058B1 (ko) | 표면연마용 워터젯 가공장치 | |
| JP3511298B2 (ja) | ウォータジェットの発生方法及び装置 | |
| JP4484739B2 (ja) | ウォータジェットノズル装置 | |
| WO2003103899A1 (ja) | ピーニング処理方法 | |
| JPS6337093Y2 (ja) | ||
| US6244845B1 (en) | Serrated slit melt blown die nosepiece | |
| EP1749579B1 (en) | Two piece nozzle | |
| JPH01216799A (ja) | ウオータジェット切断装置のキャッチャー | |
| CN112412343A (zh) | 复合片轴承高压旋喷钻头 | |
| US20050087631A1 (en) | Intersecting jet - waterjet nozzle |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3482467 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |