JP3454322B2 - 内燃機関用バルブシート - Google Patents
内燃機関用バルブシートInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば天然ガス及びそ
の他のガスを燃料とするエンジンに好適な内燃機関用バ
ルブシートに関する。
の他のガスを燃料とするエンジンに好適な内燃機関用バ
ルブシートに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ガソリン、軽油を燃料とするエ
ンジンでは、内燃機関のバルブシートは燃料、燃焼生成
物（例えばＣ）によりバルブとバルブシート間の潤滑が
保たれ、そして、パーライトに代表される比較的低硬度
の基地がベースとなっており、焼結合金材を用いても耐
摩耗性に問題はなかった。
ンジンでは、内燃機関のバルブシートは燃料、燃焼生成
物（例えばＣ）によりバルブとバルブシート間の潤滑が
保たれ、そして、パーライトに代表される比較的低硬度
の基地がベースとなっており、焼結合金材を用いても耐
摩耗性に問題はなかった。
【０００３】しかしながら、天然ガスを燃料とするエン
ジンにおいては、燃料が気体であり、燃焼による生成物
が少ないので、鉄系の焼結材からなるバルブとバルブシ
ート間が金属接触となるため、従来の燃料を使用した場
合と比較して摩耗が進行し易く、塑性フローが起こり凝
着摩耗が発生していた。
ジンにおいては、燃料が気体であり、燃焼による生成物
が少ないので、鉄系の焼結材からなるバルブとバルブシ
ート間が金属接触となるため、従来の燃料を使用した場
合と比較して摩耗が進行し易く、塑性フローが起こり凝
着摩耗が発生していた。
【０００４】そこで、特開平５−２４７６０５号に開示
された内燃機関のバルブシートが開発されている。すな
わち、Ｃｒ：１．０〜３．０％、Ｃ：０．７〜１．０
％、Ｍｏ：５．０〜８．０％、Ｎｂ：０．５〜１．０
％、Ｃｏ：１．０〜５．０％、Ｎｉ：１．０〜５．０％
を含有し、さらにＣａＦ2 、ＢａＦ2 等の潤滑成分０．
２〜２．０％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）で、かつ、主体がマルテンサイ
ト相からなる素地中に、６０〜７０％のＭｏを含む１０
〜５０μｍのＦｅＭｏ粒子を均一に分散させた焼結合金
基体に、５から２０重量％のＣｕによる溶浸処理を行っ
たのち、急冷し、焼戻しをしたバルブシートである。こ
れは、高価なＣｏの使用量を少なくして材料コストを節
減し、かつＣｕ溶浸処理により、焼結体中の空孔を封孔
し、強度と耐摩耗姓を向上させたものである。
された内燃機関のバルブシートが開発されている。すな
わち、Ｃｒ：１．０〜３．０％、Ｃ：０．７〜１．０
％、Ｍｏ：５．０〜８．０％、Ｎｂ：０．５〜１．０
％、Ｃｏ：１．０〜５．０％、Ｎｉ：１．０〜５．０％
を含有し、さらにＣａＦ2 、ＢａＦ2 等の潤滑成分０．
２〜２．０％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）で、かつ、主体がマルテンサイ
ト相からなる素地中に、６０〜７０％のＭｏを含む１０
〜５０μｍのＦｅＭｏ粒子を均一に分散させた焼結合金
基体に、５から２０重量％のＣｕによる溶浸処理を行っ
たのち、急冷し、焼戻しをしたバルブシートである。こ
れは、高価なＣｏの使用量を少なくして材料コストを節
減し、かつＣｕ溶浸処理により、焼結体中の空孔を封孔
し、強度と耐摩耗姓を向上させたものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、かかる
焼結合金においては、ＣａＦ2 、ＢａＦ2 等の潤滑成分
を含有し、しかも焼入れ操作を必須とし、さらにＦｅＭ
ｏ粒子の均一分散を必須工程としており、製造コストが
高くなるという問題点があった。
焼結合金においては、ＣａＦ2 、ＢａＦ2 等の潤滑成分
を含有し、しかも焼入れ操作を必須とし、さらにＦｅＭ
ｏ粒子の均一分散を必須工程としており、製造コストが
高くなるという問題点があった。
【０００６】本発明は、かかる点に鑑み、特に自己潤滑
材を有せず、焼入れ操作も不要で製造が簡単でマルテン
サイトとＮｉ、Ｃｏ、Ｃ、Ｆｅからなるオーステナイト
高合金相の混在組織からなる内燃機関用バルブシートを
提供することを目的とする。
材を有せず、焼入れ操作も不要で製造が簡単でマルテン
サイトとＮｉ、Ｃｏ、Ｃ、Ｆｅからなるオーステナイト
高合金相の混在組織からなる内燃機関用バルブシートを
提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用】そこで、本発明
は、Ｃ：０．３〜０．９重量％、Ｎｉ：８．０〜１４重
量％、Ｃｏ：３．０〜７．０重量％を含有し、残部がＦ
ｅからなり、マルテンサイト相と高合金相の混在組織か
らなるようにした。
は、Ｃ：０．３〜０．９重量％、Ｎｉ：８．０〜１４重
量％、Ｃｏ：３．０〜７．０重量％を含有し、残部がＦ
ｅからなり、マルテンサイト相と高合金相の混在組織か
らなるようにした。
【０００８】これにより、基地硬度が著しく高く塑性フ
ローが起こりにくくなり、凝着摩耗が著しく減少する。
炭素（Ｃ）は通常０．３〜０．９重量％を含有し、０．
３重量％以下ではミクロ組織中に耐摩耗性上好ましくな
いフェライトが析出し、０．９重量％以上では基地がマ
ルテンサイトにならない。
ローが起こりにくくなり、凝着摩耗が著しく減少する。
炭素（Ｃ）は通常０．３〜０．９重量％を含有し、０．
３重量％以下ではミクロ組織中に耐摩耗性上好ましくな
いフェライトが析出し、０．９重量％以上では基地がマ
ルテンサイトにならない。
【０００９】ニッケル（Ｎｉ）は８．０〜１４．０％、
コバルト（Ｃｏ）は３．０〜７．０％を含有し、これ以
下では高合金相の形成が難しく、これ以上ではニッケ
ル、コバルトはオーステナイト形成元素のため、マルテ
ンサイトの形成が難しい。ここでいう高合金相とは、ニ
ッケル、コバルト、炭素からなる合金相であり、マルテ
ンサイトとほぼ同一の硬度を有し、残留オーステナイト
の一種であり、サブゼロ処理をすれば、マルテンサイト
に変態する。この高合金相は基本的には基地全体の２０
％以下を占めることが望ましい。これ以上だとパーライ
ト相とフェライト相が生じてしまう。マルテンサイトと
高合金相のビッカース硬度は４００以上である。
コバルト（Ｃｏ）は３．０〜７．０％を含有し、これ以
下では高合金相の形成が難しく、これ以上ではニッケ
ル、コバルトはオーステナイト形成元素のため、マルテ
ンサイトの形成が難しい。ここでいう高合金相とは、ニ
ッケル、コバルト、炭素からなる合金相であり、マルテ
ンサイトとほぼ同一の硬度を有し、残留オーステナイト
の一種であり、サブゼロ処理をすれば、マルテンサイト
に変態する。この高合金相は基本的には基地全体の２０
％以下を占めることが望ましい。これ以上だとパーライ
ト相とフェライト相が生じてしまう。マルテンサイトと
高合金相のビッカース硬度は４００以上である。
【００１０】炭素、ニッケル、コバルトは、０．４〜
０．７重量％、９．５〜１３．０重量％、４．０〜６．
０重量％をそれぞれ含むことが好ましく、この場合には
耐摩耗性が著しく向上する。
０．７重量％、９．５〜１３．０重量％、４．０〜６．
０重量％をそれぞれ含むことが好ましく、この場合には
耐摩耗性が著しく向上する。
【００１１】更にクロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）
をそれぞれ０．００１〜３．０重量％、０．００１〜
３．５重量％を含んだ場合には、マルテンサイトと高合
金相が形成され易く、好ましくは、クロム、モリブデン
を０．００１〜１．５％、０．００１〜３．５％をそれ
ぞれ含めば、マルテンサイトと高合金相がより形成され
易い。しかしながら、これら元素の添加量が前記範囲よ
り増加するとこれら元素と炭素とが結合して炭化物が形
成されてしまうので、好ましくない。
をそれぞれ０．００１〜３．０重量％、０．００１〜
３．５重量％を含んだ場合には、マルテンサイトと高合
金相が形成され易く、好ましくは、クロム、モリブデン
を０．００１〜１．５％、０．００１〜３．５％をそれ
ぞれ含めば、マルテンサイトと高合金相がより形成され
易い。しかしながら、これら元素の添加量が前記範囲よ
り増加するとこれら元素と炭素とが結合して炭化物が形
成されてしまうので、好ましくない。
【００１２】前記マルテンサイトと高合金相との混在組
織にフェロモリブデン（ＦｅＭｏ）、コバルト基の硬質
粒子、例えばトリバロイ（商品名）、高クロム合金粒
子、例えばＣ：１．０〜５．０、Ｓｉ：０．１〜２．
０、Ｍｎ：０．１〜２．０、Ｐ：０．０１〜０．５、
Ｓ：０．０１〜０．２、Ｃｒ：１０．０〜３０．０、Ｍ
ｏ：０．０１〜１０．０、Ｖ：０．０１〜３．０残Ｆｅ
（重量％で示す）等の硬質粒子を３０％以下加えると硬
度が著しく増大する。その量が３０％を越えると成形
性、強度が劣ってくる。
織にフェロモリブデン（ＦｅＭｏ）、コバルト基の硬質
粒子、例えばトリバロイ（商品名）、高クロム合金粒
子、例えばＣ：１．０〜５．０、Ｓｉ：０．１〜２．
０、Ｍｎ：０．１〜２．０、Ｐ：０．０１〜０．５、
Ｓ：０．０１〜０．２、Ｃｒ：１０．０〜３０．０、Ｍ
ｏ：０．０１〜１０．０、Ｖ：０．０１〜３．０残Ｆｅ
（重量％で示す）等の硬質粒子を３０％以下加えると硬
度が著しく増大する。その量が３０％を越えると成形
性、強度が劣ってくる。
【００１３】また、上述の混在組織に自己潤滑材として
硫化マンガン（ＭｎＳ）および二硫化モリブデン（Ｍｏ
Ｓ2 ）、グラファイト、ボロンナイトライト（ＢＮ）等
の粒子を１０％以下、好ましくは３〜５％を分散させて
もよい。この硬質粒子は拡散しにくく、材料強度を低下
させるので、含有量が制限される。更に、焼結合金の空
孔内に例えば、低融点合金であるＰｂ（鉛）、Ｚｎ（亜
鉛）、Ｓｎ（錫）、Ｃｕ（銅）、及びこれらの合金を溶
浸させてもよい。この溶浸は温度５００〜１１００℃の
範囲で行なわれる。これら、自己潤滑材、低融点合金は
燃料（ガソリン等）、燃焼生成物（炭素等）にかわる潤
滑材として機能とし、耐摩耗性の補足機能を果たす。
硫化マンガン（ＭｎＳ）および二硫化モリブデン（Ｍｏ
Ｓ2 ）、グラファイト、ボロンナイトライト（ＢＮ）等
の粒子を１０％以下、好ましくは３〜５％を分散させて
もよい。この硬質粒子は拡散しにくく、材料強度を低下
させるので、含有量が制限される。更に、焼結合金の空
孔内に例えば、低融点合金であるＰｂ（鉛）、Ｚｎ（亜
鉛）、Ｓｎ（錫）、Ｃｕ（銅）、及びこれらの合金を溶
浸させてもよい。この溶浸は温度５００〜１１００℃の
範囲で行なわれる。これら、自己潤滑材、低融点合金は
燃料（ガソリン等）、燃焼生成物（炭素等）にかわる潤
滑材として機能とし、耐摩耗性の補足機能を果たす。
【００１４】
【実施例】以下に、種々の実験例に対する基地組成を表
１に、その耐摩量（μｍ／ｈｒ）を図１に、それぞれに
対応する表面組織を図２〜図１６に示している。
１に、その耐摩量（μｍ／ｈｒ）を図１に、それぞれに
対応する表面組織を図２〜図１６に示している。
【００１５】
【表１】
ベース粉（６Ｎｉ−２Ｃｏ−残Ｆｅ）にＣ粉、Ｍｏ粉、
Ｎｉ粉、Ｃｏ粉を表１に示す基地組成になるように添加
したものをＶ型混合機で１０分間混合した。
Ｎｉ粉、Ｃｏ粉を表１に示す基地組成になるように添加
したものをＶ型混合機で１０分間混合した。
【００１６】機械式プレス機にてバルブシート形状に成
形し、Ａｘガス炉で１１６０℃×４５分焼結し、その
後、冷却速度は１６℃／分で冷却した。ここで、比較材
１，２はそれぞれの元素が臨界値以下および以上の場合
を、本発明材１，６はそれぞれの元素が下および上臨界
値の場合を、本発明材３は各元素の添加量の中央値の場
合を、本発明材２，４は下および上臨界値と中央値の好
ましい中間値をとった場合を示している。
形し、Ａｘガス炉で１１６０℃×４５分焼結し、その
後、冷却速度は１６℃／分で冷却した。ここで、比較材
１，２はそれぞれの元素が臨界値以下および以上の場合
を、本発明材１，６はそれぞれの元素が下および上臨界
値の場合を、本発明材３は各元素の添加量の中央値の場
合を、本発明材２，４は下および上臨界値と中央値の好
ましい中間値をとった場合を示している。
【００１７】更に、上記と同様の方法で表１の本発明材
３（中央値）に硬質粒子としてトリバロイ（商品名）を
２５％添加したものを本発明材６として示し、本発明材
３に自己潤滑材としてＭｎＳを２％添加したものを本発
明材７として示し、本発明材３を真空容器中に入れ、そ
の中で空孔の空気を抜いた後、溶融Ｐｂ中に浸漬させ、
加圧することで自己潤滑材としてのＰｂを充填させたも
のを本発明材８として示している。
３（中央値）に硬質粒子としてトリバロイ（商品名）を
２５％添加したものを本発明材６として示し、本発明材
３に自己潤滑材としてＭｎＳを２％添加したものを本発
明材７として示し、本発明材３を真空容器中に入れ、そ
の中で空孔の空気を抜いた後、溶融Ｐｂ中に浸漬させ、
加圧することで自己潤滑材としてのＰｂを充填させたも
のを本発明材８として示している。
【００１８】比較材３としては、Ｃ：１．１重量％粉に
Ｃｕ：３重量％を溶浸させたものを準備し、比較材４と
して、Ｃ：１．１重量％、Ｎｉ：２．０重量％、Ｃｏ：
６．０重量％にＦｅＭｏ硬質粒子を１２重量％加えたも
のを準備した。
Ｃｕ：３重量％を溶浸させたものを準備し、比較材４と
して、Ｃ：１．１重量％、Ｎｉ：２．０重量％、Ｃｏ：
６．０重量％にＦｅＭｏ硬質粒子を１２重量％加えたも
のを準備した。
【００１９】以上の本発明材１〜８および比較材１〜４
を１．６ｌ直４，４サイクル天然ガスＥ／Ｇで耐久試験
を行った。耐久条件は５６００ｒｐｍ／ＷＯＴ（全開運
転）、試験時間は２４ｈｒ、相手バルブ材はＳＵＨ３５
の母材にバルブフェース面のみ６２Ｃｏ−２８Ｍｏ−２
Ｓｉ−８Ｃｒの肉盛りを行ったものである。
を１．６ｌ直４，４サイクル天然ガスＥ／Ｇで耐久試験
を行った。耐久条件は５６００ｒｐｍ／ＷＯＴ（全開運
転）、試験時間は２４ｈｒ、相手バルブ材はＳＵＨ３５
の母材にバルブフェース面のみ６２Ｃｏ−２８Ｍｏ−２
Ｓｉ−８Ｃｒの肉盛りを行ったものである。
【００２０】図１の各資料の左側はそれらを吸気側に使
用した場合を、右側はそれらを排気側に使用した場合を
それぞれ示し、排気側に使用した場合の方が温度の関係
から吸気側に使用した場合より摩耗量は高くなってい
る。
用した場合を、右側はそれらを排気側に使用した場合を
それぞれ示し、排気側に使用した場合の方が温度の関係
から吸気側に使用した場合より摩耗量は高くなってい
る。
【００２１】図１によれば、中央値の本発明材３が比較
材１〜２、本発明材１〜５の範囲では摩耗量が最も少な
く、中央値の本発明材３に硬質粒子（本発明材６）又は
自己潤滑材（本発明材７，８）を加えれば、更に摩耗量
が減少していることが判る。これに対し、比較材３，４
は著しく摩耗量が増大している。
材１〜２、本発明材１〜５の範囲では摩耗量が最も少な
く、中央値の本発明材３に硬質粒子（本発明材６）又は
自己潤滑材（本発明材７，８）を加えれば、更に摩耗量
が減少していることが判る。これに対し、比較材３，４
は著しく摩耗量が増大している。
【００２２】以下、図２〜３１（図１７〜図３１は図２
〜図１６の写真の説明図）を参照して各材の組織につい
て説明する。図２の黒の部分はフェライトであり、マル
テンサイトと高合金相の混合組織ではなく、図３〜図７
の色の濃い部分はマルテンサイト相であり、薄い白っぽ
い部分は高合金相である。図９の白い斑点部分はトリバ
ロイ（商品名）粒子で、図１０においては大きな黒い部
分に近接してＭｎＳ粒子の存在が確認される。図１１に
おいては、空孔内に鉛が溶浸されており、その拡大組織
が図１２に示されている。図１３の組織の基地はパーラ
イト相であり、図１４の組織の基地はパーライト相で、
このパーライト相にＦｅＭｏの硬質粒子が分散してい
る。図１５は本発明材６のトリバロイ（商品名）粒子を
含む試料の耐久試験後のバルブとの当り面の状態を示す
ものであり、その当り面は十分な硬度があるため、組織
の流れは有効に防止されている。しかしながら、比較材
４の耐久試験後のバルブとの当り面は基地が柔らかいた
め流れているのが判る。
〜図１６の写真の説明図）を参照して各材の組織につい
て説明する。図２の黒の部分はフェライトであり、マル
テンサイトと高合金相の混合組織ではなく、図３〜図７
の色の濃い部分はマルテンサイト相であり、薄い白っぽ
い部分は高合金相である。図９の白い斑点部分はトリバ
ロイ（商品名）粒子で、図１０においては大きな黒い部
分に近接してＭｎＳ粒子の存在が確認される。図１１に
おいては、空孔内に鉛が溶浸されており、その拡大組織
が図１２に示されている。図１３の組織の基地はパーラ
イト相であり、図１４の組織の基地はパーライト相で、
このパーライト相にＦｅＭｏの硬質粒子が分散してい
る。図１５は本発明材６のトリバロイ（商品名）粒子を
含む試料の耐久試験後のバルブとの当り面の状態を示す
ものであり、その当り面は十分な硬度があるため、組織
の流れは有効に防止されている。しかしながら、比較材
４の耐久試験後のバルブとの当り面は基地が柔らかいた
め流れているのが判る。
【００２３】
【発明の効果】本発明は、以上のように構成したので、
添加元素の種類が少なくして、しかも焼入れ処理も不要
で簡単な処理で、特に気体燃料を使用する内燃機関にお
いてバルブシートの耐摩耗性を著しく向上できるという
効果を奏する。
添加元素の種類が少なくして、しかも焼入れ処理も不要
で簡単な処理で、特に気体燃料を使用する内燃機関にお
いてバルブシートの耐摩耗性を著しく向上できるという
効果を奏する。
【図１】本発明の実験例の効果を比較材との関係におい
て示す図である。
て示す図である。
【図２】図２は比較材１の顕微鏡組織図を示す写真であ
る。
る。
【図３】図３は本発明材１の顕微鏡組織図を示す写真で
ある。
ある。
【図４】図４は本発明材２の顕微鏡組織図を示す写真で
ある。
ある。
【図５】図５は本発明材３の顕微鏡組織図を示す写真で
ある。
ある。
【図６】図６は本発明材４の顕微鏡組織図を示す写真で
ある。
ある。
【図７】図７は本発明材５の顕微鏡組織図を示す写真で
ある。
ある。
【図８】図８は比較材２の顕微鏡組織図を示す写真であ
る。
る。
【図９】図９は本発明材６の顕微鏡組織図を示す写真で
ある。
ある。
【図１０】図１０は本発明材７の顕微鏡組織図を示す写
真である。
真である。
【図１１】図１１は本発明材８の顕微鏡組織図を示す写
真である。
真である。
【図１２】図１２は図１１に示された本発明材８の顕微
鏡組織図の一部の拡大図を示す写真である。
鏡組織図の一部の拡大図を示す写真である。
【図１３】図１３は比較材３の顕微鏡組織図を示す写真
である。
である。
【図１４】図１４は比較材４の顕微鏡組織図を示す写真
である。
である。
【図１５】図１５は本発明材６の耐久試験後の当り面の
断面組織図を示す写真である。
断面組織図を示す写真である。
【図１６】図１６は比較材２の耐久試験後の当り面の断
面組織図を示す写真である。
面組織図を示す写真である。
【図１７】図２の写真の説明図である。
【図１８】図３の写真の説明図である。
【図１９】図４の写真の説明図である。
【図２０】図５の写真の説明図である。
【図２１】図６の写真の説明図である。
【図２２】図７の写真の説明図である。
【図２３】図８の写真の説明図である。
【図２４】図９の写真の説明図である。
【図２５】図１０の写真の説明図である。
【図２６】図１１の写真の説明図である。
【図２７】図１２の写真の説明図である。
【図２８】図１３の写真の説明図である。
【図２９】図１４の写真の説明図である。
【図３０】図１５の写真の説明図である。
【図３１】図１６の写真の説明図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｂ２２Ｆ 5/00 Ｂ２２Ｆ 5/00 Ｚ
Ｃ２２Ｃ 33/02 Ｃ２２Ｃ 33/02 Ｂ
(72)発明者 佐藤 利明
栃木県下都賀郡野木町野木1111番地 日
本ピストンリング株式会社栃木工場内
(72)発明者 佐藤 克明
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式
会社本田技術研究所内
(72)発明者 富永 克彦
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式
会社本田技術研究所内
(72)発明者 坂 勉
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式
会社本田技術研究所内
(56)参考文献 特開 平２−34749（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−59500（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−43998（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−43913（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−43915（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−148745（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−68233（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 304
C22C 38/10
C22C 38/44
F01L 3/02
B22F 3/26
B22F 5/00
C22C 33/02
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｃ：０．３〜０．９重量％、Ｎｉ：８．
０〜１４重量％、Ｃｏ：３．０〜７．０重量％、Ｃｒ：
０．００１〜３．０重量％、Ｍｏ：０．００１〜３．５
重量％を含有し、残部がＦｅからなり、 マルテンサイト
相と、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃ、Ｆｅからなるオーステナイト高
合金相、の混在組織からなることを特徴とする内燃機関
用バルブシート。 - 【請求項２】 Ｃ：０．４〜０．７重量％、Ｎｉ：９．
５〜１３．０重量％、Ｃｏ：４．０〜６．０重量％、Ｃ
ｒ：０．００１〜１．５重量％、Ｍｏ：１．０〜２．５
重量％を含有し、残部がＦｅからなり、 マルテンサイト相と、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃ、Ｆｅからなるオ
ーステナイト高合金相、の混在組織からなることを特徴
とする内燃機関用バルブシート。 - 【請求項３】 硬質粒子を３０重量％以下の割合でさら
に含有することを特徴とする請求項１または２に記載の
内燃機関用バルブシート。 - 【請求項４】 前記硬質粒子はコバルト基からなること
を特徴とする請求項３記載の内燃機関用バルブシート。 - 【請求項５】 自己潤滑材を分散させたことを特徴とす
る請求項１乃至４のいずれかに記載の内燃機関用バルブ
シート。 - 【請求項６】 自己潤滑材としてＭｎＳ、ＭｏＳ 2 、グ
ラファイトおよびＢＮのうち少なくとも１つの成分を分
散させたことを特徴とする請求項５記載の内燃機関用バ
ルブシート。 - 【請求項７】 空孔内に低融点合金を溶浸させたことを
特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の内燃機関
用バルブシート。 - 【請求項８】 低融点合金として、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｓｎ、
Ｃｕおよびそれらの合金のうち少なくとも１つの元素を
溶浸させたことを特徴とする請求項７記載の内燃機関用
バルブシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25292094A JP3454322B2 (ja) | 1994-09-21 | 1994-09-21 | 内燃機関用バルブシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25292094A JP3454322B2 (ja) | 1994-09-21 | 1994-09-21 | 内燃機関用バルブシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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1994
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