JP3399262B2 - Induction heating cooker - Google Patents

Induction heating cooker

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JP3399262B2
JP3399262B2 JP31910996A JP31910996A JP3399262B2 JP 3399262 B2 JP3399262 B2 JP 3399262B2 JP 31910996 A JP31910996 A JP 31910996A JP 31910996 A JP31910996 A JP 31910996A JP 3399262 B2 JP3399262 B2 JP 3399262B2
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switching element
circuit
voltage
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drive control
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潔 井▲崎▼
大象 緒方
武 北泉
秀和 山下
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Panasonic Holdings Corp
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Panasonic Corp
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
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Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は一定周波数で動作す
るインバータを有する誘導加熱調理器に関するものであ
る。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an induction heating cooker having an inverter that operates at a constant frequency.

【0002】[0002]

【従来の技術】従来、この種の誘導加熱調理器は、特開
平5−21150号公報に開示されている構成になって
いた。以下、その誘導加熱調理器について図37〜図3
9を参照しながら説明する。
2. Description of the Related Art Conventionally, an induction heating cooker of this type has the structure disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 21150/1993. Hereinafter, the induction heating cooker will be described with reference to FIGS.
This will be described with reference to FIG.

【0003】図37は従来の誘導加熱調理器の回路構成
図であり、図37において、101は直流電源、102
は直流を高周波交流に変換するインバータ回路で、10
3はインバータ回路102を制御する制御回路である。
インバータ回路102は、逆電流阻止形の第一スイッチ
ング素子104、逆電流導通形の第二スイッチング素子
105、加熱コイル106、第一共振コンデンサ10
7、第二共振コンデンサ108、ダイオード109で構
成されている。制御回路103は、第一スイッチング素
子104と第二スイッチング素子105を、一定周波数
f0で交互に導通する駆動部110等により構成されて
いる。
FIG. 37 is a circuit diagram of a conventional induction heating cooker. In FIG. 37, 101 is a DC power source and 102 is a DC power source.
Is an inverter circuit for converting direct current into high frequency alternating current, 10
A control circuit 3 controls the inverter circuit 102.
The inverter circuit 102 includes a reverse current blocking type first switching element 104, a reverse current conducting type second switching element 105, a heating coil 106, and a first resonance capacitor 10.
7, a second resonance capacitor 108, and a diode 109. The control circuit 103 is composed of a drive unit 110 and the like that alternately conducts the first switching element 104 and the second switching element 105 at a constant frequency f0.

【0004】図38は以上の様に構成された従来の誘導
加熱調理器のインバータ回路102の動作を説明する各
部動作波形である。
FIG. 38 shows operation waveforms of respective parts for explaining the operation of the inverter circuit 102 of the conventional induction heating cooker configured as described above.

【0005】また、図39は従来の誘導加熱調理器の導
通比D1(=ton1/t0)に対する入力pinの特
性である。図39より明らかな様に従来の誘導加熱調理
器では、インバータ回路102の動作周波数(f0)一
定の下で、一定周期(t0)に対する第一スイッチング
素子104のオン時間(ton1)の比である導通比D
1(=ton1/t0)を変化することで入力電力(P
in)を変化し、また、図38の各部動作波形より明ら
かな様に第一スイッチング素子104と第二スイッチン
グ素子105は、ゼロボルトスイッチング動作を実現で
きていた。
FIG. 39 shows the characteristic of the input pin with respect to the conduction ratio D1 (= ton1 / t0) of the conventional induction heating cooker. As is apparent from FIG. 39, in the conventional induction heating cooker, the ratio of the on-time (ton1) of the first switching element 104 to the constant cycle (t0) under the constant operating frequency (f0) of the inverter circuit 102. Conduction ratio D
By changing 1 (= ton1 / t0), the input power (P
in), and the first switching element 104 and the second switching element 105 were able to realize the zero volt switching operation, as is clear from the operation waveforms of the respective parts in FIG.

【0006】[0006]

【発明が解決しようとする課題】このような従来の誘導
加熱調理器は、一定動作周波数で入力の可変ができるイ
ンバータを備えているので、多口構成にした場合、バー
ナ間周波数差に起因する鍋干渉音の問題を解決でき、ま
た、2つのスイッチング素子がゼロボルトスイッチング
動作を実現できるので、回路の低損失・低ノイズ化によ
る低コスト・小形化という優れたものであったが、多口
誘導加熱調理器普及などのため、更に低コスト・小形の
新しいインバータと、その制御システムの確立が必要で
ある。
Such a conventional induction heating cooker is provided with an inverter whose input can be varied at a constant operating frequency. Therefore, when it has a multi-port structure, it is caused by the frequency difference between burners. Since the problem of pan interference noise can be solved and the two switching elements can realize zero volt switching operation, it was excellent in low cost and miniaturization due to low loss and low noise in the circuit, With the spread of cooking devices, it is necessary to establish a new low-cost, small-sized inverter and its control system.

【0007】本発明はこの様な点に鑑み、従来より低コ
スト・小形の一定周波数動作のインバータシステムを用
いた誘導加熱調理器を提供することを目的とする。
In view of the above points, the present invention has an object to provide an induction heating cooker using an inverter system which is lower in cost and smaller in size than a conventional one and which operates at a constant frequency.

【0008】[0008]

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、直流電源と、前記直流電源の一端に接続さ
れる加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流電
源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記加
熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサと、
前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並列接
続される逆電流導通型の第二スイッチング素子と第二共
振コンデンサの直列回路より構成されるインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電流を検出する入力電流
検出手段と、前記両スイッチング素子を一定周波数で交
互に導通制御する駆動制御回路とを備え、前記駆動制御
回路は、前記入力電流検出手段の出力に基づき両スイッ
チング素子の導通比を制御し、かつ、両スイッチング素
子の導通時間に応じて設定されたインバータ回路の入力
電流の範囲内でその導通比を制御してなるものである。
To solve the above problems, the present invention provides a DC power supply, a heating coil connected to one end of the DC power supply, the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply. A first switching element connected to, a first resonant capacitor forming a resonant circuit with the heating coil,
An inverter circuit configured by a series circuit of a reverse current conducting type second switching element and a second resonance capacitor connected in parallel with the heating coil or the first resonance capacitor, and an input current for detecting an input current of the inverter circuit A detection means and a drive control circuit for alternately conducting the switching elements at a constant frequency, wherein the drive control circuit controls the conduction ratio of the switching elements based on the output of the input current detection means , and , Both switching elements
Inverter circuit input set according to the conduction time of the child
The conduction ratio is controlled within the range of current .

【0009】[0009]

【発明の実施の形態】請求項1記載の発明は、直流電源
の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コイルの他
端と前記直流電源の他端に接続される第一スイッチング
素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する第一共振
コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並列接続さ
れる逆電流導通型の第二スイッチング素子と第二共振コ
ンデンサの直列回路より構成されるインバータ回路と、
前記インバータ回路の入力電流を検出する入力電流検出
手段と、前記第一スイッチング素子、または、前記第二
スイッチング素子の導通時間を検出する導通時間検出手
段と、前記インバータ回路の第一スイッチング素子と第
二スイッチング素子を駆動・制御する駆動制御回路を備
え、前記駆動制御回路は、前記第一スイッチング素子と
前記第二スイッチング素子を一定周波数で交互に導通さ
せ、前記入力電流検出手段で検出される入力電流が、前
記導通時間検出手段で検出される前記第一スイッチング
素子の導通時間、または、前記第二スイッチング素子の
導通時間ごとに決められた所定値以下の範囲でその導通
比を変化するものである。
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The invention according to claim 1 includes a heating coil connected to one end of a DC power supply, a first switching element connected to the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply, A first resonance capacitor forming a resonance circuit with the heating coil, an inverter circuit composed of a series circuit of a reverse current conduction type second switching element and a second resonance capacitor connected in series or in parallel with the heating coil,
Input current detection means for detecting an input current of the inverter circuit, conduction time detection means for detecting conduction time of the first switching element or the second switching element, first switching element of the inverter circuit, and A drive control circuit for driving and controlling two switching elements, wherein the drive control circuit alternately conducts the first switching element and the second switching element at a constant frequency, and an input detected by the input current detecting means. Current, the conduction time of the first switching element detected by the conduction time detection means, or for changing the conduction ratio in a range of a predetermined value or less determined for each conduction time of the second switching element. is there.

【0010】請求項2記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される逆電流導通型の第二スイッチング素子と第
二共振コンデンサの直列回路より構成されるインバータ
回路と、前記第一スイッチング素子の電圧を検出する第
一スイッチング素子電圧検出手段と、前記第二スイッチ
ング素子の電圧を検出する第二スイッチング素子電圧検
出手段と、前記インバータ回路の第一スイッチング素子
と第二スイッチング素子を駆動・制御する駆動制御回路
を備え、前記駆動制御回路は、前記第一スイッチング素
子と前記第二スイッチング素子を一定周波数で交互に導
通させ、前記第一スイッチング素子電圧検出手段で検出
される前記第一スイッチング素子の電圧が、前記第二ス
イッチング素子電圧検出手段で検出される前記第二スイ
ッチング素子の電圧ごとに決められた所定値以下の範囲
でその導通比を変化するものである。
According to a second aspect of the present invention, a DC power supply, a heating coil connected to one end of the DC power supply, a first switching element connected to the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply. A first resonance capacitor forming a resonance circuit with the heating coil; an inverter circuit including a series circuit of a reverse current conduction type second switching element and a second resonance capacitor connected in series or in parallel with the heating coil; A first switching element voltage detecting means for detecting a voltage of the first switching element, a second switching element voltage detecting means for detecting a voltage of the second switching element, a first switching element of the inverter circuit and a second A drive control circuit for driving and controlling the switching element is provided, wherein the drive control circuit includes the first switching element and the second switch. The switching elements are alternately conducted at a constant frequency, and the voltage of the first switching element detected by the first switching element voltage detection means is the second switching element detected by the second switching element voltage detection means. The conduction ratio is changed within a range below a predetermined value determined for each voltage.

【0011】請求項記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される逆電流導通型の第二スイッチング素子と第
二共振コンデンサの直列回路より構成されるインバータ
回路と、前記第一スイッチング素子の電圧を検出する第
一スイッチング素子電圧検出手段と、前記第二スイッチ
ング素子の電圧を検出する第二スイッチング素子電圧検
出手段と、前記第一スイッチング素子電圧検出手段の出
力より前記第二スイッチング素子電圧検出手段の出力を
減じる引き算手段と、前記インバータ回路の第一スイッ
チング素子と第二スイッチング素子を駆動・制御する駆
動制御回路を備え、前記駆動制御回路は、前記第一スイ
ッチング素子と前記第二スイッチング素子を一定周波数
で交互に導通させ、前記引き算手段で検出される前記第
一スイッチング素子の電圧と前記第二スイッチング素子
の電圧の差の電圧が所定値以下の範囲でその導通比を変
化するものである。
According to a third aspect of the present invention, there is provided a DC power supply, a heating coil connected to one end of the DC power supply, a first switching element connected to the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply. A first resonance capacitor forming a resonance circuit with the heating coil; an inverter circuit including a series circuit of a reverse current conduction type second switching element and a second resonance capacitor connected in series or in parallel with the heating coil; From the output of the first switching element voltage detection means for detecting the voltage of the first switching element, the second switching element voltage detection means for detecting the voltage of the second switching element, and the output of the first switching element voltage detection means Subtraction means for subtracting the output of the second switching element voltage detection means, the first switching element of the inverter circuit and the second A driving control circuit for driving and controlling an switching element, wherein the driving control circuit alternately conducts the first switching element and the second switching element at a constant frequency, and the first switching detected by the subtraction means The conduction ratio is changed within a range in which the voltage difference between the voltage of the element and the voltage of the second switching element is a predetermined value or less.

【0012】請求項4記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される逆電流導通型の第二スイッチング素子と第
二共振コンデンサの直列回路より構成されるインバータ
回路と、前記第二スイッチング素子の電流を検出する第
二スイッチング素子電流検出手段と、前記第一スイッチ
ング素子、または、前記第二スイッチング素子の導通時
間を検出する導通時間検出手段と、前記インバータ回路
の第一スイッチング素子と第二スイッチング素子を駆動
・制御する駆動制御回路を備え、前記駆動制御回路は、
前記第一スイッチング素子と前記第二スイッチング素子
を一定周波数で交互に導通させ、前記第二スイッチング
素子電流検出手段で検出される前記第二スイッチング素
子の電流が、前記導通時間検出手段で検出される前記第
一スイッチング素子の導通時間、または、前記第二スイ
ッチング素子の導通時間ごとに決められた所定値以下の
範囲でその導通比を変化するものである。
According to a fourth aspect of the present invention , a DC power supply, a heating coil connected to one end of the DC power supply, a first switching element connected to the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply. A first resonance capacitor forming a resonance circuit with the heating coil; an inverter circuit including a series circuit of a reverse current conduction type second switching element and a second resonance capacitor connected in series or in parallel with the heating coil; A second switching element current detecting means for detecting a current of the second switching element, a conduction time detecting means for detecting a conduction time of the first switching element or the second switching element, and a second of the inverter circuit. A drive control circuit for driving and controlling the one switching element and the second switching element, wherein the drive control circuit is
The first switching element and the second switching element are alternately conducted at a constant frequency, and the current of the second switching element detected by the second switching element current detection means is detected by the conduction time detection means. The conduction ratio of the first switching element is changed within a conduction time of the first switching element or a predetermined value or less determined for each conduction time of the second switching element.

【0013】[0013]

【実施例】(参考例1) 図1は、本発明の第1の参考例の誘導加熱調理器の回路
構成図を示し、図1に於いて、1は直流電源、2は直流
電源1に接続されるインバータ回路である。インバータ
回路2は、直流電源1の一端であるプラス側に一端を接
続される加熱コイル4と、加熱コイル4の他端と直流電
源1の他端であるマイナス側とに接続される第一スイッ
チング素子である逆導通ダイオード内蔵のIGBT5
と、加熱コイル4と共振回路を形成する様にIGBT5
と並列接続される第一共振コンデンサ6と、加熱コイル
4と並列接続される第二スイッチング素子である逆導通
ダイオード内蔵のIGBT7と第二共振コンデンサ8の
直列回路より構成されている。
EXAMPLES ( Reference Example 1) FIG. 1 shows a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a first reference example of the present invention. In FIG. 1, 1 is a DC power source and 2 is a DC power source 1. It is an inverter circuit to be connected. The inverter circuit 2 has a heating coil 4 whose one end is connected to the positive side which is one end of the DC power supply 1, and a first switching which is connected to the other end of the heating coil 4 and the negative side which is the other end of the DC power supply 1. IGBT5 with reverse conduction diode built-in
And the IGBT 5 so as to form a resonance circuit with the heating coil 4.
The first resonance capacitor 6 connected in parallel with the heating coil 4 and the series circuit of the second resonance capacitor 8 and the IGBT 7 having a built-in reverse conducting diode which is the second switching element connected in parallel.

【0014】直流電源1とインバータ回路2の間にはカ
レントトランス9が接続され、カレントトランス9の二
次側はiin検知回路10に接続され、iin検知回路
10の出力は駆動制御回路3に接続され、駆動制御回路
3はIGBT5のゲート端子とIGBT7のゲート端子
にそれぞれ接続される。インバータ回路2の入力電流を
検出する入力電流検出手段は、カレントトランス9とi
in検知回路10で構成されている。
A current transformer 9 is connected between the DC power supply 1 and the inverter circuit 2, a secondary side of the current transformer 9 is connected to an iin detection circuit 10, and an output of the iin detection circuit 10 is connected to a drive control circuit 3. The drive control circuit 3 is connected to the gate terminal of the IGBT 5 and the gate terminal of the IGBT 7, respectively. The input current detecting means for detecting the input current of the inverter circuit 2 is composed of the current transformer 9 and i.
It is composed of an in detection circuit 10.

【0015】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker configured as described above will be described.

【0016】図2は、インバータ回路2の各部動作波形
で、図2に於いて、vge1はIGBT5のゲート・エ
ミッタ間電圧、vge2はIGBT7のゲート・エミッ
タ間電圧、vce1はIGBT5のコレクタ・エミッタ
間電圧、vce2はIGBT7のコレクタ・エミッタ間
電圧、ic1はIGBT5のコレクタ電流、ic2はI
GBT7のコレクタ電流、iC1は第一共振コンデンサ
6の電流、vC2は第二共振コンデンサ8の電圧、iL
は加熱コイル4の電流をそれぞれ示す。
FIG. 2 is an operation waveform of each part of the inverter circuit 2. In FIG. 2, vge1 is a gate-emitter voltage of the IGBT5, vge2 is a gate-emitter voltage of the IGBT7, and vce1 is a collector-emitter voltage of the IGBT5. Voltage, vce2 is the collector-emitter voltage of the IGBT7, ic1 is the collector current of the IGBT5, and ic2 is I
The collector current of GBT7, iC1 is the current of the first resonance capacitor 6, vC2 is the voltage of the second resonance capacitor 8, and iL
Indicates the current of the heating coil 4, respectively.

【0017】また、t0はインバータ回路2の動作周
期、ton1はIGBT5の導通時間、ton2はIG
BT7の導通時間、td1・td2はIGBT5とIG
BT7が共に非導通の時間、言わゆる、デッドタイムで
あり、インバータ回路2の動作周期t0は、常に一定で
ある。
Further, t0 is the operation cycle of the inverter circuit 2, ton1 is the conduction time of the IGBT5, and ton2 is the IG.
The conduction time of BT7, td1 and td2 are IGBT5 and IG
The BT7 is a non-conducting time, that is, a dead time, and the operating cycle t0 of the inverter circuit 2 is always constant.

【0018】図3は、インバータ回路2の基本特性を示
す図で、一定動作周期t0に対するIGBT5の導通時
間ton1の比である導通比D1=ton1/t0と入
力電力pinの特性である。図3に示す通り、インバー
タ回路2の入力電力pinは、導通比D1で可変でき
る。
FIG. 3 is a diagram showing the basic characteristics of the inverter circuit 2, showing the characteristics of the conduction ratio D1 = ton1 / t0, which is the ratio of the conduction time ton1 of the IGBT 5 to the constant operation period t0, and the input power pin. As shown in FIG. 3, the input power pin of the inverter circuit 2 can be changed by the conduction ratio D1.

【0019】誘導加熱調理器が動作すると、カレントト
ランス9とiin検知回路10で構成される入力電流検
出手段は、インバータ回路2の入力電流iinを検出
し、iin検出回路10は、入力電流iinの大きさに
応じた出力をする。駆動制御回路3は、iin検知回路
10の出力より入力電流iinを検知し、その検知結果
に基づいて導通比D1を設定し、IGBT5とIGBT
7を駆動する。
When the induction heating cooker operates, the input current detecting means composed of the current transformer 9 and the iin detecting circuit 10 detects the input current iin of the inverter circuit 2, and the iin detecting circuit 10 detects the input current iin. Output according to size. The drive control circuit 3 detects the input current iin from the output of the iin detection circuit 10, sets the conduction ratio D1 based on the detection result, and sets the IGBT5 and the IGBT.
Drive 7

【0020】入力電力pinは、直流電源1の電圧をE
とすると、(数1)となるので、インバータ回路2の入
力電流iinを検出することで入力電力pinが分かる
ことになる。
The input power pin is the voltage of the DC power supply 1 E
Then, since (Equation 1) is obtained, the input power pin can be known by detecting the input current iin of the inverter circuit 2.

【0021】[0021]

【数1】 [Equation 1]

【0022】この様に、駆動制御回路3は、一定動作周
波数f0(=1/t0)の下でIGBT5とIGBT7
を交互に導通するので、インバータ回路2の一定周波数
動作を実現できる。
In this way, the drive control circuit 3 has the IGBT 5 and the IGBT 7 under the constant operating frequency f0 (= 1 / t0).
Are alternately conducted, the constant frequency operation of the inverter circuit 2 can be realized.

【0023】また、駆動制御回路3は、導通比D1を変
化することで入力電力pinを変化でき、かつ、iin
検知回路10の出力より入力電力pinを検知できるの
で、iin検知回路10の出力に基づいて導通比D1を
制御することにより、インバータ回路2の入力電流ii
nによるフィードバック制御ができ、入力電力pinを
任意の値に正確に制御できる。
Further, the drive control circuit 3 can change the input power pin by changing the conduction ratio D1, and iin
Since the input power pin can be detected from the output of the detection circuit 10, the input current ii of the inverter circuit 2 is controlled by controlling the conduction ratio D1 based on the output of the iin detection circuit 10.
Feedback control by n can be performed, and the input power pin can be accurately controlled to an arbitrary value.

【0024】(参考例2) 図4は、本発明の第2の参考例の誘導加熱調理器の回路
構成図を示し、図4に於いて、11は商用電源で、12
は商用電源11を整流するダイオードブリッジで、ダイ
オードブリッジ12の出力には、平滑コンデンサ13が
接続され、平滑コンデンサ13は、インバータ回路2に
供給される直流電源の働きをする。
Reference Example 2 FIG. 4 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a second reference example of the present invention. In FIG. 4, 11 is a commercial power source, and 12 is a commercial power source.
Is a diode bridge that rectifies the commercial power supply 11. A smoothing capacitor 13 is connected to the output of the diode bridge 12, and the smoothing capacitor 13 functions as a DC power supply supplied to the inverter circuit 2.

【0025】インバータ回路2は、参考例1の誘導加熱
調理器のインバータ回路2と同じ構成になっている。商
用電源11とダイオードブリッジ12の間には、カレン
トトランス14が接続され、カレントトランス14の二
次側はiin検知回路15に接続される。iin検知回
路15の出力vout1と入力設定手段16の出力vo
ut2は比較手段17に接続され、比較手段17の出力
は駆動制御回路18に接続され、駆動制御回路18はI
GBT5とIGBT7にそれぞれ接続される。
The inverter circuit 2 has the same structure as the inverter circuit 2 of the induction heating cooker of the reference example 1. A current transformer 14 is connected between the commercial power supply 11 and the diode bridge 12, and the secondary side of the current transformer 14 is connected to the iin detection circuit 15. The output vout1 of the iin detection circuit 15 and the output vo of the input setting means 16
ut2 is connected to the comparison means 17, the output of the comparison means 17 is connected to the drive control circuit 18, and the drive control circuit 18 is I
It is connected to the GBT 5 and the IGBT 7, respectively.

【0026】以上の様に構成された誘導加熱調理器につ
いて、図5〜図7を用いてその動作を説明する。
[0026] For more induction heating cooker constructed as, its operation will be described with reference to FIGS.

【0027】入力設定手段16により任意の入力電力p
inが設定されると、誘導加熱調理器は動作を開始し、
入力設定手段16は設定された入力電力pinに応じ
て、あらかじめ決められている所定の電圧をvout2
として出力する。カレントトランス14とiin検知回
路15で構成される入力電流検出手段は、商用電源11
から誘導加熱調理器への入力電流iinを検出し、入力
電流iinの大きさに応じた電圧をvout1として出
力する。比較手段17は、iin検知回路15の出力電
圧vout1と入力設定手段16の出力電圧vout2
を比較し、これらの出力電圧の差に応じた電圧を出力す
る。駆動制御回路18は、比較手段17の出力により検
知される入力設定手段16で設定された入力と入力電流
検出手段で検出された入力の差の大きさに基づいて導通
比D1を設定し、その導通比D1でIGBT5とIGB
T7を駆動する。
An arbitrary input power p by the input setting means 16
If in is set, the induction cooker will start operating,
The input setting means 16 outputs a predetermined voltage determined in advance according to the set input power pin vout2.
Output as. The input current detection means composed of the current transformer 14 and the iin detection circuit 15 is the commercial power supply 11
Detects the input current iin to the induction cooking device and outputs a voltage corresponding to the magnitude of the input current iin as vout1. The comparison means 17 has an output voltage vout1 of the iin detection circuit 15 and an output voltage vout2 of the input setting means 16.
And outputs a voltage according to the difference between these output voltages. The drive control circuit 18 sets the conduction ratio D1 based on the magnitude of the difference between the input set by the input setting means 16 detected by the output of the comparison means 17 and the input detected by the input current detection means, and IGBT5 and IGBT with conduction ratio D1
Drive T7.

【0028】誘導加熱調理器の入力電力pinとiin
検知回路15の出力電圧vout1の特性は、図5に示
す様になるので、vout1でpinが分かり、例え
ば、入力設定手段16が図6に示す様な5段階設定の仕
様になっている場合、それぞれの設定に対する入力設定
手段16の出力電圧vout2の値を図7に示す様にあ
らかじめ決めて置けば、それぞれの設定された入力電力
に付いてiinによるフィードバッグ制御ができ、製品
仕様に合わせた任意の入力電力pinを正確に得ること
ができる。
Input power pin and iin of the induction heating cooker
The characteristic of the output voltage vout1 of the detection circuit 15 is as shown in FIG. 5, so that pin can be known from vout1. For example, when the input setting means 16 has the five-stage setting specification as shown in FIG. If the value of the output voltage vout2 of the input setting means 16 for each setting is determined in advance as shown in FIG. 7, feed bag control by iin can be performed for each set input power, and according to the product specifications. It is possible to accurately obtain an arbitrary input power pin.

【0029】(実施例) 図8は、本発明の第の実施例の誘導加熱調理器の回路
構成図を示し、図8に於いて、直流電源1、インバータ
回路2、カレントトランス9、iin検知回路10は
施例1のものと同じである。
(Embodiment 1 ) FIG. 8 shows a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a first embodiment of the present invention. In FIG. 8, a DC power source 1, an inverter circuit 2, a current transformer 9, iin detection circuit 10 is actually
This is the same as that of the first embodiment .

【0030】iin検知回路10の出力とIGBT5の
オン時間ton1を検出する導通時間検出手段であるt
on1検知回路19の出力は駆動制御回路20に接続さ
れている。
The conduction time detecting means for detecting the output of the iin detection circuit 10 and the on time ton1 of the IGBT 5 is t.
The output of the on1 detection circuit 19 is connected to the drive control circuit 20.

【0031】以上の様に構成された誘導加熱調理器につ
いて、その動作を説明する。
[0031] For more induction heating cooker constructed as will be explained.

【0032】駆動制御回路20が、カレントトランス9
とiin検知回路10で構成されている入力電流検出手
段の出力に基づいて導通比D1を設定し、その導通比D
1でIGBT5とIGBT7を駆動すると言う入力電流
iinによる入力pinのフィードバック制御に付いて
は前記参考例1と同じである。
The drive control circuit 20 uses the current transformer 9
The conduction ratio D1 is set on the basis of the output of the input current detecting means constituted by the iin detection circuit 10 and the conduction ratio D.
The feedback control of the input pin by the input current iin that the IGBT 5 and the IGBT 7 are driven by 1 is the same as the reference example 1 .

【0033】ton1検知回路19は、IGBT5のオ
ン時間ton1を検出し、ton1の長さに応じた出力
をする。駆動制御回路20は、上記した様に入力電流i
inによる入力pinのフィードバック制御を行うが、
その際、ton1検知回路19により検出されるIGB
T5のオン時間ton1の値ごとにあらかじめ決められ
ているインバータ回路2の入力電流iinの設定値を超
えない範囲でインバータ回路2を制御する。すなわち、
ton1の値ごとにあらかじめ決められているpinの
設定値を図9の太線に示す様に、ton1≧17μsで
pin=2000W、ton1<17μsでpin=1
600Wとした場合、誘導加熱される負荷が非磁性鍋の
時、pinは1600W以下の範囲で制御され、磁性鍋
の時、pinは2000W以下の範囲で制御されること
になる。
The ton1 detection circuit 19 detects the on-time ton1 of the IGBT 5 and outputs an output according to the length of the ton1. The drive control circuit 20 receives the input current i as described above.
The input pin is feedback controlled by in,
At that time, the IGB detected by the ton1 detection circuit 19
The inverter circuit 2 is controlled within a range that does not exceed the preset value of the input current iin of the inverter circuit 2 that is predetermined for each value of the on-time ton1 of T5. That is,
As shown by the thick line in FIG. 9, the set value of pin determined in advance for each value of ton1 is pin = 2000 W when ton1 ≧ 17 μs, and pin = 1 when ton1 <17 μs.
In the case of 600 W, when the induction-heated load is a non-magnetic pot, the pin is controlled in the range of 1600 W or less, and in the case of the magnetic pot, the pin is controlled in the range of 2000 W or less.

【0034】インバータ回路2を構成している各部品の
損失は、同じpinで比較すると、非磁性鍋の方が磁性
鍋に比べて大きくなるが、図9の太線に示す様にIGB
T5の導通時間ton1ごとに設定した入力pinのリ
ミッタを設けているので、磁性鍋の入力pinの最大値
は2000Wになるが、非磁性鍋の入力pinの最大値
は1600Wに制限されることになり、負荷が磁性鍋・
非磁性鍋であるのに関わらず、インバータ回路2の各部
品の損失を過大にすることなく加熱動作が行える。
The loss of each component constituting the inverter circuit 2 is larger in the non-magnetic pot than in the magnetic pot when compared with the same pin, but as shown by the thick line in FIG.
Since the limiter of the input pin set for each conduction time ton1 of T5 is provided, the maximum value of the input pin of the magnetic pot is 2000W, but the maximum value of the input pin of the non-magnetic pot is limited to 1600W. The load becomes a magnetic pot.
Despite being a non-magnetic pot, the heating operation can be performed without excessively increasing the loss of each component of the inverter circuit 2.

【0035】なお、IGBT5の導通時間ton1の値
ごとに決められる入力pinの所定値は、図10に示す
様にしても、その他の値にしても良い。図10に示す様
にした場合は、負荷のton1ーpin特性が、非磁性
鍋と磁性鍋の中間の特性を持つ負荷Aに付いて、図9の
場合に比べ、インバータ回路2の部品の損失と入力pi
nの最大値を両方考慮した最適な動作点での加熱が行え
る。
The predetermined value of the input pin determined for each value of the conduction time ton1 of the IGBT 5 may be as shown in FIG. 10 or other values. In the case shown in FIG. 10, the loss of the components of the inverter circuit 2 is larger than that in the case of FIG. 9 due to the load A having the ton1-pin characteristic of the load between the non-magnetic pot and the magnetic pot. And input pi
It is possible to perform heating at an optimum operating point considering both maximum values of n.

【0036】(参考例3) 図11は、本発明の参考例3の誘導加熱調理器の回路構
成図である。
Reference Example 3 FIG. 11 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker of Reference Example 3 of the present invention.

【0037】図11に於いて、直流電源1とインバータ
回路2は、参考例1と同じである。IGBT5のコレク
タには、vce1検知回路21が接続され、vce1検
知回路21の出力は、駆動制御回路22に接続され、駆
動制御回路22は、IGBT5とIGBT7のゲート端
子にそれぞれ接続されている。
In FIG. 11, the DC power supply 1 and the inverter circuit 2 are the same as in the reference example 1 . The vce1 detection circuit 21 is connected to the collector of the IGBT5, the output of the vce1 detection circuit 21 is connected to the drive control circuit 22, and the drive control circuit 22 is connected to the gate terminals of the IGBT5 and the IGBT7, respectively.

【0038】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。誘導加熱調理器が動作する
と、vce1検知回路21は、IGBT5のコレクター
エミッタ間電圧vce1を検出し、vce1の大きさに
応じた電圧を出力する。駆動制御回路22は、vce1
検知回路21の出力電圧の大きさに基づいて導通比D
1、つまり、IGBT5とIGBT7のそれぞれの導通
時間ton1とton2を設定し、それらの導通時間で
IGBT5とIBGBT7を駆動する。
The operation of the induction heating cooker configured as above will be described. When the induction heating cooker operates, the vce1 detection circuit 21 detects the collector-emitter voltage vce1 of the IGBT 5 and outputs a voltage according to the magnitude of vce1. The drive control circuit 22 uses vce1
Based on the magnitude of the output voltage of the detection circuit 21, the conduction ratio D
1, that is, the respective conduction times ton1 and ton2 of the IGBT5 and the IGBT7 are set, and the IGBT5 and the IGBBT7 are driven by those conduction times.

【0039】誘導加熱調理器の入力電力pinとIGB
T5のコレクターエミッタ間電圧vce1の特性は、図
12に示す様な特性になり、vce1検知回路21は動
作時のvce1を検出することで間接的に入力pinを
検出でき、駆動制御回路22がvce1検知回路で検出
されたvce1の大きさに基づいてIGBT5とIGB
T7の導通比を変化させるので、vce1によるpin
のフィードバック制御ができ、入力電力pinを任意の
値に正確に制御できる。
Input power pin of induction heating cooker and IGB
The characteristic of the collector-emitter voltage vce1 of T5 is as shown in FIG. 12, and the vce1 detection circuit 21 can indirectly detect the input pin by detecting vce1 during operation, and the drive control circuit 22 can detect the input vce1. IGBT5 and IGBT based on the magnitude of vce1 detected by the detection circuit
Since the conduction ratio of T7 is changed, the pin by vce1
Feedback control can be performed, and the input power pin can be accurately controlled to an arbitrary value.

【0040】(参考例4) 図13は、参考例4の誘導加熱調理器の回路構成図であ
る。
Reference Example 4 FIG. 13 is a circuit diagram of the induction heating cooker of Reference Example 4 .

【0041】図13に於いて、直流電源1、インバータ
回路2、カレントトランス9、iin検知回路10は、
参考例1のものと同じであり、vce1検知回路21
は、参考例3のものと同じである。
In FIG. 13, the DC power supply 1, the inverter circuit 2, the current transformer 9, and the iin detection circuit 10 are
This is the same as that of the reference example 1, and the vce1 detection circuit 21
Is the same as in Reference Example 3 .

【0042】vce1検知回路21の出力とiin検知
回路10の出力は、共に駆動制御回路23に接続されて
いる。
The outputs of the vce1 detection circuit 21 and the iin detection circuit 10 are both connected to the drive control circuit 23.

【0043】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker configured as described above will be described.

【0044】カレントトランス9とiin検知回路10
で構成されている入力電流検出手段は、インバータ回路
2の入力電流iinを検出し、iin検知回路10は、
iinの大きさに応じた電圧を出力する。また、vce
1検知回路21は、IGBT5のコレクターエミッタ間
電圧vce1を検出し、vce1の大きさに応じた電圧
を出力する。駆動制御回路23は、iin検知回路10
の出力電圧とvce1検知回路21の出力電圧の両方の
大きさに基づいてIGBT5とIGBT7を駆動する。
すなわち、vce1検知回路21により検出されるvc
e1が700V未満の場合、駆動制御回路23は、ii
n検知回路10の出力に基づいてインバータ回路2を制
御する。つまり、iinによるpinのフィードバック
制御を行う。vce1検知回路21により検出されるv
ce1が700Vの場合、駆動制御回路23は、vce
1検知回路21の出力に基づいてインバータ回路2を制
御する。つまり、駆動制御回路23は、vce1検知回
路23で検出されたvce1が700Vになると、vc
e1が700Vを超えない様にするため導通比D1を制
限する。
Current transformer 9 and iin detection circuit 10
The input current detection means configured by detects the input current iin of the inverter circuit 2, and the iin detection circuit 10
A voltage corresponding to the size of iin is output. Also, vce
The 1 detection circuit 21 detects the collector-emitter voltage vce1 of the IGBT 5 and outputs a voltage according to the magnitude of vce1. The drive control circuit 23 uses the iin detection circuit 10
The IGBT5 and the IGBT7 are driven based on the magnitudes of both the output voltage of VCE1 and the output voltage of the vce1 detection circuit 21.
That is, vc detected by the vce1 detection circuit 21
When e1 is less than 700V, the drive control circuit 23 determines that ii
The inverter circuit 2 is controlled based on the output of the n detection circuit 10. That is, the feedback control of pin by iin is performed. v detected by the vce1 detection circuit 21
When ce1 is 700V, the drive control circuit 23 outputs vce
The inverter circuit 2 is controlled based on the output of the 1 detection circuit 21. That is, when the vce1 detected by the vce1 detection circuit 23 becomes 700 V, the drive control circuit 23 outputs vc
The conduction ratio D1 is limited so that e1 does not exceed 700V.

【0045】図14の入力pinとIGBT5のコレク
ターエミッタ間電圧vce1の特性に示す様に、標準鍋
と非磁性鍋は、定格入力である2000Wまで入力で
き、ポットと磁性鍋は、vce1=700Vとなる値ま
で入力が得られることになるが、いかなる負荷に対して
もIGBT5のコレクターエミッタ間電圧vce1が7
00Vを超えることはなく、インバータ回路2は安全な
動作状態を確保できる。
As shown in the characteristics of the input pin and the collector-emitter voltage vce1 of the IGBT 5 in FIG. 14, the standard pot and the non-magnetic pot can input up to 2000 W which is the rated input, and the pot and the magnetic pot have vce1 = 700 V. The input can be obtained up to the value, but the collector-emitter voltage vce1 of the IGBT5 is 7 for any load.
The voltage does not exceed 00V, and the inverter circuit 2 can secure a safe operating state.

【0046】(参考例5) 図15は、参考例5の誘導加熱調理器の回路構成図であ
る。
Reference Example 5 FIG. 15 is a circuit diagram of the induction heating cooker of Reference Example 5 .

【0047】図15に於いて、直流電源1とインバータ
回路2は、参考例1と同じである。
In FIG. 15, the DC power supply 1 and the inverter circuit 2 are the same as in the reference example 1.

【0048】IGBT7のコレクタには、vce2検知
回路24が接続され、vce2検知回路24の出力は、
駆動制御回路25に接続され、駆動制御回路25は、I
GBT5とIGBT7のゲートにそれぞれ接続されてい
る。
The vce2 detection circuit 24 is connected to the collector of the IGBT 7, and the output of the vce2 detection circuit 24 is
The drive control circuit 25 is connected to the drive control circuit 25.
It is connected to the gates of the GBT 5 and the IGBT 7, respectively.

【0049】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker constructed as above will be described.

【0050】誘導加熱調理器が動作すると、vce2検
知回路24は、IGBT7のコレクターエミッタ間電圧
vce2を検出し、vce2の大きさに応じた電圧を出
力する。駆動制御回路25は、vce2検知回路24の
出力電圧の大きさに基づいてIGBT5とIGBT7の
導通時間ton1とton2を設定し、その導通時間t
on1とton2でIGBT5とIBGBT7をそれぞ
れ駆動する。
When the induction heating cooker operates, the vce2 detection circuit 24 detects the collector-emitter voltage vce2 of the IGBT 7 and outputs a voltage according to the magnitude of vce2. The drive control circuit 25 sets the conduction times ton1 and ton2 of the IGBT5 and the IGBT7 based on the magnitude of the output voltage of the vce2 detection circuit 24, and the conduction time t.
The IGBT5 and IGBBT7 are driven by on1 and ton2, respectively.

【0051】誘導加熱調理器の入力電力pinとIGB
T7のコレクターエミッタ間電圧vce2の特性は、図
16に示す様な特性になり、駆動制御回路25は、vc
e2検知回路24により検出されるvce2の大きさよ
り入力pinを間接的に検知でき、vce2によるpi
nのフィードバック制御ができ、誘導加熱調理器のpi
n制御が正確にできる。
Input power pin of induction heating cooker and IGB
The characteristics of the collector-emitter voltage vce2 of T7 are as shown in FIG. 16, and the drive control circuit 25 outputs vc
The input pin can be indirectly detected from the size of vce2 detected by the e2 detection circuit 24, and
n feedback control is possible and the induction heating cooker pi
n control can be performed accurately.

【0052】(実施例) 図17は、本発明の第の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図である。
(Embodiment 2 ) FIG. 17 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a second embodiment of the present invention.

【0053】図17に於いて、直流電源1とインバータ
回路2は参考例1と同じで、vce1検知回路21は
考例3のものと同じで、vce2検知回路24は参考例
のものと同じである。
[0053] In FIG. 17, the DC power source 1 and the inverter circuit 2 is the same as in Reference Example 1, VCE1 detection circuit 21 ginseng
Same as that of Consideration 3 , but the vce2 detection circuit 24 is a reference example.
It is the same as that of 5 .

【0054】IGBT5のコレクタには、vce1検知
回路21が接続され、IGBT7のコレクタには、vc
e2検知回路24が接続され、vce1検知回路21の
出力とvce2検知回路24の出力は共に駆動制御回路
26に接続され、駆動制御回路26は、IGBT5とI
GBT7のゲートにそれぞれ接続されている。
The collector of the IGBT 5 is connected to the vce1 detection circuit 21, and the collector of the IGBT 7 is connected to vc.
The e2 detection circuit 24 is connected, and the output of the vce1 detection circuit 21 and the output of the vce2 detection circuit 24 are both connected to the drive control circuit 26. The drive control circuit 26 connects the IGBT 5 and I
Each is connected to the gate of the GBT 7.

【0055】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker configured as above will be described.

【0056】vce1検知回路21は、IGBT5のコ
レクターエミッタ間電圧vce1を検出し、vce1の
大きさに応じた電圧を出力する。また、vce2検知回
路24は、IGBT7のコレクターエミッタ間電圧vc
e2を検出し、vce2の大きさに応じた電圧を出力す
る。駆動制御回路26は、vce1検知回路21の出力
とvce2検知回路24の出力を入力し、この2つの出
力に基づいてIGBT5とIGBT7のそれぞれの導通
時間ton1とton2を設定し、その導通時間ton
1とton2でIGBT5とIBGBT7をそれぞれ駆
動する。すなわち、図18に示す様に、誘導加熱される
各負荷のvce2−vce1特性に対して、同図太線に
示す制限を掛ける制御を行う。従って、磁性鍋と非磁性
鍋t0.5に付いては、本制御による制限は掛から無い
が、非磁性鍋t1と非磁性鍋t1.5とアルミ鍋に付い
ては、図18太線の値で制限が掛かることになる。
The vce1 detection circuit 21 detects the collector-emitter voltage vce1 of the IGBT 5 and outputs a voltage corresponding to the magnitude of vce1. In addition, the vce2 detection circuit 24 detects the collector-emitter voltage vc of the IGBT 7.
e2 is detected and a voltage corresponding to the magnitude of vce2 is output. The drive control circuit 26 inputs the output of the vce1 detection circuit 21 and the output of the vce2 detection circuit 24, sets respective conduction times ton1 and ton2 of the IGBT5 and the IGBT7 based on these two outputs, and the conduction time ton.
1 and ton2 drive the IGBT5 and IGBBT7, respectively. That is, as shown in FIG. 18, the vce2-vce1 characteristic of each load to be induction-heated is controlled so as to be restricted by the bold line in the figure. Therefore, the magnetic pan and the non-magnetic pan t0.5 are not limited by this control, but the non-magnetic pan t1, the non-magnetic pan t1.5, and the aluminum pan have the values shown in the thick line in FIG. There will be restrictions.

【0057】以上の様な制御により、駆動制御回路26
は、インバータ回路2の部品の損失が比較的小さい磁性
鍋や鍋底の厚みが0.5mmの非磁性鍋t0.5について
は、pinを制限することなく動作させることができ、
インバータ回路2の部品の損失が比較的大きくなるアル
ミ鍋・非磁性鍋t1.5・非磁性鍋t1については、v
ce2の値ごとに決められているvce1の値によりp
inを制限することができ、インバータ回路2の部品の
損失が比較的大きくなるアルミ鍋・非磁性鍋t1.5・
非磁性鍋t1についても部品の損失を抑えることができ
る。
With the control as described above, the drive control circuit 26
Can operate without limiting the pin for the magnetic pan with relatively small loss of the components of the inverter circuit 2 and the non-magnetic pan t0.5 with a pan bottom thickness of 0.5 mm,
For aluminum pan / non-magnetic pan t1.5 / non-magnetic pan t1 in which the loss of the components of the inverter circuit 2 is relatively large,
p according to the value of vce1 determined for each value of ce2
It is possible to limit the in, and the loss of the components of the inverter circuit 2 becomes relatively large.
Also for the non-magnetic pan t1, the loss of parts can be suppressed.

【0058】(実施例3) 図19は、本発明の実施例3の誘導加熱調理器の回路構
成図である。
( Embodiment 3 ) FIG. 19 is a circuit diagram of an induction heating cooker according to a third embodiment of the present invention .

【0059】図19に於いて、直流電源1とインバータ
回路2は、参考例1のものと同じで、vce1検知回路
21とvce2検知回路24は、実施例のものと同じ
である。vce1検知回路21の出力とvce2検知回
路24の出力は、共に引算回路27に接続され、引算回
路27の出力は駆動制御回路28に接続される。
In FIG. 19, the DC power supply 1 and the inverter circuit 2 are the same as those in the reference example 1, and the vce1 detection circuit 21 and the vce2 detection circuit 24 are the same as those in the second embodiment. The outputs of the vce1 detection circuit 21 and the vce2 detection circuit 24 are both connected to the subtraction circuit 27, and the output of the subtraction circuit 27 is connected to the drive control circuit 28.

【0060】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker configured as described above will be described.

【0061】vce1検知回路21は、IGBT5のコ
レクターエミッタ間電圧vce1を検出し、vce1の
大きさに応じた電圧を出力する。また、vce2検知回
路24は、IGBT7のコレクターエミッタ間電圧vc
e2を検出し、vce2の大きさに応じた電圧を出力す
る。引算回路27は、vce1検知回路21の出力とv
ce2検知回路24の出力の差の大きさに応じた値を出
力し、駆動制御回路28は、引算回路27の出力に基づ
いてIGBT5とIGBT7をそれぞれ駆動制御する。
すなわち、図20に示す様な各負荷のpinー(vce
1−vce2)特性に対して、同図太線に示す様に制限
を掛ける制御を行うことができる。同一pinで比較し
た場合、(vce1−vce2)は、磁性鍋より非磁性
鍋の方が大きく、非磁性鍋でも鍋底が厚い方が大きくな
り、一方、インバータ回路2の損失も磁性鍋より非磁性
鍋の方が大きく、非磁性鍋でも鍋底が厚い方が大きくな
るので、(vce1−vce2)を110Vで制限する
ことにより、非磁性鍋t1.2と非磁性鍋t1.5に付い
ては、pinを抑えることができ、その結果、インバー
タ回路2の各部品の損失を抑えることができる。
The vce1 detection circuit 21 detects the collector-emitter voltage vce1 of the IGBT 5 and outputs a voltage corresponding to the magnitude of vce1. In addition, the vce2 detection circuit 24 detects the collector-emitter voltage vc of the IGBT 7.
e2 is detected and a voltage corresponding to the magnitude of vce2 is output. The subtraction circuit 27 outputs the output of the vce1 detection circuit 21 and v
A value according to the magnitude of the difference between the outputs of the ce2 detection circuit 24 is output, and the drive control circuit 28 drives and controls the IGBT 5 and the IGBT 7 based on the output of the subtraction circuit 27.
That is, the pin- (vce of each load as shown in FIG.
The 1-vce2) characteristic can be controlled so as to be restricted as shown by the thick line in the figure. When compared with the same pin, (vce1-vce2) is larger in the non-magnetic pot than in the magnetic pot, and the thicker the bottom of the non-magnetic pot is, the larger the loss of the inverter circuit 2 is. The pan is larger, and the thicker the non-magnetic pan is, the thicker the pan is. Therefore, by limiting (vce1-vce2) to 110V, the non-magnetic pan t1.2 and the non-magnetic pan t1.5 have The pin can be suppressed, and as a result, the loss of each component of the inverter circuit 2 can be suppressed.

【0062】(参考例6) 図21は、本参考例の誘導加熱調理器の回路構成図であ
る。
Reference Example 6 FIG. 21 is a circuit configuration diagram of the induction heating cooker of the present reference example .

【0063】図21に於いて、直流電源1とインバータ
回路2は、参考例1のものと同じである。
In FIG. 21, the DC power supply 1 and the inverter circuit 2 are the same as those in the reference example 1.

【0064】カレントトランス29は、加熱コイル4と
直列に接続され、カレントトランス29の二次側は、i
L検知回路30に接続され、iL検知回路30の出力は
駆動制御回路31に接続され、駆動制御回路31は、I
GBT5とIGBT7のゲートにそれぞれ接続されてい
る。
The current transformer 29 is connected in series with the heating coil 4, and the secondary side of the current transformer 29 is i
The L control circuit 31 is connected to the L detection circuit 30, and the output of the iL detection circuit 30 is connected to the drive control circuit 31.
It is connected to the gates of the GBT 5 and the IGBT 7, respectively.

【0065】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker configured as described above will be described.

【0066】カレントトランス29とiL検知回路30
で構成されている加熱コイル電流検出手段は、加熱コイ
ル4の電流を検出し、iL検知回路30は、加熱コイル
4の電流の大きさに応じた電圧を出力する。駆動制御回
路31は、iL検知回路30の出力電圧の大きさに基づ
いてIGBT5とIGBT7の導通時間ton1とto
n2を設定し、その導通時間でIGBT5とIBGBT
7をそれぞれ駆動する。
Current transformer 29 and iL detection circuit 30
The heating coil current detection unit configured by detects the current of the heating coil 4, and the iL detection circuit 30 outputs a voltage according to the magnitude of the current of the heating coil 4. The drive control circuit 31 determines the conduction times ton1 and to of the IGBT5 and the IGBT7 based on the magnitude of the output voltage of the iL detection circuit 30.
n2 is set, and IGBT5 and IGBBT are set depending on the conduction time.
7 are driven respectively.

【0067】標準鍋に於ける入力pinと加熱コイル4
の電流iLの特性は、図22に示す様な特性になるの
で、駆動制御回路31はカレントトランス29とiL検
知回路30で検出されたiLの大きさにより間接的に入
力pinを検知でき、iLの大きさに基づいてIGBT
5とIGBT7の導通比を変化させることでiLによる
pinのフィードバック制御ができ、誘導加熱調理器の
pin制御が正確にできる。
Input pin and heating coil 4 in the standard pan
22 has a characteristic as shown in FIG. 22, the drive control circuit 31 can indirectly detect the input pin by the magnitude of iL detected by the current transformer 29 and the iL detection circuit 30, and Based on the size of
The feedback control of the pin by iL can be performed by changing the conduction ratio of 5 and the IGBT 7, and the pin control of the induction heating cooker can be accurately performed.

【0068】また、駆動制御回路31は、iL検知回路
30の出力よりiLの大きさを検知できるので、図23
の太線で示す様にiL=70(A)でリミッタを掛ける
制御ができ、図23の様にした場合、非磁性鍋の入力p
inを1600Wに抑えることができ、インバータ回路
2の損失を抑えることができる。
Since the drive control circuit 31 can detect the size of iL from the output of the iL detection circuit 30, FIG.
As shown by the thick line in Fig. 23, the limiter can be controlled at iL = 70 (A). In the case of Fig. 23, the input p of the non-magnetic pan is
The in can be suppressed to 1600 W, and the loss of the inverter circuit 2 can be suppressed.

【0069】(参考例7) 図24は、本参考例の誘導加熱調理器の回路構成図であ
る。
Reference Example 7 FIG. 24 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker of the present reference example .

【0070】図24に於いて、直流電源1とインバータ
回路2は、参考例1のものと同じである。
In FIG. 24, the DC power supply 1 and the inverter circuit 2 are the same as those in the reference example 1.

【0071】カレントトランス32は、IGBT5と直
列に接続され、カレントトランス32の二次側は、ic
1検知回路に33に接続され、ic1検知回路33の出
力は駆動制御回路34に接続され、駆動制御回路34
は、IGBT5とIGBT7のゲートにそれぞれ接続さ
れている。
The current transformer 32 is connected in series with the IGBT 5, and the secondary side of the current transformer 32 is ic.
1 detection circuit 33, the output of the ic1 detection circuit 33 is connected to the drive control circuit 34, the drive control circuit 34
Are connected to the gates of the IGBT 5 and the IGBT 7, respectively.

【0072】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker configured as described above will be described.

【0073】カレントトランス32とic1検知回路3
3で構成されている第一スイッチング素子電流検出手段
は、IGBT5のコレクタ電流ic1を検出し、ic1
検知回路33はic1の大きさに応じた電圧を出力す
る。駆動制御回路34は、ic1検知回路33の出力電
圧の大きさに基づいてIGBT5とIGBT7の導通時
間ton1とton2を設定し、その導通時間でIGB
T5とIGBT7をそれぞれ駆動し、インバータ回路2
を動作させる。
Current transformer 32 and ic1 detection circuit 3
The first switching element current detection means composed of 3 detects the collector current ic1 of the IGBT5, and ic1
The detection circuit 33 outputs a voltage according to the magnitude of ic1. The drive control circuit 34 sets the conduction times ton1 and ton2 of the IGBT5 and the IGBT7 based on the magnitude of the output voltage of the ic1 detection circuit 33, and the IGBT is determined by the conduction time.
Inverter circuit 2 drives T5 and IGBT7 respectively.
To operate.

【0074】標準負荷に於ける入力電力pinとIGB
T5のコレクタ電流ic1の特性は図25に示す様にな
るので、駆動制御回路34は、カレントトランス32と
ic1検知回路33で検出されたic1の大きさより間
接的に入力pinを検知できることになり、ic1によ
るpinのフィードバック制御ができ、誘導加熱調理器
のpin制御が正確にできる。
Input power pin at standard load and IGB
Since the characteristic of the collector current ic1 of T5 is as shown in FIG. 25, the drive control circuit 34 can indirectly detect the input pin from the magnitudes of ic1 detected by the current transformer 32 and the ic1 detection circuit 33. The feedback control of the pin by ic1 can be performed, and the pin control of the induction heating cooker can be accurately performed.

【0075】また、駆動制御回路34は、ic1検知回
路33の出力よりic1の大きさを検知できるので、図
26の太線で示す様にic1=70(A)でリミッタを
掛ける制御ができ、図26の様にした場合、非磁性鍋の
入力pinを1600Wに抑えることができ、インバー
タ回路2の損失を抑えることができる。前記参考例6
様にiLを検出する場合に比べ、本参考例ではiL1よ
り小さいic1を検出するので、本参考例の場合、定格
の小さいカレントトランスを用いることができる。
Further, since the drive control circuit 34 can detect the size of ic1 from the output of the ic1 detection circuit 33, the limiter can be controlled by ic1 = 70 (A) as shown by the thick line in FIG. In the case of 26, the input pin of the non-magnetic pot can be suppressed to 1600 W, and the loss of the inverter circuit 2 can be suppressed. Compared with the case of detecting the iL as in Reference Example 6, and detects the present embodiment the iL1 smaller ic1, in the present reference example, it is possible to use a small current transformer ratings.

【0076】(参考例8) 図27は、本参考例の誘導加熱調理器の回路構成図であ
る。
Reference Example 8 FIG. 27 is a circuit diagram of the induction heating cooker of the present reference example .

【0077】図27に於いて、直流電源1とインバータ
回路2は、参考例1のものと同じである。カレントトラ
ンス35は、IGBT7と直列に接続され、カレントト
ランス35の二次側は、ic2検知回路36に接続さ
れ、ic2検知回路36の出力は駆動制御回路37に接
続され、駆動制御回路37は、IGBT5とIGBT7
のゲートにそれぞれ接続されている。
In FIG. 27, the DC power supply 1 and the inverter circuit 2 are the same as those in the reference example 1 . The current transformer 35 is connected in series with the IGBT 7, the secondary side of the current transformer 35 is connected to the ic2 detection circuit 36, the output of the ic2 detection circuit 36 is connected to the drive control circuit 37, and the drive control circuit 37 is IGBT5 and IGBT7
Connected to each gate.

【0078】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker configured as described above will be described.

【0079】カレントトランス35とic2検知回路3
6で構成されている第二スイッチング素子電流検出手段
は、IGBT7のコレクタ電流ic2を検出し、ic2
検知回路36は、ic2の大きさに応じた電圧を出力す
る。駆動制御回路37は、ic2検知回路36の出力電
圧の大きさに基づいてIGBT5とIGBT7の導通時
間ton1とton2を設定し、その導通時間でIGB
T5とIBGBT7をそれぞれ駆動し、インバータ回路
2を動作させる。
Current transformer 35 and ic2 detection circuit 3
The second switching element current detection means composed of 6 detects the collector current ic2 of the IGBT 7,
The detection circuit 36 outputs a voltage according to the magnitude of ic2. The drive control circuit 37 sets the conduction times ton1 and ton2 of the IGBT5 and the IGBT7 based on the magnitude of the output voltage of the ic2 detection circuit 36, and the IGBT is determined by the conduction time.
The inverter circuit 2 is operated by driving T5 and IGBBT7, respectively.

【0080】標準鍋に於ける入力電力pinとIGBT
7の電流ic2の特性は、図28に示す様になり、駆動
制御回路37は、カレントトランス35とic2検知回
路36で検出されたic2の大きさより間接的に入力p
inを検知できることになり、ic2によるpinのフ
ィードバック制御ができ、誘導加熱調理器のpin制御
が正確にできる。
Input power pin and IGBT in standard pan
The characteristic of the current ic2 of No. 7 is as shown in FIG. 28, and the drive control circuit 37 indirectly inputs p from the magnitude of ic2 detected by the current transformer 35 and the ic2 detection circuit 36.
Since in can be detected, the feedback control of the pin by ic2 can be performed, and the pin control of the induction heating cooker can be accurately performed.

【0081】また、駆動制御回路37は、ic2検知回
路36の出力よりic2の大きさを検知できるので、図
29の太線で示す様にic2=40(A)でリミッタを
掛ける制御ができ、図29の様にした場合、非磁性鍋の
入力pinを1600Wに抑えることができ、インバー
タ回路2の損失を抑えることができる。前記参考例7
様にic1を検出する場合に比べ、本実施例ではic1
より小さいic2を検出するので、本実施例の場合、定
格の小さいカレントトランスを用いることができる。
Further, since the drive control circuit 37 can detect the size of ic2 from the output of the ic2 detection circuit 36, it is possible to perform a control to apply a limiter at ic2 = 40 (A) as shown by the thick line in FIG. In the case of 29, the input pin of the non-magnetic pan can be suppressed to 1600 W, and the loss of the inverter circuit 2 can be suppressed. Compared with the case of detecting ic1 as in Reference Example 7 , ic1 is detected in this embodiment.
Since a smaller ic2 is detected, a current transformer having a smaller rating can be used in this embodiment.

【0082】(実施例) 図30は、本発明の実施例4の誘導加熱調理器の回路構
成図である。
( Fourth Embodiment) FIG. 30 is a circuit diagram of an induction heating cooker according to a fourth embodiment of the present invention.

【0083】図30に於いて、直流電源1とインバータ
回路2は、参考例1のものと同じで、ton1検知回路
19は、実施例のものと同じで、カレントトランス3
5とic2検知回路36で構成される第二スイッチング
素子電流検出手段は、参考例8と同じである。
In FIG. 30, the DC power supply 1 and the inverter circuit 2 are the same as those in the reference example 1, the ton1 detection circuit 19 is the same as that in the first embodiment, and the current transformer 3 is the same.
The second switching element current detection means composed of 5 and the ic2 detection circuit 36 is the same as in the reference example 8 .

【0084】ic2検知回路36の出力とton1検知
回路19の出力は共に駆動制御回路38に接続され、駆
動制御回路38は、IGBT5とIGBT7のゲートに
それぞれ接続されている。
The output of the ic2 detection circuit 36 and the output of the ton1 detection circuit 19 are both connected to the drive control circuit 38, and the drive control circuit 38 is connected to the gates of the IGBT5 and the IGBT7, respectively.

【0085】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。
The operation of the induction heating cooker configured as described above will be described.

【0086】カレントトランス35とic2検知回路3
6で構成されている第二スイッチング素子電流検出手段
は、IGBT7のコレクタ電流ic2を検出し、ic2
検知回路36は、ic2の大きさに応じた電圧を出力す
る。ton1検知回路19は、IGBT5のオン時間t
on1を検出し、ton1の長さに応じた出力をする。
駆動制御回路38は、ic2検知回路36の出力電圧の
大きさに基づいて決められたIGBT5とIGBT7の
導通比でインバータ回路2を動作させるが、ic2検知
回路36で検出されるic2の大きさが、ton1検知
回路19で検出されるton1ごとに決められた値を超
えない様に導通比D1を制御する。
Current transformer 35 and ic2 detection circuit 3
The second switching element current detection means composed of 6 detects the collector current ic2 of the IGBT 7,
The detection circuit 36 outputs a voltage according to the magnitude of ic2. The ton1 detection circuit 19 determines the ON time t of the IGBT5.
on1 is detected, and an output according to the length of ton1 is output.
The drive control circuit 38 operates the inverter circuit 2 with the conduction ratio of the IGBT 5 and the IGBT 7 determined based on the magnitude of the output voltage of the ic2 detection circuit 36, but the magnitude of ic2 detected by the ic2 detection circuit 36 is , Ton1 detection circuit 19 controls conduction ratio D1 so as not to exceed a value determined for each ton1.

【0087】すなわち、参考例8で述べた様に、駆動制
御回路38は、カレントトランス35とic2検知回路
36によりic2を検知できるので、ic2によるリミ
ッタを設けることができるが、同時にton1検知回路
19の出力によりton1も検知できるので、ic2の
リミッタ値をton1の値ごとに自由に設定でき、例え
ば、図31の太線の様にした場合、参考例8の図29の
場合に比べて、多層鍋の入力pinが1800Wで制限
されていたものが、本実施例の様にすると2000Wま
で入力可能となる。
That is, as described in the reference example 8 , since the drive control circuit 38 can detect ic2 by the current transformer 35 and the ic2 detection circuit 36, a limiter by ic2 can be provided, but at the same time, the ton1 detection circuit 19 can be provided. since it by the output ton1 also detected, the limiter value ic2 can be freely set for each value of ton1, for example, if you like the thick line in FIG. 31, as compared with the case of FIG. 29 of the reference example 8, the multilayer pan Although the input pin is limited to 1800 W, it becomes possible to input up to 2000 W in this embodiment.

【0088】なお以上の実施例1〜に於けるインバー
タ回路2の構成に付いて、第一共振コンデンサ6の接続
は、図32に示す様に加熱コイル4と並列接続しても、
また、図33に示す様に加熱コイル4とIGBT5の両
方に並列接続しても同様に実施可能である。
Regarding the configuration of the inverter circuit 2 in the above-mentioned first to fourth embodiments, the first resonance capacitor 6 may be connected in parallel with the heating coil 4 as shown in FIG.
Further, as shown in FIG. 33, the same operation can be performed by connecting both the heating coil 4 and the IGBT 5 in parallel.

【0089】また、直流電源1と加熱コイル4とIGB
T5の接続は、図34に示す様に直流電源1のプラス側
にIGBT5を接続し、直流電源1のマイナス側に加熱
コイル4を接続する構成でも良い。
Further, the DC power source 1, the heating coil 4 and the IGB
The connection of T5 may be a configuration in which the IGBT 5 is connected to the positive side of the DC power supply 1 and the heating coil 4 is connected to the negative side of the DC power supply 1 as shown in FIG.

【0090】また、IGBT7と第二共振コンデンサ8
の直列回路の接続は、図35に示す様にIGBT5と並
列に接続しても良い。
In addition, the IGBT 7 and the second resonance capacitor 8
The series circuit may be connected in parallel with the IGBT 5 as shown in FIG.

【0091】また、第一スイッチング素子を図36に示
す様に逆電流阻止形としても同様に実施可能である。
Further, the first switching element can be also implemented in the reverse current blocking type as shown in FIG.

【0092】[0092]

【発明の効果】以上にように、請求項1記載の発明によ
れば、従来より簡易な構成のインバータ回路を用いて、
一定周波数動作と第一スイッチング素子と第二スイッチ
ング素子のゼロボルトスイッチング動作を実現できるの
で、多口の誘導加熱調理器に用いても鍋干渉音の発生を
無くし、インバータ回路の損失・ノイズを小さくできる
ので、製品の小形・低コスト化ができる。また、駆動制
御回路が、入力電流検出手段により検出される入力電流
に基づいてインバータ回路をフィードバック制御できる
ので、負荷の種類を問わず誘導加熱調理器の入力電力制
御が正確にできる。
As described above, according to the first aspect of the invention, the inverter circuit having a simpler structure than the conventional one is used.
Since constant frequency operation and zero volt switching operation of the first switching element and the second switching element can be realized, the occurrence of pan interference noise can be eliminated and the loss and noise of the inverter circuit can be reduced even when used in a multi-port induction heating cooker. Therefore, the size and cost of the product can be reduced. Further, since the drive control circuit can feedback-control the inverter circuit based on the input current detected by the input current detecting means, the input power control of the induction heating cooker can be accurately performed regardless of the type of load.

【0093】そして、入力電流検出手段が入力電流を検
出し、スイッチング素子の導通時間検出手段が導通時間
を検出し、駆動制御回路は、(入力電流ー導通時間)特
性より負荷を特定し、入力電流を導通時間ごとに決めら
れている所定値に制限するので、非磁性鍋に付いてだけ
入力を制限でき、負荷が非磁性鍋時でもインバータ回路
の損失を過大にすることなく安全な動作が得られる。
Then , the input current detection means detects the input current, the conduction time detection means of the switching element detects the conduction time, and the drive control circuit specifies the load from the (input current-conduction time) characteristic and Since the current is limited to the predetermined value that is determined for each conduction time, the input can be limited only to the non-magnetic pot, and safe operation can be performed without excessive loss of the inverter circuit even when the load is non-magnetic pot. can get.

【0094】また、請求項記載の発明によれば、駆動
制御回路が、第一スイッチング素子電圧検出手段により
検出される第一スイッチング素子電圧の大きさに基づい
てインバータ回路をフィードバック制御できるので、誘
導加熱調理器の入力電力制御が正確にできる。
According to the second aspect of the invention, the drive control circuit can feedback-control the inverter circuit based on the magnitude of the first switching element voltage detected by the first switching element voltage detecting means. The input power of the induction heating cooker can be controlled accurately.

【0095】そして、第一スイッチング素子電圧検出手
段が第一スイッチング素子電圧を検出し、第二スイッチ
ング素子電圧検出手段が第二スイッチング素子電圧を検
出し、駆動制御回路が、(第一スイッチング素子電圧ー
第二スイッチング素子電圧)特性の違いにより負荷を特
定し、第一スイッチング素子電圧を第二スイッチング素
子電圧ごとに決められている所定値に制限するので、ア
ルミ鍋などに代表されるインバータ回路の動作時の損失
が大きくなる負荷に付いてのみ入力を制限でき、いかな
る負荷に対してもインバータ回路の損失を過大にするこ
となく安全な動作が得られる。
Then, the first switching element voltage detecting means detects the first switching element voltage, the second switching element voltage detecting means detects the second switching element voltage, and the drive control circuit (the first switching element voltage -The second switching element voltage) is used to specify the load based on the difference in the characteristics, and the first switching element voltage is limited to the specified value determined for each second switching element voltage. The input can be limited only to a load that causes a large loss during operation, and safe operation can be obtained under any load without excessive loss of the inverter circuit.

【0096】また、請求項記載の発明によれば、第一
スイッチング素子電圧検出手段が第一スイッチング素子
電圧を検出し、第二スイッチング素子電圧検出手段が第
二スイッチング素子電圧を検出し、引き算手段が第一ス
イッチング素子電圧から第二スイッチング素子電圧を減
じ、駆動制御回路が、第一スイッチング素子電圧から第
二スイッチング素子電圧を減じた値と入力との特性の負
荷による違いにより鍋底の厚みの大きい非磁性鍋などに
代表されるインバータ回路の動作時の損失が大きくなる
負荷を特定し、第一スイッチング素子電圧がら第二スイ
ッチング素子電圧を減じた値を所定値に制限するので、
鍋底の厚みの大きい非磁性鍋などに対してもインバータ
回路の損失を過大にすることなく安全な動作が得られ
る。
According to the third aspect of the present invention, the first switching element voltage detecting means detects the first switching element voltage, the second switching element voltage detecting means detects the second switching element voltage, and the subtraction is performed. The means subtracts the second switching element voltage from the first switching element voltage, and the drive control circuit determines the value of the first switching element voltage minus the second switching element voltage and the difference in the thickness of the pan bottom due to the difference in the characteristics of the input. Since a load that causes a large loss during operation of an inverter circuit represented by a large non-magnetic pot is specified, and the value obtained by subtracting the second switching element voltage from the first switching element voltage is limited to a predetermined value,
Safe operation can be obtained without increasing the loss of the inverter circuit even for non-magnetic pans with large pan bottoms.

【0097】さらに、請求項記載の発明によれば、第
二スイッチング素子電流検出手段が第二スイッチング素
子電流を検出し、スイッチング素子の導通時間検出手段
が導通時間を検出し、駆動制御回路が、第二スイッチン
グ素子電流と導通時間との特性の負荷による違いにより
負荷を区別し、第二スイッチング素子電流を導通時間ご
とに決められている所定値に制限するので、非磁性鍋に
対しては入力を制限し、多層鍋に対しては入力を制限す
ることなく、各負荷に対して安全で効率的な加熱動作が
得られる。
Further, according to the invention described in claim 4 , the second switching element current detection means detects the second switching element current, the conduction time detection means of the switching element detects the conduction time, and the drive control circuit is , Since the load is distinguished by the difference between the characteristics of the second switching element current and the conduction time depending on the load and the second switching element current is limited to the predetermined value determined for each conduction time, Safe and efficient heating operation can be obtained for each load by limiting the input and without limiting the input for the multi-layer pan.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図1】本発明の参考例1の誘導加熱調理器の回路構成
FIG. 1 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a first reference example of the present invention.

【図2】同誘導加熱調理器のインバータ回路の各部動作
波形図
FIG. 2 is an operation waveform diagram of each part of the inverter circuit of the induction heating cooker.

【図3】同誘導加熱調理器の導通比と入力電力の特性図FIG. 3 is a characteristic diagram of the conduction ratio and the input power of the induction heating cooker.

【図4】本発明の参考例2の誘導加熱調理器の回路構成
FIG. 4 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a second reference example of the present invention.

【図5】同誘導加熱調理器の入力電力とvout1の特
性図
FIG. 5 is a characteristic diagram of input power and vout1 of the induction heating cooker.

【図6】同誘導加熱調理器の入力設定手段の仕様説明図FIG. 6 is an explanatory view of specifications of input setting means of the induction heating cooker.

【図7】同誘導加熱調理器の入力設定手段の設定入力レ
ベルとvout2の特性図
FIG. 7 is a characteristic diagram of the set input level of the input setting means of the induction heating cooker and vout2.

【図8】本発明の第の実施例の誘導加熱調理器の回路
構成図
FIG. 8 is a circuit configuration diagram of the induction heating cooker according to the first embodiment of the present invention.

【図9】同誘導加熱調理器の第一スイッチング素子のオ
ン時間と入力電力の特性図
FIG. 9 is a characteristic diagram of on-time and input power of the first switching element of the induction heating cooker.

【図10】同誘導加熱調理器の第一スイッチング素子の
オン時間と入力電力の別の特性図
FIG. 10 is another characteristic diagram of on-time and input power of the first switching element of the induction heating cooker.

【図11】本発明の参考例3の誘導加熱調理器の回路構
成図
FIG. 11 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a reference example 3 of the present invention.

【図12】同誘導加熱調理器の入力電力と第一スイッチ
ング素子のvce1の特性図
FIG. 12 is a characteristic diagram of input power of the induction heating cooker and vce1 of the first switching element.

【図13】本発明の参考例4の誘導加熱調理器の回路構
成図
FIG. 13 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to reference example 4 of the present invention.

【図14】同誘導加熱調理器の入力電力と第一スイッチ
ング素子のvce1の特性図
FIG. 14 is a characteristic diagram of input power of the induction heating cooker and vce1 of the first switching element.

【図15】本発明の参考例5の誘導加熱調理器の回路構
成図
FIG. 15 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to reference example 5 of the present invention.

【図16】同誘導加熱調理器の入力電力と第二スイッチ
ング素子のvce2の特性図
FIG. 16 is a characteristic diagram of input power of the induction heating cooker and vce2 of the second switching element.

【図17】本発明の第の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図
FIG. 17 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a second embodiment of the present invention.

【図18】同誘導加熱調理器の第二スイッチング素子の
vce2と第一スイッチング素子のvce1の特性図
FIG. 18 is a characteristic diagram of vce2 of the second switching element and vce1 of the first switching element of the induction heating cooker.

【図19】本発明の第の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図
FIG. 19 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a third embodiment of the present invention.

【図20】同誘導加熱調理器の入力電力と(vce1−
vce2)の特性図
FIG. 20: Input power of the induction heating cooker and (vce1-
vce2) characteristic diagram

【図21】本発明の参考例6の誘導加熱調理器の回路構
成図
FIG. 21 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to reference example 6 of the present invention.

【図22】同誘導加熱調理器の入力電力と加熱コイル電
流の特性図
FIG. 22 is a characteristic diagram of the input power and the heating coil current of the induction heating cooker.

【図23】同誘導加熱調理器の入力電力と加熱コイル電
流の別の特性図
FIG. 23 is another characteristic diagram of the input power and the heating coil current of the induction heating cooker.

【図24】本発明の参考例7の誘導加熱調理器の回路構
成図
FIG. 24 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to reference example 7 of the present invention.

【図25】同誘導加熱調理器の入力電力と第一スイッチ
ング素子電流の特性図
FIG. 25 is a characteristic diagram of input power and first switching element current of the induction heating cooker.

【図26】同誘導加熱調理器の入力電力と第一スイッチ
ング素子電流の別の特性図
FIG. 26 is another characteristic diagram of the input power and the first switching element current of the induction heating cooker.

【図27】本発明の参考例8の誘導加熱調理器の回路構
成図
FIG. 27 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to Reference Example 8 of the present invention.

【図28】同誘導加熱調理器の入力電力と第二スイッチ
ング素子電流の特性図
FIG. 28 is a characteristic diagram of the input power and the second switching element current of the induction heating cooker.

【図29】同誘導加熱調理器の入力電力と第二スイッチ
ング素子電流の別の特性図
FIG. 29 is another characteristic diagram of the input power and the second switching element current of the induction heating cooker.

【図30】本発明の第の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図
FIG. 30 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to a fourth embodiment of the present invention.

【図31】同誘導加熱調理器の第一スイッチング素子の
導通時間と第二スイッチング素子電流の特性図
FIG. 31 is a characteristic diagram of the conduction time of the first switching element and the second switching element current of the induction heating cooker.

【図32】本発明の他の実施例の誘導加熱調理器の回路
構成図
FIG. 32 is a circuit configuration diagram of an induction heating cooker according to another embodiment of the present invention.

【図33】同誘導加熱調理器の別の回路構成図FIG. 33 is another circuit configuration diagram of the induction heating cooker.

【図34】同誘導加熱調理器の更に別の回路構成図FIG. 34 is another circuit configuration diagram of the induction heating cooker.

【図35】同誘導加熱調理器の更に別の回路構成図FIG. 35 is another circuit configuration diagram of the induction heating cooker.

【図36】同誘導加熱調理器の更に別の回路構成図FIG. 36 is another circuit configuration diagram of the induction heating cooker.

【図37】従来例の誘導加熱調理器の回路構成図FIG. 37 is a circuit configuration diagram of a conventional induction heating cooker.

【図38】同誘導加熱調理器のインバータ回路の各部動
作波形図
FIG. 38 is an operation waveform diagram of each part of the inverter circuit of the induction heating cooker.

【図39】同誘導加熱調理器の導通比と入力電力の特性
FIG. 39 is a characteristic diagram of the conduction ratio and the input power of the induction heating cooker.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 直流電源 2 インバータ回路 3 駆動制御回路 4 加熱コイル 5 IGBT(第一スイッチング素子) 6 第一共振コンデンサ 7 IGBT(第二スイッチング素子) 8 第二共振コンデンサ 9 カレントトランス(入力電流検出手段) 10 iin検知回路(入力電流検出手段) 16 入力設定手段 17 比較手段 18 駆動制御回路 19 ton1検知回路(導通時間検出手段) 21 vce1検知回路(第一スイッチング素子電圧検
出手段) 22 駆動制御回路 23 駆動制御回路 24 vce2検知回路(第二スイッチング素子電圧検
出手段) 25 駆動制御回路 26 駆動制御回路 27 引き算回路(引き算手段) 28 駆動制御回路 29 カレントトランス(加熱コイル電流検出手段) 30 iL検知回路(加熱コイル電流検出手段) 31 駆動制御回路 32 カレントトランス(第一スイッチング素子電流検
出手段) 33 ic1検知回路(第一スイッチング素子電流検出
手段) 34 駆動制御回路 35 カレントトランス(第二スイッチング素子電流検
出手段) 36 ic2検知回路(第二スイッチング素子電流検出
手段) 37 駆動制御回路 38 駆動制御回路
1 DC Power Supply 2 Inverter Circuit 3 Drive Control Circuit 4 Heating Coil 5 IGBT (First Switching Element) 6 First Resonant Capacitor 7 IGBT (Second Switching Element) 8 Second Resonant Capacitor 9 Current Transformer (Input Current Detecting Means) 10 iin Detection circuit (input current detection means) 16 Input setting means 17 Comparison means 18 Drive control circuit 19 ton1 detection circuit (conduction time detection means) 21 vce1 detection circuit (first switching element voltage detection means) 22 Drive control circuit 23 Drive control circuit 24 vce2 detection circuit (second switching element voltage detection means) 25 drive control circuit 26 drive control circuit 27 subtraction circuit (subtraction means) 28 drive control circuit 29 current transformer (heating coil current detection means) 30 iL detection circuit (heating coil current) Detection means) 31 Drive control times 32 current transformer (first switching element current detection means) 33 ic1 detection circuit (first switching element current detection means) 34 drive control circuit 35 current transformer (second switching element current detection means) 36 ic2 detection circuit (second switching element) Current detection means) 37 Drive control circuit 38 Drive control circuit

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 秀和 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (56)参考文献 特開 平5−343173(JP,A) 特開 平7−114981(JP,A) 特開 平10−149876(JP,A) 特開 平10−154575(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) H05B 6/12 H05B 6/04 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Hidekazu Yamashita 1006 Kadoma, Kadoma City, Osaka Prefecture Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. (56) Reference JP-A-5-343173 (JP, A) JP-A-7- 114981 (JP, A) JP 10-149876 (JP, A) JP 10-154575 (JP, A) (58) Fields investigated (Int.Cl. 7 , DB name) H05B 6/12 H05B 6 / 04

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】 直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される逆電流導通型の第二スイッチング素子と第
二共振コンデンサの直列回路より構成されるインバータ
回路と、前記インバータ回路の入力電流を検出する入力
電流検出手段と、前記両スイッチング素子を一定周波数
で交互に導通制御する駆動制御回路とを備え、前記駆動
制御回路は、前記入力電流検出手段の出力に基づき両ス
イッチング素子の導通比を制御し、かつ、両スイッチン
グ素子の導通時間に応じて設定されたインバータ回路の
入力電流の範囲内でその導通比を制御してなる誘導加熱
調理器。
1. A DC power supply, a heating coil connected to one end of the DC power supply, a first switching element connected to the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply, and a resonance with the heating coil. A first resonance capacitor forming a circuit, an inverter circuit composed of a series circuit of a second switching element of a reverse current conduction type and a second resonance capacitor connected in parallel with the heating coil or the first resonance capacitor, An input current detection unit that detects an input current of the inverter circuit and a drive control circuit that alternately controls conduction of the both switching elements at a constant frequency are provided, and the drive control circuit outputs the input current detection unit based on an output of the input current detection unit. Controls the conduction ratio of the switching element , and
Of the inverter circuit set according to the conduction time of the switching element.
An induction heating cooker in which the conduction ratio is controlled within the range of input current .
【請求項2】 直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される逆電流導通型の第二スイッチング素子と第
二共振コンデンサの直列回路より構成されるインバータ
回路と、前記第一スイッチング素子の両端電圧を検出す
る第一スイッチング素子電圧検出手段と、前記第二スイ
ッチング素子の両端電圧を検出する第二スイッチング素
子電圧検出手段と、前記両スイッチング素子を一定周波
数で交互に導通制御する駆動制御回路とを備え、前記駆
動制御回路は、前記第一スイッチング素子電圧検出手段
の出力に基づき両スイッチング素子の導通比を制御し
かつ、前記前記第二スイッチング素子の電圧に応じて設
定された第一スイッチング素子の両端電圧の範囲内で両
スイッチング素子の導通比を制御してなる誘導加熱調理
器。
2. A DC power supply, a heating coil connected to one end of the DC power supply, a first switching element connected to the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply, and a resonance with the heating coil. A first resonance capacitor forming a circuit, an inverter circuit composed of a series circuit of a second switching element of a reverse current conduction type and a second resonance capacitor connected in parallel with the heating coil or the first resonance capacitor, A first switching element voltage detecting means for detecting the voltage across the first switching element, and the second switching element.
Second switching element that detects the voltage across the switching element
Child voltage detection means, and a drive control circuit for alternately conducting the switching elements at a constant frequency, the drive control circuit, based on the output of the first switching element voltage detection means, the conduction ratio of both switching elements. Control the
And, it is set according to the voltage of the second switching element.
Within the range of the voltage between both ends of the specified first switching element, both
An induction heating cooker that controls the conduction ratio of switching elements .
【請求項3】 直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される逆電流導通型の第二スイッチング素子と第
二共振コンデンサの直列回路より構成されるインバータ
回路と、前記第一スイッチング素子の両端電圧を検出す
る第一スイッチング素子電圧検出手段と、前記第二スイ
ッチング素子の両端電圧を検出する第二スイッチング素
子電圧検出手段と、前記両スイッチング素子の両端電圧
の差を検出する引き算手段と、前記両スイッチング素子
を一定周波数で交互に導通制御する駆動制御回路とを備
え、前記駆動制御回路は、前記第一スイッチング素子電
圧検出手段の出力に基づき両スイッチング素子の導通比
を制御し、かつ、前記引き算手段の出力が所定値以下と
なるよう両スイッチング素子の導通比を制御してなる誘
導加熱調理器。
3. A DC power supply, a heating coil connected to one end of the DC power supply, a first switching element connected to the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply, and a resonance with the heating coil. A first resonance capacitor forming a circuit, an inverter circuit composed of a series circuit of a second switching element of a reverse current conduction type and a second resonance capacitor connected in parallel with the heating coil or the first resonance capacitor, A first switching element voltage detecting means for detecting the voltage across the first switching element, and the second switching element.
Second switching element that detects the voltage across the switching element
Child voltage detection means and voltage across both switching elements
And a drive control circuit that alternately controls conduction of the two switching elements at a constant frequency, the drive control circuit including the switching elements based on the output of the first switching element voltage detection means. Control the conduction ratio of , and the output of the subtraction means below a predetermined value.
An induction heating cooker in which the switching ratio of both switching elements is controlled so that
【請求項4】 直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される逆電流導通型の第二スイッチング素子と第
二共振コンデンサの直列回路より構成されるインバータ
回路と、前記第二スイッチング素子の電流を検出する第
二スイッチング素子電流検出手段と、前記両スイッチン
グ素子を一定周波数で交互に導通制御する駆動制御回路
とを備え、前記駆動制御回路は、前記第二スイッチング
素子電流検出手段の出力に基づき両スイッチング素子の
導通比を制御し、かつ、前記両スイッチング素子の導通
時間に応じて設定された第二スイッチング素子の電流の
範囲内でその導通比を制御する誘導加熱調理器。
4. A DC power supply, a heating coil connected to one end of the DC power supply, a first switching element connected to the other end of the heating coil and the other end of the DC power supply, and a resonance with the heating coil. A first resonance capacitor forming a circuit, an inverter circuit composed of a series circuit of a second switching element of a reverse current conduction type and a second resonance capacitor connected in parallel with the heating coil or the first resonance capacitor, The second switching element current detection means for detecting the current of the second switching element, and a drive control circuit for alternately conducting the two switching elements at a constant frequency, the drive control circuit, the second switching element current The conduction ratio of both switching elements is controlled based on the output of the detection means , and the conduction of both switching elements is controlled.
Of the current of the second switching element set according to the time
An induction heating cooker that controls its conduction ratio within the range .
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