JP3395294B2 - ウォータージェット推進器用インテーク部の圧力損失低減装置 - Google Patents
ウォータージェット推進器用インテーク部の圧力損失低減装置Info
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- JP3395294B2 JP3395294B2 JP28209893A JP28209893A JP3395294B2 JP 3395294 B2 JP3395294 B2 JP 3395294B2 JP 28209893 A JP28209893 A JP 28209893A JP 28209893 A JP28209893 A JP 28209893A JP 3395294 B2 JP3395294 B2 JP 3395294B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はウォータージェット推進
器のフラッシュ型インテーク（入取入口）に発生する渦
対を伴う二次流れによる圧力損失を低減してウォーター
ジェット推進艇の推進効率を向上させるようにするため
に用いるウォータージェット推進器用インテーク部の圧
力損失低減装置に関するものである。
器のフラッシュ型インテーク（入取入口）に発生する渦
対を伴う二次流れによる圧力損失を低減してウォーター
ジェット推進艇の推進効率を向上させるようにするため
に用いるウォータージェット推進器用インテーク部の圧
力損失低減装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ウォータージェット推進器は、図１２に
一例の概略を示す如く、ウォータージェット推進艇の船
尾側の船底部に開口させたインテーク２と船尾端に開口
させた吐出ノズル３とを連絡するフラッシュ型インテー
クダクト１内に、軸受４を介して船体側に回転自在に支
持させた主軸５を水平状態に延長させて、該主軸５の先
端部に、軸流ポンプを構成するように案内羽根６を固定
すると共に、羽根車７を取り付け、ウォータージェット
推進艇の航行時に主軸５を回転させて羽根車７を回転さ
せることにより、インテーク２部からインテークダクト
１内へ取り込まれた水をジェット水としてノズル３より
後方へ噴出させて推進力を得るようにしてある。
一例の概略を示す如く、ウォータージェット推進艇の船
尾側の船底部に開口させたインテーク２と船尾端に開口
させた吐出ノズル３とを連絡するフラッシュ型インテー
クダクト１内に、軸受４を介して船体側に回転自在に支
持させた主軸５を水平状態に延長させて、該主軸５の先
端部に、軸流ポンプを構成するように案内羽根６を固定
すると共に、羽根車７を取り付け、ウォータージェット
推進艇の航行時に主軸５を回転させて羽根車７を回転さ
せることにより、インテーク２部からインテークダクト
１内へ取り込まれた水をジェット水としてノズル３より
後方へ噴出させて推進力を得るようにしてある。
【０００３】上記ウォータージェット推進艇の推進効率
は、インテーク２から取り込まれた流体がインテークダ
クト１内のポンプを経て噴出させられるときの全圧損失
係数（ζ＝（Ｐｔ∞−Ｐｔｄ）／ 1/2ρＶs 2 ）により
大きな影響が与えられるものであり、全圧損失係数を低
減することがウォータージェット推進艇の推進効率の向
上を図ることができることになる。ここで、Ｐｔ∞はイ
ンテーク２部の全圧、Ｐｔｄはインテークダクト内の全
圧、∞は一様流（船速）である。
は、インテーク２から取り込まれた流体がインテークダ
クト１内のポンプを経て噴出させられるときの全圧損失
係数（ζ＝（Ｐｔ∞−Ｐｔｄ）／ 1/2ρＶs 2 ）により
大きな影響が与えられるものであり、全圧損失係数を低
減することがウォータージェット推進艇の推進効率の向
上を図ることができることになる。ここで、Ｐｔ∞はイ
ンテーク２部の全圧、Ｐｔｄはインテークダクト内の全
圧、∞は一様流（船速）である。
【０００４】上記インテークダクト１での全圧損失係数
は、インテーク２部の流速、すなわち、船速をＶs 、イ
ンテークダクト１内の流速をＶd としたときのインテー
ク吸込速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）＝Ｖd ／Ｖs が変ること
により、インテークダクト１内の流速分布が変化してポ
ンプ部のキャビテーション発生等に起因して異なること
が本発明者等の実験結果により判明している。
は、インテーク２部の流速、すなわち、船速をＶs 、イ
ンテークダクト１内の流速をＶd としたときのインテー
ク吸込速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）＝Ｖd ／Ｖs が変ること
により、インテークダクト１内の流速分布が変化してポ
ンプ部のキャビテーション発生等に起因して異なること
が本発明者等の実験結果により判明している。
【０００５】図１３乃至図１６は上記実験結果を示すも
ので、図１３は船底形状が平底である場合の吸込速度比
（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）により変化するインテークダクト１内
の垂直方向の流速分布を示すものであり、（イ）に示す
如きインテークダクト１において、インテーク２部の流
速Ｖs ＝３５m/s のときのインテークダクト１のポンプ
入口部位置（Ａ−Ｂ）における垂直方向の流速分布を
（ロ）に示す。
ので、図１３は船底形状が平底である場合の吸込速度比
（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）により変化するインテークダクト１内
の垂直方向の流速分布を示すものであり、（イ）に示す
如きインテークダクト１において、インテーク２部の流
速Ｖs ＝３５m/s のときのインテークダクト１のポンプ
入口部位置（Ａ−Ｂ）における垂直方向の流速分布を
（ロ）に示す。
【０００６】図１３（ロ）において、曲線Ｉは、吸込速
度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝Ｖd ／Ｖs ）が０．２５のとき
で、リップ８側となる船底側では流速が大となって、ラ
ンプ９側となる上側では流速が小で、剥離して来てい
る。曲線IIは、Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝０．５のときで、リップ
８側の流速が大でランプ９側の流速が小となるような流
速分布となる。曲線III は、Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝０．７５の
ときで、リップ８側とランプ９側とでの流速分布の差は
小さくなっている。曲線IVは、Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝１．０の
とき、曲線Ｖは、Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝１．２５のときで、イ
ンテーク２部の流れが乱されてＶs が小さくなって行く
に従いランプ９側の流速が大となるような流速分布とな
っている。
度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝Ｖd ／Ｖs ）が０．２５のとき
で、リップ８側となる船底側では流速が大となって、ラ
ンプ９側となる上側では流速が小で、剥離して来てい
る。曲線IIは、Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝０．５のときで、リップ
８側の流速が大でランプ９側の流速が小となるような流
速分布となる。曲線III は、Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝０．７５の
ときで、リップ８側とランプ９側とでの流速分布の差は
小さくなっている。曲線IVは、Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝１．０の
とき、曲線Ｖは、Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝１．２５のときで、イ
ンテーク２部の流れが乱されてＶs が小さくなって行く
に従いランプ９側の流速が大となるような流速分布とな
っている。
【０００７】又、図１４は船底形状が丸底の場合の吸込
速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）により流速分布が変化している
状態を示すもので、曲線Ｉ、II、III 、Ｖは図１３
（ロ）の曲線Ｉ、II、III 、Ｖと同じであり、Ｉ．Ｖ．
Ｒ．＝０．２５、０．５、０．７５、１．２５の場合で
ある。
速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）により流速分布が変化している
状態を示すもので、曲線Ｉ、II、III 、Ｖは図１３
（ロ）の曲線Ｉ、II、III 、Ｖと同じであり、Ｉ．Ｖ．
Ｒ．＝０．２５、０．５、０．７５、１．２５の場合で
ある。
【０００８】船底形状が平底である場合に、上記図１３
（ロ）に示した如き流速分布を示す吸込速度比（Ｉ．
Ｖ．Ｒ．）の変化と全圧損失係数との関係は、図１５に
示すとおりであり、又、船底形状が丸底である場合に、
上記図１４に示した如き流速分布を示す吸込速度比
（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）の変化と全圧損失係数との関係は、図
１６に示すとおりである。
（ロ）に示した如き流速分布を示す吸込速度比（Ｉ．
Ｖ．Ｒ．）の変化と全圧損失係数との関係は、図１５に
示すとおりであり、又、船底形状が丸底である場合に、
上記図１４に示した如き流速分布を示す吸込速度比
（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）の変化と全圧損失係数との関係は、図
１６に示すとおりである。
【０００９】上記図１５及び図１６から明らかなよう
に、流速分布に差が少なくて流れが安定している吸込速
度比Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝０．９付近において全圧損失係数が
低く、インテークダクト１内流速分布の差が少ない場合
に全圧損失係数が少ないことがわかる。
に、流速分布に差が少なくて流れが安定している吸込速
度比Ｉ．Ｖ．Ｒ．＝０．９付近において全圧損失係数が
低く、インテークダクト１内流速分布の差が少ない場合
に全圧損失係数が少ないことがわかる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記のよう
にインテークダクト内流速分布の差が少ない吸込速度比
（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）であれば、全圧損失係数を下げること
ができて、ウォータージェット推進艇の推進効率を向上
させることができるが、インテーク２の開口縁部には図
１７に示す如く左右対称的に渦流１０が発生するため、
この渦流が発生すると、渦流１０を伴った粘性支配の強
い二次流れによる圧力損失がインテーク２部に生じ、そ
の結果、インテーク２への円滑な流入が行われなくなっ
てインテークダクト１内の流速Ｖd が低下し、上下方向
の流速分布の差が少ない吸込速度比に維持できなくなっ
て、全圧損失係数を低減できず、ウォータージェット推
進艇の推進効率を向上させることができない問題があ
る。
にインテークダクト内流速分布の差が少ない吸込速度比
（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）であれば、全圧損失係数を下げること
ができて、ウォータージェット推進艇の推進効率を向上
させることができるが、インテーク２の開口縁部には図
１７に示す如く左右対称的に渦流１０が発生するため、
この渦流が発生すると、渦流１０を伴った粘性支配の強
い二次流れによる圧力損失がインテーク２部に生じ、そ
の結果、インテーク２への円滑な流入が行われなくなっ
てインテークダクト１内の流速Ｖd が低下し、上下方向
の流速分布の差が少ない吸込速度比に維持できなくなっ
て、全圧損失係数を低減できず、ウォータージェット推
進艇の推進効率を向上させることができない問題があ
る。
【００１１】そこで、本発明は、ウォータージェット推
進艇の推進効率に影響するインテーク部の渦流を伴う二
次流れの発生を弱体化して、インテークからインテーク
ダクト内への円滑な流入を行わせるようにしようとする
ものである。
進艇の推進効率に影響するインテーク部の渦流を伴う二
次流れの発生を弱体化して、インテークからインテーク
ダクト内への円滑な流入を行わせるようにしようとする
ものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために、インテークの開口両側縁部近傍位置に、
該インテークの前後方向開口長さと等しいかそれより短
かい長さとした左右各１枚のサイドフェンスを、インテ
ークの開口幅寸法に対して１／５〜１／６の高さとして
前後方向に平行に設置してなる構成とする。
決するために、インテークの開口両側縁部近傍位置に、
該インテークの前後方向開口長さと等しいかそれより短
かい長さとした左右各１枚のサイドフェンスを、インテ
ークの開口幅寸法に対して１／５〜１／６の高さとして
前後方向に平行に設置してなる構成とする。
【００１３】又、インテークの開口両側縁部近傍位置
に、該インテークの前後方向開口長さと等しいかそれよ
り短かい長さとした左右各１枚のサイドフェンスを、イ
ンテークの開口幅寸法に対して１／５〜１／６の高さと
して前後方向に船体中心線に対して所要角度傾斜させ
て、前端側よりも後端側が末広がり状となるように設置
してなる構成とすることができる。
に、該インテークの前後方向開口長さと等しいかそれよ
り短かい長さとした左右各１枚のサイドフェンスを、イ
ンテークの開口幅寸法に対して１／５〜１／６の高さと
して前後方向に船体中心線に対して所要角度傾斜させ
て、前端側よりも後端側が末広がり状となるように設置
してなる構成とすることができる。
【００１４】更に、インテーク開口部の前端側の両側部
に、後方へ向けジェット噴流を生じさせる所要高さのジ
ェット噴流吹出し管を取り付け、該ジェット噴流吹出し
管より吹き出される作動水のジェット噴流がインテーク
の開口両側縁部を帯状に通過して後方へ移行するように
し、且つ上記ジェット噴流吹出し管への作動水をインテ
ークダクト内ポンプ出口部から導くようにしたものとし
てもよい。
に、後方へ向けジェット噴流を生じさせる所要高さのジ
ェット噴流吹出し管を取り付け、該ジェット噴流吹出し
管より吹き出される作動水のジェット噴流がインテーク
の開口両側縁部を帯状に通過して後方へ移行するように
し、且つ上記ジェット噴流吹出し管への作動水をインテ
ークダクト内ポンプ出口部から導くようにしたものとし
てもよい。
【００１５】
【作用】インテークの前後方向開口長さと等しいかそれ
より短かい長さとすると共にインテークの開口幅寸法に
対して１／５〜１／６の高さとした左右各１枚のサイド
フェンスを、インテークの開口両側縁部近傍位置に設置
すると、インテークの開口縁部に沿って発生する渦流を
伴った粘性支配の強い流れが、サイドフェンスにより弱
体化され、スムーズな流れとなってインテークへ円滑に
流入させられることになり、インテーク部の圧力損失が
低減されて、インテークダクト内の流速分布が改善さ
れ、全圧損失係数をより低減できて推進効率を向上でき
ることになる。
より短かい長さとすると共にインテークの開口幅寸法に
対して１／５〜１／６の高さとした左右各１枚のサイド
フェンスを、インテークの開口両側縁部近傍位置に設置
すると、インテークの開口縁部に沿って発生する渦流を
伴った粘性支配の強い流れが、サイドフェンスにより弱
体化され、スムーズな流れとなってインテークへ円滑に
流入させられることになり、インテーク部の圧力損失が
低減されて、インテークダクト内の流速分布が改善さ
れ、全圧損失係数をより低減できて推進効率を向上でき
ることになる。
【００１６】左右のサイドフェンスを船体中心線に対し
て所要角度傾斜させて前端側よりも後端側が末広がり状
となるように設置させると、船体が斜航するとき片方の
サイドフェンスに対する迎角が大きくなって揚力が発生
し、船尾が振られて船体の斜航が防止され、サイドフェ
ンスを傾斜させないで設置する場合に比してインテーク
部の圧力損失を低減できて、より推進効率を向上でき
る。
て所要角度傾斜させて前端側よりも後端側が末広がり状
となるように設置させると、船体が斜航するとき片方の
サイドフェンスに対する迎角が大きくなって揚力が発生
し、船尾が振られて船体の斜航が防止され、サイドフェ
ンスを傾斜させないで設置する場合に比してインテーク
部の圧力損失を低減できて、より推進効率を向上でき
る。
【００１７】更に、インテーク開口部の両側部をジェッ
ト噴流が通過するようにインテーク開口部前端両サイド
に作動水をジェット噴流させる吹出し管を取り付けた場
合、ジェット噴流がサイドフェンスの機能をしてインテ
ークの開口縁部に発生する渦対を伴った粘性支配の強い
流れを弱体化でき、インテークへのスムーズな流入を行
わせることができることになる。
ト噴流が通過するようにインテーク開口部前端両サイド
に作動水をジェット噴流させる吹出し管を取り付けた場
合、ジェット噴流がサイドフェンスの機能をしてインテ
ークの開口縁部に発生する渦対を伴った粘性支配の強い
流れを弱体化でき、インテークへのスムーズな流入を行
わせることができることになる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。
する。
【００１９】図１（イ）（ロ）（ハ）は本発明の一実施
例を示すもので、船底形状が丸底であるウォータージェ
ット推進艇の船底に細長く開口させたインテーク２の側
縁部に近接させて、所要の長さ及び幅寸法とした左右各
１枚のサイドフェンス１１を、前後方向に平行に配設
し、該左右のサイドフェンス１１間で水の流れを規制し
て、従来、図１７の如くインテーク２部に発生していた
渦流を伴う二次流れ１０を消去させて円滑な流れ１２と
することができるようにする。
例を示すもので、船底形状が丸底であるウォータージェ
ット推進艇の船底に細長く開口させたインテーク２の側
縁部に近接させて、所要の長さ及び幅寸法とした左右各
１枚のサイドフェンス１１を、前後方向に平行に配設
し、該左右のサイドフェンス１１間で水の流れを規制し
て、従来、図１７の如くインテーク２部に発生していた
渦流を伴う二次流れ１０を消去させて円滑な流れ１２と
することができるようにする。
【００２０】上記インテーク２部に前後方向に平行に取
り付けるサイドフェンス１１の長さは、インテーク２の
開口長さＬを４３０mmとしたとき、サイドフェンス１１
の長さＬ1 は２７０mm〜４３０mmの範囲とし、且つサイ
ドフェンス１１の取付け時の高さ（サイドフェンス１１
の幅）Ｈは、インテーク２の開口幅寸法Ｂに対して１／
５〜１／６とすると、インテーク２部に発生する渦流を
伴う二次流れを弱体化して圧力損失を低減できる結果、
インテークダクト１内で流れが安定するところで全圧損
失係数を低減できることが本発明者等の実験により確認
された。
り付けるサイドフェンス１１の長さは、インテーク２の
開口長さＬを４３０mmとしたとき、サイドフェンス１１
の長さＬ1 は２７０mm〜４３０mmの範囲とし、且つサイ
ドフェンス１１の取付け時の高さ（サイドフェンス１１
の幅）Ｈは、インテーク２の開口幅寸法Ｂに対して１／
５〜１／６とすると、インテーク２部に発生する渦流を
伴う二次流れを弱体化して圧力損失を低減できる結果、
インテークダクト１内で流れが安定するところで全圧損
失係数を低減できることが本発明者等の実験により確認
された。
【００２１】本発明者等の実験は、船底形状が平底の場
合と丸底の場合について、インテーク２の開口長さＬを
Ｌ＝４３０mm、インテーク２の開口幅の最大幅寸法Ｂを
Ｂ＝１２５としたときに、サイドフェンス１１の長さＬ
1 及び取付高さＨを任意に変えて全圧損失係数がどのよ
うに変化するかについて行った。
合と丸底の場合について、インテーク２の開口長さＬを
Ｌ＝４３０mm、インテーク２の開口幅の最大幅寸法Ｂを
Ｂ＝１２５としたときに、サイドフェンス１１の長さＬ
1 及び取付高さＨを任意に変えて全圧損失係数がどのよ
うに変化するかについて行った。
【００２２】その結果、図２及び図３に示す如き結果が
得られた。
得られた。
【００２３】図２は船底形状が平底の場合で、図中、○
印は、図１５に示した従来の平底船底の場合における吸
込速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）が、０．２５〜１．２５まで
の範囲における全圧損失係数の変化を示すもので、これ
に対し、サイドフェンス１１の長さＬ1 を、４３０mm、
２７０mm、２３０mm、１８０mmと変化させて、取付け高
さＨは、すべて２５mmとした場合の実験を行ったとこ
ろ、Ｌ1 ＝４３０mm、Ｈ＝２５mmのときは△印の如く、
Ｌ1 ＝２７０mm、Ｈ＝２５mmのときは□印の如く、Ｌ1
＝２３０mm、Ｈ＝２５mmのときは◇印の如く、Ｌ1 ＝１
８０mm、Ｈ＝２５mmのときは●印の如き結果がそれぞれ
得られた。
印は、図１５に示した従来の平底船底の場合における吸
込速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）が、０．２５〜１．２５まで
の範囲における全圧損失係数の変化を示すもので、これ
に対し、サイドフェンス１１の長さＬ1 を、４３０mm、
２７０mm、２３０mm、１８０mmと変化させて、取付け高
さＨは、すべて２５mmとした場合の実験を行ったとこ
ろ、Ｌ1 ＝４３０mm、Ｈ＝２５mmのときは△印の如く、
Ｌ1 ＝２７０mm、Ｈ＝２５mmのときは□印の如く、Ｌ1
＝２３０mm、Ｈ＝２５mmのときは◇印の如く、Ｌ1 ＝１
８０mm、Ｈ＝２５mmのときは●印の如き結果がそれぞれ
得られた。
【００２４】又、図３は船底形状が丸底の場合で、図
中、○印は図１６に示した従来の丸底船底の場合におけ
る吸込速度比が０．２５〜１．２５の範囲における全圧
損失係数の変化を示すもので、これに対し、サイドフェ
ンス１１の長さＬ1 を、４３０mm、３３０mm、２７０m
m、２３０mm、１８０mmと変化させ、取付け高さＨを、
２５mm、１８mmと変えた場合の実験を行ったところ、Ｌ
1 ＝４３０mm、Ｈ＝２５mmのときは△印の如く、Ｌ1 ＝
３３０mm、Ｈ＝２５mmのときは□印の如く、Ｌ1 ＝２７
０mm、Ｈ＝２５mmのときは◇印の如く、Ｌ1 ＝２７０m
m、Ｈ＝１８mmのときは●印の如く、Ｌ1 ＝２３０mm、
Ｈ＝２５mmのときは×印の如く、又、Ｌ1 ＝１８０mm、
Ｈ＝２５mmのときは◆印の如き結果がそれぞれ得られ
た。
中、○印は図１６に示した従来の丸底船底の場合におけ
る吸込速度比が０．２５〜１．２５の範囲における全圧
損失係数の変化を示すもので、これに対し、サイドフェ
ンス１１の長さＬ1 を、４３０mm、３３０mm、２７０m
m、２３０mm、１８０mmと変化させ、取付け高さＨを、
２５mm、１８mmと変えた場合の実験を行ったところ、Ｌ
1 ＝４３０mm、Ｈ＝２５mmのときは△印の如く、Ｌ1 ＝
３３０mm、Ｈ＝２５mmのときは□印の如く、Ｌ1 ＝２７
０mm、Ｈ＝２５mmのときは◇印の如く、Ｌ1 ＝２７０m
m、Ｈ＝１８mmのときは●印の如く、Ｌ1 ＝２３０mm、
Ｈ＝２５mmのときは×印の如く、又、Ｌ1 ＝１８０mm、
Ｈ＝２５mmのときは◆印の如き結果がそれぞれ得られ
た。
【００２５】上記図２及び図３から明らかなように、高
さＨを２５mmとしたときにおいて、インテークダクト内
のポンプ部のキャビテーションの問題が少ない吸込速度
比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）が０．７５〜１．０のところで全圧
損失係数を低減できるサイドフェンス１１の長さは、下
限を２７０mm、上限を４３０mmとするのが有効であるこ
とがわかる。
さＨを２５mmとしたときにおいて、インテークダクト内
のポンプ部のキャビテーションの問題が少ない吸込速度
比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）が０．７５〜１．０のところで全圧
損失係数を低減できるサイドフェンス１１の長さは、下
限を２７０mm、上限を４３０mmとするのが有効であるこ
とがわかる。
【００２６】上記長さのサイドフェンス１１をインテー
ク２開口部に取り付けると、インテーク２部の流れが規
制されて円滑な流れとなる結果、インテーク２の開口縁
部に発生しようとする渦流を伴う二次流れが弱体化され
て、図１（ロ）に示す如く、インテーク２の開口縁部に
は流れ１２のようになり、従来発生していたインテーク
２部での圧力損失は低減され、インテーク２への円滑な
流入が行われて、図２及び図３に示す如き全圧損失係数
の大幅な低減が図れることになる。
ク２開口部に取り付けると、インテーク２部の流れが規
制されて円滑な流れとなる結果、インテーク２の開口縁
部に発生しようとする渦流を伴う二次流れが弱体化され
て、図１（ロ）に示す如く、インテーク２の開口縁部に
は流れ１２のようになり、従来発生していたインテーク
２部での圧力損失は低減され、インテーク２への円滑な
流入が行われて、図２及び図３に示す如き全圧損失係数
の大幅な低減が図れることになる。
【００２７】上記サイドフェンス１１の長さＬ1 の下限
を２７０mmとするときの実験は、図４に示す如く、イン
テーク２の開口前端からサイドフェンス１１の前端まで
の寸法Ｌ2 を８０mmとし、このＬ2 ＝８０mmを固定して
サイドフェンス１１の長さＬ1 を変化させて、サイドフ
ェンス１１の後端からインテーク２の開口後端までの寸
法Ｌ3 を変えて行った。サイドフェンス１１の長さＬ1
の下限を２７０mmとするときのサイドフェンス１１の位
置は、インテーク２の開口部の前方及び後方約Ｌ／５．
４の位置、すなわち、Ｌ2 及びＬ3 を８０mmとして配置
するのが有効である。
を２７０mmとするときの実験は、図４に示す如く、イン
テーク２の開口前端からサイドフェンス１１の前端まで
の寸法Ｌ2 を８０mmとし、このＬ2 ＝８０mmを固定して
サイドフェンス１１の長さＬ1 を変化させて、サイドフ
ェンス１１の後端からインテーク２の開口後端までの寸
法Ｌ3 を変えて行った。サイドフェンス１１の長さＬ1
の下限を２７０mmとするときのサイドフェンス１１の位
置は、インテーク２の開口部の前方及び後方約Ｌ／５．
４の位置、すなわち、Ｌ2 及びＬ3 を８０mmとして配置
するのが有効である。
【００２８】次に、図５は本発明の他の実施例を示すも
ので、左右のサイドフェンス１１を、船体中心線Ｓに対
して各々θ角度（１〜２度）傾斜させて左右のサイドフ
ェンス１１間のなす角度θ1 を約２〜４度となるように
取り付け、ウォータージェット推進艇が斜航したときに
サイドフェンス１１で揚力を生じさせて船の斜航を防ぎ
船の方向安定性を図るようにすると共に、サイドフェン
ス１１でインテーク２部を流体が円滑に流れるようにし
てインテーク２部の圧力損失を低減させるようにする。
ので、左右のサイドフェンス１１を、船体中心線Ｓに対
して各々θ角度（１〜２度）傾斜させて左右のサイドフ
ェンス１１間のなす角度θ1 を約２〜４度となるように
取り付け、ウォータージェット推進艇が斜航したときに
サイドフェンス１１で揚力を生じさせて船の斜航を防ぎ
船の方向安定性を図るようにすると共に、サイドフェン
ス１１でインテーク２部を流体が円滑に流れるようにし
てインテーク２部の圧力損失を低減させるようにする。
【００２９】ウォータージェット推進艇は航行中に船首
の向きを斜め前方に向けた姿勢で航行する、いわゆる斜
航することがあるが、かかる斜航において、船底部の左
右のサイドフェンス１１が前端側より後端側へかけて末
広がり状に傾斜していて、左右のサイドフェンス１１の
なす角度θ1 を２〜４度（片側のサイドフェンス１１と
船体中心線Ｓの角度θを１〜２度）とした構成にする
と、図６に示す如く船が斜航したときには、一方のサイ
ドフェンス１１は船の進行方向とほぼ平行状態になって
斜航角α−θになるが、他方のサイドフェンス１１は進
行方向に対して斜航角α＋θとなり、迎角が大きくなっ
て揚力Ｆが発生し、船尾側が矢印ａの方向へ振られて斜
航が修正され、船の方向が安定化させられる。
の向きを斜め前方に向けた姿勢で航行する、いわゆる斜
航することがあるが、かかる斜航において、船底部の左
右のサイドフェンス１１が前端側より後端側へかけて末
広がり状に傾斜していて、左右のサイドフェンス１１の
なす角度θ1 を２〜４度（片側のサイドフェンス１１と
船体中心線Ｓの角度θを１〜２度）とした構成にする
と、図６に示す如く船が斜航したときには、一方のサイ
ドフェンス１１は船の進行方向とほぼ平行状態になって
斜航角α−θになるが、他方のサイドフェンス１１は進
行方向に対して斜航角α＋θとなり、迎角が大きくなっ
て揚力Ｆが発生し、船尾側が矢印ａの方向へ振られて斜
航が修正され、船の方向が安定化させられる。
【００３０】このように船の斜航が修正されると、左右
のサイドフェンス１１によりインテーク２部の流れが規
制されてインテーク２部の流れが円滑となり、圧力損失
が低減して、全圧損失係数は低減される。上記におい
て、左右のサイドフェンス１１の取付角度θを１〜２度
として左右のサイドフェンス１１のなす角θ1 を２〜４
度としたのは、θ1 が２度以下では船の斜航時に迎角が
大きくならないで揚力が小さくなり、又、θ1 が４度以
上では効果に変化がなく、むしろ航行時の水の摩擦抵抗
が大きくなって全圧損失係数の増大となり不利となるか
らである。
のサイドフェンス１１によりインテーク２部の流れが規
制されてインテーク２部の流れが円滑となり、圧力損失
が低減して、全圧損失係数は低減される。上記におい
て、左右のサイドフェンス１１の取付角度θを１〜２度
として左右のサイドフェンス１１のなす角θ1 を２〜４
度としたのは、θ1 が２度以下では船の斜航時に迎角が
大きくならないで揚力が小さくなり、又、θ1 が４度以
上では効果に変化がなく、むしろ航行時の水の摩擦抵抗
が大きくなって全圧損失係数の増大となり不利となるか
らである。
【００３１】次に、上記した船の斜航がなくなるとイン
テーク２部の圧力損失が低減されて全圧損失係数が低減
することを、船底形状を丸底としたときの斜航した場合
と斜航しない場合について実験した結果、図７に示す如
き結果が得られた。図中、○印は斜航角α＝０°の場合
であり、△印は斜航角α＝３°の場合であり、□印は斜
航角α＝６°の場合である。同図からインテークダクト
１内の流速分布の差が比較的少なくなる吸込速度比
（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）＝０．７５付近では、斜航しない方が
全圧損失係数を大幅に低減できることがわかる。斜航す
ると、インテーク２部で流れが乱されて圧力損失が大と
なることに起因する。
テーク２部の圧力損失が低減されて全圧損失係数が低減
することを、船底形状を丸底としたときの斜航した場合
と斜航しない場合について実験した結果、図７に示す如
き結果が得られた。図中、○印は斜航角α＝０°の場合
であり、△印は斜航角α＝３°の場合であり、□印は斜
航角α＝６°の場合である。同図からインテークダクト
１内の流速分布の差が比較的少なくなる吸込速度比
（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）＝０．７５付近では、斜航しない方が
全圧損失係数を大幅に低減できることがわかる。斜航す
ると、インテーク２部で流れが乱されて圧力損失が大と
なることに起因する。
【００３２】又、船底形状を丸底としたときのサイドフ
ェンス１１がない場合と、サイドフェンス１１を取り付
けたときにサイドフェンス１１の迎角θ＝０°とした場
合とθ＝１．５°とした場合における全圧損失係数を求
めたところ、図８に示す如き結果が得られた。図中、○
印はサイドフェンスがない場合であり、△印はサイドフ
ェンス１１の迎角θ＝０°の場合であり、□印はサイド
フェンス１１の迎角θ＝１．５°の場合である。同図か
ら明らかなように、サイドフェンスのないものに比し
て、迎角θ＝０°でも左右にサイドフェンス１１を設け
た方が、図１に示す前記実施例の如くインテーク２部に
発生する渦対に伴う二次流れによる圧力損失を低減でき
て、吸込速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）＝０．７５〜１．０の
付近で全圧損失係数ζを低減でき、サイドフェンス１１
の迎角θ＝１．５°とすると、θ＝０°の場合よりもよ
り全圧損失係数を低減できて有効であることがわかる。
ェンス１１がない場合と、サイドフェンス１１を取り付
けたときにサイドフェンス１１の迎角θ＝０°とした場
合とθ＝１．５°とした場合における全圧損失係数を求
めたところ、図８に示す如き結果が得られた。図中、○
印はサイドフェンスがない場合であり、△印はサイドフ
ェンス１１の迎角θ＝０°の場合であり、□印はサイド
フェンス１１の迎角θ＝１．５°の場合である。同図か
ら明らかなように、サイドフェンスのないものに比し
て、迎角θ＝０°でも左右にサイドフェンス１１を設け
た方が、図１に示す前記実施例の如くインテーク２部に
発生する渦対に伴う二次流れによる圧力損失を低減でき
て、吸込速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）＝０．７５〜１．０の
付近で全圧損失係数ζを低減でき、サイドフェンス１１
の迎角θ＝１．５°とすると、θ＝０°の場合よりもよ
り全圧損失係数を低減できて有効であることがわかる。
【００３３】更に、船底形状を丸底としたときに、船底
にサイドフェンス１１を取り付けた場合におけるサイド
フェンス迎角θ＝０°及びθ＝１．５°と船の斜航との
関係について全圧損失係数の差を求めたところ、図９に
示す如き結果が得られた。図中、○印はサイドフェンス
迎角θ＝０°で斜航しない場合であり、△印はサイドフ
ェンス迎角θ＝０°で斜航角α＝３°の場合であり、□
印はサイドフェンス迎角θ＝０°で斜航角α＝６°の場
合である。又、●印はサイドフェンス迎角θ＝１．５°
で斜航しない場合であり、×印はサイドフェンス迎角θ
＝１．５°で斜航角α＝３°の場合であり、◆印はサイ
ドフェンス迎角θ＝１．５°で斜航角α＝６°の場合で
ある。同図から明らかなように、船が斜航しないで且つ
サイドフェンスに取付角度をつけたものが全圧損失係数
低減上最も有効であり、次いで、船の斜航がなくサイド
フェンス１１を船体中心線と平行でも船底に取り付ける
と有効であることがわかる。
にサイドフェンス１１を取り付けた場合におけるサイド
フェンス迎角θ＝０°及びθ＝１．５°と船の斜航との
関係について全圧損失係数の差を求めたところ、図９に
示す如き結果が得られた。図中、○印はサイドフェンス
迎角θ＝０°で斜航しない場合であり、△印はサイドフ
ェンス迎角θ＝０°で斜航角α＝３°の場合であり、□
印はサイドフェンス迎角θ＝０°で斜航角α＝６°の場
合である。又、●印はサイドフェンス迎角θ＝１．５°
で斜航しない場合であり、×印はサイドフェンス迎角θ
＝１．５°で斜航角α＝３°の場合であり、◆印はサイ
ドフェンス迎角θ＝１．５°で斜航角α＝６°の場合で
ある。同図から明らかなように、船が斜航しないで且つ
サイドフェンスに取付角度をつけたものが全圧損失係数
低減上最も有効であり、次いで、船の斜航がなくサイド
フェンス１１を船体中心線と平行でも船底に取り付ける
と有効であることがわかる。
【００３４】又、図１０（イ）（ロ）（ハ）は本発明の
更に他の実施例を示すもので、図１に示した実施例にお
いてインテーク２の側縁部に近接させて左右各１枚のサ
イドフェンス１１を前後方向に配設して、インテーク２
の開口縁部に沿い発生する渦流を伴った粘性支配の強い
二次流れを、サイドフェンス１１により水の流れを規制
することから消失させて円滑な流れ１２とするようにし
たものに代えて、インテーク２の開口部の前端側におけ
る左右両側部の船底に、後方へ向け帯状にジェット噴流
１４を生じさせるように軸心方向にスリットを開口させ
且つ断面形状を流線形として流体抵抗を少なくなるよう
にしたジェット噴流吹出し管１３を、ジェット噴流１４
が所要の幅となるよう所要高さ（サイドフェンス１１の
高さＨに相当）に取り付け、該左右のジェット噴流吹出
し管１３から吹き出される作動水のジェット噴流１４が
インテーク２の開口両側縁部を帯状に通過して、該イン
テーク２の開口両側縁近傍位置にジェット噴流１４によ
るフェンスを作るようにし、且つ上記ジェット噴流吹出
し管１３からジェット噴流１４として吹き出す作動水
を、インテークダクト１内のポンプ羽根車７出口部から
導くようにするため、該インテークダクト１内のポンプ
羽根車７出口部とジェット噴流吹出し管１３とを導管１
５で連絡し、ポンプ羽根車７出口部から導管１５を経て
送られる作動水をジェット噴流吹出し管１３より噴出さ
せるようにしたものである。
更に他の実施例を示すもので、図１に示した実施例にお
いてインテーク２の側縁部に近接させて左右各１枚のサ
イドフェンス１１を前後方向に配設して、インテーク２
の開口縁部に沿い発生する渦流を伴った粘性支配の強い
二次流れを、サイドフェンス１１により水の流れを規制
することから消失させて円滑な流れ１２とするようにし
たものに代えて、インテーク２の開口部の前端側におけ
る左右両側部の船底に、後方へ向け帯状にジェット噴流
１４を生じさせるように軸心方向にスリットを開口させ
且つ断面形状を流線形として流体抵抗を少なくなるよう
にしたジェット噴流吹出し管１３を、ジェット噴流１４
が所要の幅となるよう所要高さ（サイドフェンス１１の
高さＨに相当）に取り付け、該左右のジェット噴流吹出
し管１３から吹き出される作動水のジェット噴流１４が
インテーク２の開口両側縁部を帯状に通過して、該イン
テーク２の開口両側縁近傍位置にジェット噴流１４によ
るフェンスを作るようにし、且つ上記ジェット噴流吹出
し管１３からジェット噴流１４として吹き出す作動水
を、インテークダクト１内のポンプ羽根車７出口部から
導くようにするため、該インテークダクト１内のポンプ
羽根車７出口部とジェット噴流吹出し管１３とを導管１
５で連絡し、ポンプ羽根車７出口部から導管１５を経て
送られる作動水をジェット噴流吹出し管１３より噴出さ
せるようにしたものである。
【００３５】この実施例においては、インテーク２の開
口両側縁部にジェット噴流１４のカーテンをフェンス状
に形成できるので、従来インテーク２の開口縁部に沿っ
て発生している渦流１０を伴う二次流れに対し、インテ
ーク２の両側部に沿って形成されるジェット噴流１４の
作用により図１０（ロ）に破線で示す如き反対方向の流
れ１６の作用が生じ、従来発生していた渦流１０を伴う
二次流れの発生を弱めて円滑な流れ１２とし、インテー
ク２への円滑な流入を行わせることが可能となって、前
記実施例の場合と同様に、従来、インテーク２の開口縁
部に発生していた渦流を伴った二次流れによる圧力損失
を低減させることができ、インテークダクト１内のポン
プ部での全圧損失係数を低減させてウォータージェット
推進艇の推進効率を向上させることができる。
口両側縁部にジェット噴流１４のカーテンをフェンス状
に形成できるので、従来インテーク２の開口縁部に沿っ
て発生している渦流１０を伴う二次流れに対し、インテ
ーク２の両側部に沿って形成されるジェット噴流１４の
作用により図１０（ロ）に破線で示す如き反対方向の流
れ１６の作用が生じ、従来発生していた渦流１０を伴う
二次流れの発生を弱めて円滑な流れ１２とし、インテー
ク２への円滑な流入を行わせることが可能となって、前
記実施例の場合と同様に、従来、インテーク２の開口縁
部に発生していた渦流を伴った二次流れによる圧力損失
を低減させることができ、インテークダクト１内のポン
プ部での全圧損失係数を低減させてウォータージェット
推進艇の推進効率を向上させることができる。
【００３６】又、ジェット噴流吹出し管１３は断面形状
が流線形としてあるので、流体抵抗を小さくすることが
できる。
が流線形としてあるので、流体抵抗を小さくすることが
できる。
【００３７】本発明者等は、船底形状が丸底の場合につ
いてジェット噴流１４を生じさせた場合と従来の場合に
おける吸込速度比が０．２５〜１．２５の範囲で実験を
行ったところ、図１１に示す如き結果が得られた。図１
１から明らかな如く、○印で示す従来の丸底船底の場合
に比して、△印で示すジェット噴流１４を生じさせた場
合は、吸込速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）が０．９〜１．２５
付近で全圧損失係数を１／３〜１／２程度低減できるこ
とがわかる。
いてジェット噴流１４を生じさせた場合と従来の場合に
おける吸込速度比が０．２５〜１．２５の範囲で実験を
行ったところ、図１１に示す如き結果が得られた。図１
１から明らかな如く、○印で示す従来の丸底船底の場合
に比して、△印で示すジェット噴流１４を生じさせた場
合は、吸込速度比（Ｉ．Ｖ．Ｒ．）が０．９〜１．２５
付近で全圧損失係数を１／３〜１／２程度低減できるこ
とがわかる。
【００３８】なお、図１０の実施例において、導管１５
の途中位置に補助ポンプ１７を設け、導管１５を経てジ
ェット噴流吹出し管１３に送られる作動水を加圧するよ
うにしてもよい。
の途中位置に補助ポンプ１７を設け、導管１５を経てジ
ェット噴流吹出し管１３に送られる作動水を加圧するよ
うにしてもよい。
【００３９】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明のウォータージ
ェット推進器用インテーク部の圧力損失低減装置によれ
ば、平底船底、丸底船底いずれにおいてもインテークの
開口部を挟むように左右の両側縁部近傍に、該インテー
クの前後方向開口長さと等しいかそれより短かい長さと
したサイドフェンスを、インテークの開口幅寸法に対し
て１／５〜１／６の高さとして前後方向に平行に設置し
てなる構成としてあるので、インテークの開口縁部に沿
って発生する渦流に伴う二次流れによる圧力損失を、サ
イドフェンスで流れを規制してインテークへの円滑な流
入を行わせることにより低減させることができ、インテ
ークダクト内のポンプでの全圧損失係数を低減させてウ
ォータージェット推進艇の推進効率を向上させることが
できる。又、上記サイドフェンスを船体中心線に対して
所要角度傾斜させて、左右のサイドフェンスが前端側か
ら後端側へ末広がりとなるようにすることにより、船が
斜航すると一方のサイドフェンスは進行方向と平行にな
っても、他方のサイドフェンスは迎角が大きくなって揚
力が発生し斜航を減ずる方向に船尾を振るようになり、
斜航によるインテーク部の圧力損失を低減してウォータ
ージェット推進艇の推進効率をより向上させることがで
きる。
ェット推進器用インテーク部の圧力損失低減装置によれ
ば、平底船底、丸底船底いずれにおいてもインテークの
開口部を挟むように左右の両側縁部近傍に、該インテー
クの前後方向開口長さと等しいかそれより短かい長さと
したサイドフェンスを、インテークの開口幅寸法に対し
て１／５〜１／６の高さとして前後方向に平行に設置し
てなる構成としてあるので、インテークの開口縁部に沿
って発生する渦流に伴う二次流れによる圧力損失を、サ
イドフェンスで流れを規制してインテークへの円滑な流
入を行わせることにより低減させることができ、インテ
ークダクト内のポンプでの全圧損失係数を低減させてウ
ォータージェット推進艇の推進効率を向上させることが
できる。又、上記サイドフェンスを船体中心線に対して
所要角度傾斜させて、左右のサイドフェンスが前端側か
ら後端側へ末広がりとなるようにすることにより、船が
斜航すると一方のサイドフェンスは進行方向と平行にな
っても、他方のサイドフェンスは迎角が大きくなって揚
力が発生し斜航を減ずる方向に船尾を振るようになり、
斜航によるインテーク部の圧力損失を低減してウォータ
ージェット推進艇の推進効率をより向上させることがで
きる。
【００４０】更に、インテークの開口部を挟むように左
右に所要長さのサイドフェンスを取り付ける構成に代え
て、インテークの開口部前端部の左右両側位置に、ジェ
ット噴流吹出し管を、後方へジェット噴流を帯状に生じ
させるように取り付けた構成とすることにより、インテ
ークの開口部を挟んで左右に作動水のジェット噴流を生
じさせて、該ジェット噴流によりインテーク開口縁部に
沿う渦流を伴った二次流れを弱体化して円滑な流れにす
ることができ、かかる二次流れによる圧力損失を低減し
て、前記サイドフェンスを設けた場合と同様にインテー
クダクト内のポンプでの全圧損失係数を低減してウォー
タージェット推進艇の推進効率を向上させることができ
るほかに、ジェット噴流吹出し管から吹き出されるジェ
ット噴流自体を推進力の一部として活用することができ
る。
右に所要長さのサイドフェンスを取り付ける構成に代え
て、インテークの開口部前端部の左右両側位置に、ジェ
ット噴流吹出し管を、後方へジェット噴流を帯状に生じ
させるように取り付けた構成とすることにより、インテ
ークの開口部を挟んで左右に作動水のジェット噴流を生
じさせて、該ジェット噴流によりインテーク開口縁部に
沿う渦流を伴った二次流れを弱体化して円滑な流れにす
ることができ、かかる二次流れによる圧力損失を低減し
て、前記サイドフェンスを設けた場合と同様にインテー
クダクト内のポンプでの全圧損失係数を低減してウォー
タージェット推進艇の推進効率を向上させることができ
るほかに、ジェット噴流吹出し管から吹き出されるジェ
ット噴流自体を推進力の一部として活用することができ
る。
【図１】本発明の一実施例を示すもので、（イ）はイン
テークダクトの切断側面図、（ロ）は（イ）のＡ−Ａ矢
視図、（ハ）は船底部の正面図である。
テークダクトの切断側面図、（ロ）は（イ）のＡ−Ａ矢
視図、（ハ）は船底部の正面図である。
【図２】船底形状が平底の場合のサイドフェンス長さが
異なるときの全圧損失係数と吸込速度比の関係を示す図
である。
異なるときの全圧損失係数と吸込速度比の関係を示す図
である。
【図３】船底形状が丸底の場合のサイドフェンス長さが
異なるときの全圧損失係数と吸込速度比の関係を示す図
である。
異なるときの全圧損失係数と吸込速度比の関係を示す図
である。
【図４】サイドフェンス長さの下限を示す底面図であ
る。
る。
【図５】本発明の他の実施例を示す概略底面図である。
【図６】船が斜航するときの状態を示す概略図である。
【図７】船底形状が丸底の場合に船が斜航するときとし
ないときの全圧損失係数と吸込速度比の関係を示す図で
ある。
ないときの全圧損失係数と吸込速度比の関係を示す図で
ある。
【図８】船底形状が丸底の場合にサイドフェンスがない
ときと左右にサイドフェンスを平行に設けたときと角度
をつけて設けたときにおける全圧損失係数と吸込速度比
の関係を示す図である。
ときと左右にサイドフェンスを平行に設けたときと角度
をつけて設けたときにおける全圧損失係数と吸込速度比
の関係を示す図である。
【図９】船底形状が丸底の場合に左右のサイドフェンス
を平行に設けたときと角度をつけて設けたとき及び船が
斜航するときとしないときにおける全圧損失係数と吸込
速度比の関係を示す図である。
を平行に設けたときと角度をつけて設けたとき及び船が
斜航するときとしないときにおける全圧損失係数と吸込
速度比の関係を示す図である。
【図１０】本発明の更に他の実施例を示すもので、
（イ）はインテークダクト部の切断側面図、（ロ）は
（イ）のＣ−Ｃ矢視図、（ハ）は（イ）のＤ矢視図であ
る。
（イ）はインテークダクト部の切断側面図、（ロ）は
（イ）のＣ−Ｃ矢視図、（ハ）は（イ）のＤ矢視図であ
る。
【図１１】船底形状が丸底の場合のジェット噴流を生じ
させた場合とそうでない場合の全圧損失係数と吸込速度
比の関係を示す図である。
させた場合とそうでない場合の全圧損失係数と吸込速度
比の関係を示す図である。
【図１２】ウォータージェット推進艇のウォータージェ
ット推進器の一例を示す切断側面図である。
ット推進器の一例を示す切断側面図である。
【図１３】船底形状が平底の場合におけるインテークダ
クト内流速分布を示すもので、（イ）はインテークダク
トの図、（ロ）はインテークダクト内のポンプ入口位置
における垂直方向の流速分布を示す図である。
クト内流速分布を示すもので、（イ）はインテークダク
トの図、（ロ）はインテークダクト内のポンプ入口位置
における垂直方向の流速分布を示す図である。
【図１４】船底形状が丸底の場合におけるインテークダ
クト内のポンプ入口位置での垂直方向の流速分布を示す
図である。
クト内のポンプ入口位置での垂直方向の流速分布を示す
図である。
【図１５】船底形状が平底の場合の全圧損失係数と吸込
速度比の関係を示す図である。
速度比の関係を示す図である。
【図１６】船底形状が丸底の場合の全圧損失係数と吸込
速度比の関係を示す図である。
速度比の関係を示す図である。
【図１７】従来のインテークに発生する渦対に伴う二次
流れを示す底面図である。
流れを示す底面図である。
１ インテークダクト
２ インテーク
３ 吐出ノズル
５ 主軸
７ 羽根車
１１ サイドフェンス
１３ ジェット噴流吹出し管
１４ ジェット噴流
１５ 導管
Ｌ インテーク開口長さ
Ｌ１ サイドフェンス長さ
Ｂ インテーク開口幅寸法
Ｈ サイドフェンス取付高さ
Ｓ 船体中心線
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平４−243687（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−87898（ＪＰ，Ａ)
特開 昭48−36890（ＪＰ，Ａ)
実開 平２−54698（ＪＰ，Ｕ)
実開 平２−64497（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B63H 11/103
Claims (3)
- 【請求項１】 インテークの開口両側縁部近傍位置に、
該インテークの前後方向開口長さと等しいかそれより短
かい長さとした左右各１枚のサイドフェンスを、インテ
ークの開口幅寸法に対して１／５〜１／６の高さとして
前後方向に平行に設置してなることを特徴とするウォー
タージェット推進器用インテーク部の圧力損失低減装
置。 - 【請求項２】 インテークの開口両側縁部近傍位置に、
該インテークの前後方向開口長さと等しいかそれより短
かい長さとした左右各１枚のサイドフェンスを、インテ
ークの開口幅寸法に対して１／５〜１／６の高さとして
前後方向に船体中心線に対して所要角度傾斜させて、前
端側よりも後端側が末広がり状となるように設置してな
ることを特徴とするウォータージェット推進器用インテ
ーク部の圧力損失低減装置。 - 【請求項３】 インテーク開口部の前端側の両側部に、
後方へ向けジェット噴流を生じさせる所要高さのジェッ
ト噴流吹出し管を取り付け、該ジェット噴流吹出し管よ
り吹き出される作動水のジェット噴流がインテークの開
口両側縁部を帯状に通過して後方へ移行するようにし、
且つ上記ジェット噴流吹出し管への作動水をインテーク
ダクト内ポンプ出口部から導くようにしたことを特徴と
するウォータージェット推進器用インテーク部の圧力損
失低減装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28209893A JP3395294B2 (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | ウォータージェット推進器用インテーク部の圧力損失低減装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28209893A JP3395294B2 (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | ウォータージェット推進器用インテーク部の圧力損失低減装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07112698A JPH07112698A (ja) | 1995-05-02 |
| JP3395294B2 true JP3395294B2 (ja) | 2003-04-07 |
Family
ID=17648103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28209893A Expired - Fee Related JP3395294B2 (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | ウォータージェット推進器用インテーク部の圧力損失低減装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3395294B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3528641B2 (ja) * | 1998-12-03 | 2004-05-17 | 株式会社石垣 | ウォータージェット推進式船外機 |
-
1993
- 1993-10-18 JP JP28209893A patent/JP3395294B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07112698A (ja) | 1995-05-02 |
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