JP3358552B2 - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

内燃機関の燃料噴射制御装置

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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の燃料噴
射制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】リーンＮＯx触媒は、空燃比リーンの状
態で燃焼させる内燃機関、例えば、ディーゼルエンジン
やリーンバーンガソリンエンジンから排出される排気ガ
スのＮＯx浄化に多用されている。リーンＮＯx触媒に
は、選択還元型ＮＯx触媒や吸蔵還元型ＮＯx触媒があ
る。
【０００３】選択還元型ＮＯx触媒は、酸素過剰の雰囲
気で炭化水素（ＨＣ）の存在下でＮＯxを還元または分
解する触媒であり、ゼオライトにＣｕ等の遷移金属をイ
オン交換して担持した触媒、ゼオライトまたはアルミナ
に貴金属を担持した触媒、等が含まれる。
【０００４】この選択還元型ＮＯx触媒でＮＯxを浄化す
るためには触媒周囲に適量のＨＣ成分が必要とされる。
ところが、前記内燃機関の通常運転時の排気中のＨＣ成
分の量は極めて少なく、そのため、通常運転時にＮＯx
を浄化するためには、選択還元型ＮＯx触媒にＨＣ成分
を供給する必要がある。
【０００５】一方、吸蔵還元型ＮＯx触媒は、流入排気
ガスの空燃比がリーンのときはＮＯxを吸収し、流入排
気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯxを放出
する触媒であり、例えばアルミナを担体とし、この担体
上に例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、リチウムＬ
ｉ、セシウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢ
ａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬ
ａ、イットリウムＹのような希土類から選ばれた少なく
とも一つと、白金Ｐｔのような貴金属とが担持されて、
構成されている。
【０００６】空燃比リーンの状態で燃焼させる内燃機関
の排気系にこの吸蔵還元型ＮＯx触媒を配置すると、こ
の内燃機関では通常運転時の排気ガスの空燃比がリーン
であるため、排気ガス中のＮＯxがＮＯx触媒に吸収され
ることとなる。しかしながら、リーン空燃比の排気ガス
をＮＯx触媒に供給し続けると、ＮＯx触媒のＮＯx吸収
能力が飽和に達し、それ以上、ＮＯxを吸収できなくな
り、ＮＯxをリークさせることとなる。そこで、吸蔵還
元型ＮＯx触媒では、ＮＯx吸収能力が飽和する前に所定
のタイミングで流入排気ガスの空燃比をリッチにするこ
とによって酸素濃度を極度に低下させ、ＮＯx触媒に吸
収されているＮＯxをＮＯ2に還元して放出し、ＮＯx触
媒のＮＯx吸収能力を回復させる必要がある。
【０００７】ここで、選択還元型ＮＯx触媒にＨＣ成分
を供給する方法の一つとして、あるいは、吸蔵還元型Ｎ
Ｏx触媒に空燃比リッチの排気ガスを供給する方法の一
つとして、燃料のポスト噴射がある。これは、内燃機関
の所定の気筒内に燃料噴射弁から燃料をメイン噴射（主
噴射）した後、当該気筒の膨張行程あるいは排気行程に
おいて前記燃料噴射弁から筒内に燃料を噴射（ポスト噴
射）して排気ガスの空燃比をリッチにし、このポスト噴
射燃料のＨＣ成分を気筒内の爆発時の熱によって軽質な
ＨＣに改質し、これを排気ガスと共に、選択還元型ＮＯ
x触媒あるいは吸蔵還元型ＮＯx触媒に供給する方法であ
る。
【０００８】尚、内燃機関において燃料をポスト噴射す
る目的としては、これら排気系に配置したリーンＮＯx
触媒のＮＯx浄化性能を維持せしめるためではなく、タ
ーボチャージャの過給圧を上げるためや、触媒の暖機性
向上のためなどにポスト噴射を行う場合もある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】特開平１０−４７１４
６号公報には、選択還元型ＮＯx触媒の触媒温度が高く
なるにしたがってポスト噴射の噴射タイミングを次第に
遅らせることにより、ポスト噴射燃料のＨＣ成分の改質
を最適にする技術が開示されている。
【００１０】しかしながら、ポスト噴射の時に筒内温度
が低いと、ポスト噴射燃料のＨＣ成分を軽質なＨＣに改
質することができず、重質成分のまま選択還元型ＮＯx
触媒に供給するようになってＮＯx浄化率が低下してし
まい、また、ポスト噴射燃料の噴霧がボア壁面に到達し
易くなり、エンジンオイルの希釈という問題が生じる虞
れがある。一方、ポスト噴射の時に筒内温度が高いと、
ポスト噴射燃料が焼失してしまい、選択還元型ＮＯx触
媒にＨＣ成分を供給することができなくなり、ＮＯx浄
化率が低下するという問題が生じる虞れがある。
【００１１】ポスト噴射燃料のＨＣ成分の改質不良やポ
スト噴射燃料の焼失については、排気系に吸蔵還元型Ｎ
Ｏx触媒を配置した場合にも問題となる。また、エンジ
ンオイルの希釈に関しては、いかなる目的でポスト噴射
を行う場合にも生じる虞れがある問題である。
【００１２】本発明はこのような従来の技術の問題点に
鑑みてなされたものであり、本発明が解決しようとする
課題は、最適な筒内温度でポスト噴射が実行されるよう
にポスト噴射時期を制御することにより、エンジンオイ
ルの希釈等、ポスト噴射に起因する問題が生じないよう
にすることにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するために、以下の手段を採用した。本願の第１の発明
は、圧縮上死点近傍で燃料噴射手段から気筒内に燃料を
主噴射した後に、膨張行程で前記燃料噴射手段から気筒
内に燃料をポスト噴射する内燃機関の燃料噴射制御装置
において、主噴射終了時期を基点として、少なくとも該
内燃機関における燃料の燃焼量、クランク角、及び冷却
水損失より気筒内の温度が目標温度となるポスト噴射時
期を算出するポスト噴射時期決定手段、を備え、前記ポ
スト噴射時期決定手段により決定されたポスト噴射時期
にポスト噴射を実行することを特徴とする内燃機関の燃
料噴射制御装置。
【００１４】第１の発明の内燃機関の燃料噴射制御装置
では、ポスト噴射時期決定手段により、少なくとも該内
燃機関における燃料の燃焼量、クランク角、及び冷却水
損失に応じて主噴射終了時期を基点にしたポスト噴射時
期が決定される。決定されたポスト噴射時期において筒
内温度は目標温度になるので、ポスト噴射は筒内温度が
目標温度になったときに実行されることになる。
【００１５】
【００１６】
【００１７】尚、第１の発明において、ポスト噴射を行
う目的としては、排気系に配置したリーンＮＯｘ触媒の
ＮＯｘ浄化性能の維持あるいは回復、ターボチャージャ
の過給圧の昇圧、触媒の暖機性向上などを例示すること
ができるが、これらに限定されるものではない。本発明
は、いかなる目的でポスト噴射が行われる場合にも、適
用可能である。
【００１８】第１の発明において、内燃機関としては、
直噴式ディーゼルエンジンや直噴式ガソリンエンジンを
例示することができる。
【００１９】第１の発明においては、前記目標温度を、
ポスト噴射された燃料が燃焼せず且つ噴霧が気筒のボア
壁面に到達しない筒内温度とすることができる。目標温
度をこのようにした場合には、ポスト噴射された燃料の
噴霧が気筒のボア壁面に到達しなくなり、また、ポスト
噴射された燃料は燃焼せずに排気系に供給される。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る内燃機関の燃
料噴射制御装置の実施の形態を図１及び図２の図面に基
いて説明する。尚、以下に記載する実施の形態は、本発
明に係る燃料噴射制御装置を内燃機関としての車両用デ
ィーゼルエンジンに適用した態様である。
【００２１】図１は、本発明に係る燃料噴射制御装置が
装備された直噴式ディーゼルエンジンの全体構成を示す
図である。エンジン１は４気筒ディーゼルエンジンであ
り、１番気筒（＃１）から４番気筒（＃４）の各気筒１
１，１２，１３，１４の燃焼室には、吸気管２、吸気マ
ニホールド２０、及び吸気マニホールド２０から分岐さ
れた吸気枝管２１，２２，，２３，２４を介して新気が
導入される。吸気管２の途中には、エアフロメータ３、
ターボチャージャ４のコンプレッサ５と、インタークー
ラ６と、吸気絞り弁７が設けられている。吸気絞り弁７
は、エンジン１の運転状態に応じてエンジンコントロー
ル用電子制御ユニット（ＥＣＵ）１００によって制御さ
れる。
【００２２】エンジン１には、エンジン１の冷却水温度
に対応した出力信号をＥＣＵ１００に出力するエンジン
水温センサ５７が取り付けられている。吸気マニホール
ド２０には、吸気マニホールド２０内の吸気温度に対応
した出力信号をＥＣＵ１００に出力するインマニ温セン
サ５１が取り付けられている。インマニ温センサ５１
は、吸気絞り弁７の下流に配置されており、また、新気
とＥＧＲガスが十分に混合された状態で吸気の温度を計
測できるように、ＥＧＲ管４７との連結部から十分に距
離のある位置に配置されている。
【００２３】エンジン１には、各気筒１１〜１４に燃料
を噴射する燃料噴射弁（燃料噴射手段）３１，３２，３
３，３４が設けられている。燃料供給装置５２から送油
された燃料は、所定の圧力でコモンレール５３に一旦貯
留され、コモンレール５３から各燃料噴射弁３１〜３４
に供給される。
【００２４】コモンレール５３には、コモンレール５３
内の燃料圧力（コモンレール圧力）に対応した出力信号
をＥＣＵ１００に出力するコモンレール圧力センサ５４
が取り付けられている。
【００２５】燃料噴射弁３１〜３４は、圧縮上死点近傍
において対応する気筒に燃料をメイン噴射（主噴射）
し、所定の気筒の膨張行程において対応する気筒の前記
燃料噴射弁から燃料をポスト噴射するように、ＥＣＵ１
００によって制御されている。ポスト噴射された燃料の
ＨＣ成分は、後述する選択還元型ＮＯx触媒１０ａに供
給される。
【００２６】メイン噴射あるいはポスト噴射における燃
料噴射弁３１〜３４の開弁時期及び開弁期間は、エンジ
ン１の運転状態に応じてＥＣＵ１００により制御され、
１番気筒１１から４番気筒１４のうちのいずれの気筒に
対してポスト噴射を実行するかはエンジン１の運転状態
に応じてＥＣＵ１００が決定する。
【００２７】各気筒１１〜１４の燃焼室で生じた排気ガ
スは、各気筒１１〜１４に対応して設けられた排気枝管
４１，４２，４３，４４を介して排気マニホールド４０
に排出される。
【００２８】排気マニホールド４０に流入した排気ガス
は、集合排気管８を介して大気に排出される。集合排気
管８の途中には、ターボチャージャ４のタービン９と、
触媒コンバータ１０が設けられている。排気ガスはター
ビン９を駆動し、タービン９に連結されたコンプレッサ
５を駆動して、吸気を過給する。
【００２９】触媒コンバータ１０には選択還元型ＮＯx
触媒１０ａが収容されている。選択還元型ＮＯx触媒１
０ａは、酸素過剰の雰囲気で炭化水素の存在下でＮＯx
を還元または分解する触媒であり、選択還元型ＮＯx触
媒には、ゼオライトにＣｕ等の遷移金属をイオン交換し
て担持した触媒、ゼオライトまたはアルミナに貴金属を
担持した触媒、等が含まれる。
【００３０】集合排気管８において触媒コンバータ１０
の入口近傍と出口近傍には、触媒コンバータ１０に流入
する排気ガスの温度あるいは触媒コンバータ１０から流
出する排気ガスの温度に対応した出力信号をＥＣＵ１０
０に出力する入ガス温センサ５５と出ガス温センサ５６
が取り付けられている。これら入ガス温センサ５５と出
ガス温センサ５６の出力信号に基づいて、ＥＣＵ１００
は触媒コンバータ１０の触媒温度を演算する。
【００３１】また、４番気筒１４から排出される排気ガ
スの一部はＥＧＲガス（還流ガス）として、排気枝管４
４からＥＧＲ管４７を介して吸気マニホールド２０に再
循環可能になっている。ＥＧＲ管４７の途中には負圧式
のＥＧＲ弁４９が設置されている。ＥＧＲ弁４９のダイ
アフラム室には図示しない導圧管を介して吸気管負圧が
導入され、ＥＧＲ弁４９は、エンジン１の運転状態に応
じて開度制御され、ＥＧＲガスの還流量を制御する。
【００３２】ＥＣＵ１００はデジタルコンピュータから
なり、双方向バスによって相互に接続されたＲＯＭ（リ
ードオンリメモリ）、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモ
リ）、ＣＰＵ（セントラルプロセッサユニット）、入力
ポート、出力ポートを具備し、エンジン１の燃料噴射量
制御等の基本制御を行うほか、この実施の形態では、触
媒コンバータ１０にＨＣを供給するためのポスト噴射制
御を行っている。
【００３３】これら制御のために、ＥＣＵ１００の入力
ポートには、アクセル開度センサ７１からの入力信号
と、クランク角センサ７２からの入力信号が入力され
る。アクセル開度センサ７１はアクセル開度に比例した
出力電圧をＥＣＵ１００に出力し、ＥＣＵ１００はアク
セル開度センサ７１の出力信号に基づいてエンジン負荷
を演算する。クランク角センサ７２はクランクシャフト
が一定角度回転する毎に出力パルスをＥＣＵ１００に出
力し、ＥＣＵ１００はこの出力パルスに基づいてエンジ
ン回転数を演算する。これらエンジン負荷とエンジン回
転数によってエンジン運転状態が判別される。
【００３４】次に、この実施の形態における燃料噴射制
御装置の作用について説明する。ＥＣＵ１００は、エン
ジン１の運転状態に応じて、各燃料噴射弁３１〜３４を
所定の開弁時期に所定期間開弁して各気筒１１〜１４内
に所定量の燃料をメイン噴射する。各気筒１１〜１４内
にメイン噴射された燃料は、爆発・燃焼した後、排気ガ
スとして、各排気枝管４１〜４４、排気マニホールド４
０、集合排気管８、触媒コンバータ１０を通って大気に
排気される。
【００３５】また、ＥＣＵ１００は、エンジン１の運転
状態に応じて、前記メイン噴射された燃料の爆発・燃焼
により生じた排気ガス中のＮＯxを触媒コンバータ１０
で浄化するのに必要な還元剤量に相当する燃料のポスト
噴射量を演算し、このポスト噴射量の燃料をポスト噴射
するべく、所定の気筒の燃料噴射弁を、当該気筒の膨張
行程における所定の開弁時期に所定期間開弁する。ポス
ト噴射された燃料のＨＣ成分は、爆発行程の熱により軽
質なＨＣに改質されて、排気ガスと共に前記排気経路を
通って触媒コンバータ１０に供給される。その結果、排
気ガス中のＮＯxは触媒コンバータ１０の選択還元型Ｎ
Ｏx触媒１０ａにおいて還元され、Ｎ2、Ｈ2Ｏ、ＣＯ2と
なって大気に放出される。
【００３６】ところで、燃料をポスト噴射する時に筒内
温度が高すぎると、ポスト噴射された燃料が焼失してし
まい、触媒コンバータ１０に必要量のＨＣを供給するこ
とができなくなって、ＮＯxの浄化率が低下するという
問題が生じ、一方、燃料をポスト噴射する時に筒内温度
が低すぎると、ポスト噴射された燃料のＨＣ成分を軽質
なＨＣに改質することができず、重質成分のまま触媒コ
ンバータ１０に供給することになってＮＯxの浄化率が
低下してしまい、また、ポスト噴射された燃料の貫徹力
が大きくなるため、噴霧が気筒のボア壁面に到達して、
エンジンオイルを希釈するという問題が生じる虞れがあ
ることは前述した通りである。
【００３７】したがって、ポスト噴射は、ポスト噴射燃
料の噴霧がボア壁面に到達することがなく、しかもポス
ト噴射燃料のＨＣ成分を軽質なＨＣ成分に改質すること
ができる筒内温度の時に、実行する必要がある。
【００３８】そこで、この燃料噴射制御装置では、筒内
温度がポスト噴射に最適な温度になったときにポスト噴
射が実行されるように、ＥＣＵ１００がエンジン１の運
転状態に応じてポスト噴射の時期を演算し、ポスト噴射
の制御を行っている。尚、この実施の形態においてポス
ト噴射に最適な筒内温度、即ち、ポスト噴射燃料の噴霧
がボア壁面に到達することがなく且つポスト噴射燃料の
ＨＣ成分を軽質なＨＣ成分に改質することができる筒内
温度、がいかなる温度であるかは、予めこのエンジン１
に対して実験を行って決定する。
【００３９】ポスト噴射タイミングの制御手順を説明す
る前に、筒内温度とピストン位置（クランク角）との関
係について解析する。今、エンジンの運転状態が、エン
ジン回転数ene、主燃料噴射量eqfin、エンジン水温gth
w、インマニ温度gthi、吸入空気量ega であるとする。
このときの供給熱量Ｑinj は次式のようになる。 Ｑinj＝eqfin ×燃料比重×燃料熱発生率
【００４０】断熱圧縮の場合、ポスト噴射時の筒内温度
Ｔpoは数１で示される。
【数１】 ここで、εは圧縮比、κは比熱比、Ｃvは定容比熱、Ｖp
oはポスト噴射時の筒内容積、Ｖtdcは圧縮上死点（ＴＤ
Ｃ）の筒内容積である。
【００４１】ところが、実際のエンジンでは冷却水損失
があるために、Ｔpoは上式で求めた値よりも低くなる。
燃焼が完全な定容燃焼と仮定すると、圧縮上死点（ＴＤ
Ｃ）の筒内温度Ｔtdcは数２のようになる。
【数２】
【００４２】ところで、冷却水損失Ｑwは、（Ｔtdc−gt
hw）に比例し、エンジン回転数eneに反比例する。した
がって、冷却水損失Ｑwは数３の一次元マップより求め
ることができる。
【数３】
【００４３】冷却水損失Ｑwも加味したポスト噴射時の
筒内温度Ｔpoは、数４のようになる。
【数４】 よって、ポスト噴射時の筒内容積Ｖpoは数５で示され
る。
【数５】
【００４４】また、圧縮上死点（ＴＤＣ）からのポスト
噴射時のクランク角eainjpoは次式で示される。 eainjpo＝ｃｏｓ-1（１＋２／(ε−１)−Ｖpo／(π×Ｒ
2×Ｌ)） ここで、Ｒは気筒のボア径、Ｌはストロークである。こ
れにより、予め最適な筒内温度Ｔpoを設定しておけば、
エンジンの運転状態に応じて最適なポスト噴射時期を決
定することができることとなる。
【００４５】以上の手順でポスト噴射タイミングを設定
することが可能であるが、実際のエンジンでは完全な等
容燃焼ではないため、時間損失が生じる。時間損失の影
響をなくすためには、上述のように直接、ポスト噴射時
期を求めるのではなく、メイン噴射終了とポスト噴射開
始のインターバルeaintpoで制御すればよい。このポス
ト噴射インターバルeaintpoも、ポスト噴射時の前記ク
ランク角eainjpoと同様に、数６との相関がある。
【数６】 したがって、ポスト噴射インターバルeaintpoは前記
（２）式の値との一次元マップより求めることができ
る。
【００４６】そして、圧縮上死点ＴＤＣからのポスト噴
射時のクランク角eainjpoは、メイン噴射時期を基準に
して次式により求める。 eainjpo＝eainj＋etqf＋eaintpo ここで、eainj はメイン噴射時期であり、etqfはメイン
噴射期間である。
【００４７】次に、図２を参照してポスト噴射タイミン
グの制御手順の一例を説明する。まず、ＥＣＵ１００
は、ステップ１０１において、エンジン回転数ene、メ
イン噴射燃料量eqfin、エンジン水温gthw、インマニ温
度gthi、吸入空気量egaを読み込む。
【００４８】次に、ＥＣＵ１００は、ステップ１０２に
おいて、エンジン１の運転状態に応じて、目標コモンレ
ール圧力epcr、メイン噴射時期eainj、メイン噴射期間e
tqfを求める。
【００４９】次に、ＥＣＵ１００は、ステップ１０３に
おいて、次式から供給熱量Ｑinjを演算する。 Ｑinj＝eqfin ×燃料比重×燃料熱発生率 次に、ＥＣＵ１００は、ステップ１０４において、前記
（１）式を演算し、その演算結果に対応する冷却水損失
Ｑwを冷却水損失マップから求める。尚、冷却水損失マ
ップは、予めこのエンジン１に対して実験を行い、冷却
水損失Ｑwと前記（１）式の値との関係を求めて一次元
マップとしたものであり、冷却水損失マップは予めＥＣ
Ｕ１００のＲＯＭに記憶しておく。
【００５０】次に、ＥＣＵ１００は、ステップ１０５に
おいて、前記（２）式を演算し、その演算結果に対応す
るポスト噴射インターバルeaintpoをインターバルマッ
プから求める。尚、インターバルマップは、予めこのエ
ンジン１に対して実験を行い、ポスト噴射インターバル
eaintpoと前記（２）式の値との関係を求めて一次元マ
ップとしたものであり、インターバルマップは予めＥＣ
Ｕ１００のＲＯＭに記憶しておく。
【００５１】次に、ＥＣＵ１００は、ステップ１０６に
おいて、次式からポスト噴射時期eainjpoを演算する。 eainjpo＝eainj＋etqf＋eaintpo 次に、ＥＣＵ１００は、ステップ１０７において、触媒
コンバータ１０の触媒温度Ｔcatと吸入空気量egaに基づ
いてポスト噴射量マップからポスト噴射量を求める。
尚、ポスト噴射量マップは、触媒温度Ｔcat及び吸入空
気量egaとポスト噴射量との関係を二次元マップ化した
ものであり、予めＥＣＵ１００のＲＯＭに記憶してお
く。
【００５２】次に、ＥＣＵ１００は、ステップ１０８に
おいて、ステップ１０６で求めたポスト噴射時期とステ
ップ１０７で求めたポスト噴射量によるポスト噴射を実
行する。
【００５３】このようにエンジン１の運転状態に応じて
ポスト噴射時期を制御することにより、この燃料噴射制
御装置では、ポスト噴射に最適な筒内温度の時にポスト
噴射を実行することができることとなる。そして、その
結果、ポスト噴射された燃料のＨＣ成分を軽質なＨＣに
改質して選択還元型ＮＯx触媒１０ａに供給することが
でき、ＮＯx浄化率が向上する。また、ポスト噴射され
た燃料が気筒のボア壁面に到達することがなく、したが
って、ポスト噴射に起因するエンジンオイル希釈を未然
に防止することができる。尚、この実施の形態におい
て、ＥＣＵ１００はポスト噴射時期決定手段を構成す
る。
【００５４】
【発明の効果】本願の発明に係る内燃機関の燃料噴射制
御装置によれば、気筒内の温度が目標温度となるポスト
噴射時期を、主噴射終了時期を基点として少なくとも該
内燃機関における燃料の燃焼量、クランク角、及び冷却
水損失より算出するポスト噴射時期決定手段、を備えて
いるので、前記ポスト噴射時期決定手段により決定され
たポスト噴射時期にポスト噴射を実行することにより、
筒内温度が所望の目標温度になったときにポスト噴射を
実行することができるという優れた効果が奏される。更
に、前記ポスト噴射時期決定手段により算出されるポス
ト噴射時期は、主噴射終了時期を基点とするため、ポス
ト噴射の実行時期を主噴射による主燃焼が終了した後に
することが可能となる。従って、ポスト噴射燃料が焼失
するおそれが低減される。
【００５５】
【００５６】さらに、第１の発明においては、前記目標
温度を、ポスト噴射された燃料が燃焼せず且つ噴霧が気
筒のボア壁面に到達しない筒内温度とした場合には、ポ
スト噴射された燃料の噴霧が気筒のボア壁面に到達しな
くなり、その結果、ポスト噴射に起因してエンジンオイ
ルが希釈するのを防止することができる。また、ポスト
噴射された燃料を燃焼させずに排気系に供給することが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に係る内燃機関の燃料噴射制御装置の
一実施の形態における概略構成を示すシステム図であ
る。
【図２】 本発明に係る内燃機関の燃料噴射制御装置に
おけるポスト噴射時期制御手順の一例を示すフローチャ
ートである。
【符号の説明】
１ ディーゼルエンジン（内燃機関） １１〜１４ 気筒 ３１〜３４ 燃料噴射弁（燃料噴射手段） １００ ＥＣＵ（ポスト噴射時期決定手段）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１ Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１Ｃ 3/36 3/36 Ｂ Ｆ０２Ｄ 41/40 Ｆ０２Ｄ 41/40 Ｂ (72)発明者 金子 智洋 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 山本 崇 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 平８−232743（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−117225（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−122015（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−100638（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−73019（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−153138（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−296485（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−280453（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−182233（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−274085（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−153023（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−336530（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−44245（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02D 41/00 - 41/40 F02D 45/00 F01N 3/00 - 3/38

Claims (2)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】圧縮上死点近傍で燃料噴射手段から気筒内
    に燃料を主噴射した後に、膨張行程で前記燃料噴射手段
    から気筒内に燃料をポスト噴射する内燃機関の燃料噴射
    制御装置において、主噴射終了時期を基点として、少なくとも該内燃機関に
    おける燃料の燃焼量、クランク角、及び冷却水損失より
    気筒内の温度が目標温度となるポスト噴射時期を算出す
    るポスト噴射時期決定手段、 を備え、前記ポスト噴射時期決定手段により決定された
    ポスト噴射時期にポスト噴射を実行することを特徴とす
    る内燃機関の燃料噴射制御装置。
  2. 【請求項２】前記目標温度は、ポスト噴射された燃料が
    燃焼せず且つ噴霧が気筒のボア壁面に到達しない筒内温
    度であることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の
    燃料噴射制御装置。
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