JP3349539B2 - 断熱支持装置 - Google Patents
断熱支持装置Info
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- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
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- Building Environments (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、断熱性と変位の吸収性
とを要求される断熱支持装置に関する。
とを要求される断熱支持装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】断熱性と変位の吸収性とを要求される断
熱支持装置としては、たとえば、大型化した超電導コイ
ルを使用した核融合装置において、超伝導コイルを支持
する断熱支持脚からなる断熱支持装置、またはＳＭＥＳ
（超伝導コイルを用いたエネルギ貯蔵装置）等の大型超
電導コイルを支持する断熱支持装置がある。
熱支持装置としては、たとえば、大型化した超電導コイ
ルを使用した核融合装置において、超伝導コイルを支持
する断熱支持脚からなる断熱支持装置、またはＳＭＥＳ
（超伝導コイルを用いたエネルギ貯蔵装置）等の大型超
電導コイルを支持する断熱支持装置がある。
【０００３】断熱支持装置に関する従来技術として、
「特開昭60−113182号公報 超電導核融合装置用断熱支
持構造」がある。これを図８に示す。図８は、超電導核
融合装置とその断熱支持構造の断面図である。トーラス
形核融合装置１７において超電導トロイダルコイル１０
のベース８１の下に断熱構造にした円筒状の支持台１６
を設けることにより、熱の侵入量を軽減し、超電導トロ
イダルコイル１０間に働く電磁力による超電導トロイダ
ルコイル１０の転倒及び耐震に対して強固にしたもので
ある。
「特開昭60−113182号公報 超電導核融合装置用断熱支
持構造」がある。これを図８に示す。図８は、超電導核
融合装置とその断熱支持構造の断面図である。トーラス
形核融合装置１７において超電導トロイダルコイル１０
のベース８１の下に断熱構造にした円筒状の支持台１６
を設けることにより、熱の侵入量を軽減し、超電導トロ
イダルコイル１０間に働く電磁力による超電導トロイダ
ルコイル１０の転倒及び耐震に対して強固にしたもので
ある。
【０００４】この従来技術に係る支持構造１６は、断熱
性を有する寸法の異なる複数の円筒から構成されている
ので、外部からの熱侵入は軽減され、構造的にも強固で
ある。
性を有する寸法の異なる複数の円筒から構成されている
ので、外部からの熱侵入は軽減され、構造的にも強固で
ある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、超伝導コイ
ルは、極低温（４．４Ｋ）に冷されるため、収縮し、こ
の結果、支持構造部１６には、図５（図８の超伝導コイ
ルを上から見た図である）に示すような、コイルの中心
に向かう力５１，５２，５３，５４が働き、強制変位が
生じる。この強制変位に従って、支持構造部１６が変位
をしないとコイルを傷めることになる。従って、従来の
技術で、耐震性や、対荷重性を確保するために、円筒を
強固とすれば、吸収できる強制変位量が少なくなる。強
制変位量を吸収する為には、支持脚の高さを高くする必
要がある。しかしながら従来技術においては、強制変位
を吸収するためには、円筒の高さを倍程度にする必要が
あり、建物が大きくなる、地盤を強固にしなければいけ
ない等の問題が生じる。このように従来技術は、支持脚
の高さに対する寸法制約がある為、強制変位吸収上不利
となる。
ルは、極低温（４．４Ｋ）に冷されるため、収縮し、こ
の結果、支持構造部１６には、図５（図８の超伝導コイ
ルを上から見た図である）に示すような、コイルの中心
に向かう力５１，５２，５３，５４が働き、強制変位が
生じる。この強制変位に従って、支持構造部１６が変位
をしないとコイルを傷めることになる。従って、従来の
技術で、耐震性や、対荷重性を確保するために、円筒を
強固とすれば、吸収できる強制変位量が少なくなる。強
制変位量を吸収する為には、支持脚の高さを高くする必
要がある。しかしながら従来技術においては、強制変位
を吸収するためには、円筒の高さを倍程度にする必要が
あり、建物が大きくなる、地盤を強固にしなければいけ
ない等の問題が生じる。このように従来技術は、支持脚
の高さに対する寸法制約がある為、強制変位吸収上不利
となる。
【０００６】これについてさらに説明する。従来技術で
は、支持脚の高さに対する寸法制約等の条件があった場
合に上記を満足することが下記理由により困難であると
いう問題がある。
は、支持脚の高さに対する寸法制約等の条件があった場
合に上記を満足することが下記理由により困難であると
いう問題がある。
【０００７】a. 円筒形のため、座屈に有利だが、円筒
形であることから横荷重に対してあらゆる方向に剛性
（変位を生じさせる力を変位で割った量）が等しくなる
為、強制変位を吸収する方向の剛性と、地震による横方
向の荷重（横荷重）対策のための、横荷重に対する剛性
とが同じになり、横荷重に対して強固にすると強制変位
吸収ができなくなる。これを解決する為には、従来技術
では、円筒を高くする必要がでてくるが、上述の理由に
より、高くすることは困難である。
形であることから横荷重に対してあらゆる方向に剛性
（変位を生じさせる力を変位で割った量）が等しくなる
為、強制変位を吸収する方向の剛性と、地震による横方
向の荷重（横荷重）対策のための、横荷重に対する剛性
とが同じになり、横荷重に対して強固にすると強制変位
吸収ができなくなる。これを解決する為には、従来技術
では、円筒を高くする必要がでてくるが、上述の理由に
より、高くすることは困難である。
【０００８】b. 仮りに、横荷重に対して強固である必
要がない場合、もしくは、強制変位に対する剛性を低く
することが可能な場合があれば、応力を低くできる。し
かし、従来技術においては、超伝導コイルの荷重による
圧縮力がかかる支持体の剛性が低くなると、強制変位に
より変形が生じ、これによるモーメントが発生すること
と相俟って、座屈に弱くなる。圧縮力と、変形によるモ
ーメントとが大きいほど、座屈しやすくなるためであ
る。
要がない場合、もしくは、強制変位に対する剛性を低く
することが可能な場合があれば、応力を低くできる。し
かし、従来技術においては、超伝導コイルの荷重による
圧縮力がかかる支持体の剛性が低くなると、強制変位に
より変形が生じ、これによるモーメントが発生すること
と相俟って、座屈に弱くなる。圧縮力と、変形によるモ
ーメントとが大きいほど、座屈しやすくなるためであ
る。
【０００９】(1) 本発明は、横荷重については、従来
技術と同等の強度を維持したまま、強制変位を吸収しや
すくし、かつ座屈に対して強固とし、同時に熱侵入量を
低くする断熱支持脚を提供することが第１の目的であ
る。
技術と同等の強度を維持したまま、強制変位を吸収しや
すくし、かつ座屈に対して強固とし、同時に熱侵入量を
低くする断熱支持脚を提供することが第１の目的であ
る。
【００１０】(2) 又、従来技術では、冷却時の支持位
置の高さ方向の位置が低くなる可能性があり、常温時と
冷却時の位置に差が生じるという問題があった。超伝導
コイルを支持する支持装置と超伝導コイルの中心部にあ
るプラズマ容器を支持する支持装置とは別ものであり、
プラズマ容器およびプラズマ容器を支持する支持装置は
室温の状態にあるため、超伝導コイルが低温になり、位
置が下がると、プラズマ容器との相対的な位置が下がる
という問題が生じる。
置の高さ方向の位置が低くなる可能性があり、常温時と
冷却時の位置に差が生じるという問題があった。超伝導
コイルを支持する支持装置と超伝導コイルの中心部にあ
るプラズマ容器を支持する支持装置とは別ものであり、
プラズマ容器およびプラズマ容器を支持する支持装置は
室温の状態にあるため、超伝導コイルが低温になり、位
置が下がると、プラズマ容器との相対的な位置が下がる
という問題が生じる。
【００１１】この問題に対し、本発明は、常温時と冷却
時に生じる各部材の熱収縮を利用して支持体が冷却時に
熱収縮により低くならずに、高さが変化しない、又は逆
に高くなるようにすることを目的とする。支持体を高く
するのは、超伝導コイルも冷却時に収縮するため、超伝
導コイルとプラズマ容器の相対的な位置を変えないため
には、支持装置を高くする方が望ましい場合があるから
である。
時に生じる各部材の熱収縮を利用して支持体が冷却時に
熱収縮により低くならずに、高さが変化しない、又は逆
に高くなるようにすることを目的とする。支持体を高く
するのは、超伝導コイルも冷却時に収縮するため、超伝
導コイルとプラズマ容器の相対的な位置を変えないため
には、支持装置を高くする方が望ましい場合があるから
である。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記第１の目的を解決す
るために、支持対象である対象物を取り付け面に支持す
るための断熱支持装置において、上記断熱支持装置は、
複数の断熱支持脚を有し、上記各々の断熱支持脚は、上
記対象物を取り付け面から断熱するための断熱構造体
と、上記断熱支持脚が配置された位置によって作用する
方向が決まっている力による変位を吸収する特定変位吸
収体とを有し、上記変位吸収体は、変位を吸収する方向
以外に、剛性の高い方向を有し、上記複数の断熱支持脚
のうち少なくとも一つの断熱支持脚は、上記剛性の高い
方向が他の断熱支持脚と異なる方向になるように配置さ
れ、上記断熱構造体と上記変位吸収体とは、互いに、温
度変化により収縮したときに、収縮による上記対象物の
位置変化を打ち消しあうように接続され、上記断熱構造
体の熱収縮率は、上記変位吸収体の熱収縮率よりも小さ
いこととしたものである。
るために、支持対象である対象物を取り付け面に支持す
るための断熱支持装置において、上記断熱支持装置は、
複数の断熱支持脚を有し、上記各々の断熱支持脚は、上
記対象物を取り付け面から断熱するための断熱構造体
と、上記断熱支持脚が配置された位置によって作用する
方向が決まっている力による変位を吸収する特定変位吸
収体とを有し、上記変位吸収体は、変位を吸収する方向
以外に、剛性の高い方向を有し、上記複数の断熱支持脚
のうち少なくとも一つの断熱支持脚は、上記剛性の高い
方向が他の断熱支持脚と異なる方向になるように配置さ
れ、上記断熱構造体と上記変位吸収体とは、互いに、温
度変化により収縮したときに、収縮による上記対象物の
位置変化を打ち消しあうように接続され、上記断熱構造
体の熱収縮率は、上記変位吸収体の熱収縮率よりも小さ
いこととしたものである。
【００１３】(2) 上記第２の目的を解決するために、
上記断熱構造体と上記変位吸収体とは、互いに、温度変
化により収縮したときに、収縮による上記対象物の位置
変化を打ち消しあうように接続され、上記断熱構造体が
熱収縮した時の収縮量が、上記変位吸収体の熱収縮量よ
りも小さいこととしたものである。
上記断熱構造体と上記変位吸収体とは、互いに、温度変
化により収縮したときに、収縮による上記対象物の位置
変化を打ち消しあうように接続され、上記断熱構造体が
熱収縮した時の収縮量が、上記変位吸収体の熱収縮量よ
りも小さいこととしたものである。
【００１４】
(1) 上記のように、主に強制変位を吸収する変位吸収
体と、主に断熱性能を持つ断熱構造体とにそれぞれ役割
を分担させ、組み合わせて支持する構成のため、強制変
位を吸収しやすく、又、座屈に対して強固になる。
体と、主に断熱性能を持つ断熱構造体とにそれぞれ役割
を分担させ、組み合わせて支持する構成のため、強制変
位を吸収しやすく、又、座屈に対して強固になる。
【００１５】すなわち、座屈が問題となるのは圧縮荷重
に対してのみなので、主に強制変位を吸収する変位吸収
体には装置荷重が引張力となって受けるように配置す
る。断熱性能を持たせる為に、強制変位を吸収する変位
吸収体に断熱性能を有する断熱構造体を接続した。
に対してのみなので、主に強制変位を吸収する変位吸収
体には装置荷重が引張力となって受けるように配置す
る。断熱性能を持たせる為に、強制変位を吸収する変位
吸収体に断熱性能を有する断熱構造体を接続した。
【００１６】強制変位は、主に強制変位を受ける変位吸
収体を剛性が低い方向に弾性変形させることにより吸収
する。
収体を剛性が低い方向に弾性変形させることにより吸収
する。
【００１７】対象物による荷重に対しては、荷重をいっ
たん断熱性能を有する断熱構造体（以下Ａ体と呼ぶ）で
受け、次に強制変位を受ける変位吸収体（以下Ｂ体と呼
ぶ）に伝達し、最後に別の断熱性能を有する支持体（以
下Ｃ体と呼ぶ）で支持することとしてもよい。
たん断熱性能を有する断熱構造体（以下Ａ体と呼ぶ）で
受け、次に強制変位を受ける変位吸収体（以下Ｂ体と呼
ぶ）に伝達し、最後に別の断熱性能を有する支持体（以
下Ｃ体と呼ぶ）で支持することとしてもよい。
【００１８】この際にＡ体、Ｃ体は圧縮荷重、Ｂ体は引
張り荷重を受ける。Ａ体、Ｃ体は剛性が高い為座屈に対
して問題はなく、Ｂ体は引張力の為、座屈に対して問題
は生じない。
張り荷重を受ける。Ａ体、Ｃ体は剛性が高い為座屈に対
して問題はなく、Ｂ体は引張力の為、座屈に対して問題
は生じない。
【００１９】熱侵入は、断熱性能を有するＣ体、Ａ体を
必ず通過する為、小さくなる。
必ず通過する為、小さくなる。
【００２０】地震等の横荷重に対しては、異なる方向に
剛性が高くなるように断熱支持脚を配置する為、横荷重
が異なる方向からきても、横荷重の方向に対し剛性の高
くなる断熱支持脚が存在することになり、その断熱支持
脚を中心にして横荷重を受けることができる。
剛性が高くなるように断熱支持脚を配置する為、横荷重
が異なる方向からきても、横荷重の方向に対し剛性の高
くなる断熱支持脚が存在することになり、その断熱支持
脚を中心にして横荷重を受けることができる。
【００２１】(2) 荷重を引張力により支持する変位吸
収体と圧縮力により支持する断熱構造体を折り返して、
組み合わせ、（前者の高さ寸法合計値×熱収縮率）が
（後者の高さ寸法合計値×熱収縮率）と同じ、又は大き
くするように前者と後者の熱収縮率を変えて設計するこ
とによって、高さが変化しない。又は逆に高くなるよう
にした。
収体と圧縮力により支持する断熱構造体を折り返して、
組み合わせ、（前者の高さ寸法合計値×熱収縮率）が
（後者の高さ寸法合計値×熱収縮率）と同じ、又は大き
くするように前者と後者の熱収縮率を変えて設計するこ
とによって、高さが変化しない。又は逆に高くなるよう
にした。
【００２２】変位吸収体が冷却により熱収縮すると、対
象物を持ちあげる形となる。逆に、断熱構造体は対象物
を下げる形となる。熱収縮率の差から、熱収縮は前者が
後者に対して等しくなる、又は大きくなる為、これに対
応して対象物の位置は、高さが変化しない、又は、逆に
高くなるようになる。
象物を持ちあげる形となる。逆に、断熱構造体は対象物
を下げる形となる。熱収縮率の差から、熱収縮は前者が
後者に対して等しくなる、又は大きくなる為、これに対
応して対象物の位置は、高さが変化しない、又は、逆に
高くなるようになる。
【００２３】
【実施例】図１、２、６、７に超電導核融合装置用の断
熱支持装置の実施例を示す。
熱支持装置の実施例を示す。
【００２４】本装置は、図７に示すように１０本の断熱
支持脚を有し（図７では、その内の４本を図示する）、
各断熱支持脚は、図１、６（図１のＡＡ断面図）に示す
ように、内部が中空形状であり、断熱性能を持つ支持構
造体（断熱構造体）である外柱１、内柱３と、薄い平板
により強制変位を吸収するサーマルアンカー（変位吸収
体）２により構成される。外柱１、サーマルアンカー
２、内柱３は、サポート５、６によって接続される。又
超電動コイル10、内柱３間はサポート７によって接続さ
れる。超電導核融合装置全体は断熱真空容器内１２に収
納されており、断熱支持脚は断熱真空容器下蓋９に設置
される。断熱真空容器下蓋９と外柱１は、サポート４に
よって接合される。
支持脚を有し（図７では、その内の４本を図示する）、
各断熱支持脚は、図１、６（図１のＡＡ断面図）に示す
ように、内部が中空形状であり、断熱性能を持つ支持構
造体（断熱構造体）である外柱１、内柱３と、薄い平板
により強制変位を吸収するサーマルアンカー（変位吸収
体）２により構成される。外柱１、サーマルアンカー
２、内柱３は、サポート５、６によって接続される。又
超電動コイル10、内柱３間はサポート７によって接続さ
れる。超電導核融合装置全体は断熱真空容器内１２に収
納されており、断熱支持脚は断熱真空容器下蓋９に設置
される。断熱真空容器下蓋９と外柱１は、サポート４に
よって接合される。
【００２５】本実施例は、以下のような点を考慮してい
る。
る。
【００２６】(1) 強制変位を吸収しやすくし、又、座
屈に対して強固にする為、主に強制変位を吸収する支持
構造体、主に断熱性能を持つ支持構造体にそれぞれ役割
を分担させ、組み合わせて支持する構造とした。
屈に対して強固にする為、主に強制変位を吸収する支持
構造体、主に断熱性能を持つ支持構造体にそれぞれ役割
を分担させ、組み合わせて支持する構造とした。
【００２７】座屈が問題となるのは圧縮荷重に対しての
みなので、主に強制変位を吸収する支持構造体には装置
荷重が引張力となって受けるように配置した。断熱性能
を有する為に、強制変位を吸収する支持構造体の上下で
断熱性能を有する支持構造体を接続した。
みなので、主に強制変位を吸収する支持構造体には装置
荷重が引張力となって受けるように配置した。断熱性能
を有する為に、強制変位を吸収する支持構造体の上下で
断熱性能を有する支持構造体を接続した。
【００２８】断熱性能を有する支持構造体は、圧縮力を
受ける為、剛性を高めた。横荷重に対しては、断熱支持
脚を円周上に配して円周方向の剛性を高くした。
受ける為、剛性を高めた。横荷重に対しては、断熱支持
脚を円周上に配して円周方向の剛性を高くした。
【００２９】強制変位は、主に強制変位を受ける支持構
造体を剛性が低い方向に弾性変形させることにより吸収
する。断熱性能を有する支持構造体では剛性が高いため
強制変位による変形は少ない。
造体を剛性が低い方向に弾性変形させることにより吸収
する。断熱性能を有する支持構造体では剛性が高いため
強制変位による変形は少ない。
【００３０】装置荷重に対しては、装置荷重をいったん
断熱性能を有する支持構造体 （以下Ａ体と呼ぶ）で受
け、次に強制変位を受ける支持構造体（以下Ｂ体と呼
ぶ）に伝達し、最後に別の断熱性能を有する支持体（以
下Ｃ体と呼ぶ）で支持する。この際にＡ体、Ｃ体は圧縮
荷重、Ｂ体は引張り荷重を受ける。Ａ体、Ｃ体は剛性が
高い為座屈に対して問題はなく、Ｂ体は引張力の為、座
屈に対して問題は生じない。
断熱性能を有する支持構造体 （以下Ａ体と呼ぶ）で受
け、次に強制変位を受ける支持構造体（以下Ｂ体と呼
ぶ）に伝達し、最後に別の断熱性能を有する支持体（以
下Ｃ体と呼ぶ）で支持する。この際にＡ体、Ｃ体は圧縮
荷重、Ｂ体は引張り荷重を受ける。Ａ体、Ｃ体は剛性が
高い為座屈に対して問題はなく、Ｂ体は引張力の為、座
屈に対して問題は生じない。
【００３１】熱侵入は、断熱性能を有すＣ体、Ａ体を必
ず通過する為、小さくなる。
ず通過する為、小さくなる。
【００３２】地震等の横荷重に対しては、装置円周方向
に剛性が高くなるように断熱支持脚を配置する為、横荷
重がどの方向からきても、横荷重の方向に対し剛性の高
くなる断熱支持脚が存在することになり、その断熱支持
脚を中心にして横荷重を受けることができる。
に剛性が高くなるように断熱支持脚を配置する為、横荷
重がどの方向からきても、横荷重の方向に対し剛性の高
くなる断熱支持脚が存在することになり、その断熱支持
脚を中心にして横荷重を受けることができる。
【００３３】(2) 装置荷重を引張力により支持する支
持構造体と圧縮力により支持する構造体を組み合わせて
支持し、（前者の高さ寸法合計値×熱収縮率）が（後者
の高さ寸法合計値×熱収縮率）と同じ、又は大きくする
ように前者と後者の熱収縮率を変えて設計することによ
って、高さが変化しない。又は逆に高くなるようにし
た。
持構造体と圧縮力により支持する構造体を組み合わせて
支持し、（前者の高さ寸法合計値×熱収縮率）が（後者
の高さ寸法合計値×熱収縮率）と同じ、又は大きくする
ように前者と後者の熱収縮率を変えて設計することによ
って、高さが変化しない。又は逆に高くなるようにし
た。
【００３４】引張力により支持する支持構造体が冷却に
より熱収縮すると、装置を持ちあげる形となる。逆に、
圧縮力により支持する構造体は装置を下げる形となる。
熱収縮率の差から、熱収縮は前者が後者に対して等しく
なる、又は大きくなる為、これに対応して装置位置は、
高さが変化しない、又は、逆に高くなるようになる。
より熱収縮すると、装置を持ちあげる形となる。逆に、
圧縮力により支持する構造体は装置を下げる形となる。
熱収縮率の差から、熱収縮は前者が後者に対して等しく
なる、又は大きくなる為、これに対応して装置位置は、
高さが変化しない、又は、逆に高くなるようになる。
【００３５】(3) 断熱性能を持つ断熱構造体の材質に
断熱性能が高く剛性が高いＣＦＲＰを選定し、機械的に
締結する手段を採用した。
断熱性能が高く剛性が高いＣＦＲＰを選定し、機械的に
締結する手段を採用した。
【００３６】ＣＦＲＰを利用することにより、断熱性能
を有した支持構造体は、曲げ剛性と断熱性能を高くする
ことが可能となる。
を有した支持構造体は、曲げ剛性と断熱性能を高くする
ことが可能となる。
【００３７】(4) 断熱支持脚を強制変位方向に剛性を
弱め、円周上の剛性を高くする為、強制変位吸収を平板
でもたせ、装置荷重を座屈が問題とならない引張方向に
使用した。
弱め、円周上の剛性を高くする為、強制変位吸収を平板
でもたせ、装置荷重を座屈が問題とならない引張方向に
使用した。
【００３８】平板は厚み方向に弾性変形することにより
強制変位を吸収し、幅方向の剛性が高い部分で横荷重を
受ける。
強制変位を吸収し、幅方向の剛性が高い部分で横荷重を
受ける。
【００３９】(5) 断熱性能を保持したまま強制変位を
均等に吸収し、耐震性を強固とする為、主に断熱性能を
持つ支持構造体と、強制変位を吸収する支持構造体を組
み合わせた多重構造の支持脚を図７に示すように装置円
周方向上に均等に配置し支持した。
均等に吸収し、耐震性を強固とする為、主に断熱性能を
持つ支持構造体と、強制変位を吸収する支持構造体を組
み合わせた多重構造の支持脚を図７に示すように装置円
周方向上に均等に配置し支持した。
【００４０】装置中心に対し円周方向上に断熱支持脚を
配置している為、各断熱支持脚には均等な強制変位がか
かる。又、装置円周上に断熱支持脚を配置している為、
横荷重の方向性による断熱支持脚全体の剛性の差は最小
限におさえることができる。
配置している為、各断熱支持脚には均等な強制変位がか
かる。又、装置円周上に断熱支持脚を配置している為、
横荷重の方向性による断熱支持脚全体の剛性の差は最小
限におさえることができる。
【００４１】すなわち、図７において、Ｘ方向に地震に
よる横荷重がかかると、断熱支持脚７１，７３の断熱構
造体１，３が横荷重にたいして剛性が高いため、地震に
耐えることができる。Ｙ方向に地震による横荷重がかか
ると、断熱支持脚７２，７４の断熱構造体１，３が横荷
重にたいして剛性が高いため、地震に耐えることができ
る。
よる横荷重がかかると、断熱支持脚７１，７３の断熱構
造体１，３が横荷重にたいして剛性が高いため、地震に
耐えることができる。Ｙ方向に地震による横荷重がかか
ると、断熱支持脚７２，７４の断熱構造体１，３が横荷
重にたいして剛性が高いため、地震に耐えることができ
る。
【００４２】(6) 装置を支持する各断熱支持脚の荷重
分担を等しくする為に、断熱支持脚据付時にオフセット
をした場合強制変位を吸収する支持構造体が装置荷重を
受けたときの変位量を歪ゲージを付けて読み取り、装置
を支える全ての断熱支持脚の変位量が等しくなるように
据付を行なう。
分担を等しくする為に、断熱支持脚据付時にオフセット
をした場合強制変位を吸収する支持構造体が装置荷重を
受けたときの変位量を歪ゲージを付けて読み取り、装置
を支える全ての断熱支持脚の変位量が等しくなるように
据付を行なう。
【００４３】強制変位を吸収する支持構造体は厚み方向
には剛性が低い為オフセットをした場合、変形は主にこ
の支持構造体で受け持つため、ここに歪ゲージをはるこ
とにより、変形量を把握し、変形量を均一にするように
据付ければ各断熱支持脚の荷重分担を均一化できる。
には剛性が低い為オフセットをした場合、変形は主にこ
の支持構造体で受け持つため、ここに歪ゲージをはるこ
とにより、変形量を把握し、変形量を均一にするように
据付ければ各断熱支持脚の荷重分担を均一化できる。
【００４４】(7) 支持物の支持位置が冷却時に熱収縮
により低くならずに、高さが変化しない又は逆に高くな
る為に、超電導コイルの多重構造の支持脚において、装
置荷重により圧縮方向に力が加わる支持構造体を長くし
た。
により低くならずに、高さが変化しない又は逆に高くな
る為に、超電導コイルの多重構造の支持脚において、装
置荷重により圧縮方向に力が加わる支持構造体を長くし
た。
【００４５】いいかえると、装置荷重を引張力により支
持する支持構造体と、圧縮力による支持する支持構造体
を（前者の高さ寸法合計値×熱収縮率）が（後者の高さ
寸法合計値×熱収縮率）と同じ又は大きくなるように前
者と後者の高さ寸法の合計値を定める。
持する支持構造体と、圧縮力による支持する支持構造体
を（前者の高さ寸法合計値×熱収縮率）が（後者の高さ
寸法合計値×熱収縮率）と同じ又は大きくなるように前
者と後者の高さ寸法の合計値を定める。
【００４６】以下、具体的に説明する。
【００４７】外柱１、内柱３は、中空形状にして断面積
を小さくすることによって、剛性を高め断熱性能を有す
る。又、材質は、ＣＦＲＰ等の断熱材を使用する。各サ
ポート４〜７は、ＣＦＲＰ等の断熱材をＳＵＳ材を使用
したサーマルアンカー２等に接続する為、外柱１、内柱
３が精度よく差し込めるような形状となっている。超電
動コイル10は４Ｋ、サーマルアンカー２は77Ｋになって
おり、断熱真空容器下蓋９の侵入熱は全てサーマルアン
カー２に吸収する。
を小さくすることによって、剛性を高め断熱性能を有す
る。又、材質は、ＣＦＲＰ等の断熱材を使用する。各サ
ポート４〜７は、ＣＦＲＰ等の断熱材をＳＵＳ材を使用
したサーマルアンカー２等に接続する為、外柱１、内柱
３が精度よく差し込めるような形状となっている。超電
動コイル10は４Ｋ、サーマルアンカー２は77Ｋになって
おり、断熱真空容器下蓋９の侵入熱は全てサーマルアン
カー２に吸収する。
【００４８】その為、サーマルアンカー２は、冷却配管
８によって常に77Ｋ保たれるように冷却する。サーマル
アンカーからの熱は、外柱３を介して超電動コイル10に
侵入するが、サーマルアンカー２が77Ｋであり、外柱３
が断熱性能を有する為に熱侵入量は小さくなる。又、外
柱１、サーマルアンカー２、内柱３は紙面直角方向（幅
方向）に剛性が高くなるように長くなっている。
８によって常に77Ｋ保たれるように冷却する。サーマル
アンカーからの熱は、外柱３を介して超電動コイル10に
侵入するが、サーマルアンカー２が77Ｋであり、外柱３
が断熱性能を有する為に熱侵入量は小さくなる。又、外
柱１、サーマルアンカー２、内柱３は紙面直角方向（幅
方向）に剛性が高くなるように長くなっている。
【００４９】図２に断熱支持脚の使用例を示す。
【００５０】プラズマ真空容器13を内設した超電導コイ
ル10は、断熱支持脚11によって支えられる。これらの装
置は断熱真空容器12によってかこまれている。
ル10は、断熱支持脚11によって支えられる。これらの装
置は断熱真空容器12によってかこまれている。
【００５１】プラズマ真空容器13は常温であり超電導コ
イル10は４Ｋである為、プラズマ真空容器13は常温の支
持脚で支えられる。超電導コイル10は、その電磁力を支
える為の構造物が付いており、その構造物を介して断熱
支持脚11で支えられる。プラズマ真空容器13はトーラス
形であり、断熱支持脚は、その大半径と中心を同じにす
る円周上に等間隔で配置する。
イル10は４Ｋである為、プラズマ真空容器13は常温の支
持脚で支えられる。超電導コイル10は、その電磁力を支
える為の構造物が付いており、その構造物を介して断熱
支持脚11で支えられる。プラズマ真空容器13はトーラス
形であり、断熱支持脚は、その大半径と中心を同じにす
る円周上に等間隔で配置する。
【００５２】本実施例について、定量的に評価した例を
以下に示す。
以下に示す。
【００５３】(1) 主に断熱性能を持つ支持構造体と主
に熱収縮による強制変位を弾性変形により吸収する方向
に剛性を低くした支持構造体を組みあわせ役割を分担さ
せることにより、個々の支持構造体にかかる制約条件を
緩和することが可能となる。
に熱収縮による強制変位を弾性変形により吸収する方向
に剛性を低くした支持構造体を組みあわせ役割を分担さ
せることにより、個々の支持構造体にかかる制約条件を
緩和することが可能となる。
【００５４】熱収縮による偏心量をｅとし、さらに、荷
重が加わったときの全体の変位量をδとすると、 δ＝ｅ(（１−cos(kl／２)）／cos(kl／２))＝ｅ(sec(k
l／２)−１) となる。
重が加わったときの全体の変位量をδとすると、 δ＝ｅ(（１−cos(kl／２)）／cos(kl／２))＝ｅ(sec(k
l／２)−１) となる。
【００５５】ここで、座屈モードは、両端ピン固定とす
ると、k2＝Ｐ／（ＥＩ）、Ｐ：座屈荷重、Ｅ：支持構造
体のヤング率、Ｉ：支持構造体の断面二次モーメント、
l：支持構造体長さ、Ａ：支持構造物断面積とする。
ると、k2＝Ｐ／（ＥＩ）、Ｐ：座屈荷重、Ｅ：支持構造
体のヤング率、Ｉ：支持構造体の断面二次モーメント、
l：支持構造体長さ、Ａ：支持構造物断面積とする。
【００５６】又、支持構造物にかかる最大モーメントＭ
maxは、 Ｍmax＝Ｐ(δ＋ｅ)Ｐｅsec（kl／２） 最大応力は、 σmax＝Ｐ／Ａ＋ＣＭmax／Ｉ ＝（Ｐ／Ａ）〔１＋（Ｃ／（Ｐ・Ｉ／Ａ）・Ｐｅ sec ｋl/２〕 ＝（Ｐ／Ａ）〔１＋（ｅＣ／ｒ2）sec(l／（２ｒ）√（Ｐ／ＡＣ）)〕 ここで、Ｃ：板厚／２ ｅＣ／ｒ2：編心比 ｒ＝√Ｉ
／Ａである。
maxは、 Ｍmax＝Ｐ(δ＋ｅ)Ｐｅsec（kl／２） 最大応力は、 σmax＝Ｐ／Ａ＋ＣＭmax／Ｉ ＝（Ｐ／Ａ）〔１＋（Ｃ／（Ｐ・Ｉ／Ａ）・Ｐｅ sec ｋl/２〕 ＝（Ｐ／Ａ）〔１＋（ｅＣ／ｒ2）sec(l／（２ｒ）√（Ｐ／ＡＣ）)〕 ここで、Ｃ：板厚／２ ｅＣ／ｒ2：編心比 ｒ＝√Ｉ
／Ａである。
【００５７】上記より偏心量ｅの影響を評価すると、熱
収縮による偏心量ｅの影響が大きいことがわかり、これ
を引張力を受け持つ支持構造物で吸収させれば、断熱支
持脚全体を強固とすることが可能となる。
収縮による偏心量ｅの影響が大きいことがわかり、これ
を引張力を受け持つ支持構造物で吸収させれば、断熱支
持脚全体を強固とすることが可能となる。
【００５８】又、強制変位を吸収する方向に剛性を低く
した支持構造体が有利になる理由は、変形に対して断面
係数Ｚが大きいと応力が高くなり、又、地震のような横
荷重に対しては、Ｍ／Ｚで応力がきまる為、Ｚを小さく
する必要があるからである。ここでＭ：横荷重によるモ
ーメントとする。
した支持構造体が有利になる理由は、変形に対して断面
係数Ｚが大きいと応力が高くなり、又、地震のような横
荷重に対しては、Ｍ／Ｚで応力がきまる為、Ｚを小さく
する必要があるからである。ここでＭ：横荷重によるモ
ーメントとする。
【００５９】(2) 又、本発明は冷却時と常温時のコイ
ルの高さ方向における位置を変化させないようにするこ
とができる。これは核融合装置のように内部に常温の真
空容器等を含み、その真空容器との相対位置を同じにし
たい場合に有効である。又、装置が大きい場合には、コ
イルのちぢみを考慮して支持位置が冷却時に高くなるよ
うにして、コイルと真空容器の高さ方向の位置をあわせ
ることも設計上可能となる。
ルの高さ方向における位置を変化させないようにするこ
とができる。これは核融合装置のように内部に常温の真
空容器等を含み、その真空容器との相対位置を同じにし
たい場合に有効である。又、装置が大きい場合には、コ
イルのちぢみを考慮して支持位置が冷却時に高くなるよ
うにして、コイルと真空容器の高さ方向の位置をあわせ
ることも設計上可能となる。
【００６０】たとえば図１の例で、サーマルアンカの長
さl'とし、内柱，外柱の長さをlとして、材質をサーマ
ルアンカをＳＵＳ内柱，外柱をlとすると、熱変位量を
３００Ｋ〜４Ｋで考えると、ＳＵＳで０.３％ＣＦＲＰ
で０.０５％だから熱変位量δｓは、 δｓ＝0.3×10~2
×l'−2×0.05×10~2×l だけ高くすることが可能とな
り、これをコイルのちぢみ量と同値にすればコイル中心
位置は冷却時と常温時で変わらない。
さl'とし、内柱，外柱の長さをlとして、材質をサーマ
ルアンカをＳＵＳ内柱，外柱をlとすると、熱変位量を
３００Ｋ〜４Ｋで考えると、ＳＵＳで０.３％ＣＦＲＰ
で０.０５％だから熱変位量δｓは、 δｓ＝0.3×10~2
×l'−2×0.05×10~2×l だけ高くすることが可能とな
り、これをコイルのちぢみ量と同値にすればコイル中心
位置は冷却時と常温時で変わらない。
【００６１】(3) 強制変位を平板でせた場合、断面係
数Ｚは、平板の幅方向の長さをｂ，厚み方向の長さをａ
とすると、耐震方向が幅方向と一致し、強制変位方向が
厚み方向と一致する場合（図７において、Ｘ方向から地
震が来る場合の断熱支持脚７１，７３）、耐震方向に対
しては、Ｚ＝ａｂ2／６、強制変位方向には、Ｚ＝ａ2ｂ
／６となる。仮りに、ａ＝１０mm，ｂ＝１００mmとし
て、１０本の断熱支持脚を装置円周上に配置すると、耐
震に対してはＺ＝１０5／６ で実質上６本の足で受け
持つことになり、全体として１０5の断面係数となる。
又、強制変位に対しては、Ｚ＝１０4／６となるが従来
の円筒方式だと、耐震に対しても強制変位に対してもＺ
は同じである為、耐震に対する剛性を上記平板と同等と
した場合、強制変位に対しても同じになることから、平
板よりも６０倍の剛性となる。
数Ｚは、平板の幅方向の長さをｂ，厚み方向の長さをａ
とすると、耐震方向が幅方向と一致し、強制変位方向が
厚み方向と一致する場合（図７において、Ｘ方向から地
震が来る場合の断熱支持脚７１，７３）、耐震方向に対
しては、Ｚ＝ａｂ2／６、強制変位方向には、Ｚ＝ａ2ｂ
／６となる。仮りに、ａ＝１０mm，ｂ＝１００mmとし
て、１０本の断熱支持脚を装置円周上に配置すると、耐
震に対してはＺ＝１０5／６ で実質上６本の足で受け
持つことになり、全体として１０5の断面係数となる。
又、強制変位に対しては、Ｚ＝１０4／６となるが従来
の円筒方式だと、耐震に対しても強制変位に対してもＺ
は同じである為、耐震に対する剛性を上記平板と同等と
した場合、強制変位に対しても同じになることから、平
板よりも６０倍の剛性となる。
【００６２】これは強制変位の応力が６０倍になること
を意味することになり、平板構造がいかに有利かがわか
る。
を意味することになり、平板構造がいかに有利かがわか
る。
【００６３】なお、本支持方法により、支持構造体性能
があがる為、コイルの重量及び寸法の制約条件をかんわ
することができる。
があがる為、コイルの重量及び寸法の制約条件をかんわ
することができる。
【００６４】また、装置円筒方向に均等に配置すること
により、水平方向の位置が冷却時と常温時で変化しな
い。
により、水平方向の位置が冷却時と常温時で変化しな
い。
【００６５】図３に断熱支持脚の他の実施例を示す。
【００６６】この実施例は、ＣＦＲＰを使用した部材に
おいて、複数枚の部材を使用する場合に、装置荷重を受
け持つ端部１ａ´を同時にあわせて加工し精度を均一に
することにより、荷重分担を均一化することを考慮して
いる。
おいて、複数枚の部材を使用する場合に、装置荷重を受
け持つ端部１ａ´を同時にあわせて加工し精度を均一に
することにより、荷重分担を均一化することを考慮して
いる。
【００６７】複数枚の部材の端部１ａ´の加工を同時に
あわせておこなえば、複数枚の部材の高さ寸法の精度の
バラツキが最小限となる為、荷重分担の均一化が可能と
なる。
あわせておこなえば、複数枚の部材の高さ寸法の精度の
バラツキが最小限となる為、荷重分担の均一化が可能と
なる。
【００６８】外柱1a、サーマルアンカー2a、内柱3aは、
複数枚の平板からなっており、コイル10、断熱真空容器
下蓋9への接続は、各サポート(4a〜7a)によって行な
う。外柱1a、内柱3aはＣＦＲＰを使用しており、ＣＦＲ
Ｐの抜け防止の為、ピン（11a,12a）によって各サポー
トを介して結合される。
複数枚の平板からなっており、コイル10、断熱真空容器
下蓋9への接続は、各サポート(4a〜7a)によって行な
う。外柱1a、内柱3aはＣＦＲＰを使用しており、ＣＦＲ
Ｐの抜け防止の為、ピン（11a,12a）によって各サポー
トを介して結合される。
【００６９】外柱1a、内柱3aは、その両端に荷重をつた
えており、その精度を確保し荷重分担を均一にする為、
端部１ａ´は合わせ加工で製作される。又、コイル寸法
が大きく、断熱支持脚が吸収することが可能な強制変位
量より熱収縮量が大きい場合は、あらかじめ強制変位側
に断熱支持脚をオフセットして据付を行なうことも可能
であり、その際は、変位量測定手段である歪ゲージを用
いて全ての断熱支持脚間で変位量が同じくなるように調
節しながら据付を行う。又、サーマルアンカ2aは冷却配
管８で冷却される。
えており、その精度を確保し荷重分担を均一にする為、
端部１ａ´は合わせ加工で製作される。又、コイル寸法
が大きく、断熱支持脚が吸収することが可能な強制変位
量より熱収縮量が大きい場合は、あらかじめ強制変位側
に断熱支持脚をオフセットして据付を行なうことも可能
であり、その際は、変位量測定手段である歪ゲージを用
いて全ての断熱支持脚間で変位量が同じくなるように調
節しながら据付を行う。又、サーマルアンカ2aは冷却配
管８で冷却される。
【００７０】オフセットとは、低温時の変位を減らすた
めに、室温の状態において、断熱支持脚を予め、低温に
なったときの変位の方向に変位させておいて（オフセッ
トさせておいて）、低温になったときの変位をオフセッ
トさせておかなかったときに比べて少なくしようとする
ものである。
めに、室温の状態において、断熱支持脚を予め、低温に
なったときの変位の方向に変位させておいて（オフセッ
トさせておいて）、低温になったときの変位をオフセッ
トさせておかなかったときに比べて少なくしようとする
ものである。
【００７１】又、本実施例では、内柱1a、外柱3aがＣＦ
ＲＰであり、その熱収縮率が小さいこと、サーマルアン
カー2aの高さ寸法が長く、ＳＵＳである為、支持物の支
持位置が変化しない。
ＲＰであり、その熱収縮率が小さいこと、サーマルアン
カー2aの高さ寸法が長く、ＳＵＳである為、支持物の支
持位置が変化しない。
【００７２】又、図４に、冷却時のコイル支持位置が変
化しない例を示す。断熱支持脚は、外柱1b、内柱3b、サ
ーマルアンカー2bにより構成され、４Ｋに冷却されたコ
イル4bを支持する。これらは断熱真空容器5bにより断熱
される。断熱支持脚は装置外周上に配置され、内柱3bの
位置を外柱1bの位置より低くすることによってサーマル
アンカー2bの高さ寸法を長くとることが可能となり、装
置冷却時の支持位置を変化させない。
化しない例を示す。断熱支持脚は、外柱1b、内柱3b、サ
ーマルアンカー2bにより構成され、４Ｋに冷却されたコ
イル4bを支持する。これらは断熱真空容器5bにより断熱
される。断熱支持脚は装置外周上に配置され、内柱3bの
位置を外柱1bの位置より低くすることによってサーマル
アンカー2bの高さ寸法を長くとることが可能となり、装
置冷却時の支持位置を変化させない。
【００７３】
【発明の効果】本発明によれば、横荷重については、従
来技術と同等の強度を維持したまま、強制変位を吸収し
やすくし、かつ座屈に対して強固とし、同時に熱侵入量
を低くする断熱支持脚を提供できる。
来技術と同等の強度を維持したまま、強制変位を吸収し
やすくし、かつ座屈に対して強固とし、同時に熱侵入量
を低くする断熱支持脚を提供できる。
【００７４】また、常温時と冷却時に生じる各部材の熱
収縮を利用して、支持装置が冷却時に熱収縮により低く
ならずに、高さが変化しない、又は逆に高くなるように
することができる。
収縮を利用して、支持装置が冷却時に熱収縮により低く
ならずに、高さが変化しない、又は逆に高くなるように
することができる。
【図１】 超電導核融合装置用断熱支持脚の説明図。
【図２】 断熱支持脚の配置の説明図。
【図３】 超電導核融合装置用断熱支持脚の説明図。
【図４】 超電導核融合装置用断熱支持脚の説明図。
【図５】 強制変位の説明図。
【図６】 超電導核融合装置用断熱支持脚の断面図。
【図７】 横荷重を受けたときの超電導核融合装置用断
熱支持脚の説明図。
熱支持脚の説明図。
【図８】 従来技術に係る超電導核融合装置と、超電導
核融合装置の断熱支持脚の断面図。
核融合装置の断熱支持脚の断面図。
１…外柱、２…サーマルアンカ、３…内柱、４〜７…サ
ポート、８…冷却配管、９…断熱真空容器下蓋、１０…
超電導コイル、１１…断熱支持脚、１２…断熱真空容
器、１３…プラズマ真空容器、1a…外柱、2a…サーマル
アンカ、3a…内柱、4a〜7a…サポート、11a〜12a…ピ
ン、1b…外柱、2b…サーマルアンカ、3b…内柱、4b…プ
ラズマ真空容器、5b…断熱真空容器。
ポート、８…冷却配管、９…断熱真空容器下蓋、１０…
超電導コイル、１１…断熱支持脚、１２…断熱真空容
器、１３…プラズマ真空容器、1a…外柱、2a…サーマル
アンカ、3a…内柱、4a〜7a…サポート、11a〜12a…ピ
ン、1b…外柱、2b…サーマルアンカ、3b…内柱、4b…プ
ラズマ真空容器、5b…断熱真空容器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 純也 愛知県名古屋市千種区不老町（番地な し） 核融合科学研究所内 (56)参考文献 特開 昭60−89792（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G21B 1/00 H01F 7/22
Claims (6)
- 【請求項１】支持対象である対象物を取り付け面に支持
するための断熱支持装置であって、 上記断熱支持装置は、複数の断熱支持脚を有し、 上記各々の断熱支持脚は、 上記対象物を取り付け面から断熱するための断熱構造体
と、 上記断熱支持脚が配置された位置によって作用する方向
が決まっている力による変位を吸収する特定変位吸収体
とを有し、 上記変位吸収体は、変位を吸収する方向以外に、剛性の
高い方向を有し、 上記複数の断熱支持脚のうち少なくとも一つの断熱支持
脚は、上記剛性の高い方向が他の断熱支持脚と異なる方
向になるように配置され、上記断熱構造体と上記変位吸収体とは、互いに、温度変
化により収縮したときに、収縮による上記対象物の位置
変化を打ち消しあうように接続され、 上記断熱構造体の熱収縮率は、上記変位吸収体の熱収縮
率よりも小さいことを特徴とする断熱支持装置。 - 【請求項２】請求項１記載の断熱支持装置において、 上 記断熱構造体が熱収縮した時の収縮量が、上記変位吸
収体の熱収縮量よりも小さいことを特徴とする断熱支持
装置。 - 【請求項３】請求項１または２記載の断熱支持装置にお
いて、 上記変位吸収体は、引張方向に力が加わることを特徴と
する断熱支持装置。 - 【請求項４】請求項１、２または３記載の断熱支持装置
において、 上記断熱構造体は、炭素繊維強化樹脂又はガラス繊維強
化樹脂であることを特徴とする断熱支持装置。 - 【請求項５】請求項４記載の断熱支持装置において、 上記断熱構造体は、複数の部材を有し、荷重を受け持
つ、上記部材の端部をそろえるためにあわせ加工したこ
とを特徴とする断熱支持装置。 - 【請求項６】支持対象である対象物を取り付け面に支持
するための断熱支持方法であって、 上記対象物を取り付け面から断熱するための断熱構造体
と、上記断熱支持脚が配置された位置によって作用する
方向が決まっている力による変位を吸収する特定変位吸
収体とを有する断熱支持脚を複数、配置し、 上記変位吸収体に、変位を吸収する方向以外に、剛性の
高い方向を持たせ、 上記複数の断熱支持脚のうち少なくとも一つの断熱支持
脚は、上記剛性の高い方向が他の断熱支持脚と異なる方
向になるように上記複数の断熱支持脚を配置し、 上記断熱支持脚を据付るときに、上記変位吸収体が受け
る変位と反対方向に予め定められた量の変位を上記変位
吸収体に事前に与えること、 変位量測定手段を用いて上記変位吸収体の変位量を測定
すること、 上記変位量測定手段により変位を測定して、上記定めら
れた量の変位と、対象物の荷重による変位との和が、異
なる位置にある断熱支持脚間で同じくなるようにするこ
とよりなる ことを特徴とする断熱支持方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03997593A JP3349539B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 断熱支持装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03997593A JP3349539B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 断熱支持装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06249981A JPH06249981A (ja) | 1994-09-09 |
| JP3349539B2 true JP3349539B2 (ja) | 2002-11-25 |
Family
ID=12567958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03997593A Expired - Lifetime JP3349539B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 断熱支持装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3349539B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002367823A (ja) * | 2001-06-08 | 2002-12-20 | Hitachi Ltd | 超伝導磁石の荷重支持体および超伝導磁石装置 |
| JP4912053B2 (ja) * | 2006-06-20 | 2012-04-04 | 株式会社日立産機システム | 動力伝達機構付回転電機 |
| US9228298B2 (en) * | 2013-03-14 | 2016-01-05 | Daryl Oster | Evacuated tube transport system with interchange capability |
| JP6004974B2 (ja) | 2013-03-14 | 2016-10-12 | ジャパンスーパーコンダクタテクノロジー株式会社 | 超電導マグネット装置 |
| US10784001B2 (en) * | 2018-01-17 | 2020-09-22 | Lockheed Martin Corporation | Passive magnetic shielding of structures immersed in plasma using superconductors |
| CN112227546A (zh) * | 2020-10-18 | 2021-01-15 | 朱爱国 | 一种建筑施工用外墙保温板固定装置 |
-
1993
- 1993-03-01 JP JP03997593A patent/JP3349539B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06249981A (ja) | 1994-09-09 |
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