JP3328310B2 - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、高圧ナトリウムラン
プ、メタルハライドランプなどの放電灯の点灯装置に関
し、特にその瞬時点灯技術に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の装置として、例えば特開
平２−２１５０９１号公報に記載されているものがあ
り、これを図１２に示す。１４はエネルギ供給源として
の交流電源、１５は全波整流回路であり、例えば直流３
００Ｖを出力する。自動車等のように直流電源の場合に
は、ＤＣ−ＤＣコンバータを用いて車載バッテリ電源の
１２Ｖを３００Ｖに変換する。

【０００３】１６は上記の直流電力を所定周波数の交流
電力に変換するインバータ回路、４はチョークコイル４
ａ及びコンデンサ４ｂ，４ｃからなる直列共振回路、５
は放電灯である。又、１７はインバータ回路１６の周波
数を制御する制御手段であり、専用のアナログ若しくは
ディジタル回路、またはマイクロコンピュータで構成し
ている。なお、抵抗Ｒにより放電灯５を流れる電流を電
圧値Ｖ_R として検出し、またコンデンサ４ｂ，４ｃを分
割配置することにより、放電灯５の両端の電圧を両コン
デンサ４ｂ，４ｃの接続点電圧Ｖ_c として検出する。

【０００４】上記した従来装置においては、チョークコ
イル４ａ、コンデンサ４ｂ，４ｃのばらつきにより生じ
る共振周波数の設計値からのずれを補うため、点灯開始
時に制御手段１７を用いてインバータ回路１６の出力周
波数を共振周波数の周囲においてディジタル的に自動掃
引するように構成している。掃引の方法は、例えば共振
周波数の設定値ｆ_o （ｆ_o ＝１／２π√ＬＣ）を１００
KHz としたとき、その±５％の範囲即ち９５〜１０５KH
z の１０KHz 幅の掃引範囲とし、この範囲を１０回（１
KHz 毎）で段階的に切り替える。

【０００５】即ち、制御手段１７は、最初の周波数が９
５KHz で、１回毎に１KHz ずつ周波数が増加する矩形波
信号を、最高１０回までインバータ回路１６へ送る。イ
ンバータ回路１６ではこの矩形波信号と同じ周波数の交
流電圧を発生させ、ＬＣ直列共振回路４を介して放電灯
５に印加する。ただし、合計１０回繰り返しても放電灯
５内の封入ガスが絶縁破壊しなかった場合、再度最初の
周波数を出力する過程に戻り、同じことを繰り返す。

【０００６】次に、電圧Ｖ_c を監視し、電圧Ｖ_c と予め
設定された所定電圧Ｖ_m とを比較し、絶縁破壊が生じた
か否かを判別する。ここで、Ｖ_c の値は放電灯５の封入
ガスが絶縁状態にある場合に高い値を示し、絶縁が破壊
されると低い値になる。上記の判別の結果、絶縁破壊が
生じていない場合には自動掃引を繰り返し、絶縁破壊が
生じた場合には周波数の自動掃引を停止する。

【０００７】その後、制御手段１７は放電灯５に２〜３
Ａの電流が流れるように、インバータ回路１６の出力周
波数を絶縁破壊後の所定の周波数に設定する。ここで、
抵抗Ｒに生じる電圧Ｖ_R を所定値と比較し、点灯成功か
否かを判断した後、放電灯５を流れる電流が０．４Ａ程
度になるようにインバータ回路１６の出力周波数を所定
の周波数に変更する。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来装置においては、チョークコイル４ａやコンデン
サ４ｂ，４ｃのばらつきを補う場合、周波数を段階的に
切り換えており、真の共振周波数を出力することができ
ないことは明らかであり、最悪の場合、絶縁破壊のため
に必要な電圧を得ることができない可能性があった。
又、１回の自動掃引で最高１０個の周波数を出力すると
いう過程を経るため、点灯スタートのスイッチをオンし
てから絶縁破壊するまでに不必要な時間を要するという
課題もあった。このような点は、例えば瞬時点灯が必要
条件とされる自動車のヘッドランプに応用する際に大き
な欠点となった。

【０００９】又、絶縁破壊が生じたか否かを判別する場
合、たとえ分圧したとしてもコンデンサ４ｃには数百Ｖ
から数千Ｖの高電圧が印加されるため、この高電圧が入
力される制御手段１７は回路を保護するために耐圧処理
が必要となった。さらに、コンデンサ４ｃと制御手段１
７とが直接接続されているので、絶縁破壊時に生じるノ
イズが直接に制御手段１７に入力されるという課題もあ
った。

【００１０】この発明は上記のような課題を解決するた
めに成されたものであり、掃引という過程を経ることな
く、チョークコイルやコンデンサの実現値の設計値から
のずれによる共振点のばらつきを完全に補い、真の共振
周波数を出力することにより瞬時にしかも確実に絶縁破
壊を行うことができるとともに、絶縁破壊検出手段に高
耐圧処理を必要としない放電灯点灯装置を得ることを目
的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】この発明に係る放電灯点
灯装置は、点灯開始時に直列共振回路を一構成要素と
し、その共振周波数で発振する出力をインバータ回路に
印加する自励発振回路を設けたものである。又、この発
明に係る放電灯点灯装置は、絶縁破壊の際に放電灯に流
れる突入電流によって絶縁破壊を検出する絶縁破壊検出
回路を設けたものである。

【００１２】

【作用】この発明においては、点灯開始時に自励発振回
路は自動的に直列共振回路の共振周波数で発振し、この
発振出力がインバータ回路及び直列共振回路を介して放
電灯に印加され、放電灯内の絶縁破壊が行なわれる。
又、この発明においては、絶縁破壊の際に放電灯に流れ
る突入電流によって絶縁破壊が検出される。

【００１３】

【実施例】以下、この発明の実施例を図面とともに説明
する。図１はこの実施例による構成を示し、１はバッテ
リ電源、２はインバータ回路であり、交互にオンオフす
るスイッチング素子２ａ，２ｂと、スイッチング素子２
ａ，２ｂにより交流変換されたバッテリ電源１の電圧を
所要の電圧に昇圧する昇圧トランス２ｃと、結合コンデ
ンサ２ｄから構成される。

【００１４】３は駆動部、４はＬＣ直列共振回路であ
り、チョークコイル４ａ（インダクタンスＬ）、コンデ
ンサ４ｂ（容量Ｃ₁ ）、４ｃ（容量Ｃ₂ ）及び抵抗４ｄ
（抵抗値Ｒ）からなる。ここで、抵抗４ｄの値Ｒは、共
振の鋭さＱの低下を防ぐため、共振時におけるチョーク
コイル４ａやコンデンサ４ｂ，４ｃの実効抵抗に比べて
無視できる値にする。なお、共振周波数ｆ_o はチョーク
コイル４ａのインダクタンスＬ、コンデンサ４ｂ，４ｃ
の容量Ｃ₁ ，Ｃ₂ により決定され、例えばＬ＝１５ｍ
Ｈ、Ｃ₁ ＋Ｃ₂ ＝１ｎＦとしたとき、共振周波数はｆ_o
＝１／（２π√Ｌ（Ｃ₁ ＋Ｃ₂ ））から約４０KHz とな
る。

【００１５】５は放電灯、６は共振周波数を出力する原
発振となる自励発振回路、７はＴＴＬレベル変換回路、
８はスイッチ、９は絶縁破壊後の放電灯５の電圧をスイ
ッチ８を介してコンデンサ４ｂ，４ｃの接続点から検出
する電圧検出回路、１０はカレントトランス、１１は放
電灯５を流れる電流を検出する電流検出回路、１２は絶
縁破壊時に放電灯５に流れる突入的な電流を検出し、絶
縁破壊成否の信号を出力する絶縁破壊検出回路である。
１３はマイクロコンピュータ等で構成された制御手段で
あり、スイッチ８のオンオフを指示するとともに、電圧
検出回路９、電流検出回路１１及び絶縁破壊検出回路１
２から出力された信号に基づいて駆動部３を介してイン
バータ回路２へ出力する周波数を制御する。

【００１６】図２は制御手段１３の構成を示し、１３ａ
はＡ／Ｄ変換器、Ｄ／Ａ変換器、マイクロコンピュータ
及び周辺回路で構成される制御論理部、１３ｂ〜１３ｄ
はアンドゲート、１３ｅ，１３ｆはＤフリップフロッ
プ、１３ｇは電圧周波数変換器であり、入力電圧が大き
くなるほど出力周波数は高くなる。１３ｈはスイッチ駆
動回路、１３ｉはノット回路である。

【００１７】次に、上記構成の動作を説明する。図３は
制御論理部１３ａの制御内容を示すフローチャートであ
る。まず、ステップＰ１では放電灯５の点滅を操作する
ライトスイッチ（不図示）がオンか否かを判断し、オン
（“Ｈ”電圧）の場合にはステップＰ２へ進み、スイッ
チ８を開放して電圧検出回路９からの入力をオープン状
態にする。ステップＰ３では絶縁破壊検出回路１２から
の信号を入力するが、入力されるまでは制御論理部１３
ａは待機状態となる。

【００１８】一方、ライトスイッチがオンされると、自
励発振回路６は制御論理部１３ａと全く無関係に動作を
開始し、自励発振周波数ｆ_m 例えば２５KHz をアンドゲ
ート１３ｃの一方の入力に出力する。アンドゲート１３
ｃの他方の入力にはＤフリップフロップ１３ｆの逆転Ｑ
端子が接続され、初期状態において“Ｈ”電圧が入力さ
れる。アンドゲート１３ｃの出力はＤフリップフロップ
１３ｅのＳ端子に入力されるとともに、ノット回路１３
ｉにより反転されてＤフリップフロップ１３ｅのＲ端子
に入力される。これにより、Ｄフリップフロップ１３ｅ
のＱ出力は自励発振回路６の自励発振周波数ｆ_m と同じ
周波数の信号になり、アンドゲート１３ｂを介して駆動
部３に出力される。

【００１９】駆動部３はスイッチング素子２ａ，２ｂを
駆動する能力を有し、入力された周波数ｆ_m の信号をイ
ンバータ回路２へ出力する。インバータ回路２はバッテ
リ電源１の電圧を自励発振周波数ｆ_m の交流電圧に変換
し、昇圧トランス２ｃによって所定の電圧に昇圧した
後、ＬＣ直列共振回路４に出力する。このとき、チョー
クコイル４ａ、コンデンサ４ｂ，４ｃ及び抵抗４ｄには
ＬＣ直列共振回路４に入力された信号に応じて電流が流
れ、抵抗４ｄの両端には電圧降下が生じる。

【００２０】この電圧降下は図４に示すＴＴＬレベル変
換回路７を介してＴＴＬレベルの信号に変換され、自励
発振回路６の入力にフィードバックされる。これによ
り、自励発振回路６、アンドゲート１３ｃ、Ｄフリップ
フロップ１３ｅ、駆動部３、インバータ回路２、ＬＣ直
列共振回路４及びＴＴＬレベル変換回路７のループで新
たな自励発振回路が構成され、その発振周波数は発振の
原理に従って共振の鋭さＱの最も高い周波数となる。

【００２１】ここで、ＬＣ直列共振回路４のＱは自励発
振回路６のＱより高く、そのためループ形成以前に自励
発振回路６から出力されていた周波数ｆ_m はＬＣ直列共
振回路４の共振周波数ｆ_o に変化し、以後自励発振回路
６は共振周波数ｆ_o を出力し続ける。なお、抵抗４ｄを
流れる電流によるフィードバックが自励発振回路６に入
力した時点で上記ループの新たな自励発振回路が構成さ
れるため、自励発振回路６の元の出力周波数ｆ_m からｆ
_o に変化する時間はきわめて短かく、数μＳぐらいであ
る。

【００２２】図５（ａ）は放電灯５に印加される電圧の
波形を示し、図５（ｂ）は自励発振回路６の出力波形を
示す。図に示すように、ライトスイッチをオンしてから
約９ＫＶで絶縁破壊を生じるのに要する時間は、僅か約
２２０μＳである。なお、共振により放電灯５に印加さ
れる電圧がライトスイッチのオンから放電灯５の電極間
の絶縁破壊に必要な電圧に上昇するのに要する時間は、
例えば絶縁破壊電圧が５〜１５ＫＶのとき、１００〜７
００μＳである。

【００２３】上記の過程を得て、共振により成長した高
電圧が放電灯５に印加されると、放電灯５内の電極間は
絶縁破壊され、その瞬間放電灯５内は一瞬短絡に近い状
態となる。その後、放電灯５内のガス温度の上昇に伴
い、インピーダンスは上昇する。短絡に近い状態のと
き、コンデンサ４ｂ，４ｃに蓄積されていた電荷は、Ｌ
Ｃ直列共振回路４と放電灯５とを接続する配線のインダ
クタンス（数μＨ）とコンデンサ４ｂ，４ｃの容量
Ｃ₁ ，Ｃ₂ によって決まる振動周期で、放電灯５のイン
ピーダンス上昇に伴ない、減衰しながら電流として放電
灯５に流れる。この電流は、図６（ｂ）に示すように、
ピーク値が約２０〜５０Ａ、振動周期は数百ｎｓの突入
的な電流である。なお、絶縁破壊の瞬間における放電灯
５の両端の電圧を図６（ａ）に示す。

【００２４】図７は絶縁破壊検出回路１２の構成を示
し、その入力側はカレントトランス１０に接続されてい
る。従って、絶縁破壊の瞬間に放電灯５に流れる上記の
突入的な電流はカレントトランス１０により放電灯５と
グランドを接続する配線とカレントトランス１０の巻数
比に応じた電流に変換され、絶縁破壊検出回路１２に入
力される。

【００２５】絶縁破壊検出回路１２は入力された電流を
抵抗１２ａで電圧に変換し、この電圧値が抵抗１２ｂ〜
１２ｅで定められた所定の電圧レベル（Ｃ点の電圧）を
越えたとき、比較器１２ｆ，１２ｇは出力を反転して制
御手段１３に絶縁破壊成功の信号をパルスとして送出す
る。なお、突入的な電流の流れる方向は、放電灯５の電
極間が正負いずれの高電圧で絶縁破壊するかによって変
化するため一定していない。このため、絶縁破壊検出回
路１２は正負いずれの方向に突入的な電流が流れても検
出できるように２個の比較器１２ｆ，１２ｇを備えてい
る。

【００２６】絶縁破壊検出回路１２からの絶縁破壊成功
のパルス信号が制御手段１３に入力されると、この信号
は図２のＤフリップフロップ１３ｆのＣＫ端子に入力さ
れ、Ｄフリップフロップ１３ｆの逆転Ｑ端子出力は
“Ｈ”から“Ｌ”に反転してアンドゲート１３ｃの出力
を閉じるとともに、Ｄフリップフロップ１３ｆのＱ端子
からアンドゲート１３ｄに“Ｈ”が入力されてアンドゲ
ート１３ｄの他方の入力をＤフリップフロップ１３ｅの
ＣＫ端子に伝達する。

【００２７】伝達された信号はＤフリップフロップ１３
ｅで分周され、アンドゲート１３ｂを介して駆動部３へ
出力される。即ち、絶縁破壊検出回路１２から絶縁破壊
成功のパルス信号が制御手段１３へ入力されると、上記
動作を通じて自励発振回路６からインバータ回路２への
出力を停止し、制御論理部１３ａから出力された電圧を
電圧周波数変換器１３ｇで周波数に変換、分周した後、
駆動部３を介してインバータ回路２へ出力する。

【００２８】上記動作と同時に、Ｄフリップフロップ１
３ｆのＱ端子の出力は制御論理部１３ａに入力され、ス
テップＰ３で待機状態にあった制御論理部１３ａはこの
入力に応じてステップＰ４へ進む。ステップＰ４ではス
イッチ８を閉じるための信号を出力し、図８に示す電圧
検出回路９の入力をコンデンサ４ｂ，４ｃの接続点と接
続する。次に、ステップＰ５では、放電灯５に定格限度
（２〜３Ａ）の電流を流す周波数に相当する電圧を電圧
周波数変換器１３ｇに出力する。この電圧は電圧周波数
変換器１３ｇで周波数に変換され、インバータ回路２へ
入力されて放電灯５に電流が流れて点灯する。

【００２９】ステップＰ６では、図９に示す電流検出回
路１１を介して放電灯５を流れる電流を読み込む。次
に、ステップＰ７では読み込んだ電流値を所定値と比較
し、放電灯５が点灯したか否かを判定する。電流が所定
値以下の場合、点灯失敗と判定してステップＰ１へ戻
り、上記動作を繰り返す。電流値が所定値以上で点灯成
功と判定した場合、ステップＰ８へ進み、ステップＰ８
では電圧検出回路９により放電灯５の電圧をコンデンサ
４ｂ，４ｃの接続点から読み込む。

【００３０】ステップＰ９では、放電灯５の電圧に対し
て予め一意的に設定しておいた目標電流マップから、読
み込んだ電圧に対する放電灯５への投入目標電流Ｉ_o を
読み出す。ここで、図１０に目標電流マップ作成の目安
となる放電灯効率曲線を示す。放電灯効率曲線は放電灯
５の特性を示す重要な曲線であり、任意の放電灯電圧時
の光束／電力特性を示すものである。放電灯５が定格電
力（例えば３５Ｗ）動作時に放電灯電圧が例えば８０Ｖ
であったとすれば、このとき放電灯５から放射される光
束は２２７５１ｍと図６から読みとることができる。

【００３１】この光束が放電灯５の定格動作時の光束と
なり、あらゆる放電灯電圧で定格動作時の２２７５１ｍ
の光束を放射すれば、光出力はステップ的な出力とな
り、オーバシュートやユラギ等がなくなる。例えば、放
電灯電圧４０Ｖ時の放電灯効率は４５lm／Ｗであるから
放電灯５に投入すべき電力を５０．５Ｗ、また放電灯電
圧５０Ｖ時の放電灯効率は５４lm／Ｗであるから投入電
力を４２．１Ｗにすれば、光出力は常に一定の２２７５
１ｍの光束を放射する。このような考えを基に、任意の
放電灯電圧時における放電灯５への投入電流を電流＝電
力／電圧で計算したものが目標電流マップである。

【００３２】ステップＰ１０では電流検出回路１１から
放電灯５を流れる電流Ｉ_r を読み込み、ステップＰ１１
ではＰ９で電流マップから読み込んだ目標電流値Ｉ_o と
Ｐ１０で読み込んだ放電灯電流Ｉ_r を比較し、Ｉ_r ＜Ｉ
_o のときはステップＰ１２へ、Ｉ_r ＞Ｉ_o のときはステ
ップＰ１３へ、Ｉ_r ＝Ｉ_o のときはステップＰ１４へ進
む。

【００３３】ステップＰ１２では制御論理部１３ａから
電圧周波数変換器１３ｇへ出力する電圧を低下させ、こ
れはインバータ回路２へ出力する周波数を低下させるこ
とであり、これにより放電灯５を流れる電流Ｉ_r は増加
し、目標値に近づく。ステップＰ１３ではステップＰ１
２とは逆の制御、即ち制御論理部１３ａから電圧周波数
変換回路１３ｇへ出力する電圧を増加し、インバータ回
路２へ出力する周波数を増加させることによって、放電
灯５を流れる電流Ｉ_r を減少させ、目標電流Ｉ_o に近づ
ける。ステップＰ１４では、制御論理部１３ａから電圧
周波数変換器１３ｇへ出力する電圧を固定する。

【００３４】以後、ステップＰ８〜Ｐ１４を繰り返し、
ステップ的な光出力を得る。図１１は上記制御により実
現した光出力を示す。なお、上記制御のいずれの時点に
おいても、ライトスイッチがオフ（“Ｌ”電圧）された
場合、ステップＰ１へ戻る。又、電圧検出回路９及び電
流検出回路１１のサンプリング時間は任意である。

【００３５】

【発明の効果】以上のようにこの発明によれば、チョー
クコイルやコンデンサの特性のバラツキにより直列共振
回路の共振点の実現値と設計値の間に誤差を生じても、
自励発振回路により実際の共振周波数を瞬時に出力する
ことができるため、共振現象を利用して絶縁破壊電圧を
確実に放電灯に印加することができる。従って、共振周
波数の近傍で周波数の掃引などを行なう必要がなく、ま
た真の共振周波数を出力できずに放電灯の絶縁破壊に失
敗することがなくなり、さらに点灯動作開始から絶縁破
壊に至るまでの周波数掃引の時間遅れも解消できる。
又、この発明によれば、絶縁破壊の瞬間に放電灯に流れ
る突入電流により絶縁破壊を検出しており、絶縁破壊時
に急降下する放電灯の両端電圧により絶縁破壊を検出す
るのに比べて、絶縁破壊検出回路の高耐圧処理を行なう
必要がなく回路を簡易化することができ、また突入電流
のレベル（ピーク値約２０〜５０Ａ）が定常時に放電灯
に流れる電流レベル（ピーク値約３Ａ）と著しく異なる
ため、絶縁破壊の成否判定の電圧設定を非常にラフにで
き、誤判定を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明装置の構成図である。

【図２】この発明の制御手段の構成図である。

【図３】この発明装置の動作を示すフローチャートであ
る。

【図４】この発明によるＴＴＬレベル変換回路の構成図
である。

【図５】この発明による放電灯印加電圧波形図及び自励
発振回路出力図である。

【図６】この発明による絶縁破壊時の放電灯電圧と放電
灯電流の波形図である。

【図７】この発明による絶縁破壊検出回路の構成図であ
る。

【図８】この発明による電圧検出回路の構成図である。

【図９】この発明による電流検出回路の構成図である。

【図１０】この発明による放電灯効率曲線図である。

【図１１】この発明による放電灯の光出力特性図であ
る。

【図１２】従来装置の構成図である。

【符号の説明】

１ バッテリ電源 ２ インバータ回路 ３ 駆動部 ４ ＬＣ直列共振回路 ４ａ チョークコイル ４ｂ，４ｃ コンデンサ ４ｄ 抵抗 ５ 放電灯 ６ 自励発振回路 ７ ＴＴＬレベル変換回路 ８ スイッチ ９ 電圧検出回路 １０ カレントトランス １１ 電流検出回路 １２ 絶縁破壊検出回路 １３ 制御手段

フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−17296（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−215090（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−17297（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−138894（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−167792（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−192696（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−207096（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H05B 41/24 H02M 7/48

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 チョークコイル及びコンデンサからなる
   直列共振回路と、該直列共振回路に交流電力を供給する
   インバータ回路とを備え、直列共振回路で発生した高電
   圧を上記コンデンサと並列に接続された放電灯に印加し
   て放電灯内の点灯開始時の絶縁破壊を行なう放電灯点灯
   装置において、上記直列共振回路の共振周波数で発振す
   る出力を上記インバータ回路に印加する発振回路を設
   け、この発振回路から上記インバータ回路に印可される
   出力に基づいて上記インバータ回路は上記直列共振回路
   に交流電力を供給することにより、上記インバータ回路
   と上記直列共振回路と上記発振回路とによって自励発振
   回路が構成され、上記インバータ回路は上記直列共振回
   路の共振周波数の交流電力を上記直列共振回路に供給す
   ることを特徴とする放電灯点灯装置。
2. 【請求項２】 チョークコイル及びコンデンサからなる
   直列共振回路と、該直列共振回路にその共振周波数の交
   流電力を供給するインバータ回路とを備え、上記直列共
   振回路で発生した高電圧を上記コンデンサと並列に接続
   された放電灯に印加して放電灯内の点灯開始時の絶縁破
   壊を行なう放電灯点灯装置において、上記絶縁破壊時に
   上記インバータ回路から供給する交流電圧の周波数の出
   力を出力する発振回路と、上記絶縁破壊後に上記インバ
   ータ回路から供給する交流電圧の周波数の出力を出力す
   る制御手段と、上記発振回路からの出力と上記制御手段
   からの出力とを切替えて上記インバータ回路に出力する
   スイッチと、上記絶縁破壊の際に放電灯に流れる電流の
   電流量から突入電流を検出して信号を出力する絶縁破壊
   検出回路とを備え、上記絶縁破壊検出回路からの信号に
   より上記スイッチは上記発振回路からの出力から上記制
   御手段からの出力に切替えることを特徴とする放電灯点
   灯装置。