JP3304805B2 - 耐摩耗性に優れた鉄基焼結合金 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗性に優れた
鉄基焼結合金に関する。本発明は、例えば、内燃機関に
使用されるバルブシ−ト用焼結合金に適用できる。

【０００２】

【従来の技術】耐摩耗性に優れた鉄基焼結合金の従来技
術について、バルブシ−ト用焼結合金を例にとって説明
する。従来のバルブシ−ト用焼結合金としては、Ｆｅ−
Ｃ−Ｃｏ−Ｎｉ基材料、Ｆｅ−Ｃ基材料に、耐摩耗性の
向上を狙ってフェロモリブデン（ＦｅＭｏ）、フェロク
ロム（ＦｅＣｒ）等の金属間化合物を添加したり、また
は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ−Ｃ合金、Ｃｏ−Ｍｏ−Ｃｒ
−Ｓｉ合金等を添加したりした材料が知られている（特
開昭５６−１５４１１０号公報）。

【０００３】また、Ｆｅ−Ｃｏ−Ｃ系基地中に、（Ｍｏ
＋ε）、（α＋ε）相からなる硬質粒子を分散させ、更
にＰｂ合金を含浸させて耐摩耗性を改善した焼結合金
（特公告昭５３−４１０８６号公報）が知られている。
さらにパ−ライトを主体とするＦｅ基地中に、Ｃｒ、Ｍ
ｏ、Ｖ等からなるＦｅ基の硬質粒子を分散させることに
より、耐摩耗性と相手攻撃性を改善した焼結合金（特開
昭６０−２２４７６２号公報）が、本出願人により開発
されている。

【０００４】更に近年、本出願人は、Ｃｏ：２〜１５
％、Ｍｏ：２〜１０％、残部がＦｅの鉄基合金粉末と、
Ｍｏ：５〜２０％、Ｃｒ：２０〜４０％、Ｗ：１０〜２
０％、Ｆｅ：１０〜３０％、残部が実質的にＮｉのＮｉ
基合金粉末と、黒鉛粉末とを混合した混合粉末を用い、
混合粉末を圧縮成形して圧粉体を形成し、圧粉体を焼結
した焼結体からなる焼結合金、更には、この焼結体にＰ
ｂを溶浸した焼結合金を開発した（特開平７−１３８７
１４号公報）。

【０００５】このものでは、硬質なＦｅＭｏ粒子に代え
てＮｉ基硬質粒子が使用されており、相手材の過剰の摩
耗を低減するのに有利である。なお本明細書中では、特
に断らないかぎり、％は重量％の意味である。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記したバルブシ−ト
用焼結合金では、自分自身の摩耗量と相手材の摩耗量と
の双方のトータル摩耗量を低減することが好ましい。上
記した特開昭６０−２２４７６２号公報に係る合金で
は、Ｎｉを含有しないＦｅ基の硬質粒子が採用されてい
る。

【０００７】上記した特開平７−１３８７１４号公報に
係る焼結合金には、基地にはＣｏが含まれている。Ｃｏ
は耐熱性の向上に有利であるものの、高価であり、価格
の低廉化を考慮すると、できるだけ低減、回避したい。
また近年、環境問題に対する世間の関心が高まってい
る。そのため、車両においても長寿命化、高出力化、高
回転化、燃費向上ばかりでなく、排出ガス浄化等、環境
にも優しい技術開発が特に望まれている。そこで、上記
したバルブシ−ト用焼結合金に対しても、耐摩耗性を向
上させるばかりでなく、環境に影響を及ぼすことが予想
される物質であるＰｂの低減、廃止が近年要求されてい
る。

【０００８】本発明は上記した実情に鑑みなされたもの
であり、Ｐｂを溶浸した合金に匹敵する耐摩耗性を確保
しつつ、Ｐｂを廃止するのに有利な耐摩耗性に優れた鉄
基焼結合金を提供することを課題とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】 そこで本発明者は、耐摩耗性、特には高温における耐
摩耗性、更には耐食性、耐酸化性を維持しつつ、Ｐｂを
廃止するために、基地の化学成分と合金化形態、硬質粒
子の種類と添加量、基地と焼結条件等々について、鋭意
開発を重ねた。ＦｅＭｏは硬質度が高く、相手材の過剰
の摩耗を誘発する性質をもち易いこと。また、Ｃｏは耐
熱性の向上に有利であるものの、高価であり、価格の低
減を図るためできるだけ低減、回避することが好ましい
ことなどを、この開発において考慮した。

【００１０】開発の結果、本発明者は特定成分範囲のＦ
ｅ基の基地中に、特定組成範囲のＮｉ基の硬質粒子を所
定量分散させることにより、Ｐｂの溶浸を実施すること
なく、ｐｂ溶浸合金に匹敵する程度の耐摩耗性を得ると
いう当初の目的を達成できる焼結合金及びその製造方法
を見出して、本発明を完成した。 請求項１に係る耐摩耗性に優れた鉄基焼結合金は、重
量比で、Ｃｒ：１．５〜３．５％、Ｍｏ：０．２〜０．
５％、Ｖ：０．１５〜０．４５％、Ｍｎ：０．３０％以
下、不可避の不純物を含み、残部が実質的に鉄からなる
基地と、Ｃ：０．２〜２．０％と、Ｍｏ：５〜２０％、
Ｃｒ：２０〜４０％、Ｗ：１０〜２０％、Ｆｅ：５〜３
０％、不可避の不純物を含み、残部が実質的にＮｉから
なり基地に分散されたＮｉ基硬質粒子２〜３０％と、を
有することを特徴とするものである。 請求項２に係る耐摩耗性に優れた鉄基焼結合金は、重
量比で、Ｃｒ：１．５〜３．５％、Ｍｏ：０．２〜０．
５％、Ｖ：０．１５〜０．４５％、Ｍｎ：０．３０％以
下、不可避の不純物を含み、残部が実質的に鉄からなる
基地と、Ｃ：０．２〜２．０％と、Ｍｏ：５〜２０％、
Ｃｒ：２０〜４０％、Ｗ：１０〜２０％、Ｆｅ：５〜３
０％、Ｃ：０．５〜４％、Ｓｉが２％以下、不可避の不
純物を含み、残部が実質的にＮｉからなり基地に分散さ
れたＮｉ基硬質粒子２〜３０％と、を有することを特徴
とするものである。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、焼結合金の実施の態様につ
いて、製造工程も含めて説明する。 請求項１に係る焼結合金は、基地とＣとＮｉ基硬質粒
子とを主構成要素として規定されている。基地は、重量
比で、Ｃｒ：１．５〜３．５％、Ｍｏ：０．２〜０．５
％、Ｖ：０．１５〜０．４５％、Ｍｎ：０．３０％以
下、不可避の不純物を含み、残部が実質的に鉄からなる
組成をもつ。

【００１２】焼結合金を１００％としたとき、Ｃ量は１
００％のうちの０．２〜２．０％である。Ｃは一般的に
は基地、Ｎｉ基硬質粒子の双方に含まれている。焼結合
金を１００％としたとき、Ｎｉ基硬質粒子は２〜３０％
とされている。Ｎｉ基硬質粒子の組成は、Ｍｏ：５〜２
０％、Ｃｒ：２０〜４０％、Ｗ：１０〜２０％、Ｆｅ：
５〜３０％、不可避の不純物を含み、残部が実質的にＮ
ｉからなる組成をもつ。

【００１３】請求項２に係る焼結合金は、請求項１に係
る焼結合金と基本的に同様な組成をもつ。また請求項２
に係るＮｉ基硬質粒子は、基本的には、請求項１に係る
Ｎｉ基硬質粒子と同様の組成をもつものの、Ｃ、Ｓｉが
積極的に含まれている。従って請求項２に係るＮｉ基硬
質粒子は、Ｍｏ：５〜２０％、Ｃｒ：２０〜４０％、
Ｗ：１０〜２０％、Ｆｅ：５〜３０％、Ｃ：０．５〜４
％、Ｓｉが２％以下、不可避の不純物を含み、残部が実
質的にＮｉからなる。

【００１４】請求項１に係る合金は次のように製造でき
る。即ち、合金鋼粉末とＮｉ基合金粉末と黒鉛粉末と成
形用潤滑剤との混合粉末を成形した後、焼結する。混合
粉末を１００％としたとき、Ｎｉ基合金粉末は１００％
のうちの２〜３０％に、黒鉛粉末は１００％のうちの
０．２〜２．０％にできる。成形用潤滑剤は焼結に伴い
蒸散して消失するため、重量の換算には含めない。

【００１５】合金鋼粉末は、重量比で、Ｃｒ：１．５〜
３．５％、Ｍｏ：０．２〜０．５％、Ｖ：０．１５〜
０．４５％、Ｍｎ：０．３０％以下、不可避の不純物、
残部が実質的にＦｅからなる組成にできる。Ｎｉ基合金
粉末は、Ｍｏ：５〜２０％、Ｃｒ：２０〜４０％、Ｗ：
１０〜２０％、Ｆｅ：５〜３０％、不可避の不純物、残
部が実質的にＮｉからなる組成にできる。

【００１６】請求項２に係る焼結合金を製造する場合に
は、Ｎｉ基合金粉末は、上記した請求項１に係る焼結合
金を製造するＮｉ基合金粉末と基本的に同様な組成をも
つもつものの、Ｃ、Ｓｉが積極的に含まれている組成に
できる。従って請求項２に係る焼結合金に製造するＮｉ
基合金粉末は、Ｍｏ：５〜２０％、Ｃｒ：２０〜４０
％、Ｗ：１０〜２０％、Ｆｅ：５〜３０％、Ｃ：０．５
〜４％、Ｓｉが２％以下、不可避の不純物を含み、残部
が実質的にＮｉからなる組成にできる。 以下、上記した合金組成、原料粉末の限定理由等につ
いて説明する。 （１）基地、合金鋼粉末 焼結合金における基地は、基本的には、製造工程で添加
される合金鋼粉末により構成される。この合金鋼粉末は
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ系合金鋼粉末であり、高温強度に優れた
耐熱耐摩耗性部品に適する。

【００１７】基地の組成は、重量比でＣｒ：１．５〜
３．５％、Ｍｏ：０．２〜０．５％、Ｖ：０．１５〜
０．４５％、Ｍｎ：０．３０％以下、不可避の不純物を
含み、残部が実質的に鉄である。基地となる合金鋼粉末
の組成も同様に規定できる。Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖは基地に固
溶して基地を強化するとともに、黒鉛粉末として別途添
加される炭素分とで、均一分散性が高い微細な炭化物を
構成する。よってＣｒ、Ｍｏ、Ｖの含有に伴い、基地の
耐摩耗性が向上する。

【００１８】本組成範囲の合金鋼粉末は、低コストであ
る。合金鋼粉末が本組成範囲を外れると、一般的には別
途生産の必要があり、コスト的に不利になる。更に本組
成範囲の合金鋼材料には、高価なＣｏは積極的元素とし
て含有されていない。コスト上の制約から、基地、合金
鋼粉末の組成範囲を上記のように限定した。 （２）Ｎｉ基硬質粒子、Ｎｉ基合金粉末 焼結合金においてＮｉ基硬質粒子は、Ｎｉ基合金粉末で
構成される。Ｎｉ基硬質粒子は耐摩耗性の向上に寄与す
る。このＮｉ基の硬質粒子、Ｎｉ基合金粉末は本発明者
等が開発したものである。

【００１９】上記したように、上記したＮｉ基合金粉末
は、Ｎｉ基合金粉末を１００％としたとき、Ｍｏ：５〜
２０％、Ｃｒ：２０％〜４０％、Ｗ：１０％〜２０％、
Ｆｅ：５〜３０％、不可避の不純物、残部が実質的にＮ
ｉの組成にできる。Ｎｉ基硬質粒子、Ｎｉ基合金粉末の
粒径は一般的には１７７〜１４９μｍ以下程度にでき
る。

【００２０】請求項２に係るＮｉ基硬質粒子には、Ｃが
０．５〜４％、Ｓｉ：２％以下含まれており、Ｎｉ基硬
質粒子における炭化物生成に貢献できる。このようなＣ
量を含むＮｉ基硬質粒子の硬度は、一般的にビッカース
硬さで５００〜１０００程度にできる。Ｎｉ基硬質粒
子、Ｎｉ基合金粉末におけるＭｏ、Ｃｒ、Ｗ、Ｓｉ、Ｆ
ｅは、Ｃと結合し炭化物を形成し易く、これにより耐摩
耗性向上に寄与する。Ｎｉ基の硬質粒子、Ｎｉ基合金粉
末におけるＮｉ及びＦｅの一部は、焼結により焼結合金
の基地に拡散し、焼結合金の基地における耐酸化性の向
上に寄与する。更に、Ｎｉ基硬質粒子を基地に保持する
保持力の向上に寄与する。

【００２１】このようにＮｉ基硬質粒子やＮｉ基合金粉
末におけるＮｉを基地に拡散させ得るため、基地を構成
する原料粉末である合金鋼粉末としては、Ｎｉを積極的
に含まないものを利用できるため、合金鋼粉末の過剰硬
化を抑えるのに有利であり、ひいては成形の際に合金鋼
粉末の圧縮成形性を確保するのに有利である。前記した
ように焼結合金を１００％としたとき、Ｎｉ基硬質粒子
は焼結合金の１００％のうちの２〜３０％含まれてい
る。このＮｉ基硬質粒子の添加量が２％未満では、焼結
合金における耐摩耗性向上が不十分であり、３０％を越
えて添加しても、効果の向上が小さい。また３０％を越
えて添加すると、圧粉体を形成する際における圧縮成形
性の低下を招く為、２％〜３０％が適当範囲である。Ｎ
ｉ基硬質粒子となるＮｉ基合金粉末についても同様であ
る。 （３）Ｃ、黒鉛粉末：０．２％〜２．０％ 焼結合金においてＣは０．２％〜２．０％である。

【００２２】製造工程において添加する黒鉛粉末は、焼
結合金における炭素（Ｃ）の供給源となる。炭素は、基
地に固溶し基地を強化するとともに、炭素の一部は、Ｎ
ｉ基合金粉末で形成されたＮｉ基硬質粒子に拡散し、Ｎ
ｉ基硬質粒子の硬度を高め、耐摩耗性の向上に効果を示
す。前記したように合金鋼粉末とＮｉ基合金粉末と黒鉛
粉末とからなる混合粉末全体を１００％としたとき、黒
鉛粉末は、１００％のうちの０．２％〜２．０％にでき
る。０．２％未満の添加では、前記の効果が期待でき
ず、また２．０％を越えて添加すると焼結合金を脆化さ
せる為好ましくなく、従って０．２％〜２．０％の添加
が適当である。

【００２３】

【実施例】以下、実施例を比較例と共に説明する。本実
施例は、Ｐｂを溶浸しない焼結合金形態である本実施例
では、基地を構成する合金粉末として、表１に示す規格
範囲の合金鋼粉末Ａ、合金鋼粉末Ｂ、市販の純Ｆｅ粉末
を準備した。これらは、いずれも粒径１７７μｍ以下と
した。

【００２４】硬質粒子として、表２に示す合金成分をも
つＮｉ基合金粉末である硬質粒子Ｃ、Ｎｉ基合金粉末で
ある硬質粒子Ｄを準備し、更に、市販のＦｅＭｏ粉末を
準備した。これらは、いずれも粒径１４９μｍ以下とし
た。更に、黒鉛粉末、比較例で用いる市販のＣｏ粉末、
比較例で用いるＰｂ粉末を準備した。

【００２５】実施例及び比較例の双方において、これら
を表３に示す配合組成になるよう秤量した。さらに、潤
滑剤として機能するステアリン酸亜鉛を、秤量した粉に
対して０．８重量％添加した。そして混合機で３０分間
混合を行ない、混合粉末を形成した。この混合粉末を用
い、成形圧力６２０ＭＰａにて圧粉体を成形した。得ら
れた圧粉体を窒素ガス雰囲気において、１３９３Ｋの温
度で３０分間焼結し、これにより各実施例に係る試験
片、比較例に係る試験片を製作した。

【００２６】各実施例に係る試験片において、上記した
合金鋼粉末で構成される基地は、一般的には、パーライ
ト、オーステナイト、フェライト、マルテンサイトの混
合組織で構成されていた。比較例１については、さらに
焼結時と同じ条件でＰｂの溶浸処理を行った。比較例１
は特公告昭５３−４１０８６号公報に相当するＰｂ合金
を溶浸した材料である。

【００２７】

【表１】 （表１における＊：残部がＦｅと不可避の不純物の意
味）

【００２８】

【表２】 （表２における＊＊：残部がＮｉと不可避の不純物の意
味）

【００２９】

【表３】 耐摩耗性を評価するために、近年の内燃機関のバルブ、
バルブシートの使用環境に対応する条件にて、大越式迅
速摩耗試験を実施した。試験条件を下記に示す。

【００３０】 相手材（バルブ材）： ＪＩＳ ＳＵＨ３５ ブロック材（シート材）：実施例に係る試験片及び比較
例に係る試験片 すべり速度： ０．３０ｍ／ｓｅｃ 摩擦距離： １００ｍ 最終荷重： ２４．５Ｎ 温度（試験開始前）： 相手材：７７３Ｋ、ブロック
材：６７３Ｋ 試験結果を表４及び図１に示す。摩耗効果を明確に判定
できるように、試験片であるシート材の摩耗量について
は、比較例１の摩耗量を１００とした相対表示とした。
同様に、相手材であるバルブ材の摩耗量についても、比
較例１の摩耗量を１００とした相対表示とした。トータ
ル摩耗量の表示は、試験片であるシート材の摩耗量の相
対表示と、相手材であるバルブ材の摩耗量の相対表示と
の和である。

【００３１】試験片であるバルブシート材（ブロック
材）、相手材であるバルブ材ともに、摩耗量の相対表示
の数値が少ない程、優れた材料である。

【００３２】

【表４】 〔評価〕 表３から理解できるように、比較例１に係る試験片
は、Ｐｂを溶浸した合金である。また表３から理解でき
るように、比較例２に係る試験片は、原料粉末の配合組
成は比較例１の試験片と同様であるものの、Ｐｂを溶浸
していない合金である。表４及び図１において、比較例
１の試験結果と比較例２の試験結果との比較から理解で
きるように、Ｐｂの溶浸をなくすと、トータル摩耗量が
大幅に増加する。即ち、トータル摩耗量が比較例１（Ｐ
ｂ溶浸）では相対表示で２００であったものが、比較例
２（非溶浸）では相対表示で４７６と大幅に増大する。
これによりこの種の合金では、摩耗量の低減には、Ｐｂ
の溶浸が大きな効果をもつことがわかる。 図１から理解できるように、実施例１〜実施例６で
は、試験片であるシ−ト材と相手材であるバルブ材との
双方の和であるトータル摩耗量が減少している。 表４及び図１において、実施例１〜６の試験結果と比
較例１、２の試験結果との比較から明らかなように、本
発明材に相当する実施例１〜６では、Ｐｂの含浸なしで
も、トータル摩耗量を少なくできた。換言すれば、実施
例１〜６ではＰｂ含浸を行っていないにもかかわらず、
トータル摩耗量を、Ｐｂ含浸を行った比較例１における
トータル摩耗量と同等、もしくは、より少なくすること
ができた。 表４から理解できるように、実施例１（硬質粒子Ｃの
配合割合：４％と少なめ）では、相手材であるバルブ材
の摩耗量が相対表示で３４であるものの、試験片である
シ−ト材の摩耗量が相対表示で１３９であり増加してい
る。また、実施例３（硬質粒子Ｃの配合割合：２６％と
多め）では試験片であるシート材の摩耗量が相対表示で
８１と少ないものの、相手材であるバルブ材の摩耗量が
相対表示で１１９であり、やや増加している。このこと
が、本発明合金における硬質粒子の含有量の限定理由に
対応する。即ち、シート材、バルブ材に要請させる耐摩
耗性に応じて硬質粒子の配合割合を調整する。 表３から理解できるように、実施例４に係る試験片
は、実施例２における配合割合（黒鉛配合量：０．８
％）と基本的に同様であるものの、黒鉛配合量を１．５
％に増加している。

【００３３】表４において、実施例４の試験結果と実施
例２の試験結果との比較から理解できるように、黒鉛量
を増やすと、試験片であるシ−ト材の摩耗量は減少す
る。 表３から理解できるように、実施例５の配合割合は、
実施例２の配合割合と基本的に同様であるものの、実施
例２に係る硬質粒子Ｃに代えて、硬質粒子Ｄを採用して
いる。

【００３４】表４において、実施例２の試験結果と実施
例５の試験結果との比較から理解できるように、トータ
ル摩耗量は実施例５では相対表示で１９１であり、実施
例２が相対表示で１７４であり、実施例２の方が良好で
あった。 表３から理解できるように、実施例６に係る試験片
は、実施例２の配合割合が基本的に同様であるものの、
実施例２の基地を構成する合金鋼粉Ａに代えて、Ｃｒが
多めの合金鋼粉Ｂを採用している。試験片であるシート
材の摩耗量については、実施例２では相対表示で１０２
であったものの、実施例６では相対表示で９１と低下し
ていた。 表３から理解できるように、比較例３は、実施例１〜
５と同一の合金鋼粉Ａを用いているものの、合金鋼粉Ａ
で形成した基地に、硬度が高い硬質粒子であるＦｅＭｏ
硬質粒子を、実施例２、実施例４〜６に係る硬質粒子と
同一割合（配合割合：１０％）添加したものである。

【００３５】表４の試験結果をみると、ＦｅＭｏ硬質粒
子を採用した比較例３では、試験片であるシ−ト材の摩
耗量は相対表示で８３であり低めであるものの、相手材
であるバルブ材の摩耗量は相対表示で２２７とかなり増
加しており、トータル摩耗量についても相対表示で３１
０であり、かなり増加している。これは、ＦｅＭｏ硬質
粒子は、本合金に用いる硬質粒子としてみると、硬度が
過剰であるためと考える。 以上述べた説明から理解できるように、本発明合金で
ある実施例１〜実施例６は、Ｐｂの含浸を行うことな
く、試験片であるシ−ト材と相手材であるバルブ材との
双方のトータル摩耗量を減少させるのに有利である。即
ち本発明合金である実施例１〜実施例６によれば、Ｐｂ
溶浸焼結合金に匹敵する程度に耐摩耗性を確保できる。

【００３６】

【発明の効果】請求項１、２に係る鉄基焼結合金によれ
ば、上記した特定組成の硬質粒子を特定組成の基地に特
定量分散させることによって、Ｐｂを溶浸することな
く、耐摩耗性を向上できる。特に内燃機関のバルブシー
ト付近等の高温領域における耐摩耗性を向上できる。即
ち、Ｐｂ溶浸焼結合金に匹敵する程度に耐摩耗性を確保
できる。従ってＰｂを廃止するのに有利である。よって
耐摩耗性に優れた非Ｐｂ溶浸方式の鉄基焼結合金を提供
できる。更に、特開平７−１３８７１４号公報に係る焼
結合金とは異なり、Ｃｏを含まない基地を利用するた
め、低コスト化に有利である。

【図面の簡単な説明】

【図１】トータル摩耗量の試験結果を示すグラフであ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村瀬 博之 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 平７−138714（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−224762（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−297542（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 304 C22C 38/24 F01L 3/02 C22C 33/02

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重量比で、Ｃｒ：１．５〜３．５％、Ｍ
   ｏ：０．２〜０．５％、Ｖ：０．１５〜０．４５％、Ｍ
   ｎ：０．３０％以下、不可避の不純物を含み、残部が実
   質的に鉄からなる基地と、 Ｃ：０．２〜２．０％と、 Ｍｏ：５〜２０％、Ｃｒ：２０〜４０％、Ｗ：１０〜２
   ０％、Ｆｅ：５〜３０％、不可避の不純物を含み、残部
   が実質的にＮｉからなり前記基地に分散されたＮｉ基硬
   質粒子２〜３０％と、 を有することを特徴とする耐摩耗性に優れた鉄基焼結合
   金。
2. 【請求項２】重量比で、Ｃｒ：１．５〜３．５％、Ｍ
   ｏ：０．２〜０．５％、Ｖ：０．１５〜０．４５％、Ｍ
   ｎ：０．３０％以下、不可避の不純物を含み、残部が実
   質的に鉄からなる基地と、 Ｃ：０．２〜２．０％と、 Ｍｏ：５〜２０％、Ｃｒ：２０〜４０％、Ｗ：１０〜２
   ０％、Ｆｅ：５〜３０％、Ｃ：０．５〜４％、Ｓｉが２
   ％以下、不可避の不純物を含み、残部が実質的にＮｉか
   らなり前記基地に分散されたＮｉ基硬質粒子２〜３０％
   と、 を有することを特徴とする耐摩耗性に優れた鉄基焼結合
   金。