JP3282777B2 - フエイズドアレイ・ドップラーソーダー - Google Patents
フエイズドアレイ・ドップラーソーダーInfo
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- Measurement Of Velocity Or Position Using Acoustic Or Ultrasonic Waves (AREA)
Description
目的として上空の風向や風速を測定するのに利用される
風速測定用ドップラー探査装置に関するものである。
る際に必要な上空の風向・風速のデータを収集すること
などを目的として、風速測定用ドップラー探査装置が開
発されている。この風速測定用ドップラー探査装置は、
音波や電波を上空の大気中に向けて放射し、水蒸気や汚
染物質の含有率の差に起因する大気の組成の揺らぎや、
温度差などに起因する密度の揺らぎなど大気の音響ある
いは電気特性の不連続箇所で発生する微弱な反射波を受
信する。そして、この受信した反射波に含まれる周波数
のドップラーシフト量からこの反射波を生じさせた不連
続箇所の移動速度、すなわちその箇所の風速・風向を検
出するように構成されている。
エイズドアレイ式のものが知られている。このフエイズ
ドアレイ式のドップラー探査装置では、図2に示すよう
に、多数のトランスデューサがxーy平面内にアレイ状
に配列され、各トランスデューサが東西南北の4方向に
所定量の位相差をもたせて励振される。これに伴い、各
励振方向に位相面が揃った4本の超音波ビームがxーy
平面に立てた法線(天頂方向)と所定のチルト角θをな
す方向に順次放射される。位相差を持たせない状態で
は、xーy平面に立てた法線の方向、垂直方向に超音波
ビームが放射される。従って、真上と東西南北のチルト
角の方向に順次5本の超音波ビームが放射され、5ビー
ム法と称される。
向は上述の5ビーム法などを利用して比較的高精度で検
出されてきた。しかしながら、大気汚染の防止や予想を
徹底するためには、単に風速・風向を検出するだけでな
く、風速の乱流量(2次モーメント)を検出することも
必要になる。これは、煙突から排出される煙などの汚染
源については、その広がりの大きさが風速の乱流量に支
配されるからである。従って、本発明の目的は風速の乱
流量を精度良く検出できるフエイズドアレイ型ドップラ
ー探査装置を提供することにある。
イ型ドップラー探査装置によれば、各風速成分の実測さ
れた速度の標準偏差σuM 2 , σVM 2 , σWM 2 から σuM 2 =σuT 2 +VAR(δVr) sec2θ+VAR(δVrz)tan2θ σvM 2 =σvT 2 +VAR(δVr) sec2θ+VAR(δVrz)tan2θ σwM 2 =σwT 2 +VAR(δVrz) ただし、VAR(δVr) ,VAR(δVrz)は5ビーム法で測定し
た風速成分の測定誤差の標準偏差、の数式に従って、真
の標準偏差σuT 2 , σVT 2 , σWT 2 を算定するように構
成されている。
測定された風速の水平成分Ux,Vxは次式で与えられる。 ここで、図2も参照して、Vrxはラジアル風速の実測
値、n,e,s,w と zはそれぞれ5本のラジアルビームの
北、東、南、西及び天頂方向への成分を示す添字、u,v
及びw は風速成分、θはチルト角を有する超音波ビーム
の仰角、δVrx はラジアル風速の実測誤差である。
に従って、各方向における測定の差としてDu 及びDv
が定義される Du =Ue−Uw=(δVre+δVrw ) secθ−2δVrz tanθ Dv =Un −Us =(δVrn+δVrs ) secθ−2δVrz tanθ (7)
を導入すると、δVrzはDC軸上のみに出現するが、δ
Vrx 誤差は各軸上に出現する。 DC=(Dv +Du )/√2 =[(δVre+δVrw+δVrn+δVrs) sec θ− 4δVrz tanθ] /√2 DS=(Dv −Du )/√2 =−[(δVre+δVrw−δVrn−δVrs) sec θ] /√2 (8)
準偏差がVAR(δVr)に等価であると仮定すれば、D
CとDSの標準偏差は、 VAR(DC) =2VAR(δVr)sec2θ+8VAR(δVrz) tan2θ VAR(DS) =2VAR(δVr)sec2θ (9)
ル速度のランダム誤差によってのみばらつくのに対し
て、DCはチルト角方向と垂直方向の双方におけるラン
ダム誤差を含む。これらの標準偏差は実測によって評価
可能であり、例えば、次の表3はISIE内の観測( Takes
hisa ら,1992 ) から見積もられた誤差項である。
R(δVr)1/2 は、高度 75mでは0.11 m/sであり、高度
300mでは 0.18m/sである。これに対して、VAR(δ
Vrz)1/2は、高度 75mでは0.08 m/sであり、高度 300m
では 0.16 m/s である。VAR(DS)から算定された
VAR(δVr)1/2 が垂直方向のVAR(δVrz)1/2よ
りも若干大きくなったのは、超音波ビームの広がり空間
内における風速の風速の不均一さによるものと思われ
る。
された(10)式に示すような乱流量(風速の2次モーメン
ト)である風速風向の標準偏差が得られる。ただし、σ
xM 2は各風速成分の実測された速度の標準偏差であり、
σxT 2 は得られるべき真の標準偏差、um はuの平均値
である。 σuM 2 =σue 2 =σuw 2 =VAR(Ue−um )=VAR(Uw−um ) =VAR(u’+δVr secθ−δVrz tanθ ) =σuT 2 +VAR(δVr) sec2 θ+VAR(δVrz)tan2θ σvM 2 =σvn 2 =σvs 2 =σvT 2 +VAR(δVr) sec2 θ+VAR(δVrz)tan2θ σwM 2 =σwT 2 +VAR(δVrz)
イ・ドップラーソーダーの構成を示すブロック図であ
り、10はコントローラ、20は送受信回路、30はフ
エイズドアレイ・アンテナである。
/RAM12、デバイス入出力回路13、A/D変換回
路14、入力インタフェース回路15及び出力インタフ
ェース回路16を備えている。送受信回路20は、コン
トロールロジック21、電力増幅器22、送受信切替え
スイッチ23、前置増幅器24、ミキサー25、バンド
パス・フィルタ26、時間と共に利得が変更せしめられ
る可変利得増幅器27及び検波器28を備えている。ド
ップラーシフト量の検出は、シンプルホモダイン方式と
FFT(高速フーリエ変換)との組合せによって行われ
る。
ンスデューサー素子数を従来の5×5個のアレイから16
×16=216 個のアレイに増加させることにより指向性の
改良が図られている。すなわち、この新システムの放射
ビームの半値幅Θは、従来システムのそれが Θold ≒
17o であるのに対してΘnew ≒10o であり、サイドロー
ブもシェーディング手法によってかなり抑圧されてい
る。各トランスデューサは90mmホーン径を有すると共
に、2100Hzの動作周波数における0.6 λの間隔で配列
され、アンテナ全体として150cm ×150cm の寸法と2.1m
2 の開口面積を有している。ラジアルビームのチルト角
θは20o である。ビームレベルは、1000ワットである。
エイズドアレイ・ドップラーソーダーによれば、実測風
速の標準偏差σuM 2 が真の標準偏差σuT 2 と、装置誤差
と未知の誤差とを含む風速成分の測定誤差VAR(δVx) と
に分解されるように、信号処理過程におけるランダム誤
差補償が行われる。そして、δVxの標準偏差、すなわち
VAR(δVx) は5ビームのラジアル風速の測定から算定可
能である。従って、本発明のドップラーソーダーによれ
ば、乱流量である風速・風向の標準偏差の評価の改良が
可能になり、煙突から排出される煙などの汚染源の広が
りの大きさなどを高精度で解析できる。
ラーソーダーの構成を示すブロック図である。
て放射されるラジアルビームによって測定される風向・
風速を説明するための概念図である。
Claims (1)
- 【請求項1】大気中に音波又は電波を放射し、その反射
信号を受信して周波数のドップラーシフト量から上空の
風速成分とその標準偏差を測定するフエイズドアレイ・
ドップラーソーダーにおいて、 実測された各風速成分の標準偏差σuM 2 , σVM 2 , σWM
2 から σuM 2 =σuT 2 +VAR(δVr) sec2θ+VAR(δVrz)tan2θ σvM 2 =σvT 2 +VAR(δVr) sec2θ+VAR(δVrz)tan2θ σwM 2 =σwT 2 +VAR(δVrz) ただし、VAR(δVr) ,VAR(δVrz)は5ビーム法で測定し
た風速成分の測定誤差の標準偏差、 の数式に従って、真の標準偏差σuT 2 , σVT 2 , σWT 2
を算定することを特徴とするフエイズドアレイ・ドップ
ラーソーダー。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10171995A JP3282777B2 (ja) | 1995-04-03 | 1995-04-03 | フエイズドアレイ・ドップラーソーダー |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10171995A JP3282777B2 (ja) | 1995-04-03 | 1995-04-03 | フエイズドアレイ・ドップラーソーダー |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08278322A JPH08278322A (ja) | 1996-10-22 |
JP3282777B2 true JP3282777B2 (ja) | 2002-05-20 |
Family
ID=14308119
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10171995A Expired - Lifetime JP3282777B2 (ja) | 1995-04-03 | 1995-04-03 | フエイズドアレイ・ドップラーソーダー |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3282777B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7814783B2 (en) * | 2005-06-20 | 2010-10-19 | Windbidco Pty Ltd | Sodar sounding of the lower atmosphere |
CN108825214B (zh) * | 2017-05-03 | 2021-07-27 | 中国石油化工股份有限公司 | 固井胶塞定位系统及其定位方法 |
-
1995
- 1995-04-03 JP JP10171995A patent/JP3282777B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Steven.F.Clifford,J.Chanaran Kaimal,...,Ground−Based Remote Profiling in Atmospheric Studies:An Overview,PROCEEDINGS OF THE IEEE,米国,IEEE,VOL.83,NO.3,MARCH 1994,313−355 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH08278322A (ja) | 1996-10-22 |
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