JP3224455B2 - 弾性表面波素子 - Google Patents
弾性表面波素子Info
- Publication number
- JP3224455B2 JP3224455B2 JP14785893A JP14785893A JP3224455B2 JP 3224455 B2 JP3224455 B2 JP 3224455B2 JP 14785893 A JP14785893 A JP 14785893A JP 14785893 A JP14785893 A JP 14785893A JP 3224455 B2 JP3224455 B2 JP 3224455B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electrode
- input
- input electrode
- surface acoustic
- acoustic wave
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は弾性表面波素子に係り、
特にＴＶのＩＦ（中間周波）フィルタ、ＶＴＲの発振用
の共振器、コードレス電話用ＶＣＯ（Voltage Controll
ed Oscillator ；電圧制御発振器）、自動車電話・携帯
電話用フィルタ等に使用される弾性表面波フィルタに関
する。
特にＴＶのＩＦ（中間周波）フィルタ、ＶＴＲの発振用
の共振器、コードレス電話用ＶＣＯ（Voltage Controll
ed Oscillator ；電圧制御発振器）、自動車電話・携帯
電話用フィルタ等に使用される弾性表面波フィルタに関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来の弾性表面波フィルタを図９を用い
て説明する。例えば水晶基板、ＬｉＮｂＯ3 基板、Ｌｉ
ＴａＯ3 基板等を用いた圧電基板上に、複数の櫛形電極
５０ａ，５０ｂ，…，５０ｆが並列に配置され、それぞ
れ入力端子５２に接続されている。こうして、入力信号
により弾性表面波を励振する入力電極５４が形成されて
いる。
て説明する。例えば水晶基板、ＬｉＮｂＯ3 基板、Ｌｉ
ＴａＯ3 基板等を用いた圧電基板上に、複数の櫛形電極
５０ａ，５０ｂ，…，５０ｆが並列に配置され、それぞ
れ入力端子５２に接続されている。こうして、入力信号
により弾性表面波を励振する入力電極５４が形成されて
いる。
【０００３】また、この入力電極５４の櫛形電極５０
ａ，５０ｂ，…，５０ｆと交互に、複数の櫛形電極５６
ａ，５６ｂ，…，５６ｅが配置され、それぞれ出力端子
５８に接続されている。こうして、入力電極５４からの
弾性表面波を受信する出力電極６０が形成されている。
更に、これら入力電極５４及び出力電極６０を構成する
一連の櫛形電極の最外側には、同様の櫛形電極からなる
反射器６２ａ，６２ｂが形成されている。こうして、入
力電極５４及び出力電極６０からなる６入力５出力の多
段型入出力電極構造の弾性表面波フィルタが構成されて
いる。
ａ，５０ｂ，…，５０ｆと交互に、複数の櫛形電極５６
ａ，５６ｂ，…，５６ｅが配置され、それぞれ出力端子
５８に接続されている。こうして、入力電極５４からの
弾性表面波を受信する出力電極６０が形成されている。
更に、これら入力電極５４及び出力電極６０を構成する
一連の櫛形電極の最外側には、同様の櫛形電極からなる
反射器６２ａ，６２ｂが形成されている。こうして、入
力電極５４及び出力電極６０からなる６入力５出力の多
段型入出力電極構造の弾性表面波フィルタが構成されて
いる。
【０００４】通常、このような弾性表面波フィルタは、
入力電極５４の櫛形電極５０ａ，５０ｂ，…，５０ｆに
より、入力端子５２に印加されたインパルス電圧を電磁
波の１０-5倍程度の波長の弾性表面波に変換し、圧電基
板の表面を伝搬させた後、出力電極６０の櫛形電極５６
ａ，５６ｂ，…，５６ｅによって弾性表面波を再び電圧
信号に逆変換し、出力端子５８から出力する機能を有す
る。
入力電極５４の櫛形電極５０ａ，５０ｂ，…，５０ｆに
より、入力端子５２に印加されたインパルス電圧を電磁
波の１０-5倍程度の波長の弾性表面波に変換し、圧電基
板の表面を伝搬させた後、出力電極６０の櫛形電極５６
ａ，５６ｂ，…，５６ｅによって弾性表面波を再び電圧
信号に逆変換し、出力端子５８から出力する機能を有す
る。
【０００５】そしてこの２回の変換の際に、櫛形電極５
０ａ，５０ｂ，…，５０ｆ及び櫛形電極５６ａ，５６
ｂ，…，５６ｅの形状により、周波数の選択が可能であ
るため、フィルタ機能又は共振器機能をもつ。また、伝
搬速度を電磁波の１０-5倍程度に遅くすることが可能で
あるため、遅延素子としても使用することができる。従
って、これらの機能を利用して、安価で調整が不要なフ
ィルタ、共振器、遅延線として、ＴＶのＩＦフィルタ、
ＶＴＲの発振用の共振器、コードレス電話用ＶＣＯ、自
動車電話・携帯電話用フィルタ等に応用されている。
０ａ，５０ｂ，…，５０ｆ及び櫛形電極５６ａ，５６
ｂ，…，５６ｅの形状により、周波数の選択が可能であ
るため、フィルタ機能又は共振器機能をもつ。また、伝
搬速度を電磁波の１０-5倍程度に遅くすることが可能で
あるため、遅延素子としても使用することができる。従
って、これらの機能を利用して、安価で調整が不要なフ
ィルタ、共振器、遅延線として、ＴＶのＩＦフィルタ、
ＶＴＲの発振用の共振器、コードレス電話用ＶＣＯ、自
動車電話・携帯電話用フィルタ等に応用されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、弾性表面波
フィルタを自動車電話・携帯電話の分野で使用する場合
には、低損失、高抑圧のバンドパスフィルタとしての性
能が要求される。具体的には、最大の挿入損失が３〜５
ｄＢ以下であり、サイドローブ抑圧度が２５ｄＢ以上で
あることが必要とされる。
フィルタを自動車電話・携帯電話の分野で使用する場合
には、低損失、高抑圧のバンドパスフィルタとしての性
能が要求される。具体的には、最大の挿入損失が３〜５
ｄＢ以下であり、サイドローブ抑圧度が２５ｄＢ以上で
あることが必要とされる。
【０００７】このため、上記図９に示すような多段型入
出力電極構造が採用され、更には、櫛形電極の電極指の
対数を変化させる対数重み付け、電極指の一部を間引き
する間引き電極、入力電極と出力電極との間に他の櫛形
電極を介在させて従属接続するカスケード接続等を用い
ることにより、改良が図られてきた。しかしながら、こ
のように弾性表面波フィルタの特性改善を図るために電
極構造を複雑にすると、却って通過周波数帯域での挿入
損失が増大するという問題が生じる。例えば、多段型入
出力電極構造においてサイドローブ抑圧度を大きくする
ためにカスケード接続を行うと、サイドローブ抑圧度は
１５ｄＢから２５ｄＢに改善される反面、通過帯域での
挿入損失が３〜５ｄＢから５〜６ｄＢに悪化する。
出力電極構造が採用され、更には、櫛形電極の電極指の
対数を変化させる対数重み付け、電極指の一部を間引き
する間引き電極、入力電極と出力電極との間に他の櫛形
電極を介在させて従属接続するカスケード接続等を用い
ることにより、改良が図られてきた。しかしながら、こ
のように弾性表面波フィルタの特性改善を図るために電
極構造を複雑にすると、却って通過周波数帯域での挿入
損失が増大するという問題が生じる。例えば、多段型入
出力電極構造においてサイドローブ抑圧度を大きくする
ためにカスケード接続を行うと、サイドローブ抑圧度は
１５ｄＢから２５ｄＢに改善される反面、通過帯域での
挿入損失が３〜５ｄＢから５〜６ｄＢに悪化する。
【０００８】そこで本発明は、挿入損失を増大させるこ
となく、サイドローブ抑圧度を大きくして、素子特性を
向上させることができる弾性表面波素子を提供すること
を目的とする。
となく、サイドローブ抑圧度を大きくして、素子特性を
向上させることができる弾性表面波素子を提供すること
を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題は、圧電基板
と、前記圧電基板上に設置され、入力信号によって所定
の中心周波数をもつ弾性表面波を励振する櫛形電極から
なる入力電極と、前記入力電極からの弾性表面波の伝搬
路に配置され、前記入力電極からの弾性表面波を受信す
る櫛形電極からなる出力電極とを有する弾性表面波素子
において、前記入力電極の中心周波数よりも高い抑圧領
域の周波数を中心周波数とする第１のサブ入力電極と、
前記入力電極の中心周波数よりも低い抑圧領域の周波数
を中心周波数とする第２のサブ入力電極とを有し、前記
第１のサブ入力電極及び前記第２のサブ入力電極が、そ
れぞれ前記入力電極に並列に接続されて設置されている
ことを特徴とする弾性表面波素子によって達成される。
と、前記圧電基板上に設置され、入力信号によって所定
の中心周波数をもつ弾性表面波を励振する櫛形電極から
なる入力電極と、前記入力電極からの弾性表面波の伝搬
路に配置され、前記入力電極からの弾性表面波を受信す
る櫛形電極からなる出力電極とを有する弾性表面波素子
において、前記入力電極の中心周波数よりも高い抑圧領
域の周波数を中心周波数とする第１のサブ入力電極と、
前記入力電極の中心周波数よりも低い抑圧領域の周波数
を中心周波数とする第２のサブ入力電極とを有し、前記
第１のサブ入力電極及び前記第２のサブ入力電極が、そ
れぞれ前記入力電極に並列に接続されて設置されている
ことを特徴とする弾性表面波素子によって達成される。
【００１０】
【００１１】また、上記の弾性表面波素子において、前
記第１のサブ入力電極及び前記第２のサブ入力電極から
の弾性表面波の伝搬方向がそれぞれ、前記入力電極から
前記出力電極への弾性表面波の伝搬方向と異なっている
ことが望ましい。
記第１のサブ入力電極及び前記第２のサブ入力電極から
の弾性表面波の伝搬方向がそれぞれ、前記入力電極から
前記出力電極への弾性表面波の伝搬方向と異なっている
ことが望ましい。
【００１２】
【作用】本発明は、所定の中心周波数をもつ入力電極及
び出力電極からなる多段型入出力電極構造の弾性表面波
フィルタにおいて、入力電極の中心周波数と異なる中心
周波数をもつサブ入力電極が入力電極と並列に接続され
ていることにより、入力端子に入力された所定のインパ
ルス電圧信号のうち、サブ入力電極の中心周波数近傍の
ものは、殆どサブ入力電極を通過し、入力電極を通過し
なくなる。
び出力電極からなる多段型入出力電極構造の弾性表面波
フィルタにおいて、入力電極の中心周波数と異なる中心
周波数をもつサブ入力電極が入力電極と並列に接続され
ていることにより、入力端子に入力された所定のインパ
ルス電圧信号のうち、サブ入力電極の中心周波数近傍の
ものは、殆どサブ入力電極を通過し、入力電極を通過し
なくなる。
【００１３】また、サブ入力電極に対する出力電極が設
置されていないため、サブ入力電極を通過した信号が出
力側に現れることは殆どない。従って、入力電極の通過
域の挿入損失を増大させることなく、そのサイドローブ
抑圧度Ｙを増大することができる。
置されていないため、サブ入力電極を通過した信号が出
力側に現れることは殆どない。従って、入力電極の通過
域の挿入損失を増大させることなく、そのサイドローブ
抑圧度Ｙを増大することができる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明を図示する実施例に基づいて具
体的に説明する。図１は本発明の第１の実施例による弾
性表面波バンドパスフィルタを示す平面図である。例え
ば３６°Ｙｃｕｔ−ＬｉＴａＯ3 基板からなる圧電基板
上に、その３６°Ｙｃｕｔ−ＬｉＴａＯ3 基板のＸ方向
に並列に配置された複数の櫛形電極１０ａ，１０ｂから
なる入力電極１２が形成され、入力端子１４に接続され
ている。また、この入力電極１２の櫛形電極１０ａ，１
０ｂと交互に配置された複数の櫛形電極１６ａ，１６
ｂ，１６ｃからなる出力電極１８が形成され、出力端子
２０に接続されている。更に、これら３６°Ｙｃｕｔ−
ＬｉＴａＯ3 基板のＸ方向に並列された一連の櫛形電極
１０ａ，１０ｂ，１６ａ，１６ｂ，１６ｃの両外側に
は、同様の櫛形電極からなる反射器２２ａ，２２ｂが形
成されている。
体的に説明する。図１は本発明の第１の実施例による弾
性表面波バンドパスフィルタを示す平面図である。例え
ば３６°Ｙｃｕｔ−ＬｉＴａＯ3 基板からなる圧電基板
上に、その３６°Ｙｃｕｔ−ＬｉＴａＯ3 基板のＸ方向
に並列に配置された複数の櫛形電極１０ａ，１０ｂから
なる入力電極１２が形成され、入力端子１４に接続され
ている。また、この入力電極１２の櫛形電極１０ａ，１
０ｂと交互に配置された複数の櫛形電極１６ａ，１６
ｂ，１６ｃからなる出力電極１８が形成され、出力端子
２０に接続されている。更に、これら３６°Ｙｃｕｔ−
ＬｉＴａＯ3 基板のＸ方向に並列された一連の櫛形電極
１０ａ，１０ｂ，１６ａ，１６ｂ，１６ｃの両外側に
は、同様の櫛形電極からなる反射器２２ａ，２２ｂが形
成されている。
【００１５】こうして、入力信号により弾性表面波を励
振する入力電極１２とその弾性表面波を受信する出力電
極１８からなる２入力３出力の多段型入出力電極構造の
弾性表面波フィルタが構成されている。ここで、入力電
極１２の櫛形電極１０ａ，１０ｂの電極指の対数は、そ
れぞれ２２対であり、出力電極１８の櫛形電極１６ａ，
１６ｂ，１６ｃの電極指の対数は、それぞれ３０対であ
る。ここで、入力電極１２の櫛形電極１０ａ，１０ｂの
電極指の対数と出力電極１８の櫛形電極１６ａ，１６
ｂ，１６ｃの電極指の対数との比が約０．７３に設計さ
れているのは、弾性表面波フィルタの通過帯域幅を確保
するためである。また、各櫛形電極の電極指の周期は
４．８μｍである。従って、この入力電極１２及び出力
電極１８からなる多段型入出力電極構造の弾性表面波フ
ィルタの中心周波数ｆ0 はｆ0 ＝８３６ＭＨｚであり、
その通過帯域幅は２５ＭＨｚである。
振する入力電極１２とその弾性表面波を受信する出力電
極１８からなる２入力３出力の多段型入出力電極構造の
弾性表面波フィルタが構成されている。ここで、入力電
極１２の櫛形電極１０ａ，１０ｂの電極指の対数は、そ
れぞれ２２対であり、出力電極１８の櫛形電極１６ａ，
１６ｂ，１６ｃの電極指の対数は、それぞれ３０対であ
る。ここで、入力電極１２の櫛形電極１０ａ，１０ｂの
電極指の対数と出力電極１８の櫛形電極１６ａ，１６
ｂ，１６ｃの電極指の対数との比が約０．７３に設計さ
れているのは、弾性表面波フィルタの通過帯域幅を確保
するためである。また、各櫛形電極の電極指の周期は
４．８μｍである。従って、この入力電極１２及び出力
電極１８からなる多段型入出力電極構造の弾性表面波フ
ィルタの中心周波数ｆ0 はｆ0 ＝８３６ＭＨｚであり、
その通過帯域幅は２５ＭＨｚである。
【００１６】そして櫛形電極２４ａ，２４ｂからなるサ
ブ入力電極２６及び櫛形電極２８ａ，２８ｂからなるサ
ブ入力電極３０が設置され、それぞれ入力端子１４に接
続されている点に本実施例の特徴がある。ここで、サブ
入力電極２６の櫛形電極２４ａ，２４ｂ及びサブ入力電
極３０の櫛形電極２８ａ，２８ｂは、それぞれ入力電極
１２及び出力電極１８を構成する櫛形電極１０ａ，１０
ｂ，１６ａ，１６ｂ，１６ｃの配列方向、即ち３６°Ｙ
ｃｕｔ−ＬｉＴａＯ3 基板のＸ方向と直角方向に並列さ
れている。
ブ入力電極２６及び櫛形電極２８ａ，２８ｂからなるサ
ブ入力電極３０が設置され、それぞれ入力端子１４に接
続されている点に本実施例の特徴がある。ここで、サブ
入力電極２６の櫛形電極２４ａ，２４ｂ及びサブ入力電
極３０の櫛形電極２８ａ，２８ｂは、それぞれ入力電極
１２及び出力電極１８を構成する櫛形電極１０ａ，１０
ｂ，１６ａ，１６ｂ，１６ｃの配列方向、即ち３６°Ｙ
ｃｕｔ−ＬｉＴａＯ3 基板のＸ方向と直角方向に並列さ
れている。
【００１７】また、サブ入力電極２６の櫛形電極２４
ａ，２４ｂの電極指の周期は４．６μｍであり、従って
このサブ入力電極２６の中心周波数ｆ1 はｆ1 ＝８６１
ＭＨｚである。また、サブ入力電極３０の櫛形電極２８
ａ，２８ｂの電極指の周期は５．０μｍであり、従って
このサブ入力電極３０の中心周波数ｆ2 はｆ2 ＝８１１
ＭＨｚである。
ａ，２４ｂの電極指の周期は４．６μｍであり、従って
このサブ入力電極２６の中心周波数ｆ1 はｆ1 ＝８６１
ＭＨｚである。また、サブ入力電極３０の櫛形電極２８
ａ，２８ｂの電極指の周期は５．０μｍであり、従って
このサブ入力電極３０の中心周波数ｆ2 はｆ2 ＝８１１
ＭＨｚである。
【００１８】尚、入力電極１２の櫛形電極１０ａ，１０
ｂ、出力電極１８の櫛形電極１６ａ，１６ｂ，１６ｃ、
サブ入力電極２６の櫛形電極２４ａ，２４ｂ、及びサブ
入力電極３０の櫛形電極２８ａ，２８ｂは、それぞれ厚
さ１７０ｎｍのＡｌ−Ｃｕスパッタ膜から形成されてい
る。次に、図１の弾性表面波バンドパスフィルタの通過
特性を、図２に示す模式図を用いて説明する。
ｂ、出力電極１８の櫛形電極１６ａ，１６ｂ，１６ｃ、
サブ入力電極２６の櫛形電極２４ａ，２４ｂ、及びサブ
入力電極３０の櫛形電極２８ａ，２８ｂは、それぞれ厚
さ１７０ｎｍのＡｌ−Ｃｕスパッタ膜から形成されてい
る。次に、図１の弾性表面波バンドパスフィルタの通過
特性を、図２に示す模式図を用いて説明する。
【００１９】本発明者らの実験によれば、サブ入力電極
２６、３０が存在しない場合の入力電極１２の通過特性
は、図２（ａ）に示されるように、中心周波数ｆ0 ＝８
３６ＭＨｚの通過域をもち、その挿入損失は３．５ｄＢ
であり、その両側の抑圧領域におけるサイドローブ抑圧
度Ｙは１７ｄＢであった。また、入力電極１２及びサブ
入力電極３０が存在せず、サブ入力電極２６単独の場合
の通過特性は、図２（ｂ）に示されるように、中心周波
数ｆ1 ＝８６１ＭＨｚとなる。また、入力電極１２及び
サブ入力電極２６が存在せず、サブ入力電極３０単独の
場合の通過特性は、図２（ｃ）に示されるように、中心
周波数ｆ2＝８１１ＭＨｚとなる。
２６、３０が存在しない場合の入力電極１２の通過特性
は、図２（ａ）に示されるように、中心周波数ｆ0 ＝８
３６ＭＨｚの通過域をもち、その挿入損失は３．５ｄＢ
であり、その両側の抑圧領域におけるサイドローブ抑圧
度Ｙは１７ｄＢであった。また、入力電極１２及びサブ
入力電極３０が存在せず、サブ入力電極２６単独の場合
の通過特性は、図２（ｂ）に示されるように、中心周波
数ｆ1 ＝８６１ＭＨｚとなる。また、入力電極１２及び
サブ入力電極２６が存在せず、サブ入力電極３０単独の
場合の通過特性は、図２（ｃ）に示されるように、中心
周波数ｆ2＝８１１ＭＨｚとなる。
【００２０】ここで、図２（ｂ）、（ｃ）の中心周波数
ｆ1 ＝８６１ＭＨｚ及び中心周波数ｆ2 ＝８１１ＭＨｚ
は、図２（ａ）における通過帯域の両側の抑圧領域にそ
れぞれ位置し、図２（ａ）の中心周波数ｆ0 ＝８３６Ｍ
Ｈｚは、図２（ｂ）、（ｃ）における抑圧領域に位置し
ている。続いて、入力電極１２と共にサブ入力電極２
６、３０が入力端子１４に接続されている図１の弾性表
面波バンドパスフィルタの通過特性を求めると、図２
（ｄ）に示されるように、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨ
ｚ、挿入損失３．６ｄＢの通過域をもち、その両側の抑
圧領域におけるサイドローブ抑圧度Ｙは３５ｄＢであっ
た。
ｆ1 ＝８６１ＭＨｚ及び中心周波数ｆ2 ＝８１１ＭＨｚ
は、図２（ａ）における通過帯域の両側の抑圧領域にそ
れぞれ位置し、図２（ａ）の中心周波数ｆ0 ＝８３６Ｍ
Ｈｚは、図２（ｂ）、（ｃ）における抑圧領域に位置し
ている。続いて、入力電極１２と共にサブ入力電極２
６、３０が入力端子１４に接続されている図１の弾性表
面波バンドパスフィルタの通過特性を求めると、図２
（ｄ）に示されるように、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨ
ｚ、挿入損失３．６ｄＢの通過域をもち、その両側の抑
圧領域におけるサイドローブ抑圧度Ｙは３５ｄＢであっ
た。
【００２１】即ち、図２（ａ）のサブ入力電極２６、３
０が存在しない場合と比較すると、挿入損失は殆ど変化
がなかったが、サイドローブ抑圧度Ｙは１７ｄＢから３
５ｄＢに大幅に増大した。従って、通過帯域における挿
入損失を増大させることなく、サイドローブ抑圧度Ｙを
最大７５％改善することができた。このことは、以下の
ように説明することができる。即ち、入力端子１４に所
定のインパルス電圧信号が入力されたとき、入力信号の
うちｆ1 ＝８６１ＭＨｚ近傍の周波数をもつものは、入
力電極１２においては抑圧領域となるため、その殆どが
サブ入力電極２６を通過する。同様に、入力信号のうち
ｆ2 ＝８１１ＭＨｚ近傍の周波数をもつものも、入力電
極１２においては抑圧領域となるため、その殆どがサブ
入力電極３０を通過する。
０が存在しない場合と比較すると、挿入損失は殆ど変化
がなかったが、サイドローブ抑圧度Ｙは１７ｄＢから３
５ｄＢに大幅に増大した。従って、通過帯域における挿
入損失を増大させることなく、サイドローブ抑圧度Ｙを
最大７５％改善することができた。このことは、以下の
ように説明することができる。即ち、入力端子１４に所
定のインパルス電圧信号が入力されたとき、入力信号の
うちｆ1 ＝８６１ＭＨｚ近傍の周波数をもつものは、入
力電極１２においては抑圧領域となるため、その殆どが
サブ入力電極２６を通過する。同様に、入力信号のうち
ｆ2 ＝８１１ＭＨｚ近傍の周波数をもつものも、入力電
極１２においては抑圧領域となるため、その殆どがサブ
入力電極３０を通過する。
【００２２】しかし、サブ入力電極２６、３０に対する
出力電極は設置されていないため、しかもサブ入力電極
２６、３０から励振された弾性表面波の伝搬方向と出力
電極１８の櫛形電極１６ａ，１６ｂ，１６ｃの配列方向
とが直交しているため、その信号が出力電極１８によっ
て受信されることは殆どない。このため、中心周波数ｆ
0 ＝８３６ＭＨｚ近傍以外の周波数をもつ抑圧領域の信
号が入力電極１２を通過することは大幅に減少し、サイ
ドローブ抑圧度Ｙが増大する。
出力電極は設置されていないため、しかもサブ入力電極
２６、３０から励振された弾性表面波の伝搬方向と出力
電極１８の櫛形電極１６ａ，１６ｂ，１６ｃの配列方向
とが直交しているため、その信号が出力電極１８によっ
て受信されることは殆どない。このため、中心周波数ｆ
0 ＝８３６ＭＨｚ近傍以外の周波数をもつ抑圧領域の信
号が入力電極１２を通過することは大幅に減少し、サイ
ドローブ抑圧度Ｙが増大する。
【００２３】このように第１の実施例によれば、中心周
波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚの入力電極１２及び出力電極１
８からなる多段型入出力電極構造の弾性表面波フィルタ
において、サブ入力電極２６、３０が入力電極１２に並
列に接続されて設置されており、これらサブ入力電極２
６、３０の中心周波数ｆ1 ＝８６１ＭＨｚ及び中心周波
数ｆ2 ＝８１１ＭＨｚが入力電極１２の中心周波数ｆ0
の両側の抑圧領域に位置し、更にサブ入力電極２６、３
０からの弾性表面波の伝搬方向が入力電極１２から出力
電極１８への弾性表面波の伝搬方向と直交していること
により、ｆ1 ＝８６１ＭＨｚ及びｆ2 ＝８１１ＭＨｚ近
傍の周波数の信号はその殆どがサブ入力電極２６、３０
を通過し、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ近傍以外の周
波数をもつ抑圧領域の信号が入力電極１２を通過するこ
とは殆どなくなるため、挿入損失を増大させることな
く、サイドローブ抑圧度Ｙを大きくすることができる。
波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚの入力電極１２及び出力電極１
８からなる多段型入出力電極構造の弾性表面波フィルタ
において、サブ入力電極２６、３０が入力電極１２に並
列に接続されて設置されており、これらサブ入力電極２
６、３０の中心周波数ｆ1 ＝８６１ＭＨｚ及び中心周波
数ｆ2 ＝８１１ＭＨｚが入力電極１２の中心周波数ｆ0
の両側の抑圧領域に位置し、更にサブ入力電極２６、３
０からの弾性表面波の伝搬方向が入力電極１２から出力
電極１８への弾性表面波の伝搬方向と直交していること
により、ｆ1 ＝８６１ＭＨｚ及びｆ2 ＝８１１ＭＨｚ近
傍の周波数の信号はその殆どがサブ入力電極２６、３０
を通過し、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ近傍以外の周
波数をもつ抑圧領域の信号が入力電極１２を通過するこ
とは殆どなくなるため、挿入損失を増大させることな
く、サイドローブ抑圧度Ｙを大きくすることができる。
【００２４】次に、本発明の第２の実施例による弾性表
面波バンドパスフィルタを、図３に示す平面図を用いて
説明する。尚、上記図１の弾性表面波バンドパスフィル
タと同一の構成要素には同一の符号を付して説明を省略
する。この第２の実施例においては、上記第１の実施例
のサブ入力電極２６、３０の代わりに、櫛形電極３２
ａ，３２ｂからなるサブ入力電極３４及び櫛形電極３６
ａ，３６ｂからなるサブ入力電極３８が設置され、入力
端子１４に接続されている。
面波バンドパスフィルタを、図３に示す平面図を用いて
説明する。尚、上記図１の弾性表面波バンドパスフィル
タと同一の構成要素には同一の符号を付して説明を省略
する。この第２の実施例においては、上記第１の実施例
のサブ入力電極２６、３０の代わりに、櫛形電極３２
ａ，３２ｂからなるサブ入力電極３４及び櫛形電極３６
ａ，３６ｂからなるサブ入力電極３８が設置され、入力
端子１４に接続されている。
【００２５】そしてサブ入力電極２６及びサブ入力電極
３０を構成する櫛形電極２４ａ，２４ｂ及び櫛形電極２
８ａ，２８ｂの配列方向と入力電極１２及び出力電極１
８を構成する櫛形電極１０ａ，１０ｂ，１６ａ，１６
ｂ，１６ｃの配列方向とが直交している上記第１の実施
例に対し、サブ入力電極３４、３８を構成する櫛形電極
３２ａ，３２ｂ及び櫛形電極３６ａ，３６ｂが、入力電
極１２及び出力電極１８を構成する櫛形電極１０ａ，１
０ｂ，１６ａ，１６ｂ，１６ｃの配列方向と同一直線上
に並列されている点に特徴がある。即ち、サブ入力電極
３４、３８からの弾性表面波の伝搬方向と入力電極１２
から出力電極１８への弾性表面波の伝搬方向とが一致し
ている。
３０を構成する櫛形電極２４ａ，２４ｂ及び櫛形電極２
８ａ，２８ｂの配列方向と入力電極１２及び出力電極１
８を構成する櫛形電極１０ａ，１０ｂ，１６ａ，１６
ｂ，１６ｃの配列方向とが直交している上記第１の実施
例に対し、サブ入力電極３４、３８を構成する櫛形電極
３２ａ，３２ｂ及び櫛形電極３６ａ，３６ｂが、入力電
極１２及び出力電極１８を構成する櫛形電極１０ａ，１
０ｂ，１６ａ，１６ｂ，１６ｃの配列方向と同一直線上
に並列されている点に特徴がある。即ち、サブ入力電極
３４、３８からの弾性表面波の伝搬方向と入力電極１２
から出力電極１８への弾性表面波の伝搬方向とが一致し
ている。
【００２６】ここで、サブ入力電極３４の櫛形電極３２
ａ，３２ｂの電極指の周期は櫛形電極２４ａ，２４ｂの
電極指の周期と等しく、またサブ入力電極３８の櫛形電
極３６ａ，３６ｂの電極指の周期は櫛形電極２８ａ，２
８ｂの電極指の周期と等しいため、サブ入力電極３４の
中心周波数ｆ1 はサブ入力電極２６の中心周波数ｆ1と
同じであり、またサブ入力電極３８の中心周波数ｆ2 は
サブ入力電極３０の中心周波数ｆ2 と同じである。
ａ，３２ｂの電極指の周期は櫛形電極２４ａ，２４ｂの
電極指の周期と等しく、またサブ入力電極３８の櫛形電
極３６ａ，３６ｂの電極指の周期は櫛形電極２８ａ，２
８ｂの電極指の周期と等しいため、サブ入力電極３４の
中心周波数ｆ1 はサブ入力電極２６の中心周波数ｆ1と
同じであり、またサブ入力電極３８の中心周波数ｆ2 は
サブ入力電極３０の中心周波数ｆ2 と同じである。
【００２７】次に、図３の弾性表面波バンドパスフィル
タの通過特性を、図４に示す模式図を用いて説明する。
図４（ａ）に示すように、サブ入力電極３４、３８が存
在しない場合の入力電極１２の通過特性は、上記図２
（ａ）と同じであり、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ、
挿入損失３．５ｄＢ、サイドローブ抑圧度Ｙ＝１７ｄＢ
であった。
タの通過特性を、図４に示す模式図を用いて説明する。
図４（ａ）に示すように、サブ入力電極３４、３８が存
在しない場合の入力電極１２の通過特性は、上記図２
（ａ）と同じであり、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ、
挿入損失３．５ｄＢ、サイドローブ抑圧度Ｙ＝１７ｄＢ
であった。
【００２８】これに対して、図３に示すようにサブ入力
電極３４、３８が入力端子１４に接続されている場合に
は、図４（ｂ）に示されるように、中心周波数ｆ0 ＝８
３６ＭＨｚ、挿入損失３．４ｄＢ、サイドローブ抑圧度
Ｙ＝２５ｄＢであった。即ち、図４（ａ）に示すサブ入
力電極２６、３０が存在しない場合と比較すると、上記
第１の実施例の場合と同様に、挿入損失は殆ど変化しな
い状態で、サイドローブ抑圧度Ｙは１７ｄＢから２５ｄ
Ｂに増大した。
電極３４、３８が入力端子１４に接続されている場合に
は、図４（ｂ）に示されるように、中心周波数ｆ0 ＝８
３６ＭＨｚ、挿入損失３．４ｄＢ、サイドローブ抑圧度
Ｙ＝２５ｄＢであった。即ち、図４（ａ）に示すサブ入
力電極２６、３０が存在しない場合と比較すると、上記
第１の実施例の場合と同様に、挿入損失は殆ど変化しな
い状態で、サイドローブ抑圧度Ｙは１７ｄＢから２５ｄ
Ｂに増大した。
【００２９】但し、上記図２（ｄ）と比較すると、サイ
ドローブ抑圧度Ｙの改善度合いは上記第１の実施例の場
合の３５ｄＢよりも小さい。これは、サブ入力電極３
４、３８を構成する櫛形電極３２ａ，３２ｂ及び櫛形電
極３６ａ，３６ｂが出力電極１８の櫛形電極１６ａ，１
６ｂ，１６ｃの配列と同一直線上に配列されており、サ
ブ入力電極３４、３８から励振された弾性表面波の一部
が出力電極１８によって受信され、出力側に現れること
によるものである。
ドローブ抑圧度Ｙの改善度合いは上記第１の実施例の場
合の３５ｄＢよりも小さい。これは、サブ入力電極３
４、３８を構成する櫛形電極３２ａ，３２ｂ及び櫛形電
極３６ａ，３６ｂが出力電極１８の櫛形電極１６ａ，１
６ｂ，１６ｃの配列と同一直線上に配列されており、サ
ブ入力電極３４、３８から励振された弾性表面波の一部
が出力電極１８によって受信され、出力側に現れること
によるものである。
【００３０】このように第２の実施例によれば、中心周
波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚの入力電極１２及び出力電極１
８からなる多段型入出力電極構造の弾性表面波フィルタ
において、その中心周波数ｆ0 の両側の抑圧領域に位置
する中心周波数ｆ1 ＝８６１ＭＨｚ及び中心周波数ｆ2
＝８１１ＭＨｚをもつサブ入力電極３４、３８が入力電
極１２と並列に接続されていることにより、これらサブ
入力電極３４、３８からの弾性表面波の伝搬方向が入力
電極１２から出力電極１８への弾性表面波の伝搬方向と
同一方向であっても、挿入損失を増大させることなく、
サイドローブ抑圧度Ｙを大きくすることができる。
波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚの入力電極１２及び出力電極１
８からなる多段型入出力電極構造の弾性表面波フィルタ
において、その中心周波数ｆ0 の両側の抑圧領域に位置
する中心周波数ｆ1 ＝８６１ＭＨｚ及び中心周波数ｆ2
＝８１１ＭＨｚをもつサブ入力電極３４、３８が入力電
極１２と並列に接続されていることにより、これらサブ
入力電極３４、３８からの弾性表面波の伝搬方向が入力
電極１２から出力電極１８への弾性表面波の伝搬方向と
同一方向であっても、挿入損失を増大させることなく、
サイドローブ抑圧度Ｙを大きくすることができる。
【００３１】但し、上記第１及び第２の実施例の比較か
ら、サブ入力電極を配置するレイアウト上の制約がある
場合を除き、サブ入力電極から励振された弾性表面波の
伝搬方向が、入力電極１２から出力電極１８への伝搬方
向と異なっていることが望ましい。次に、本発明の第３
の実施例による弾性表面波バンドパスフィルタを、図５
に示す平面図を用いて説明する。尚、上記図１の弾性表
面波バンドパスフィルタと同一の構成要素には同一の符
号を付して説明を省略する。
ら、サブ入力電極を配置するレイアウト上の制約がある
場合を除き、サブ入力電極から励振された弾性表面波の
伝搬方向が、入力電極１２から出力電極１８への伝搬方
向と異なっていることが望ましい。次に、本発明の第３
の実施例による弾性表面波バンドパスフィルタを、図５
に示す平面図を用いて説明する。尚、上記図１の弾性表
面波バンドパスフィルタと同一の構成要素には同一の符
号を付して説明を省略する。
【００３２】この第３の実施例は、上記第１の実施例に
おける２つのサブ入力電極２６、３０の内、一方のサブ
入力電極３０が存在せず、中心周波数ｆ1 ＝８６１ＭＨ
ｚの通過域をもつサブ入力電極２６だけが配置されてい
る点に特徴がある。次に、図５の弾性表面波バンドパス
フィルタの通過特性を、図６に示す模式図を用いて説明
する。
おける２つのサブ入力電極２６、３０の内、一方のサブ
入力電極３０が存在せず、中心周波数ｆ1 ＝８６１ＭＨ
ｚの通過域をもつサブ入力電極２６だけが配置されてい
る点に特徴がある。次に、図５の弾性表面波バンドパス
フィルタの通過特性を、図６に示す模式図を用いて説明
する。
【００３３】図６（ａ）に示されるように、サブ入力電
極２６が存在しない場合の入力電極１２の通過特性は、
上記図２（ａ）と同じであり、中心周波数ｆ0 ＝８３６
ＭＨｚ、挿入損失３．５ｄＢ、サイドローブ抑圧度Ｙ＝
１７ｄＢであった。また、図６（ｂ）に示されるよう
に、入力電極１２が存在せず、サブ入力電極２６単独の
場合の通過特性は、上記図２（ｂ）と同じであり、中心
周波数ｆ1 ＝８６１ＭＨｚとなる。
極２６が存在しない場合の入力電極１２の通過特性は、
上記図２（ａ）と同じであり、中心周波数ｆ0 ＝８３６
ＭＨｚ、挿入損失３．５ｄＢ、サイドローブ抑圧度Ｙ＝
１７ｄＢであった。また、図６（ｂ）に示されるよう
に、入力電極１２が存在せず、サブ入力電極２６単独の
場合の通過特性は、上記図２（ｂ）と同じであり、中心
周波数ｆ1 ＝８６１ＭＨｚとなる。
【００３４】これに対して、入力電極１２と共にサブ入
力電極２６が入力端子１４に接続されている図５の弾性
表面波バンドパスフィルタは、図６（ｃ）に示されるよ
うに、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ、挿入損失３．３
ｄＢの通過域をもち、その高周波側の抑圧領域における
サイドローブ抑圧度Ｙは３３ｄＢであり、低周波側の抑
圧領域におけるサイドローブ抑圧度Ｙは１６ｄＢであっ
た。
力電極２６が入力端子１４に接続されている図５の弾性
表面波バンドパスフィルタは、図６（ｃ）に示されるよ
うに、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ、挿入損失３．３
ｄＢの通過域をもち、その高周波側の抑圧領域における
サイドローブ抑圧度Ｙは３３ｄＢであり、低周波側の抑
圧領域におけるサイドローブ抑圧度Ｙは１６ｄＢであっ
た。
【００３５】即ち、図６（ａ）に示すサブ入力電極２６
が存在しない場合と比較すると、上記第１の実施例の場
合と同様に、挿入損失は殆ど変化しない状態で、通過域
帯の高周波側におけるサイドローブ抑圧度Ｙは１７ｄＢ
から３３ｄＢに増大したが、低周波側におけるサイドロ
ーブ抑圧度Ｙは１６ｄＢと殆ど変化しなかった。このよ
うに第３の実施例によれば、中心周波数ｆ0 ＝８３６Ｍ
Ｈｚの入力電極１２及び出力電極１８からなる多段型入
出力電極構造の弾性表面波フィルタにおいて、中心周波
数ｆ1 ＝８６１Ｍのサブ入力電極２６が入力電極１２と
並列に接続されていることにより、サブ入力電極２６が
存在しない場合における挿入損失を増大させることな
く、高周波側のサイドローブ抑圧度Ｙを大きくすること
ができる。
が存在しない場合と比較すると、上記第１の実施例の場
合と同様に、挿入損失は殆ど変化しない状態で、通過域
帯の高周波側におけるサイドローブ抑圧度Ｙは１７ｄＢ
から３３ｄＢに増大したが、低周波側におけるサイドロ
ーブ抑圧度Ｙは１６ｄＢと殆ど変化しなかった。このよ
うに第３の実施例によれば、中心周波数ｆ0 ＝８３６Ｍ
Ｈｚの入力電極１２及び出力電極１８からなる多段型入
出力電極構造の弾性表面波フィルタにおいて、中心周波
数ｆ1 ＝８６１Ｍのサブ入力電極２６が入力電極１２と
並列に接続されていることにより、サブ入力電極２６が
存在しない場合における挿入損失を増大させることな
く、高周波側のサイドローブ抑圧度Ｙを大きくすること
ができる。
【００３６】次に、本発明の第４の実施例による弾性表
面波バンドパスフィルタを、図７に示す平面図を用いて
説明する。尚、上記図１の弾性表面波バンドパスフィル
タと同一の構成要素には同一の符号を付して説明を省略
する。この第４の実施例は、上記第１の実施例における
２つのサブ入力電極２６、３０の内、一方のサブ入力電
極２６が存在せず、中心周波数ｆ2 ＝８１１ＭＨｚの通
過域をもつサブ入力電極３０だけが配置されている点に
特徴がある。
面波バンドパスフィルタを、図７に示す平面図を用いて
説明する。尚、上記図１の弾性表面波バンドパスフィル
タと同一の構成要素には同一の符号を付して説明を省略
する。この第４の実施例は、上記第１の実施例における
２つのサブ入力電極２６、３０の内、一方のサブ入力電
極２６が存在せず、中心周波数ｆ2 ＝８１１ＭＨｚの通
過域をもつサブ入力電極３０だけが配置されている点に
特徴がある。
【００３７】次に、図７の弾性表面波バンドパスフィル
タの通過特性を、図８に示す模式図を用いて説明する。
図８（ａ）に示されるように、サブ入力電極２６が存在
しない場合の入力電極１２の通過特性は、上記図２
（ａ）と同じく中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ、挿入損
失３．５ｄＢ、サイドローブ抑圧度Ｙ＝１７ｄＢであっ
た。また、図８（ｂ）に示されるように、入力電極１２
が存在せず、サブ入力電極３０単独の場合の通過特性
は、上記図２（ｃ）と同じく中心周波数ｆ2 ＝８１１Ｍ
Ｈｚとなる。
タの通過特性を、図８に示す模式図を用いて説明する。
図８（ａ）に示されるように、サブ入力電極２６が存在
しない場合の入力電極１２の通過特性は、上記図２
（ａ）と同じく中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ、挿入損
失３．５ｄＢ、サイドローブ抑圧度Ｙ＝１７ｄＢであっ
た。また、図８（ｂ）に示されるように、入力電極１２
が存在せず、サブ入力電極３０単独の場合の通過特性
は、上記図２（ｃ）と同じく中心周波数ｆ2 ＝８１１Ｍ
Ｈｚとなる。
【００３８】これに対して、入力電極１２と共にサブ入
力電極３０が入力端子１４に接続されている図７の弾性
表面波バンドパスフィルタは、図８（ｃ）に示されるよ
うに、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ、挿入損失３．７
ｄＢの通過域をもち、その低周波側の抑圧領域における
サイドローブ抑圧度Ｙは３０ｄＢであり、高周波側の抑
圧領域におけるサイドローブ抑圧度Ｙは１８ｄＢであっ
た。
力電極３０が入力端子１４に接続されている図７の弾性
表面波バンドパスフィルタは、図８（ｃ）に示されるよ
うに、中心周波数ｆ0 ＝８３６ＭＨｚ、挿入損失３．７
ｄＢの通過域をもち、その低周波側の抑圧領域における
サイドローブ抑圧度Ｙは３０ｄＢであり、高周波側の抑
圧領域におけるサイドローブ抑圧度Ｙは１８ｄＢであっ
た。
【００３９】即ち、図８（ａ）に示すサブ入力電極３０
が存在しない場合と比較すると、上記第１の実施例の場
合と同様に、挿入損失は殆ど変化しない状態で、通過域
帯の低周波側におけるサイドローブ抑圧度Ｙは１７ｄＢ
から３０ｄＢに増大したが、高周波側におけるサイドロ
ーブ抑圧度Ｙは１８ｄＢと殆ど変化しなかった。このよ
うに第４の実施例によれば、中心周波数ｆ0 ＝８３６Ｍ
Ｈｚの入力電極１２及び出力電極１８からなる多段型入
出力電極構造の弾性表面波フィルタにおいて、中心周波
数ｆ2 ＝８１１Ｍのサブ入力電極３０が入力電極１２と
並列に接続されていることにより、サブ入力電極３０が
存在しない場合における挿入損失を増大させることな
く、低周波側のサイドローブ抑圧度Ｙを大きくすること
ができる。
が存在しない場合と比較すると、上記第１の実施例の場
合と同様に、挿入損失は殆ど変化しない状態で、通過域
帯の低周波側におけるサイドローブ抑圧度Ｙは１７ｄＢ
から３０ｄＢに増大したが、高周波側におけるサイドロ
ーブ抑圧度Ｙは１８ｄＢと殆ど変化しなかった。このよ
うに第４の実施例によれば、中心周波数ｆ0 ＝８３６Ｍ
Ｈｚの入力電極１２及び出力電極１８からなる多段型入
出力電極構造の弾性表面波フィルタにおいて、中心周波
数ｆ2 ＝８１１Ｍのサブ入力電極３０が入力電極１２と
並列に接続されていることにより、サブ入力電極３０が
存在しない場合における挿入損失を増大させることな
く、低周波側のサイドローブ抑圧度Ｙを大きくすること
ができる。
【００４０】尚、送信周波数と受信周波数とが異なる自
動車電話・携帯電話等に使用するフィルタの場合、必ず
しも通過域の両側のサイドローブ抑圧度Ｙを増大する必
要はなく、互いに相手の通過域が存在する側のサイドロ
ーブ抑圧度Ｙさえ増大すればよい。従って、このような
場合には、上記第１の実施例のように通過域の両側のサ
イドローブ抑圧度Ｙを増大させる弾性表面波フィルタを
用いてもよいが、高周波側のサイドローブ抑圧度Ｙのみ
を増大させる第３の実施例と低周波側のサイドローブ抑
圧度Ｙのみを増大させる第４の実施例とを組み合わせる
ことにより、より低コストの弾性表面波フィルタを提供
することができる。
動車電話・携帯電話等に使用するフィルタの場合、必ず
しも通過域の両側のサイドローブ抑圧度Ｙを増大する必
要はなく、互いに相手の通過域が存在する側のサイドロ
ーブ抑圧度Ｙさえ増大すればよい。従って、このような
場合には、上記第１の実施例のように通過域の両側のサ
イドローブ抑圧度Ｙを増大させる弾性表面波フィルタを
用いてもよいが、高周波側のサイドローブ抑圧度Ｙのみ
を増大させる第３の実施例と低周波側のサイドローブ抑
圧度Ｙのみを増大させる第４の実施例とを組み合わせる
ことにより、より低コストの弾性表面波フィルタを提供
することができる。
【００４１】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、圧電基板
上に設置され、所定の中心周波数をもつ弾性表面波を励
振し、受信する櫛形電極からなる入力電極及び出力電極
を有する弾性表面波素子において、入力電極の中心周波
数と異なる中心周波数をもつ弾性表面波を励振する櫛形
電極からなるサブ入力電極が入力電極に並列に接続され
て設置されていることにより、入力信号のうちサブ入力
電極の中心周波数近傍のものは、殆どサブ入力電極を通
過し、入力電極を通過しなくなる。
上に設置され、所定の中心周波数をもつ弾性表面波を励
振し、受信する櫛形電極からなる入力電極及び出力電極
を有する弾性表面波素子において、入力電極の中心周波
数と異なる中心周波数をもつ弾性表面波を励振する櫛形
電極からなるサブ入力電極が入力電極に並列に接続され
て設置されていることにより、入力信号のうちサブ入力
電極の中心周波数近傍のものは、殆どサブ入力電極を通
過し、入力電極を通過しなくなる。
【００４２】このため、サブ入力電極を通過した信号が
出力側に現れることは殆どなくなり、入力電極の通過域
の挿入損失を増大させることなく、そのサイドローブ抑
圧度を増大することができる。従って、弾性表面波素子
のバンドパスフィルタとしての性能を向上させることが
可能となる。
出力側に現れることは殆どなくなり、入力電極の通過域
の挿入損失を増大させることなく、そのサイドローブ抑
圧度を増大することができる。従って、弾性表面波素子
のバンドパスフィルタとしての性能を向上させることが
可能となる。
【図１】本発明の第１の実施例による弾性表面波バンド
パスフィルタを示す平面図である。
パスフィルタを示す平面図である。
【図２】図１の弾性表面波バンドパスフィルタの通過特
性を説明するための模式図である。
性を説明するための模式図である。
【図３】本発明の第２の実施例による弾性表面波バンド
パスフィルタを示す平面図である。
パスフィルタを示す平面図である。
【図４】図２の弾性表面波バンドパスフィルタの通過特
性を説明するための模式図である。
性を説明するための模式図である。
【図５】本発明の第３の実施例による弾性表面波バンド
パスフィルタを示す平面図である。
パスフィルタを示す平面図である。
【図６】図５の弾性表面波バンドパスフィルタの通過特
性を説明するための模式図である。
性を説明するための模式図である。
【図７】本発明の第４の実施例による弾性表面波バンド
パスフィルタを示す平面図である。
パスフィルタを示す平面図である。
【図８】図７の弾性表面波バンドパスフィルタの通過特
性を説明するための模式図である。
性を説明するための模式図である。
【図９】従来の弾性表面波バンドパスフィルタを示す平
面図である。
面図である。
１０ａ，１０ｂ：櫛形電極 １２：入力電極 １４：入力端子 １６ａ，１６ｂ，１６ｃ：櫛形電極 １８：出力電極 ２０：出力端子 ２２ａ，２２ｂ：反射器 ２４ａ，２４ｂ，２８ａ，２８ｂ：櫛形電極 ２６，３０：サブ入力電極 ３２ａ，３２ｂ，３６ａ，３６ｂ：櫛形電極 ３４，３８：サブ入力電極 ５０ａ，５０ｂ，…，５０ｆ：櫛形電極 ５２：入力端子 ５４：入力電極 ５６ａ，５６ｂ，…，５６ｅ：櫛形電極 ５８：出力端子 ６０：出力電極 ６２ａ，６２ｂ：反射器
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H03H 9/64 H03H 9/72
Claims (2)
- 【請求項１】 圧電基板と、前記圧電基板上に設置さ
れ、入力信号によって所定の中心周波数をもつ弾性表面
波を励振する櫛形電極からなる入力電極と、前記入力電
極からの弾性表面波の伝搬路に配置され、前記入力電極
からの弾性表面波を受信する櫛形電極からなる出力電極
とを有する弾性表面波素子において、 前記入力電極の中心周波数よりも高い抑圧領域の周波数
を中心周波数とする第１のサブ入力電極と、前記入力電
極の中心周波数よりも低い抑圧領域の周波数を中心周波
数とする第２のサブ入力電極とを有し、前記第１のサブ
入力電極及び前記第２のサブ入力電極が、それぞれ前記
入力電極に並列に接続されて設置されていることを特徴
とする弾性表面波素子。 - 【請求項２】 請求項１記載の弾性表面波素子におい
て、前記第１のサブ入力電極及び前記第２のサブ入力電極か
らの 弾性表面波の伝搬方向がそれぞれ、前記入力電極か
ら前記出力電極への弾性表面波の伝搬方向と異なってい
ることを特徴とする弾性表面波素子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14785893A JP3224455B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 弾性表面波素子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14785893A JP3224455B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 弾性表面波素子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH077371A JPH077371A (ja) | 1995-01-10 |
| JP3224455B2 true JP3224455B2 (ja) | 2001-10-29 |
Family
ID=15439850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14785893A Expired - Fee Related JP3224455B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 弾性表面波素子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3224455B2 (ja) |
-
1993
- 1993-06-18 JP JP14785893A patent/JP3224455B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH077371A (ja) | 1995-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5831493A (en) | Surface acoustic wave ladder filter utilizing a generated spurious component of the parallel arm | |
| US6034577A (en) | Integrated interdigital electrode saw filter with specified distances between input/output electrodes | |
| US6522219B2 (en) | Surface acoustic wave ladder filter with two series resonators having different apodization weighting | |
| EP1630956B1 (en) | Surface acoustic wave device | |
| JP3509764B2 (ja) | 弾性表面波装置、通信装置 | |
| EP1453201A2 (en) | Surface-acoustic-wave device having an improved pass-band characteristic and an improved degree of freedom for setting input and output impedences | |
| US20080266027A1 (en) | Longitudinally-coupled-resonator-type elastic wave filter device | |
| JPH08265087A (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| US6326864B1 (en) | Surface acoustic wave filter, duplexer and communications device with specific series resonator multiple anti-resonant point placement | |
| US8106725B2 (en) | Acoustic wave filter device | |
| JP3077052B2 (ja) | 弾性表面波共振子フィルタ装置 | |
| US6720847B2 (en) | Longitudinally-coupled resonator surface acoustic wave filter and communication apparatus using the same | |
| JP3745847B2 (ja) | 二重モードｓａｗフィルタの構造 | |
| US7772942B2 (en) | Elastic wave filter utilizing a sub-propagation mode response to increase out of band attenuation | |
| JPH05335881A (ja) | 縦型２重モード弾性表面波フィルタ | |
| JPH0766668A (ja) | 弾性表面波装置 | |
| JP3224455B2 (ja) | 弾性表面波素子 | |
| US5914554A (en) | Surface wave resonator | |
| JP2000091869A (ja) | 弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器 | |
| JP3321443B2 (ja) | １次−３次縦結合二重モードｓａｗフィルタ | |
| JP3315913B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| JP3302477B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| JP3331733B2 (ja) | 弾性表面波共振子フィルタ | |
| JP2933171B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| JPH08181566A (ja) | 弾性表面波フィルタ装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010814 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080824 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090824 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |