JP3200322B2 - Rotary compressor - Google Patents
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、オゾン層を破壊する
といわれる冷媒にかえて地球環境に優しい代替冷媒を用
いた時に、圧縮効率の向上を図るようにしたロータリコ
ンプレッサに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rotary compressor which improves the compression efficiency when a refrigerant which is friendly to the global environment is used instead of a refrigerant which is said to destroy the ozone layer.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、空気調和装置や冷凍機等に用い
られる圧縮機として、ロータリコンプレッサが知られて
いる。ロータリコンプレッサは、シリンダと、シリンダ
内に設けられ、偏心回転が与えられるローラとから成
り、冷媒には一般に単一冷媒Ｒ２２が用いられている。2. Description of the Related Art In general, a rotary compressor is known as a compressor used for an air conditioner, a refrigerator or the like. The rotary compressor includes a cylinder and rollers provided in the cylinder and provided with eccentric rotation, and a single refrigerant R22 is generally used as a refrigerant.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】従来、使用されている
単一冷媒Ｒ２２は、ＣＦＣ系、ＨＣＦＣ系の冷媒で塩素
を含み、オゾン層を破壊するといわれており、地球環境
に悪影響を与える所から、準備期間を設けて将来は全面
使用禁止となる。Conventionally, the single refrigerant R22 used is said to be a CFC-based or HCFC-based refrigerant containing chlorine and destroying the ozone layer, which has a bad influence on the global environment. After a preparation period, use will be completely prohibited in the future.
【０００４】このために、塩素の含まないＨＦＣ系の代
替冷媒としてＲ３２，Ｒ１２５，Ｒ１３４ａの外にＲ３
２／１２５などの混合冷媒を用いる機器の開発が課題と
なっている。[0004] For this reason, R3, R125, R134a and R3 are used as alternative refrigerants of HFC system containing no chlorine.
Development of equipment using a mixed refrigerant such as 2/125 has been an issue.
【０００５】これらの代替冷媒では、従来の冷媒Ｒ２２
より使用条件における蒸気密度が大きく、そのまま使用
すると圧縮効率が低下する問題があった。[0005] In these alternative refrigerants, the conventional refrigerant R22
There is a problem that the vapor density under the use conditions is higher and the compression efficiency is reduced when used as it is.
【０００６】特に、圧縮効率は、吐出ポートの径及び長
さに影響される。定性的には、吐出ポート長さが一定の
下で、吐出ポート径を小から大へと大きくしていくと、
吐出ポートのポート通路が広くなり、抵抗が減少して、
過圧縮損失が減少する。反面、吐出ポートの容積が増加
するため、吐出ポート内の圧縮されたガスが吸い込み側
に戻る量が増えて、再膨張損失が増加するようになる。[0006] In particular, the compression efficiency is affected by the diameter and length of the discharge port. Qualitatively, if the discharge port diameter is increased from small to large while the discharge port length is constant,
The port passage of the discharge port becomes wider, the resistance decreases,
Overcompression loss is reduced. On the other hand, since the capacity of the discharge port increases, the amount of the compressed gas in the discharge port returning to the suction side increases, and the re-expansion loss increases.
【０００７】したがって、吐出ポート径を小から大へと
大きくするにつれて、過圧縮損失は減少し、再膨張損失
は増加する傾向にあるため、（過圧縮損失＋再膨張損
失）を最小にする吐出ポート径が存在することがわか
る。Accordingly, as the diameter of the discharge port is increased from small to large, the overcompression loss tends to decrease and the re-expansion loss tends to increase, so that (over-compression loss + re-expansion loss) is minimized. It can be seen that the port diameter exists.
【０００８】そこで、この発明は、代替冷媒を用いた時
に、吐出ポート径の最適化を計ることで、圧縮効率の向
上を図るようにしたロータリコンプレッサを提供するこ
とを目的とする。Accordingly, an object of the present invention is to provide a rotary compressor which improves the compression efficiency by optimizing a discharge port diameter when an alternative refrigerant is used.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明は、密閉ケース内に、仕切板により仕切ら
れ吸込ポート及び吐出ポートを有する複数のシリンダ
と、各シリンダ内に配置され、偏心回転が与えられるロ
ーラとから成る圧縮機構部を備えた２シリンダロータリ
コンプレッサにおいて、前記吐出ポートの等価直径（吐
出ポート断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ
（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排
除容積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの
式で導き出される値の形状を具備し、その値をほぼ４〜
８としてある。In order to achieve the above-mentioned object, the present invention provides a plurality of cylinders having a suction port and a discharge port which are partitioned by a partition plate in a closed case, and arranged in each cylinder. In a two-cylinder rotary compressor provided with a compression mechanism comprising a roller to which eccentric rotation is given, an equivalent diameter of the discharge port (discharge port sectional area mm 2 / discharge port sectional circumference mm) Dm
(Mm), the discharge port length L (mm), and the compressor displacement volume V st (cc), the shape of the value derived from the equation of Dm 2 · √L / V st is provided. ~
There are eight.
【００１０】あるいは、単一シリンダロータリコンプレ
ッサにあっては、前記吐出ポートの等価直径（吐出ポー
ト断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍ
ｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排除容
積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの式で
導き出される値の形状を具備し、その値を８〜１６とす
る。Alternatively, in the case of a single cylinder rotary compressor, the equivalent diameter of the discharge port (discharge port sectional area mm 2 / discharge port sectional peripheral length mm) Dm (m
m), the discharge port length L (mm), and the compressor displacement volume V st (cc), the shape of the value derived by the formula of Dm 2 · √L / V st is provided, and the value is 8 to 16 And
【００１１】そして、好ましい実施態様として、シリン
ダに、吐出ポートと接続の切り欠き部を設け、切り欠き
部の切り欠き輪郭を、吐出ポートの輪郭とほぼ一致させ
るようにする。又は、吐出ポートのポート端縁にテーパ
部又は面取り部を設けるようにする。In a preferred embodiment, the cylinder is provided with a cutout portion connected to the discharge port, so that the cutout contour of the cutout portion substantially matches the contour of the discharge port. Alternatively, a tapered portion or a chamfered portion is provided at the port edge of the discharge port.
【００１２】[0012]
【作用】かかるロータリコンプレッサによれば、吐出ポ
ート径の最適化が図れるため、吐出ポート内の圧縮され
たガスが吸い込み側に戻る量が小さくなり再膨張損失を
小さく抑えられる。According to this rotary compressor, since the diameter of the discharge port can be optimized, the amount of the compressed gas in the discharge port returning to the suction side becomes small, and the re-expansion loss can be reduced.
【００１３】また、吐出ポート通過時の抵抗が小さく抑
えられると共に、冷媒が円滑に流れるようになり、過圧
縮損失の減少によって、圧縮効率が向上するようにな
る。[0013] Further, the resistance at the time of passing through the discharge port can be kept small, the refrigerant can flow smoothly, and the compression efficiency can be improved due to the reduction of overcompression loss.
【００１４】[0014]
【実施例】以下、図１乃至図８の図面を参照しながらこ
の発明の実施例を説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS.
【００１５】図１において、１は２シリンダロータリコ
ンプレッサ３の密閉ケースを示している。密閉ケース１
内には、電動機部５と圧縮機構部７がそれぞれ設けら
れ、電動機部５は、ステータ９及びロータ１１とからな
っている。In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a closed case of a two-cylinder rotary compressor 3. Sealed case 1
Inside, a motor unit 5 and a compression mechanism unit 7 are provided, and the motor unit 5 includes a stator 9 and a rotor 11.
【００１６】圧縮機構部７は第１のシリンダ１３と第２
のシリンダ１５とから構成され、これら両シリンダ１
３，１５は仕切板１７によって仕切られ、それぞれ独立
している。The compression mechanism 7 includes a first cylinder 13 and a second cylinder 13.
And both cylinders 1
The reference numerals 3 and 15 are separated by a partition plate 17 and are independent from each other.
【００１７】電動機部５を構成するロータ１１は、シャ
フト１９に固着されると共に、このシャフト１９はメイ
ンベアリング２１とサブベアリング２３とによって回転
自在に支承されている。シャフト１９には、前記第１の
シリンダ１３および第２のシリンダ１５に対応する部分
に互いに１８０度位相をずらした偏心軸部２５，２７が
設けられている。これら偏心軸部２５，２７は、組付け
時において、一方を、仕切板１７の開口孔２９を貫通さ
せることで、前記第１、第２のシリンダ１３，１５内に
臨み、各偏心軸部２５，２７には、第１、第２のシリン
ダ１３，１５内に配置された第１のローラ３１および第
２のローラ３３が嵌合している。これにより、各ローラ
３１，３３は、独立して偏心軸部２５，２７の回転によ
り１８０度位相がずれた偏心回転が与えられるようにな
る。The rotor 11 constituting the motor unit 5 is fixed to a shaft 19, and the shaft 19 is rotatably supported by a main bearing 21 and a sub bearing 23. The shaft 19 is provided with eccentric shaft portions 25 and 27 that are 180 degrees out of phase with each other at portions corresponding to the first cylinder 13 and the second cylinder 15. One of these eccentric shaft portions 25, 27 faces the first and second cylinders 13, 15 by assembling one through the opening hole 29 of the partition plate 17 during assembly. , 27 are fitted with a first roller 31 and a second roller 33 disposed in the first and second cylinders 13, 15. Thus, the rollers 31 and 33 are given eccentric rotations 180 degrees out of phase by the rotation of the eccentric shafts 25 and 27 independently.
【００１８】メインベアリング２１とサブベアリング２
３には、取入口が密閉シリンダ１内に臨む吐出管３５と
連通し合う吐出ポート３７が、また、第１、第２のシリ
ンダ１３，１５には、吸込管３９と連通し合う吸込ポー
ト４１と、前記ローラ３１，３３の外周面と背圧又はば
ね等による付勢手段４３によって常時接触し合うブレー
ド４５とが設けられ、各ローラ３１，３３及びブレード
４５とにより冷媒を圧縮する圧縮室４７，４７が作られ
るようになっている。Main bearing 21 and sub bearing 2
3 has a discharge port 37 which communicates with a discharge pipe 35 whose intake faces the inside of the closed cylinder 1, and a suction port 41 which communicates with a suction pipe 39 in each of the first and second cylinders 13 and 15. And a blade 45 which is always in contact with the outer peripheral surfaces of the rollers 31 and 33 by a biasing means 43 such as a back pressure or a spring. A compression chamber 47 for compressing the refrigerant by the rollers 31, 33 and the blade 45 is provided. , 47 are made.
【００１９】冷媒には、Ｒ２２の代替媒体となるＲ３２
／１２５の混合冷媒が用いられている。なお、冷媒に
は、Ｒ３２，Ｒ１２５，Ｒ１３４ａ等ＨＦＣ系の冷媒で
あってもよい。As the refrigerant, R32 as an alternative medium to R22 is used.
/ 125 mixed refrigerant is used. The refrigerant may be a HFC-based refrigerant such as R32, R125, R134a.
【００２０】一方、吐出ポート３７，３７には開閉弁４
９，４９がそれぞれ設けられると共に、第１のシリンダ
１３側の吐出ポート３７は、第１のマフラ室５１によっ
て取囲まれ、開口ポート５３を介して密閉シリンダ１内
と連通している。第２のシリンダ１５側の吐出ポート３
７は第２のマフラ室５５に取囲まれ、第２のマフラ室５
５は、連絡通路（図示していない）を介して前記第１の
マフラ室５１と連通している。On the other hand, the opening / closing valve 4 is
9 and 49 are provided, and the discharge port 37 on the first cylinder 13 side is surrounded by the first muffler chamber 51 and communicates with the inside of the closed cylinder 1 via the opening port 53. Discharge port 3 on second cylinder 15 side
7 is surrounded by a second muffler chamber 55 and a second muffler chamber 5
Reference numeral 5 communicates with the first muffler chamber 51 via a communication passage (not shown).
【００２１】吐出ポート３７は、吐出ポート３７の等価
直径Ｄｍ（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプ
レッサ排除容積Ｖst（ｃｃ）とした時に、Ｄｍ2 ・√Ｌ
／Ｖstの式で導き出される値の形状を具備し、その値を
ほぼ４〜８としてある。その計算値を図３から図６に示
す。When the equivalent diameter Dm (mm) of the discharge port 37, the discharge port length L (mm), and the compressor displacement volume V st (cc), the discharge port 37 is Dm 2 · ｍL
/ V st has a value shape derived from the equation, and the value is set to approximately 4 to 8. The calculated values are shown in FIGS.
【００２２】ここで、等価直径Ｄｍは、Ｄｍ＝吐出ポー
ト断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍである。Here, the equivalent diameter Dm is Dm = discharge port sectional area mm 2 / discharge port sectional circumference mm.
【００２３】また、吐出ポート３７の断面形状は、円径
で、ドリルにより容易に加工できる形状となっている。The cross section of the discharge port 37 has a circular diameter and can be easily processed by a drill.
【００２４】図３から図６は、縦軸に、圧縮損失／排除
容積（Ｗ／ｃｃ）を、横軸にＤｍ2・√Ｌ／Ｖstから求
められる値をそれぞれ示したもので、図３は、吐出ポー
ト３７の長さＬｍｍを排除容積ｃｃで割った値、即ち、
Ｌ／Ｖst＝０．０５３（ｍｍ／ｃｃ）の時に、吐出ポー
ト３７の径を０．５〜３．５ｍｍまで順次増加させた時
の計算値を示している。これによれば、ほぼ４〜８の領
域において（過圧縮損失＋再膨張損失）が小さい範囲が
存在し、この４〜８までの値が吐出ポート３７の最適値
であることがわかる。FIGS. 3 to 6 show compression loss / exclusion volume (W / cc) on the vertical axis and values obtained from Dm 2 √L / V st on the horizontal axis, respectively. Is a value obtained by dividing the length Lmm of the discharge port 37 by the excluded volume cc, that is,
When L / V st = 0.053 (mm / cc), the calculated value when the diameter of the discharge port 37 is sequentially increased from 0.5 to 3.5 mm is shown. According to this, there is a range in which (overcompression loss + re-expansion loss) is small in the region of approximately 4 to 8, and it is understood that the values of 4 to 8 are the optimum values of the discharge port 37.
【００２５】以下、吐出ポート３７の径を０．５〜３．
５ｍｍまで順次増加させて計算していくことは前記条件
と同一であるが、図４は、吐出ポート３７の長さＬｍｍ
をコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ちＬ／Ｖst
＝０．１０６（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示してい
る。Hereinafter, the diameter of the discharge port 37 is set to 0.5-3.
The calculation is performed by sequentially increasing the distance to 5 mm, which is the same as the above condition.
Divided by the compressor displacement volume cc, that is, L / V st
The calculated value when = 0.106 (mm / cc) is shown.
【００２６】また、図５は、吐出ポート３７の長さＬｍ
ｍをコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ち、Ｌ／
Ｖst＝０．２６６（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示して
いる。FIG. 5 shows the length Lm of the discharge port 37.
m divided by the compressor displacement volume cc, ie, L /
The calculated values when V st = 0.266 (mm / cc) are shown.
【００２７】また、図６は、吐出ポート３７の長さＬｍ
ｍをコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ち、Ｌ／
Ｖst＝０．３７２（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示して
おり、いずれの条件の時でも、ほぼ４〜８の領域におい
て、（過圧縮損失＋再膨張損失）が小さい範囲が存在
し、この４〜８までの値が吐出ポート３７の最適値であ
ることがわかる。FIG. 6 shows the length Lm of the discharge port 37.
m divided by the compressor displacement volume cc, ie, L /
The calculated values when V st = 0.372 (mm / cc) are shown, and in any of the conditions, there is a range where (over-compression loss + re-expansion loss) is small in the range of approximately 4 to 8. It can be seen that the values of 4 to 8 are the optimum values of the discharge port 37.
【００２８】一方、密閉ケース１の底部は、油溜め部５
７となっていて、油溜め部５７には、一定量の潤滑油５
９が封入されている。On the other hand, the bottom of the sealed case 1 is
7, a certain amount of lubricating oil 5
9 is enclosed.
【００２９】このように構成されたロータリコンプレッ
サ３によれば、吸込ポート４１から取込まれた冷媒は、
圧縮室４７で圧縮されて吐出ポート３７から吐出される
ようになる。この運転時において、吐出ポート３７の値
は４〜８の最適値に設定されているため、吐出ポート３
７内の圧縮されたガスが吸い込み側に戻る量が小さくな
り再膨張損失を小さく抑えられる。また、吐出ポート通
過時の抵抗が小さく抑えられ、過圧縮損失の減少によっ
て効率のよい圧縮状態が得られるようになる。According to the rotary compressor 3 configured as described above, the refrigerant taken in from the suction port 41 is:
The air is compressed in the compression chamber 47 and discharged from the discharge port 37. In this operation, since the value of the discharge port 37 is set to the optimal value of 4 to 8,
The amount of the compressed gas in 7 returning to the suction side is reduced, and the re-expansion loss can be reduced. Further, the resistance at the time of passing through the discharge port is suppressed to be small, and an efficient compression state can be obtained by reducing the overcompression loss.
【００３０】この場合、図１に示すように吐出ポート３
７を軸方向βに構成することにより、吐出ポート長さを
短くすることができるので、コンプレッサのトップクリ
アランスボリュームが減少し、再膨張による圧縮損失を
低減することが可能となる。In this case, as shown in FIG.
By configuring 7 in the axial direction β, the length of the discharge port can be shortened, so that the top clearance volume of the compressor is reduced, and the compression loss due to re-expansion can be reduced.
【００３１】また、図７ａ，ｂに示すように、シリンダ
１３に切り欠き部６１を設け、該切り欠き部６１の切り
欠き輪郭６１ａを吐出ポート３７の輪郭とほぼ一致させ
ることで圧縮室４７からの冷媒ガスの流れがなめらかに
なり、吐出ポート３７の抵抗が少なくなるので、過圧縮
損失を低減することが可能となる。As shown in FIGS. 7A and 7B, a notch 61 is provided in the cylinder 13, and the notch 61a of the notch 61 substantially coincides with the contour of the discharge port 37 so that the compression chamber 47 can be moved from the compression chamber 47. Since the flow of the refrigerant gas becomes smooth and the resistance of the discharge port 37 decreases, it is possible to reduce the overcompression loss.
【００３２】また図８に示すように、吐出ポート３７の
出入口に面取り部６３、またはテーパ部を設けること
で、圧縮室４７からの冷媒ガスの流れがなめらかにな
り、吐出ポート３７の抵抗が少なくなるので、過圧縮損
失を低減することが可能となる。なお、図９鎖線で示す
如く、シリンダ１３に吐出ポート３７を直接設ける実施
例としても、過圧縮損失の低減が図れる。As shown in FIG. 8, by providing a chamfered portion 63 or a tapered portion at the entrance and exit of the discharge port 37, the flow of the refrigerant gas from the compression chamber 47 becomes smooth, and the resistance of the discharge port 37 is reduced. Therefore, it is possible to reduce the over-compression loss. As shown by the chain line in FIG. 9, the embodiment in which the discharge port 37 is directly provided in the cylinder 13 can also reduce the excessive compression loss.
【００３３】図９は、単一シリンダコンプレッサ３の実
施例を示したものである。即ち、密閉ケース１内に、吸
込ポート４１と吐出ポート３７を有するシリンダ１３
と、シリンダ１３内に配置され偏心軸部２５によって偏
心回転が与えられるローラ３１とから成る圧縮機構部７
とを備え、吐出ポート３７は、前記吐出ポート３７の等
価直径（吐出ポート断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長
ｍｍ）Ｄｍ（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コン
プレッサ排除容積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√
Ｌ／Ｖstの式で導き出される値の形状を具備し、その値
を８〜１６としてある。FIG. 9 shows an embodiment of the single cylinder compressor 3. That is, the cylinder 13 having the suction port 41 and the discharge port 37 in the closed case 1 is provided.
And a roller 31 disposed in the cylinder 13 and provided with eccentric rotation by an eccentric shaft 25.
The discharge port 37 includes an equivalent diameter (discharge port cross-sectional area mm 2 / discharge port cross-sectional circumference mm) Dm (mm), a discharge port length L (mm), and a compressor displacement volume V st. (cc) and the time, Dm 2 · √
It has a shape of a value derived from the formula of L / V st , and the value is set to 8 to 16.
【００３４】なお、他の構成要素は、図１と同一のため
同一符号を符して詳細な説明を省略する。The other components are the same as those shown in FIG. 1, and the same reference numerals are used, and detailed description is omitted.
【００３５】この実施例によれば、図１０に示す如く吐
出ポート３７の長さＬｍｍをコンプレッサ排除容積ｃｃ
で割った値、即ち、Ｌ／Ｖst＝０．２３４（ｍｍ／ｃ
ｃ）の時に、吐出ポート３７の径を０．５〜３．５ｍｍ
まで順次増加させた時の計算値を示したものであるが、
これによれば８〜１６の領域において、（過圧縮損失＋
再膨張損失）が小さい範囲が存在し、この８〜１６の値
の吐出ポートが最適値であるかがわかる。これにより、
吐出ポート３７内の圧縮されたガスが吸込み側に戻る量
が小さくなり再膨張損失を小さく抑えられる。また、吐
出ポート通過時の抵抗が小さく抑えられ、過圧縮損失の
減少によって効率のよい圧縮状態が得られるようにな
る。According to this embodiment, as shown in FIG. 10, the length Lmm of the discharge port 37 is changed to the compressor displacement volume cc.
, Ie, L / V st = 0.234 (mm / c
At the time of c), the diameter of the discharge port 37 is 0.5 to 3.5 mm.
It shows the calculated value when increasing sequentially up to
According to this, in the region of 8 to 16, (overcompression loss +
(Re-expansion loss) is small, and it can be seen whether or not the discharge port having a value of 8 to 16 is the optimum value. This allows
The amount by which the compressed gas in the discharge port 37 returns to the suction side is reduced, and the re-expansion loss can be reduced. Further, the resistance at the time of passing through the discharge port is suppressed to be small, and an efficient compression state can be obtained by reducing the overcompression loss.
【００３６】[0036]
【発明の効果】以上、説明したように、この発明によれ
ば、吐出ポート径を最適値に設定することができるため
塩素を含まない代替冷媒を用いて効率のよい圧縮状態が
得られようになる。As described above, according to the present invention, the discharge port diameter can be set to an optimum value, so that an efficient compressed state can be obtained by using an alternative refrigerant containing no chlorine. Become.
【図１】この発明にかかる２シリンダロータリコンプレ
ッサの切断面図。FIG. 1 is a sectional view of a two-cylinder rotary compressor according to the present invention.
【図２】吐出ポートの拡大断面図。FIG. 2 is an enlarged sectional view of a discharge port.
【図３】Ｌ／Ｖst＝０．０５（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐出
ポートの特性図。FIG. 3 is a characteristic diagram of a discharge port when L / V st = 0.05 (mm / cc).
【図４】Ｌ／Ｖst＝０．１０６（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐
出ポートの特性図。FIG. 4 is a characteristic diagram of a discharge port when L / V st = 0.106 (mm / cc).
【図５】Ｌ／Ｖst＝０．２６６（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐
出ポートの特性図。FIG. 5 is a characteristic diagram of a discharge port when L / V st = 0.266 (mm / cc).
【図６】Ｌ／Ｖst＝０．３７２（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐
出ポートの特性図。FIG. 6 is a characteristic diagram of a discharge port when L / V st = 0.372 (mm / cc).
【図７】吐出ポートと対応するシリンダに切り欠き部を
設け、その切り欠き部の切り欠き輪郭を吐出ポートの輪
郭と一致させた説明図。FIG. 7 is an explanatory view in which a notch portion is provided in a cylinder corresponding to a discharge port, and a notch contour of the notch portion matches a contour of the discharge port.
【図８】吐出ポートに面取り部を設けた拡大断面図。FIG. 8 is an enlarged sectional view in which a chamfered portion is provided in a discharge port.
【図９】単一シリンダロータリコンプレッサの切断面
図。FIG. 9 is a sectional view of a single cylinder rotary compressor.
【図１０】単一シリンダにおいて、Ｌ／Ｖst＝０．２３
４（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐出ポートの特性図。FIG. 10: L / V st = 0.23 in a single cylinder
FIG. 4 is a characteristic diagram of a discharge port at 4 (mm / cc).
１ 密閉ケース ７ 圧縮機構部 １３，１５ シリンダ １７ 仕切板 ３１，３３ ローラ ３７ 吐出ポート ４１ 吸込ポート DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Sealing case 7 Compression mechanism 13,15 Cylinder 17 Partition plate 31,33 Roller 37 Discharge port 41 Suction port
フロントページの続き (72)発明者 福田 岳 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株式会社東芝 住空間システム技術研究 所内 (72)発明者 小鮒 照男 東京都港区新橋３丁目３番９号 東芝エ ー・ブイ・イー株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−267380（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−114790（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−177793（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04C 23/00 F04C 29/00 Continued on the front page (72) Inventor Takeshi Fukuda 8 Shinsugita-cho, Isogo-ku, Yokohama-shi, Kanagawa Pref. Toshiba Living Space Systems Research Institute (72) Inventor Teruo Kobuna 3-3-9 Shimbashi, Minato-ku, Tokyo Toshiba (56) References JP-A-2-267380 (JP, A) JP-A-2-114790 (JP, U) JP-A-59-177793 (JP, U) (58) Survey Field (Int.Cl. 7 , DB name) F04C 23/00 F04C 29/00
Claims (4)
吸込ポート及び吐出ポートを有する複数のシリンダと、
各シリンダ内に配置され、偏心回転が与えられるローラ
とから成る圧縮機構部を備えた２シリンダロータリコン
プレッサにおいて、前記吐出ポートの等価直径（吐出ポ
ート断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍ
ｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排除容
積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの式で
導き出される値の形状を具備し、その値をほぼ４〜８と
することを特徴とするロータリコンプレッサ。1. A plurality of cylinders having a suction port and a discharge port partitioned by a partition plate in a closed case,
An equivalent diameter of the discharge port (discharge port cross-sectional area mm 2 / discharge port cross-sectional circumference mm) Dm, in a two-cylinder rotary compressor provided with a compression mechanism including a roller disposed in each cylinder and provided with eccentric rotation. (M
m), the discharge port length L (mm), and the compressor displacement volume V st (cc), the shape of the value derived by the formula of Dm 2 · √L / V st is provided, and the value is approximately 4 to 8. A rotary compressor, wherein the number is set to 8.
ートを有するシリンダと、シリンダ内に配置され、偏心
回転が与えられるローラとから成る圧縮機構部を備えた
単一シリンダロータリコンプレッサにおいて、前記吐出
ポートの等価直径（吐出ポート断面積ｍｍ2 ／吐出ポー
ト断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍ
ｍ）、コンプレッサ排除容積Ｖst（ｃｃ）としたとき、
Ｄｍ2・√Ｌ／Ｖstの式で導き出される値の形状を具備
し、その値を８〜１６とすることを特徴とするロータリ
コンプレッサ。2. A single-cylinder rotary compressor comprising a compression mechanism including a cylinder having a suction port and a discharge port in a closed case, and a roller disposed in the cylinder and provided with eccentric rotation. Port equivalent diameter (discharge port cross-sectional area mm 2 / discharge port cross-sectional circumference mm) Dm (mm), discharge port length L (m
m) and the compressor displacement volume V st (cc),
A rotary compressor having a shape of a value derived by an equation of Dm 2 · √L / V st , and having a value of 8 to 16.
き部を設け、切り欠き部の切り欠き輪郭を、吐出ポート
の輪郭とほぼ一致させたことを特徴とする請求項１、２
記載のロータリコンプレッサ。3. A notch portion connected to a discharge port is provided in a cylinder, and a notch contour of the notch portion substantially coincides with a contour of the discharge port.
The rotary compressor as described.
面取り部を設けることを特徴とする請求項１、２記載の
ロータリコンプレッサ。4. The rotary compressor according to claim 1, wherein a tapered portion or a chamfered portion is provided at a port edge of the discharge port.
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