JP3183200U

JP3183200U - 複合ヒートスプレッダー及びそれを含むバッテリモジュール

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Publication number: JP3183200U
Application number: JP2013000832U
Authority: JP
Inventors: ジェイウェインライアン; アンドリューテイラージョナサン
Original assignee: Graftech International Holdings Inc
Current assignee: Graftech International Holdings Inc
Priority date: 2012-02-20
Filing date: 2013-02-18
Publication date: 2013-05-09
Anticipated expiration: 2023-02-18
Also published as: KR200479460Y1; USRE48639E1; CN203481336U; KR20130005128U; DE202013001662U1; US9797664B2; US20130216887A1

Abstract

【課題】高エネルギー密度バッテリモジュールに適合できるフォームファクターにおいて熱逃げの効果を最小化できるヒートスプレッダーを提供する。
【解決手段】積み重ねられた複数のバッテリセルを含むバッテリパックにおいて、バッテリセル各々は、対向する主表面を有する。少なくとも一つの複合ヒートスプレッダーは、２つの隣接したバッテリセル間に配置され、各々の隣接したバッテリセルの主表面と接触する。複合ヒートスプレッダーは、第１の可撓性の黒鉛層１４と、第２の可撓性の黒鉛層１６と、前記第１の可撓性の黒鉛層１４と前記第２の可撓性の黒鉛層１６の間に配置されたガス発生層１２と、を含む。温度閾値に到達したときに、前記ガス発生層１２の熱伝導率は少なくとも５倍だけ減少される。
【選択図】図２

Description

本考案は、複合ヒートスプレッダー及びそれを含むバッテリモジュールに関する。

熱逃げ（thermal runaway）は、リチウムセルバッテリの火事又は高熱が隣接したリチウムセルバッテリに伝播して、ユーザーの安全及び／又は特性の破壊の危険性をももたらし得る連鎖反応を引き起こす現象である。その熱逃げは、例えば、セルのオーバーチャージ、セルに対する機械的な損傷、又は、高温へのセルの被爆によってもたらされる。電気自動車用のパワー及びエネルギー密度を満たすために、リチウムイオンセルは、不要なスペースを最小化するようにパッケージされなければならない。しかし、このような厳しいスペーシング（間隔）は、セル間の熱伝達を増加し、それによって、パック内の一つのセルが損傷される場合の熱逃げリスクを増幅させ得る。

したがって、高エネルギー密度バッテリモジュールに適合できる（compatible）フォームファクター（form factor）において熱逃げの効果を最小化できる、改善されたメカニズムが求められている。

本考案は、高エネルギー密度バッテリモジュールに適合できるフォームファクターにおいて熱逃げの効果を最小化できるヒートスプレッダーを提供する。

本考案は、一つの側面において、第１の可撓性の黒鉛層と、第２の可撓性の黒鉛層と、前記第１の可撓性の黒鉛層と前記第２の可撓性の黒鉛層の間に配置されたガス発生層と、を含み、温度閾値（threshold temperature）に到達したときに、前記ガス発生層の熱伝導率が少なくとも５倍だけ減少される、複合ヒートスプレッダー（composite heat spreader）を提供する。

別の側面において、本考案は、積み重ねられた複数のバッテリセルを含むバッテリパックを提供する。バッテリセル各々は、対向する主表面を有する。少なくとも一つの複合ヒートスプレッダーは、２つの隣接したバッテリセル間に配置され、各々の隣接したバッテリセルの主表面と接触する。複合ヒートスプレッダーは、第１の可撓性の黒鉛層と、第２の可撓性の黒鉛層と、前記第１の可撓性の黒鉛層と前記第２の可撓性の黒鉛層の間に配置されたガス発生層と、を含む。温度閾値に到達したときに、前記ガス発生層の熱伝導率は少なくとも５倍だけ減少される。

本考案の複合ヒートスプレッダーは、バッテリパックの正常の動作の際にバッテリセルによって生じた熱の拡散及び伝達を促す。一方で、本考案の複合ヒートスプレッダーは、温度フューズとして機能して、熱逃げが生じたバッテリセルを隣接したバッテリセルから分離するように働く。

図１は、複合ヒートスプレッダーの上面図である。図２は、複合ヒートスプレッダーの図１の線Ａ−Ａに沿った断面図である。図３は、複合ヒートスプレッダーがガス発生層温度に到達した後、図１の線Ａ−Ａに沿った断面図である。図４は、複合ヒートスプレッダーを組み込んだバッテリパックの等角図である。図５は、図４のバッテリパックの側面図である。図６は、図４のバッテリパック（１以上のバッテリセルに熱逃げが起こる）の側面図である。図７は、複合ヒートスプレッダーに隣接したバッテリセルの拡大側面図である。そのバッテリセルは、リード線に電気的に接続されている。図８は、図７の複合ヒートスプレッダー及びバッテリセルの拡大側面図である。ここで、複合ヒートスプレッダーは温度閾値を上回り、バッテリセルは面貫通方向（thru-plane direction）にシフトされて、導線からバッテリセルを電気的に分離する。

図１及び２によれば、複合ヒートスプレッダーは符号１０に示されている。複合ヒートスプレッダー１０は、全体の長さ及び幅に対して概して平面状、長方形の薄い構造を有するのが望ましい。この直方形の構造は、それらが同様のフォームファクタ（form factor）を有するような直方形のプリズム状のリチウムイオンバッテリに関連して使用される場合に有利である。一つの実施形態において、複合ヒートスプレッダー１０は、概してシート状であり、２つの対向する主表面１１を有している。詳細は後述するが、複合ヒートスプレッダー１０の主表面１１は、バッテリセルの主表面に係合して、バッテリセルから熱を伝達すると共に熱を拡散させる。一つの実施形態において、主表面は、約２５ｍｍ²〜約１ｍ²の面積を有する。別の実施形態において、主表面の面積は、約４ｃｍ²〜約９００ｃｍ²である。これらまたは別の実施形態において、複合ヒートスプレッダー１０は、約０．０２５ｍｍ〜約５ｍｍの厚さを有しても良い。別の実施形態において、厚さは、約０．２５ｍｍ〜約２ｍｍであっても良い。さらなる別の実施形態において、その厚さは、約０．５ｍｍ〜約１ｍｍであっても良い。しかしながら、図１は直方形を示しているが、別の構造も可能である。例えば、複合ヒートスプレッダー１０は、四角形、円形、又は、その他の構造であってもよく、それは接触される該バッテリセルのフォームファクタに依存する。

複合ヒートスプレッダー１０は、第１の可撓性の黒鉛層１４と第２の可撓性の黒鉛層１６間に配置されたガス発生層１２を含む。必要に応じて、ガス発生層１２、可撓性の黒鉛層１４、及び、可撓性の黒鉛層１６は、格納シェル（containment shell）１８によって封じ込められる。ガス発生層１２は、好ましくは約０．００５ｍｍ〜約５ｍｍ、より好ましくは、約０．０２５ｍｍ〜約１ｍｍの厚さ、最も好ましくは、約０．１２５ｍｍ〜約０．５ｍｍの厚さを有する。可撓性の層１４、１６各々は、好ましくは、約０．０１ｍｍ〜約２ｍｍ、より好ましくは、約０．１２５ｍｍ〜約１ｍｍ、最も好ましくは、約０．２５ｍｍ〜約０．５ｍｍの厚さを有する。格納シェル１８は、約０．００１ｍｍ〜約１ｍｍ、より好ましくは、約０．００２ｍｍ〜約０．１ｍｍ、最も好ましくは、約０．００５ｍｍ〜約０．０２ｍｍの厚さを有する。

本明細書において使用する用語「ガス発生（gas evolving）」は、温度閾値（threshold temperature）に到達したときに開始する化学的変化（より簡単なガス分子への熱分解）又は相変化（例えば、昇華又は沸騰）を経る任意の物質、固体、半固体、又は液体を含む。ガス発生層は、均一な組成物、不均一な混合物、又は、層状構造体であっても良い。一実施形態において、ガス発生層は、炭化水素ポリマーである。低温ガス発生特性（即ち、１５０℃未満）を向上するために、一実施形態において、ガス発生層は、熱が加えられたときに縮合反応（condensation reaction）を経る成分の混合物を含んでも良い。縮合反応において、反応物の混合物が組み合わせられて、水（１００℃の沸点を有する）又は酢酸（１１９℃の沸点を有する）を発する。別の実施形態において、ガス発生層は、加熱されたときに脱水する（即ち、水を発する）マトリックスの脱水構造を含んでも良い。これら又は別の実施形態において、より高い温度（例えば、１５０℃超）で、ガス発生層は、感圧接着剤の形態のポリマー（例えば、アクリル系接着剤）を含んでも良い。この種の接着剤は、ガスとなる水を発する。

ガス発生層１２の材料は、約１００℃未満の温度で可撓性の黒鉛層１４及び１６を共に保持する接着剤として機能する。別の実施形態において、ガス発生層１２は、約１２５℃未満の温度で接着剤として機能する。更なる別の実施形態において、ガス発生層１２は、約１５０℃未満の温度で接着剤として機能する。一つの実施形態において、ガス発生閾値温度は、約９５℃以上である。別の実施形態において、ガス発生閾値温度は、約１２５℃以上である。別の実施形態において、ガス発生閾値温度は、約１５０℃以上である。前述のとおり、いったん閾値温度に到達すると、ガス発生層は相変化（phase change）、熱分解（thermal deposition）、又は、それらの組み合わせを通じてガスを発生し始める。発生したガスが毒性ではなく、難燃性であるのが望ましい。ＣＯ₂及び／又はＨ₂Ｏを生成するガス発生の際に酸素及び／又は水素が消費されるのが更に望ましい。

図３によれば、発生されたガスによる圧力増加によってガス発生層１２が膨張される。この膨張は、次に、第１の可撓性の黒鉛層１４を第２の可撓性の黒鉛層１６から離れる方向に押す。閾値温度に到達した後、複合ヒートスプレッダーは、薄い層に裂け、かつ、面貫通方向（thru-plane）方向に膨張する。一つの実施形態において、ガス発生層の平均厚さ（第１の可撓性の黒鉛層１４および第２の可撓性の黒鉛層１６間の平均距離として定義される）は、好ましくは、約１０％以上増加し、より好ましくは、約５０％以上増加し、更に好ましくは、約１００％増加し、さらに好ましくは、約２００％以上増加する。

閾値温度を越えた後ガス発生層の平均厚さの増加（それと共にガス発生層の密度は下がる）によって、複合ヒートスプレッダーは、温度フューズとして機能して得る。温度フューズとは、複合ヒートスプレッダーの厚さ（貫通）方向（thru−thickness）の熱伝導性が減少されて、過熱されたセルによって発生された熱から隣接したバッテリセルを有効に保護することを意味する。一つの実施形態において、温度閾値を越えた後、複合ヒートスプレッダーの厚さ（貫通）方向の熱伝導率は約１０倍〜約１００倍だけ減少される。別の実施形態において、厚さ（貫通）方向の伝導率は、少なくとも５倍、好ましくは、少なくとも１０倍、より好ましくは、少なくとも５０倍、さらに好ましくは、少なくとも１００倍減少される。これら又は別の実施形態において、温度閾値を越えた後のガス発生層の厚さ（貫通）方向の熱伝導率は、約０．５Ｗ／ｍＫより小さく，好ましくは、約０．１Ｗ／ｍＫよりも小さく、更に好ましくは、０．０５Ｗ／ｍＫよりも小さく、より好ましくは、約０．０１Ｗ／ｍＫよりも小さい。

一つの実施形態において、ガス発生層１２は、主なる（第１の）ガス発生物質に加えて、熱逃げの際に発生されたガスの容積を増加させ、及び／又は、熱エネルギーを吸収する添加剤を含んでも良い。かかる添加剤の一つの例は水である。水は、ガスとして遊離（放散）されると、ガス発生層１２に面する可撓性の黒鉛層１４、１６の面上にブリスター（blistering）を引き起こす傾向があり得る。このブリスターは可撓性の黒鉛層の面貫通方向の耐熱性（heat resistance）を増加させる傾向がある。他の添加剤、例えば、ワックスのような相変換物質又は膨張性黒鉛のような膨張性化合物を使用しても良い。これら又は別の添加剤は、必要に応じて、内層の接着性能を妨げないようにマイクロカプセル化され得る。

第１、第２の可撓性の黒鉛層及１４、１６は、それぞれ二つの対向する主表面を有する薄いシート状となっていてもよい。一つの実施形態において、可撓性の黒鉛層１４、１６は、それぞれ約２ｍｍ未満の厚さを有し得る。更なる別の実施形態において、可撓性の黒鉛層１４、１６は、それぞれ約０．５ｍｍ未満の厚さを有し得る。別の実施形態において、可撓性の黒鉛層１４、１６は、剥離黒鉛粒子の圧縮粒子からなるシート、黒鉛化ポリイミドシート、または、これらの組み合わせであっても良い。

各々の可撓性の黒鉛層は、バッテリセルによって発生した熱を拡散し、及び／又は、熱を伝導する機能をする。したがって、各々の可撓性の黒鉛層は、室温における面内方向（in-plane）熱伝導性が約２５０Ｗ／ｍＫより大きくても良い。参考までに、アングストロム法では約２５℃の室温にてテストする。別の実施形態において、各々の可撓性の黒鉛層の面内方向熱伝導性は、少なくとも約４００Ｗ／ｍＫである。別の実施形態において、可撓性の黒鉛層の面内方向熱伝導性は、少なくとも約５５０Ｗ／ｍＫである。別の実施形態において、面内方向熱伝導性は、約２５０Ｗ／ｍＫ〜約１５００Ｗ／ｍＫの範囲である。別の実施形態において、面内方向熱伝導性は、約２５０Ｗ／ｍＫ〜約７００Ｗ／ｍＫの範囲である。別の実施形態において、各々の可撓性の黒鉛層の面貫通方向熱伝導性は、約１Ｗ／ｍＫ〜約２０Ｗ／ｍＫの範囲である。この実施例及び別の実施例において、面貫通方向熱伝導性は、約２Ｗ／ｍＫ〜約６Ｗ／ｍＫの範囲である。別の実施形態において、面貫通方向熱伝導性は、約１４Ｗ／ｍＫ〜約１８Ｗ／ｍＫである。更に好ましくは、可撓性の黒鉛層は面内方向熱伝導性がアルミニウムの熱伝導性の少なくとも約２倍である。また、各々の可撓性の黒鉛層１４、１６は、同じか又は異なる面内方向熱伝導性を有し得る。面内熱伝導性のいかなる組み合わせも可能である。黒鉛シート及びシートの製造方法は、例えば、米国特許第５，０９１，０２５号、第３，４０４，０６１号などに記載され、その記載内容は、参考までに本明細書に含ませる。

別の実施形態において、１以上の可撓性の黒鉛層は、樹脂強化され得る。この樹脂は、例えば、可撓性の黒鉛層の剛性（rigidity）及び非浸透性（impermeability）を向上されるために使用され得る。樹脂強化とともに、又は、その代わりに、１以上の可撓性の黒鉛層は、炭素及び／又は黒鉛繊維強化部（fiber reinforcement）を含んでも良い。

可撓性の黒鉛は、熱拡散のためにバッテリパックに使用される通常の材料（例えば、アルミニウム）よりも柔軟な材料（conformable material）である。可撓性の黒鉛を使用することによって、熱伝達用の従来の材料（例えば、アルミニウム）及びバッテリセルに比べて、可撓性の黒鉛と隣接したバッテリセル間の界面熱伝達抵抗（interfacial heat transfer resistance）が減少される。可撓性の黒鉛層はより柔軟であるために、非平面状の主表面を有するバッテリセル（即ち、プリズム状のリチウムイオンバッテリ）間の界面熱伝達が通常の材料よりも良い。柔軟さ（conformability）及びそれによる界面熱伝達抵抗の減少は、従来の材料の界面抵抗を克服するために使用されるように、熱伝導性グリース又はペーストを複合ヒートスプレッダー１０の表面に適用するニーズを減少させるか、又は、除去し得る。

前述したように、複合ヒートスプレッダー１０は、必要に応じて、格納シェル１８を含んでも良い。格納シェル１８は、約１５０℃超、好ましくは、約２００℃超、より好ましくは、約２５０℃超の融点を有する材料で構成され得る。格納シェル１８は、加熱されたときに、発火する代わりに、非導電性炭素質の炭化した物を生じる。好ましい実施形態において、格納シェル１８はプラスチック材料で構成されている。適当なプラスチック材料の例としてポリイミドまたはPETフィルムなどがある。

格納シェル１８は、ガス発生層１２から生じた任意のガスを保持する機能を果たし得る。温度が格納シェル１８を（溶融、焦げ、または、内部圧力のいずれかによって）破裂する程度にまで上がった場合、発生したガス（主にCO₂および／又はH₂Oである場合が多い）はバッテリパック・エンクロージャー内で放出され得る。周知のとおり、CO₂および／又はH₂Oの放出は、バッテリパック・エンクロージャー内で火事および／又は過熱の対策として機能し得る。

一つの実施形態によれば、複合ヒートスプレッダー１０は、ガス発生層および可撓性の黒鉛層をカレンダーリングするかまたはプレスすることによって、組み立てられ得る。かかる実施形態において、必要に応じて、可撓性の黒鉛層とガス発生層間に接着剤を採用して接着力を向上させても良い。この及び別の実施形態において、接着剤は、縁部近くに塗布されて、温度閾値に到達した後少なくとも一時的に保持されるガスポケットの形成を促し得る。別の実施形態において、ガス発生層および可撓性の黒鉛層は、ガス発生層の接着特性によって共に保持される。格納シェルは、ガス発生層および可撓性の黒鉛層と同時にカレンダーリングされるか、またはプレスされ得る。別の実施形態において、格納シェルは、複合ヒートスプレッダーが形状に切断された後適用され得る。かかる場合に、格納シェルは、その部分の周りに積み重ねられるか、または、真空シールされても良いが、それは、正常の動作条件において、様々な層を共に保持するよう更なる力を与える。

図４、５にはマルチセルバッテリパックが示され、それは概して符号３０に示されている。バッテリパック３０は、積み重ね構造に配置された複数のプリズム状のリチウムイオンセルを含む。周知の通り、積み重ね構造のバッテリは、その後エンクロージャー（図示せず）内に収容されて、セル３２の物理的な配置を維持するだけでなく、熱、振動、ショックなどを含む損傷の外的原因からバッテリパックを保護する。一つの実施形態において、プリズム状のリチウムイオンセルは、概して直方形または四角形であり、約１ｍｍ〜約１０ｍｍの厚さを有する。より好ましくは、セルは、約３ｍｍ〜約６ｍｍの厚さを有する。バッテリパックの一つの実施形態において、プリズム状のリチウムイオンセルは対向する主表面を有し、各々の主表面設置面積は、少なくとも８平方インチであり、好ましくは、少なくとも１６平方インチである。一つの実施形態において、設置面積は、約４９平方インチから約４００平方インチであり、別の実施形態において、設置面積は約１６〜約２５００平方インチであり、さらに好ましくは、設置面積は約４００〜約１６００平方インチである。

各々のバッテリセルのケースは、硬化金属および／又はプラスチックケースであっても良い。または、ケースは、アルミニウムホイル積層プラスチックフィルムであっても良い。バッテリセルケースはアルミニウムホイル積層プラスチックフィルムで構成されるのが好ましく、その厚さは、約２０〜約２００マイクロメートルである。好ましくは、アルミニウムホイル積層プラスチックフィルムの厚さは、約３０〜約１００マイクロメートルである。さらに好ましくは、アルミニウムホイル積層プラスチックフィルムの厚さは、約４０〜約５０マイクロメートルである。正の電極（陽極）はリチウムイオン正の電極であり、負の電極（陰極）はリチウムイオン負の電極であっても良い。また、電解質は、液体リチウムイオン電解質またはポリマーリチウムイオン電解質であっても良い。

好ましくは、リチウムイオンセルは、２００ｗｈ／ｋｇ超、好ましくは、２１０ｗｈ／ｋｇ超、さらに好ましくは、約２２０ｗｈ／ｋｇ以上の比エネルギー密度を有する。別の実施形態において、大きいフォーマットのリチウムイオンセルは、４５０ｗｈ／Ｌ以上、好ましくは、５００ｗｈ／Ｌ以上、さらに好ましくは、５１０ｗｈ／Ｌ以上、もっとも好ましくは、５２０ｗｈ／Ｌ以上のエネルギー密度を有する。別の実施形態において、大きいフォーマットのリチウムイオンセルは、０．２５ｋＷｈ以上、好ましくは、１６ｋＷｈ以上、さらに好ましくは、２４ｋＷｈ以上、より好ましくは、５３ｋＷｈ以上、もっとも好ましくは、１００ｋＷｈ以上のエネルギー貯蔵容量を有する。

大きいフォーマットのプリズム状のセルは、積み重ね構造のバッテリパックに組み立てられるのが有利だが、ここで各々のセル３２の主表面は、隣接したセル３２の主表面に面している。積み重ね構造は、エネルギー密度を最大化するが、セルからの熱伝達には有効ではない。これは、バッテリパック３０の外表面のいずれかから比較的離れて配置されたバッテリパックの内部セルについては特にそうである。熱伝達を促すために、複合ヒートスプレッダー１０は、積み重ねられたプリズム状のセル間の空間に挿入され得る。複合ヒートスプレッダー１０は、シート面の熱勾配を減らすとともに、パックの周りまたはヒートシンクへ直接的に熱を伝達することによって、セルの性能および寿命を向上させる。

複合ヒートスプレッダー１０の対向する主表面２２が隣接したセル３２の主表面に係合するように、複合ヒートスプレッダー１０は積み重ね構造において少なくとも一対の隣接したセル３２間に介在される。複合ヒートスプレッダー１０は、２つおきにセル３２間に介在されるのが良く、一つおきにセル３２間に介在されるのがより良く、積み重ね構造の各セル３２間に介在されるのがさらに良い。複合ヒートスプレッダー１０は主には、セル３２で発生した熱を拡散させる役割をする。また、複合ヒートスプレッダー１０は、１以上のヒートシンク（図示せず）に熱を伝達する役割をしても良い。

図６に記載された例示的な実施形態によれば、その複合ヒートスプレッダー１０は、一つおきのセル３２間に（積み重ね構造における２つのセルごとに）配置されている。図６は、熱逃げの際に（即ち、１以上の複合ヒートスプレッダー１０のガス発生層がガス発生閾値温度よりも高い温度に加熱された際に）、複合ヒートスプレッダー１０の機能性を示している。一方又は両方のセル３２ａ、３２ｂにおいて熱逃げが生じた場合、隣接した複合ヒートスプレッダー１０ａ及び１０ｂが加熱される。複合ヒートスプレッダー１０ａ及び１０ｂのガス発生層がガス発生閾値温度を超えて加熱されると、図６に示したように複合ヒートスプレッダー１０ａ及び１０ｂは膨張するようになる。前述したように、こうした膨張によって面貫通方向の熱伝導を減らし、それによって、隣接したバッテリセルへの熱伝達を最小化する。このようにして、隣接したセルは保護され、熱逃げの生じるセルを格納できる。

前述のように、ガス発生閾値温度を超えて加熱されたときに、複合ヒートスプレッダーは、面貫通方向に膨張する。バッテリパックとして構成されたときに、この膨張に基づいて、残存する複合ヒートスプレッダーの圧縮が生じる。この及び別の実施形態において、複合ヒートスプレッダーのこうした膨張は、積み重ね構造におけるその位置を物理的にシフトさせることによって、電気システムからセルを分離させる。例えば、図７にはバッテリセル３２及び導線１０の拡張図が示されている。図示のように、バッテリセル３２は、バッテリパックリード線（導電）３６に電気的に接続されたリード線（導線）３４を含む。その後、リード線（導線）３６は、電気システムの残りの部分に接続される。もし熱逃げが生じた場合、電気システムの残りの部分から過熱されたセルを電気的に分離させるのが有利である。図８に示すように、一実施形態において、バッテリセル３２は、バッテリパック内に配置されて、バッテリセル３２が面貫通方向に移動されるようになる。したがって、隣接した複合ヒートスプレッダー１０において閾値温度に到達したときに、膨張したガスによって複合ヒートスプレッダー１０が拡大され、それによって、リード線（導線）３４をリード線（導線）３６から分離させる。こうして電気的接続が切れる。

前述したように、本考案の複合ヒートスプレッダーは、バッテリパックの正常の動作の際にバッテリセルによって生じた熱の拡散及び伝達を促す。複合ヒートスプレッダーは、さらに温度フューズとして機能して、熱逃げが生じたバッテリセルを隣接したバッテリセルから分離するように働く。上記説明は、プリズム状のリチウムイオンバッテリに関連した複合ヒートスプレッダーの使用に焦点が当てられているが、それ以外のタイプのバッテリでも使用でき、そして、正常の動作条件下では面方向の熱拡散及び熱伝達を必要とするが、過熱（高熱）の際には面貫通方向の熱分離を必要とする任意のシステムにおいても使用できると理解すべきである。

本明細書に記載された様々な実施形態は、それらの組み合わせとして使用することも可能である。前述の説明は、当業者の実施を可能にする目的で設けられた。本明細書を読んだ当業者にとって様々な変更及び変化が可能であることは明らかである。しかし、係る変化及び変更は、以下の実用新案登録請求の範囲によって定まる本考案の範囲に含まれる。実用新案登録請求の範囲は、それに反する記載が明記されない限り、本考案の所定の目的を満たすために有効であれば、上記エレメント及びステップを任意の配置又は順序にしたものも含む。

Claims

第１の可撓性の黒鉛層と、
第２の可撓性の黒鉛層と、
前記第１の可撓性の黒鉛層と前記第２の可撓性の黒鉛層の間に配置されたガス発生層と、
を含み、そして、
閾値温度に到達したときに、前記ガス発生層の熱伝導率が少なくとも５倍減少される、複合ヒートスプレッダー。
前記閾値温度に到達した後、前記ガス発生層の平均厚さが、少なくとも約１０％増加される、請求項１に記載の複合ヒートスプレッダー。
前記複合ヒートスプレッダーが格納シェルをさらに含み、そして、
前記格納シェルが、前記第１の可撓性の黒鉛層と、前記第２の可撓性の黒鉛層と、前記ガス発生層と、を封じ込む、請求項１に記載の複合ヒートスプレッダー。