JP3181268B2 - 偏波低依存の導波路型光部品 - Google Patents
偏波低依存の導波路型光部品Info
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- JP3181268B2 JP3181268B2 JP11938699A JP11938699A JP3181268B2 JP 3181268 B2 JP3181268 B2 JP 3181268B2 JP 11938699 A JP11938699 A JP 11938699A JP 11938699 A JP11938699 A JP 11938699A JP 3181268 B2 JP3181268 B2 JP 3181268B2
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- optical waveguide
- optical
- group
- waveguide group
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＦＴＴＤ（ファイバ・
トウ・ザ・デスク）や光ＬＡＮ（ローカル・エリア・ネ
ットワーク）等のユーザー系光ネットワーク及び通信処
理装置内の光インターコネクションに必須な、１．３μ
ｍ〜１．６μｍの光通信波長帯域において偏波低依存の
導波路型光部品に関するものである。
トウ・ザ・デスク）や光ＬＡＮ（ローカル・エリア・ネ
ットワーク）等のユーザー系光ネットワーク及び通信処
理装置内の光インターコネクションに必須な、１．３μ
ｍ〜１．６μｍの光通信波長帯域において偏波低依存の
導波路型光部品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】マルチメディア通信の萌芽期を迎えつつ
ある今日、今後の伝送容量の需要拡大に対応するため、
交換・ルーティング等のすべてを光で行う光波長多重
（ＷＤＭ:Wavelength Division Multiplexing ）型ネッ
トワーク技術が注目されている。この光波長多重型ネッ
トワーク上の光ノードには、様々な波長に対して様々な
偏波を持った光信号が到達する。
ある今日、今後の伝送容量の需要拡大に対応するため、
交換・ルーティング等のすべてを光で行う光波長多重
（ＷＤＭ:Wavelength Division Multiplexing ）型ネッ
トワーク技術が注目されている。この光波長多重型ネッ
トワーク上の光ノードには、様々な波長に対して様々な
偏波を持った光信号が到達する。
【０００３】このとき、このノードに導入される導波路
型光部品に偏波依存性が存在すると、各波長ごとに信号
強度が異なることになり、これが原因でネットワーク全
体の柔軟性及び信頼性を損なう要因となりうる。従っ
て、このノードに導入される導波路型光部品は、偏波低
依存特性を有することが必須となる。
型光部品に偏波依存性が存在すると、各波長ごとに信号
強度が異なることになり、これが原因でネットワーク全
体の柔軟性及び信頼性を損なう要因となりうる。従っ
て、このノードに導入される導波路型光部品は、偏波低
依存特性を有することが必須となる。
【０００４】従来、各々平行な光軸を有するｍ本の第一
の光導波路群と各々平行な光軸を有し該第一の光導波路
群と各々交差するｎ本の第二の光導波路群を有するｍ×
ｎ格子状光導波路で、該第一の光導波路群からの光を該
第二の光導波路群へ切り替えることのできる反射構造を
持つ導波路型光部品において、その偏波依存性に関する
検討は、十分なされていなかった。
の光導波路群と各々平行な光軸を有し該第一の光導波路
群と各々交差するｎ本の第二の光導波路群を有するｍ×
ｎ格子状光導波路で、該第一の光導波路群からの光を該
第二の光導波路群へ切り替えることのできる反射構造を
持つ導波路型光部品において、その偏波依存性に関する
検討は、十分なされていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した導波路型光素
子において、反射状態でのグース−ヘンヒェンシフトを
考慮して、該反射構造物の反射面からの光の侵込み量を
計算すると、入射光の偏波方向によって光の侵込み量が
異なる、つまり、偏波依存性が存在することが判明し
た。そこで、本発明の目的は、この光の偏波方向による
侵込み量の違いに起因した偏波依存性を低減した導波路
型光部品を提供することにある。
子において、反射状態でのグース−ヘンヒェンシフトを
考慮して、該反射構造物の反射面からの光の侵込み量を
計算すると、入射光の偏波方向によって光の侵込み量が
異なる、つまり、偏波依存性が存在することが判明し
た。そこで、本発明の目的は、この光の偏波方向による
侵込み量の違いに起因した偏波依存性を低減した導波路
型光部品を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の請求項１に係る偏波低依存の導波路型光部品は、前
記の課題を解決するため、各々平行な光軸を有するｍ本
の第一の光導波路群と各々平行な光軸を有し該第一の光
導波路群と各々交差するｎ本の第二の光導波路群を有す
るｍ×ｎ格子状光導波路で、該第一の光導波路群からの
光を該第二の光導波路群へ切り替えることのできる反射
構造を有し、該反射構造物の内側が反射時に空気で満た
される反射構造付き交差光導波路で、該第一の光導波路
群及び該第二の光導波路群のコアの屈折率がガラスと等
価であり、且つ、該反射構造物の内側が反射時に空気で
満たされる反射構造付き交差光導波路において、該第一
の光導波路群と該第二の光導波路群の間の交差角、即
ち、第一の光波路群の光の進行方向から該第二の光導波
路群の光の進行方向を見た角度が５０度から８０度の範
囲内に限定することを特徴とする。
明の請求項１に係る偏波低依存の導波路型光部品は、前
記の課題を解決するため、各々平行な光軸を有するｍ本
の第一の光導波路群と各々平行な光軸を有し該第一の光
導波路群と各々交差するｎ本の第二の光導波路群を有す
るｍ×ｎ格子状光導波路で、該第一の光導波路群からの
光を該第二の光導波路群へ切り替えることのできる反射
構造を有し、該反射構造物の内側が反射時に空気で満た
される反射構造付き交差光導波路で、該第一の光導波路
群及び該第二の光導波路群のコアの屈折率がガラスと等
価であり、且つ、該反射構造物の内側が反射時に空気で
満たされる反射構造付き交差光導波路において、該第一
の光導波路群と該第二の光導波路群の間の交差角、即
ち、第一の光波路群の光の進行方向から該第二の光導波
路群の光の進行方向を見た角度が５０度から８０度の範
囲内に限定することを特徴とする。
【０００７】上記目的を達成する本発明の請求項２に係
る偏波低依存の導波路型光部品は、各々平行な光軸を有
するｍ本の第一の光導波路群と各々平行な光軸を有し該
第一の光導波路群と各々交差するｎ本の第二の光導波路
群を有するｍ×ｎ格子状光導波路で、該第一の光導波路
群からの光を該第二の光導波路群へ切り替えできる反射
構造を有し、該第一の光導波路群及び該第二の光導波路
群のコアの屈折率がガラスと等価であり、且つ、該反射
構造物の内側が反射時に空気で満たされる反射構造付き
交差光導波路において、該第一の光導波路群と該第二の
光導波路群の間の交差角、即ち、第一の光波路群の光の
進行方向から該第二の光導波路群の光の進行方向を見た
角度が７３度から７４度の範囲内にあることを特徴とす
る。
る偏波低依存の導波路型光部品は、各々平行な光軸を有
するｍ本の第一の光導波路群と各々平行な光軸を有し該
第一の光導波路群と各々交差するｎ本の第二の光導波路
群を有するｍ×ｎ格子状光導波路で、該第一の光導波路
群からの光を該第二の光導波路群へ切り替えできる反射
構造を有し、該第一の光導波路群及び該第二の光導波路
群のコアの屈折率がガラスと等価であり、且つ、該反射
構造物の内側が反射時に空気で満たされる反射構造付き
交差光導波路において、該第一の光導波路群と該第二の
光導波路群の間の交差角、即ち、第一の光波路群の光の
進行方向から該第二の光導波路群の光の進行方向を見た
角度が７３度から７４度の範囲内にあることを特徴とす
る。
【０００８】
【作用】請求項１記載の導波路型光部品のように、該第
一の光導波路群及び該第二の光導波路群のコアの屈折率
がガラスと等価であり、且つ、該反射構造物の内側が反
射時に空気で満たされる反射構造付き交差光導波路にお
いて、該第一の光導波路群と該第二の光導波路群の間の
交差角が５０度より大きく８０度以下の範囲内に限定す
ることで、光損失の偏波依存性の原因となる偏光方向に
よる光の侵込み量の違いを低減し、１．３μｍ〜１．６
μｍの光通信波長帯域において、光通信を行なう上で無
視できるレベルの偏波低依存導波路型ＰＬＣ（Planar L
ightwave Circuit）を提供することが可能となる。
一の光導波路群及び該第二の光導波路群のコアの屈折率
がガラスと等価であり、且つ、該反射構造物の内側が反
射時に空気で満たされる反射構造付き交差光導波路にお
いて、該第一の光導波路群と該第二の光導波路群の間の
交差角が５０度より大きく８０度以下の範囲内に限定す
ることで、光損失の偏波依存性の原因となる偏光方向に
よる光の侵込み量の違いを低減し、１．３μｍ〜１．６
μｍの光通信波長帯域において、光通信を行なう上で無
視できるレベルの偏波低依存導波路型ＰＬＣ（Planar L
ightwave Circuit）を提供することが可能となる。
【０００９】ただし、該第一の光導波路群と該第二の光
導波路群の間の交差角を低角度に設定すると、該第一の
光導波路群と該第二の光導波路群が接近するため、結果
として、消光比を悪化させることになる。従って、該第
一の光導波路群と該第二の光導波路群の間の交差角は、
前記範囲内で、可能な限り大きくとる方が良い。
導波路群の間の交差角を低角度に設定すると、該第一の
光導波路群と該第二の光導波路群が接近するため、結果
として、消光比を悪化させることになる。従って、該第
一の光導波路群と該第二の光導波路群の間の交差角は、
前記範囲内で、可能な限り大きくとる方が良い。
【００１０】また、請求項２記載の導波路型光部品にお
いて、該第一の光導波路群と該第二の光導波路群の間の
交差角が７３度から７４度に限定することで、光損失の
偏波依存性の原因となる偏光方向による光の侵込み量の
違いをほとんどゼロとし、１．０μｍ〜１．６μｍの光
通信波長帯域において、光通信を行なう上で、ほとんど
偏波依存性を持たない導波路型光部品を提供することが
可能となる。
いて、該第一の光導波路群と該第二の光導波路群の間の
交差角が７３度から７４度に限定することで、光損失の
偏波依存性の原因となる偏光方向による光の侵込み量の
違いをほとんどゼロとし、１．０μｍ〜１．６μｍの光
通信波長帯域において、光通信を行なう上で、ほとんど
偏波依存性を持たない導波路型光部品を提供することが
可能となる。
【００１１】
【発明の実施の形態】ｐ偏光の光を入射した際のグース
−ヘンヒェンシフト量（ｘg）は一般に次式で表される
（光電子工学；小山次郎、西原浩共著；コロナ社）。
−ヘンヒェンシフト量（ｘg）は一般に次式で表される
（光電子工学；小山次郎、西原浩共著；コロナ社）。
【００１２】
【数１】
【００１３】ただし、ｋ1zは下式で示される。
【００１４】
【数２】
【００１５】ここで、ｋ0は真空中での波数、ｋ1は媒質
Ｉ（請求項記載の導波路系ではコアに対応）中での波
数、ｋ2は媒質II（請求項記載の導波路系では反射構造
物内に対応）中での波数、ｋ1zは媒質Ｉ中での波数のｚ
軸成分、φは入射角の補角の２倍角（請求項記載の導波
路系では交差角に対応；単位：度）、ｎ2は媒質II中の
屈折率を表す。入射角をαとすれば、９０°−α＝φ／
２である。また、Ｓ偏光の光を入射した際のグース−ヘ
ンヒェンシフト量は、次式で表される。
Ｉ（請求項記載の導波路系ではコアに対応）中での波
数、ｋ2は媒質II（請求項記載の導波路系では反射構造
物内に対応）中での波数、ｋ1zは媒質Ｉ中での波数のｚ
軸成分、φは入射角の補角の２倍角（請求項記載の導波
路系では交差角に対応；単位：度）、ｎ2は媒質II中の
屈折率を表す。入射角をαとすれば、９０°−α＝φ／
２である。また、Ｓ偏光の光を入射した際のグース−ヘ
ンヒェンシフト量は、次式で表される。
【００１６】
【数３】
【００１７】本発明の実施の形態に係る偏波低依存の導
波路型光部品を図１に示す。同図に示すように、この導
波路型光部品には、各々平行な光軸を有するｍ本の第一
の光導波路群と各々平行な光軸を有し、これら第一の光
導波路群と各々交差するｎ本の第二の光導波路群を有す
るｍ×ｎ格子状光導波路が形成されている。また、この
導波路型光部品には、第一の光導波路群からの光を該第
二の光導波路群へ切り替えできる反射構造が形成され、
該第一の光導波路群及び該第二の光導波路群のコアの屈
折率がガラスと等価となっている。更に、該反射構造物
の内側が反射時に空気で満たされる反射構造付が設けら
れている。
波路型光部品を図１に示す。同図に示すように、この導
波路型光部品には、各々平行な光軸を有するｍ本の第一
の光導波路群と各々平行な光軸を有し、これら第一の光
導波路群と各々交差するｎ本の第二の光導波路群を有す
るｍ×ｎ格子状光導波路が形成されている。また、この
導波路型光部品には、第一の光導波路群からの光を該第
二の光導波路群へ切り替えできる反射構造が形成され、
該第一の光導波路群及び該第二の光導波路群のコアの屈
折率がガラスと等価となっている。更に、該反射構造物
の内側が反射時に空気で満たされる反射構造付が設けら
れている。
【００１８】
【作用】の欄で記載した
【数１】、
【数３】は、自由空間における各偏波光に対するグース
−ヘンヒェンシフト量の算出式である。ところが、本発
明では、図１に示されるように、各偏波光は自由空間を
進行するのではなく、導波路内に閉じ込められた状態で
伝搬している。このため、本発明における波数は、自由
空間の系における波数とは異なり、以下のようにして求
められる。先ず、本発明において計算を行う場合、媒質
Ｉ（導波路コアに相等）中での波数ｋ1とそのｚ軸成分
ｋ1zは、等価屈折率法で求められる屈折率（ｎe）を用
いて下式で算出した。
−ヘンヒェンシフト量の算出式である。ところが、本発
明では、図１に示されるように、各偏波光は自由空間を
進行するのではなく、導波路内に閉じ込められた状態で
伝搬している。このため、本発明における波数は、自由
空間の系における波数とは異なり、以下のようにして求
められる。先ず、本発明において計算を行う場合、媒質
Ｉ（導波路コアに相等）中での波数ｋ1とそのｚ軸成分
ｋ1zは、等価屈折率法で求められる屈折率（ｎe）を用
いて下式で算出した。
【００１９】
【数４】
【００２０】
【数５】
【００２１】また、その波数のｚ軸成分ｋ1zも
【数５】と
【数２】より算出した。ここで、βは伝搬定数を表し、
以下の関係式より算出した。
以下の関係式より算出した。
【００２２】
【数６】
【００２３】
【数７】
【００２４】
【数８】
【００２５】
【数９】
【００２６】ここで、ＶはＶ値、ＷはＷ値、ＵはＵ値、
ａはコア半径、ｎ0はクラッドの屈折率、ｎ1はコアの屈
折率を表す。同様にして、媒質IIの波数ｋ2は、ｋ2＝２
π／（λ／ｎ2）により求められる。
ａはコア半径、ｎ0はクラッドの屈折率、ｎ1はコアの屈
折率を表す。同様にして、媒質IIの波数ｋ2は、ｋ2＝２
π／（λ／ｎ2）により求められる。
【００２７】代表的な例として、Ｐ偏光、Ｓ偏光の各々
について、入力光波長が１．５５μｍ及び１．３μｍ、
クラッドの屈折率ｎ0が１．４５、コアの屈折率ｎ1が
１．４５４３５、コア半径ａが４μｍ、空気の屈折率ｎ
2が１．０である場合の計算結果を図２に示す。図３
は、図２におけるＰ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒェ
ンシフト量差（絶対値）を導波路間の交差角に対してプ
ロットしたものである。導波路交差角が７４度近傍にあ
るとき、Ｐ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒェンシフト
量差、つまり、偏波依存性が完全に除去されることがわ
かる。
について、入力光波長が１．５５μｍ及び１．３μｍ、
クラッドの屈折率ｎ0が１．４５、コアの屈折率ｎ1が
１．４５４３５、コア半径ａが４μｍ、空気の屈折率ｎ
2が１．０である場合の計算結果を図２に示す。図３
は、図２におけるＰ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒェ
ンシフト量差（絶対値）を導波路間の交差角に対してプ
ロットしたものである。導波路交差角が７４度近傍にあ
るとき、Ｐ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒェンシフト
量差、つまり、偏波依存性が完全に除去されることがわ
かる。
【００２８】本発明の代表的な実施例を図４に示す。図
４は、図３におけるＰ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒ
ェンシフト量差を反射損失（ＰＤＬ）に換算したもので
ある。導波路交差角が９０度以下にあるとき、導波光波
長が１．５５μｍ及び１．３μｍの両波長領域で、反射
損失の偏波依存性が０．２ｄＢ以下となることから、導
波路交差角が９０度以下にあるとき、偏波依存性は充分
に無視しうる、と言える。ここで、交差角の範囲として
は、５０度〜８０度の範囲が好ましく、また、７０度〜
７５度の範囲が更に好ましく、更に７３度〜７４度が最
も好ましい。
４は、図３におけるＰ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒ
ェンシフト量差を反射損失（ＰＤＬ）に換算したもので
ある。導波路交差角が９０度以下にあるとき、導波光波
長が１．５５μｍ及び１．３μｍの両波長領域で、反射
損失の偏波依存性が０．２ｄＢ以下となることから、導
波路交差角が９０度以下にあるとき、偏波依存性は充分
に無視しうる、と言える。ここで、交差角の範囲として
は、５０度〜８０度の範囲が好ましく、また、７０度〜
７５度の範囲が更に好ましく、更に７３度〜７４度が最
も好ましい。
【００２９】尚、反射損失とはグース−ヘンヒエンシフ
ト量差を換算したものであるが、グース−ヘンヒェンシ
フト量差とは、Ｓ偏光とＰ偏光のそれぞれのグース−ヘ
ンヒエンジフト量の差である。実際の反射損失は、Ｓ偏
光とＰ偏光の反射損失を別々に測定し、その差をとるこ
とによって求める。それぞれの測定誤差は、通常使用さ
れる光検出器の検出感度を考慮するとせいぜい０．ｌｄ
Ｂ程度である。
ト量差を換算したものであるが、グース−ヘンヒェンシ
フト量差とは、Ｓ偏光とＰ偏光のそれぞれのグース−ヘ
ンヒエンジフト量の差である。実際の反射損失は、Ｓ偏
光とＰ偏光の反射損失を別々に測定し、その差をとるこ
とによって求める。それぞれの測定誤差は、通常使用さ
れる光検出器の検出感度を考慮するとせいぜい０．ｌｄ
Ｂ程度である。
【００３０】Ｓ偏光とＰ偏光の差をとる場合、誤差は加
算されるので、反射損失が０．２ｄＢ以下では反射損失
があるかどうかは正確には検出できない。よって、０．
２ｄＢ以下では偏波依存が無視できるといえる。なお、
実際に実用化されているＴＯ（熱光学）スイッチの場
合、反射損失は０．５ｄＢ程度であるが、一般的に偏波
依存性は無視できるといわれている。
算されるので、反射損失が０．２ｄＢ以下では反射損失
があるかどうかは正確には検出できない。よって、０．
２ｄＢ以下では偏波依存が無視できるといえる。なお、
実際に実用化されているＴＯ（熱光学）スイッチの場
合、反射損失は０．５ｄＢ程度であるが、一般的に偏波
依存性は無視できるといわれている。
【００３１】請求項１又は請求項２記載の導波路型光部
品において、第一の光導波路群及び該第二の光導波路群
のコアの断面寸法が８．０μｍ角でコア・クラッド間の
比屈折率差が０．１５％から０．２５％の範囲内にする
か、又は、該第一の光導波路群及び該第二の光導波路群
のコア・クラッド間の比屈折率差が０．３０％でコアの
断面寸法が６．７μｍ角から７．０μｍ角の範囲内に限
定することで、偏波低依存性と同時に、反射構造物を作
製する際の位置合せ誤差や、光導波路との光ファイバ接
合の軸合せ誤差に起因する波長依存性を低減させた導波
路型光部品を提供することが可能となる（特願平１０−
２３８５９９号）。
品において、第一の光導波路群及び該第二の光導波路群
のコアの断面寸法が８．０μｍ角でコア・クラッド間の
比屈折率差が０．１５％から０．２５％の範囲内にする
か、又は、該第一の光導波路群及び該第二の光導波路群
のコア・クラッド間の比屈折率差が０．３０％でコアの
断面寸法が６．７μｍ角から７．０μｍ角の範囲内に限
定することで、偏波低依存性と同時に、反射構造物を作
製する際の位置合せ誤差や、光導波路との光ファイバ接
合の軸合せ誤差に起因する波長依存性を低減させた導波
路型光部品を提供することが可能となる（特願平１０−
２３８５９９号）。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明による導波
路型光部品は、該第一の光導波路群及び該第二の光導波
路群のコアの屈折率がガラスと等価であり、且つ、該反
射構造物の内側が反射時に空気で満たされる反射構造付
き交差光導波路において、該第一の光導波路群と該第二
の光導波路群の間の交差角を５０度から８０度まで範囲
内に限定することで、１．３μｍ〜１．６μｍの光通信
波長帯域において、偏波低依存の導波路型光部品を提供
することが可能となる。更に、該第一の光導波路群と該
第二の光導波路群の間の交差角を７３度から７４度の範
囲に限定することで、１．３μｍ〜１．６μｍの光通信
波長帯域において、ほとんど偏波依存性を持たない導波
路型光部品を提供することが可能となる等の著しい効果
を奏する。
路型光部品は、該第一の光導波路群及び該第二の光導波
路群のコアの屈折率がガラスと等価であり、且つ、該反
射構造物の内側が反射時に空気で満たされる反射構造付
き交差光導波路において、該第一の光導波路群と該第二
の光導波路群の間の交差角を５０度から８０度まで範囲
内に限定することで、１．３μｍ〜１．６μｍの光通信
波長帯域において、偏波低依存の導波路型光部品を提供
することが可能となる。更に、該第一の光導波路群と該
第二の光導波路群の間の交差角を７３度から７４度の範
囲に限定することで、１．３μｍ〜１．６μｍの光通信
波長帯域において、ほとんど偏波依存性を持たない導波
路型光部品を提供することが可能となる等の著しい効果
を奏する。
【図１】本発明の実施の形態における反射構造付き交差
光導波路の交差部近傍の概略図である。
光導波路の交差部近傍の概略図である。
【図２】Ｐ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒェンシフト
量を導波路交差角に対して表したグラフである。
量を導波路交差角に対して表したグラフである。
【図３】Ｐ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒェンシフト
量差（絶対値）を導波路交差角に対してプロットしたグ
ラフである。
量差（絶対値）を導波路交差角に対してプロットしたグ
ラフである。
【図４】本発明の代表的な実施例に係り、図３における
Ｐ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒェンシフト量差を反
射損失に換算したグラフである。
Ｐ偏光及びＳ偏光のグース−ヘンヒェンシフト量差を反
射損失に換算したグラフである。
ｎ0 クラッドの屈折率 ｎ1 コアの屈折率 ｎ2 反射構造物内の屈折率 ｘg グース−ヘンヒェンシフト量 λ 波長 φ 導波路間の交差角 ｗ コア寸法 ａ コア半径（ａ＝ｗ／２）
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭64−46707（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−303048（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−75179（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 6/12 - 6/14 G02B 26/00 - 26/08 ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ)
Claims (2)
- 【請求項１】 各々平行な光軸を有するｍ本の第一の光
導波路群と各々平行な光軸を有し該第一の光導波路群と
各々交差するｎ本の第二の光導波路群を有するｍ×ｎ格
子状光導波路で、該第一の光導波路群からの光を該第二
の光導波路群へ切り替えできる反射構造を有し、該第一
の光導波路群及び該第二の光導波路群のコアの屈折率が
ガラスと等価であり、且つ、該反射構造物の内側が反射
時に空気で満たされる反射構造付き交差光導波路におい
て、該第一の光導波路群と該第二の光導波路群の間の交
差角、即ち、第一の光波路群の光の進行方向から該第二
の光導波路群の光の進行方向を見た角度が５０度から８
０度の範囲内にあることを特徴とする偏波低依存の導波
路型光部品。 - 【請求項２】 各々平行な光軸を有するｍ本の第一の光
導波路群と各々平行な光軸を有し該第一の光導波路群と
各々交差するｎ本の第二の光導波路群を有するｍ×ｎ格
子状光導波路で、該第一の光導波路群からの光を該第二
の光導波路群へ切り替えできる反射構造を有し、該第一
の光導波路群及び該第二の光導波路群のコアの屈折率が
ガラスと等価であり、且つ、該反射構造物の内側が反射
時に空気で満たされる反射構造付き交差光導波路におい
て、該第一の光導波路群と該第二の光導波路群の間の交
差角、即ち、第一の光波路群の光の進行方向から該第二
の光導波路群の光の進行方向を見た角度が７３度から７
４度の範囲内にあることを特徴とする偏波低依存の導波
路型光部品。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11938699A JP3181268B2 (ja) | 1999-04-27 | 1999-04-27 | 偏波低依存の導波路型光部品 |
| US09/558,152 US6445845B1 (en) | 1999-04-27 | 2000-04-26 | Optical switch |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11938699A JP3181268B2 (ja) | 1999-04-27 | 1999-04-27 | 偏波低依存の導波路型光部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000310720A JP2000310720A (ja) | 2000-11-07 |
| JP3181268B2 true JP3181268B2 (ja) | 2001-07-03 |
Family
ID=14760225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11938699A Expired - Fee Related JP3181268B2 (ja) | 1999-04-27 | 1999-04-27 | 偏波低依存の導波路型光部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3181268B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6470109B1 (en) * | 2000-06-08 | 2002-10-22 | Agilent Technologies, Inc. | Determining waveguide positions and angles for efficient reflective coupling |
-
1999
- 1999-04-27 JP JP11938699A patent/JP3181268B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000310720A (ja) | 2000-11-07 |
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