JP3157324B2 - 炭化水素質供給原料の品質向上法 - Google Patents
炭化水素質供給原料の品質向上法Info
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G61/00—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one process of refining in the absence of hydrogen
- C10G61/02—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one process of refining in the absence of hydrogen plural serial stages only
- C10G61/06—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one process of refining in the absence of hydrogen plural serial stages only the refining step being a sorption process
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガソリン範囲で実質的
に沸騰する炭化水素質供給原料の品質向上法に関するも
のである。
に沸騰する炭化水素質供給原料の品質向上法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】今日の石油精製における主たる目的の１
つは、製品の品質に関し増大する環境上の要求を満たす
と共に高オクタン価を有するガソリンを製造することで
ある。このことは、ガソリンにつきオクタン規格を、現
在では鉛含有添加剤なしに芳香族物質（特にベンゼン）
を少なくしかつオレフィンを少なくすると共にガソリン
蒸気圧を低くして確立せねばならないことを意味する。
つは、製品の品質に関し増大する環境上の要求を満たす
と共に高オクタン価を有するガソリンを製造することで
ある。このことは、ガソリンにつきオクタン規格を、現
在では鉛含有添加剤なしに芳香族物質（特にベンゼン）
を少なくしかつオレフィンを少なくすると共にガソリン
蒸気圧を低くして確立せねばならないことを意味する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、製品
の品質に関し増大する環境上の要求と高オクタン価の要
件との両者を満たすガソリンの製造方法を提供すること
にある。今回、特定順序の処理工程からなる品質向上法
を用いれば、高オクタン価と減少した芳香族物質（特に
ベンゼン）含有量とを有するガソリンを製造しうること
が突き止められた。
の品質に関し増大する環境上の要求と高オクタン価の要
件との両者を満たすガソリンの製造方法を提供すること
にある。今回、特定順序の処理工程からなる品質向上法
を用いれば、高オクタン価と減少した芳香族物質（特に
ベンゼン）含有量とを有するガソリンを製造しうること
が突き止められた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】したがって本発明は、ガ
ソリン範囲にて実質的に沸騰する炭化水素質供給原料の
品質向上法において： （ａ）供給原料を分離処理にかけてノルマルパラフィン
と必要に応じモノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフ
ィンから分離し； （ｂ）そこからノルマルパラフィンおよび必要に応じモ
ノ−イソパラフィンからなる第１分離流出流とジ−イソ
パラフィンからなる第２分離流出流とを回収し； （ｃ）第２分離流出流の少なくとも１部をＣ6 〜Ｃ10範
囲の炭化水素からなる軽質フラクションとＣ8 およびそ
れ以上の炭化水素からなる重質フラクションとに分離
し； （ｄ）Ｃ8 およびそれ以上の炭化水素からなる重質フラ
クションの少なくとも１部をリホーミング工程にかけて
改質油を生成させることを特徴とする炭化水素質供給原
料の品質向上法に関するものである。
ソリン範囲にて実質的に沸騰する炭化水素質供給原料の
品質向上法において： （ａ）供給原料を分離処理にかけてノルマルパラフィン
と必要に応じモノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフ
ィンから分離し； （ｂ）そこからノルマルパラフィンおよび必要に応じモ
ノ−イソパラフィンからなる第１分離流出流とジ−イソ
パラフィンからなる第２分離流出流とを回収し； （ｃ）第２分離流出流の少なくとも１部をＣ6 〜Ｃ10範
囲の炭化水素からなる軽質フラクションとＣ8 およびそ
れ以上の炭化水素からなる重質フラクションとに分離
し； （ｄ）Ｃ8 およびそれ以上の炭化水素からなる重質フラ
クションの少なくとも１部をリホーミング工程にかけて
改質油を生成させることを特徴とする炭化水素質供給原
料の品質向上法に関するものである。
【０００５】このようにして、得られるガソリン配合プ
ールの直接的オクタン向上が確立されると共に、芳香族
物質（特にベンゼン）含有量の実質的減少が実現され
る。オクタンに基づくガソリン生産に関する制限および
／または能力の限界を伴う製油所において、このオクタ
ン向上はガソリン生産の増大を可能にする。さらにメー
クガスの量および低オクタン価を有する炭化水素の生産
は実質的にリホーミング工程で減少させうることが確立
される。ガソリン範囲で沸騰する炭化水素質供給原料は
好適には原油の蒸留により或いは接触クラッキングから
得ることもできるが、たとえば熱クラッキング、遅延コ
ーキング、ビスブレーキングおよびフレキシコーキング
のような他のクラッキング法によって得ることもでき
る。この種のガソリン供給原料は一般に許容しえない量
の硫黄および窒素を含有し、これらを本発明による方法
にかける前に水素化処理すれば有利である。全ガソリン
沸騰範囲のフラクションを供給原料に含ませうるが実質
的に７０〜２２０℃の範囲で沸騰する留分を供給原料と
して使用するのが好適である。好適には、炭化水素質供
給原料は主としてガソリン範囲で実質的に沸騰する炭化
水素混合物で構成される。
ールの直接的オクタン向上が確立されると共に、芳香族
物質（特にベンゼン）含有量の実質的減少が実現され
る。オクタンに基づくガソリン生産に関する制限および
／または能力の限界を伴う製油所において、このオクタ
ン向上はガソリン生産の増大を可能にする。さらにメー
クガスの量および低オクタン価を有する炭化水素の生産
は実質的にリホーミング工程で減少させうることが確立
される。ガソリン範囲で沸騰する炭化水素質供給原料は
好適には原油の蒸留により或いは接触クラッキングから
得ることもできるが、たとえば熱クラッキング、遅延コ
ーキング、ビスブレーキングおよびフレキシコーキング
のような他のクラッキング法によって得ることもでき
る。この種のガソリン供給原料は一般に許容しえない量
の硫黄および窒素を含有し、これらを本発明による方法
にかける前に水素化処理すれば有利である。全ガソリン
沸騰範囲のフラクションを供給原料に含ませうるが実質
的に７０〜２２０℃の範囲で沸騰する留分を供給原料と
して使用するのが好適である。好適には、炭化水素質供
給原料は主としてガソリン範囲で実質的に沸騰する炭化
水素混合物で構成される。
【０００６】工程（ａ）において、分離処理は好適には
供給原料を分離帯域に移送して確立することができ、こ
の分離帯域は４．５×４．５オングストロームもしくは
それ以下の孔径を有すると共にノルマルパラフィンをモ
ノ−イソパラフィン、ジ−イソパラフィン、他の多分枝
パラフィン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素に対
比し選択的に吸着しうるよう成形した形状選択性の分離
モレキュラシーブで構成する。このようにして、ノルマ
ルパラフィンをモノ−イソパラフィンおよびジ−イソパ
ラフィンから選択的に分離することができる。次いで実
質的にノルマルパラフィンからなる第１分離流出流を回
収すると共に、ジ−イソパラフィンからなる第２分離流
出流の少なくとも１部を工程（ｃ）で分離処理にかける
ことができる。好適には、第１分離流出流の少なくとも
１部を工程（ｄ）で同時処理することができる。さら
に、この分離流出流の少なくとも１部を好ましくは好適
化学供給原料として使用することもできる。たとえば、
高選択性環化工程の供給原料として使用することができ
る。
供給原料を分離帯域に移送して確立することができ、こ
の分離帯域は４．５×４．５オングストロームもしくは
それ以下の孔径を有すると共にノルマルパラフィンをモ
ノ−イソパラフィン、ジ−イソパラフィン、他の多分枝
パラフィン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素に対
比し選択的に吸着しうるよう成形した形状選択性の分離
モレキュラシーブで構成する。このようにして、ノルマ
ルパラフィンをモノ−イソパラフィンおよびジ−イソパ
ラフィンから選択的に分離することができる。次いで実
質的にノルマルパラフィンからなる第１分離流出流を回
収すると共に、ジ−イソパラフィンからなる第２分離流
出流の少なくとも１部を工程（ｃ）で分離処理にかける
ことができる。好適には、第１分離流出流の少なくとも
１部を工程（ｄ）で同時処理することができる。さら
に、この分離流出流の少なくとも１部を好ましくは好適
化学供給原料として使用することもできる。たとえば、
高選択性環化工程の供給原料として使用することができ
る。
【０００７】好適には本発明による方法は、工程（ａ）
にてノルマルパラフィンとモノ−イソパラフィンとの両
者をジ−イソパラフィンから分離するように行なわれ
る。分離処理は好適には炭化水素質供給原料を分離帯域
に移送して確立することができ、この分離帯域は５．５
×５．５〜４．５×４．５オングストロームの中間孔径
（４．５×４．５オングストロームを除く）を有する形
状選択性の分離モレキュラシーブで構成され、孔径はノ
ルマルパラフィンとモノ−イソパラフィンとの突入を可
能にするがジ−イソパラフィン、他の多分枝パラフィ
ン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素の突入を阻止
するのに充分な大きさとする。このようにしてノルマル
パラフィンとモノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフ
ィンから選択的に分離することができる。次いでノルマ
ルパラフィンとモノ−イソパラフィンとの両者を含む第
１分離流出流を回収すると共に、ジ−イソパラフィンを
含む第２分離流出流の少なくとも１部を工程（ｃ）にて
分離処理にかけることができる。好適には、この第１分
離流出流の少なくとも１部を工程（ｄ）で同時処理する
ことができる。さらに、この分離流出流の少なくとも１
部を上記したように好適化学供給原料として使用するこ
ともできる。
にてノルマルパラフィンとモノ−イソパラフィンとの両
者をジ−イソパラフィンから分離するように行なわれ
る。分離処理は好適には炭化水素質供給原料を分離帯域
に移送して確立することができ、この分離帯域は５．５
×５．５〜４．５×４．５オングストロームの中間孔径
（４．５×４．５オングストロームを除く）を有する形
状選択性の分離モレキュラシーブで構成され、孔径はノ
ルマルパラフィンとモノ−イソパラフィンとの突入を可
能にするがジ−イソパラフィン、他の多分枝パラフィ
ン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素の突入を阻止
するのに充分な大きさとする。このようにしてノルマル
パラフィンとモノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフ
ィンから選択的に分離することができる。次いでノルマ
ルパラフィンとモノ−イソパラフィンとの両者を含む第
１分離流出流を回収すると共に、ジ−イソパラフィンを
含む第２分離流出流の少なくとも１部を工程（ｃ）にて
分離処理にかけることができる。好適には、この第１分
離流出流の少なくとも１部を工程（ｄ）で同時処理する
ことができる。さらに、この分離流出流の少なくとも１
部を上記したように好適化学供給原料として使用するこ
ともできる。
【０００８】好適には、工程（ａ）にてノルマルパラフ
ィンを最初にモノ−イソパラフィンおよびジ−イソパラ
フィンから分離する一方、モノ−イソパラフィンを次い
でジ−イソパラフィンから分離する。この目的で、特定
の分離特性を有する多重選択性吸着モレキュラシーブ系
を使用することができる。好ましくは、使用すべき多重
分離シーブ系は４．５×４．５オングストロームもしく
はそれ以下の孔径を有すると共にノルマルパラフィンを
モノ−イソパラフィン、ジ−イソパラフィン、他の多分
枝パラフィン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素に
対比し選択的に吸着しうるよう成形した第１モレキュラ
シーブと、５．５×５．５〜４．５×４．５オングスト
ロームの中間孔径（４．５×４．５オングストロームを
除く）を有する第２モレキュラシーブで構成され、中間
孔径はモノ−イソパラフィン（および残留するノルパラ
フィン）をジ−イソパラフィン、他の多分枝パラフィ
ン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素と区別して吸
着しうるよう選択される。操作に際し、炭化水素質供給
原料を最初に上記第１形状選択性分離モレキュラシーブ
からなる第１分離帯域に移送して、ノルマルパラフィン
を含む第１分離流出流とモノ−およびジ−イソパラフィ
ンの両者を含む第２分離流出流とを生成させる。後者の
炭化水素流出流を次いで上記第２形状選択性分離モレキ
ュラシーブからなる第２分離帯域に移送する。次いで、
モノ−イソパラフィンからなる第３分離流出流を回収す
ると共に、ジ−イソパラフィンからなる第４分離流出流
の少なくとも１部を工程（ｃ）にて軽質および重質フラ
クションに分離することができる。
ィンを最初にモノ−イソパラフィンおよびジ−イソパラ
フィンから分離する一方、モノ−イソパラフィンを次い
でジ−イソパラフィンから分離する。この目的で、特定
の分離特性を有する多重選択性吸着モレキュラシーブ系
を使用することができる。好ましくは、使用すべき多重
分離シーブ系は４．５×４．５オングストロームもしく
はそれ以下の孔径を有すると共にノルマルパラフィンを
モノ−イソパラフィン、ジ−イソパラフィン、他の多分
枝パラフィン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素に
対比し選択的に吸着しうるよう成形した第１モレキュラ
シーブと、５．５×５．５〜４．５×４．５オングスト
ロームの中間孔径（４．５×４．５オングストロームを
除く）を有する第２モレキュラシーブで構成され、中間
孔径はモノ−イソパラフィン（および残留するノルパラ
フィン）をジ−イソパラフィン、他の多分枝パラフィ
ン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素と区別して吸
着しうるよう選択される。操作に際し、炭化水素質供給
原料を最初に上記第１形状選択性分離モレキュラシーブ
からなる第１分離帯域に移送して、ノルマルパラフィン
を含む第１分離流出流とモノ−およびジ−イソパラフィ
ンの両者を含む第２分離流出流とを生成させる。後者の
炭化水素流出流を次いで上記第２形状選択性分離モレキ
ュラシーブからなる第２分離帯域に移送する。次いで、
モノ−イソパラフィンからなる第３分離流出流を回収す
ると共に、ジ−イソパラフィンからなる第４分離流出流
の少なくとも１部を工程（ｃ）にて軽質および重質フラ
クションに分離することができる。
【０００９】好適には、第１および／または第３分離流
出流の少なくとも１部を工程（ｄ）で同時処理すること
ができる。これら流れの少なくとも１部は、好適には上
記したように好適化学供給原料として使用することもで
きる。上記した多重選択性吸着モレキュラシーブ系は少
なくとも２種のモレキュラシーブで構成される。これら
は別々の容器に配置することができ、或いは１つの容器
内に積層流れ方式で配置することもできる。第１モレキ
ュラシーブはカルシウム５オングストロームゼオライト
または同様な気孔寸法、すなわち４．５×４．５オング
ストロームの気孔寸法を有する他の任意のシーブとする
ことができる。ノルマルパラフィンの全部を吸着するよ
う第１シーブを寸法決定する必要はないが、第２モレキ
ュラシーブはノルマルパラフィンの吸着シーブとして機
能する必要がないことが好適である。多重選択性吸着モ
レキュラシーブ系で使用すべき第２シーブは、８および
１０員環と５．５×５．５〜４．５×４．５オングスト
ローム（ただし４．５×４．５オングストロームを除
く）の中間気孔寸法を有するモレキュラシーブによって
例示される。
出流の少なくとも１部を工程（ｄ）で同時処理すること
ができる。これら流れの少なくとも１部は、好適には上
記したように好適化学供給原料として使用することもで
きる。上記した多重選択性吸着モレキュラシーブ系は少
なくとも２種のモレキュラシーブで構成される。これら
は別々の容器に配置することができ、或いは１つの容器
内に積層流れ方式で配置することもできる。第１モレキ
ュラシーブはカルシウム５オングストロームゼオライト
または同様な気孔寸法、すなわち４．５×４．５オング
ストロームの気孔寸法を有する他の任意のシーブとする
ことができる。ノルマルパラフィンの全部を吸着するよ
う第１シーブを寸法決定する必要はないが、第２モレキ
ュラシーブはノルマルパラフィンの吸着シーブとして機
能する必要がないことが好適である。多重選択性吸着モ
レキュラシーブ系で使用すべき第２シーブは、８および
１０員環と５．５×５．５〜４．５×４．５オングスト
ローム（ただし４．５×４．５オングストロームを除
く）の中間気孔寸法を有するモレキュラシーブによって
例示される。
【００１０】本発明の好適な第２モレキュラシーブはフ
ェリエライトモレキュラシーブを例とする。フェリエラ
イトシーブは水素型で存在させるのが好適であるが、代
案としてアルカリ金属もしくはアルカリ土類金属の陽イ
オンまたは遷移金属陽イオンで交換することもできる。
本発明のモレキュラシーブは、カルシウム５オングスト
ロームゼオライトおよびＺＳＭ−５と同様な寸法の気孔
開口を有するフェリエライトおよび他の同様な形状選択
性材料を包含する。結晶質シーブの他の例はアルミノホ
スフェート、シリコアルミノホスフェートおよびボロシ
リケートを包含する。
ェリエライトモレキュラシーブを例とする。フェリエラ
イトシーブは水素型で存在させるのが好適であるが、代
案としてアルカリ金属もしくはアルカリ土類金属の陽イ
オンまたは遷移金属陽イオンで交換することもできる。
本発明のモレキュラシーブは、カルシウム５オングスト
ロームゼオライトおよびＺＳＭ−５と同様な寸法の気孔
開口を有するフェリエライトおよび他の同様な形状選択
性材料を包含する。結晶質シーブの他の例はアルミノホ
スフェート、シリコアルミノホスフェートおよびボロシ
リケートを包含する。
【００１１】第２モレキュラシーブとして使用しうるア
ルミノホスフェート、シリコアルミノホスフェートおよ
びボロシリケートモレキュラシーブは５．５×５．５〜
４．５×４．５オングストローム（４．５×４．５オン
グストロームを除く）の中間気孔寸法を有する。モレキ
ュラシーブは、陽イオンでイオン交換されて上記寸法範
囲内までシーブの有効気孔寸法を減少させた大気孔のゼ
オライトで構成することもできる。多重選択性吸着モレ
キュラシーブ系を用いる場合、シーブの順序は別々の容
器でも或いは積層した種類においても極めて重要であ
る。シーブを交換すれば、この方法はシーブが大きい程
ノルマルパラフィンにより急速に埋められてモノ−イソ
パラフィンの効果的吸着を阻止するので効果を喪失す
る。多重選択性吸着モレキュラシーブ系で用いられる各
シーブは、最初にノルマルパラフィン炭化水素の充分な
吸着を可能にし、次いでモノ−イソパラフィンを吸着す
るような工程順序で配置すべきである。これら各シーブ
には共通の脱着流を供給することができ、或いは各シー
ブがそれ自身の脱着流を有することもできる。脱着剤
は、好ましくはたとえば水素ガス流のような気体物質で
ある。
ルミノホスフェート、シリコアルミノホスフェートおよ
びボロシリケートモレキュラシーブは５．５×５．５〜
４．５×４．５オングストローム（４．５×４．５オン
グストロームを除く）の中間気孔寸法を有する。モレキ
ュラシーブは、陽イオンでイオン交換されて上記寸法範
囲内までシーブの有効気孔寸法を減少させた大気孔のゼ
オライトで構成することもできる。多重選択性吸着モレ
キュラシーブ系を用いる場合、シーブの順序は別々の容
器でも或いは積層した種類においても極めて重要であ
る。シーブを交換すれば、この方法はシーブが大きい程
ノルマルパラフィンにより急速に埋められてモノ−イソ
パラフィンの効果的吸着を阻止するので効果を喪失す
る。多重選択性吸着モレキュラシーブ系で用いられる各
シーブは、最初にノルマルパラフィン炭化水素の充分な
吸着を可能にし、次いでモノ−イソパラフィンを吸着す
るような工程順序で配置すべきである。これら各シーブ
には共通の脱着流を供給することができ、或いは各シー
ブがそれ自身の脱着流を有することもできる。脱着剤
は、好ましくはたとえば水素ガス流のような気体物質で
ある。
【００１２】或いは、先ず最初にノルマルパラフィンを
上記モレキュラシーブを用いてモノ−イソパラフィンお
よびジ−イソパラフィンから分離することができ、次い
でモノ−イソパラフィンとジ−イソパラフィンとを含む
第２分離流出流を工程（ｃ）でＣ6 〜Ｃ10範囲の炭化水
素からなる軽質フラクションとＣ8 およびそれ以上の炭
化水素からなる重質フラクションとに分離する。次い
で、得られた重質フラクションを上記したように分離処
理にかけることができ、ここでモノ−イソパラフィンを
ジ−イソパラフィンから分離する。その後、モノ−イソ
パラフィンからなる第３分離流を回収すると共に、ジ−
イソパラフィンからなる第４分離流出流の少なくとも１
部をリホーミング工程にかけることができる。ノルマル
パラフィンもしくはジ−イソパラフィンからなる流れの
少なくとも１部を工程（ｄ）で同時処理することがで
き、或いは上記したように好適化学供給原料として使用
することもできる。工程（ｃ）における軽質および重質
フラクションは好適には蒸留によって得ることができ
る。
上記モレキュラシーブを用いてモノ−イソパラフィンお
よびジ−イソパラフィンから分離することができ、次い
でモノ−イソパラフィンとジ−イソパラフィンとを含む
第２分離流出流を工程（ｃ）でＣ6 〜Ｃ10範囲の炭化水
素からなる軽質フラクションとＣ8 およびそれ以上の炭
化水素からなる重質フラクションとに分離する。次い
で、得られた重質フラクションを上記したように分離処
理にかけることができ、ここでモノ−イソパラフィンを
ジ−イソパラフィンから分離する。その後、モノ−イソ
パラフィンからなる第３分離流を回収すると共に、ジ−
イソパラフィンからなる第４分離流出流の少なくとも１
部をリホーミング工程にかけることができる。ノルマル
パラフィンもしくはジ−イソパラフィンからなる流れの
少なくとも１部を工程（ｄ）で同時処理することがで
き、或いは上記したように好適化学供給原料として使用
することもできる。工程（ｃ）における軽質および重質
フラクションは好適には蒸留によって得ることができ
る。
【００１３】上記した本発明による方法の好適具体例に
おいては、改質油の少なくとも１部を分離処理にかけて
ノルマルパラフィンと必要に応じモノ−イソパラフィン
とをジ−イソパラフィンから分離し、これによりノルマ
ルパラフィンからなる第１炭化水素生成物流を回収する
と共にジ−イソパラフィンからなる第２炭化水素生成物
流を回収する。このようにして、リホーミング工程の上
流にて最初に存在するノルマルパラフィンと必要に応じ
モノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフィンから分離
する一方、リホーミング工程の下流にてまだジ−イソパ
ラフィンをリホーミング工程で生成したものと一緒に含
む分離流出流に存在したノルマルパラフィンと必要に応
じモノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフィンから分
離する。リホーミング工程の下流における分離処理は、
好適には改質油の少なくとも１部を分離帯域に移送して
確立することができ、この分離帯域は４．５×４．５オ
ングストロームもしくはそれ以下の孔径を有すると共に
ノルマルパラフィンをモノ−イソパラフィン、ジ−イソ
パラフィン、他の多分枝パラフィン、環式パラフィンお
よび芳香族炭化水素に対比し選択的に吸着しうるよう成
形した形状選択性の分離モレキュラシーブからなってい
る。このようにして、ノルマルパラフィンをモノ−イソ
パラフィンおよびジ−イソパラフィンから選択的に分離
することができる。このように得られた実質的にノルマ
ルパラフィンからなる第１炭化水素生成物流の少なくと
も１部を、好適には上記したような好適化学供給原料と
して使用することができる。本発明による方法の他の適
する具体例においては、この流れの少なくとも１部を工
程（ｄ）で同時処理する。
おいては、改質油の少なくとも１部を分離処理にかけて
ノルマルパラフィンと必要に応じモノ−イソパラフィン
とをジ−イソパラフィンから分離し、これによりノルマ
ルパラフィンからなる第１炭化水素生成物流を回収する
と共にジ−イソパラフィンからなる第２炭化水素生成物
流を回収する。このようにして、リホーミング工程の上
流にて最初に存在するノルマルパラフィンと必要に応じ
モノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフィンから分離
する一方、リホーミング工程の下流にてまだジ−イソパ
ラフィンをリホーミング工程で生成したものと一緒に含
む分離流出流に存在したノルマルパラフィンと必要に応
じモノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフィンから分
離する。リホーミング工程の下流における分離処理は、
好適には改質油の少なくとも１部を分離帯域に移送して
確立することができ、この分離帯域は４．５×４．５オ
ングストロームもしくはそれ以下の孔径を有すると共に
ノルマルパラフィンをモノ−イソパラフィン、ジ−イソ
パラフィン、他の多分枝パラフィン、環式パラフィンお
よび芳香族炭化水素に対比し選択的に吸着しうるよう成
形した形状選択性の分離モレキュラシーブからなってい
る。このようにして、ノルマルパラフィンをモノ−イソ
パラフィンおよびジ−イソパラフィンから選択的に分離
することができる。このように得られた実質的にノルマ
ルパラフィンからなる第１炭化水素生成物流の少なくと
も１部を、好適には上記したような好適化学供給原料と
して使用することができる。本発明による方法の他の適
する具体例においては、この流れの少なくとも１部を工
程（ｄ）で同時処理する。
【００１４】好ましくは本発明による方法は、リホーミ
ング工程の下流にてノルマルパラフィンとモノ−イソパ
ラフィンとの両者をジ−イソパラフィンから分離するよ
うに行なわれる。この目的で改質油の少なくとも１部を
分離帯域に移送し、この分離帯域は５．５×５．５〜
４．５×４．５オングストロームの中間孔径（４．５×
４．５オングストロームを除く）を有する形状選択性分
離モレキュラシーブで構成され、孔径はノルマルパラフ
ィンとモノ−イソパラフィンとの突入を可能にするがジ
−イソパラフィン、他の多分枝パラフィン、環式パラフ
ィンおよび芳香族パラフィンの突入を阻止するのに充分
な大きさとする。このようにしてノルマルパラフィンと
モノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフィンから選択
的に分離することができる。次いで、ノルマルパラフィ
ンとモノ−イソパラフィンとの両者を含む第１炭化水素
生成物流を回収すると共に、ジ−イソパラフィンを含む
第２生成物流を回収することができる。リホーミング工
程の上流および下流における分離処理は、好適には同じ
分離帯域で行なうことができる。
ング工程の下流にてノルマルパラフィンとモノ−イソパ
ラフィンとの両者をジ−イソパラフィンから分離するよ
うに行なわれる。この目的で改質油の少なくとも１部を
分離帯域に移送し、この分離帯域は５．５×５．５〜
４．５×４．５オングストロームの中間孔径（４．５×
４．５オングストロームを除く）を有する形状選択性分
離モレキュラシーブで構成され、孔径はノルマルパラフ
ィンとモノ−イソパラフィンとの突入を可能にするがジ
−イソパラフィン、他の多分枝パラフィン、環式パラフ
ィンおよび芳香族パラフィンの突入を阻止するのに充分
な大きさとする。このようにしてノルマルパラフィンと
モノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフィンから選択
的に分離することができる。次いで、ノルマルパラフィ
ンとモノ−イソパラフィンとの両者を含む第１炭化水素
生成物流を回収すると共に、ジ−イソパラフィンを含む
第２生成物流を回収することができる。リホーミング工
程の上流および下流における分離処理は、好適には同じ
分離帯域で行なうことができる。
【００１５】好適には、第１炭化水素生成物流の少なく
とも１部を上記したように好適化学供給原料として用い
ることができ、或いは工程（ｄ）で同時処理することが
できる。好ましくは第２分離処理において、先ず最初に
ノルマルパラフィンをモノ−イソパラフィンおよびジ−
イソパラフィンから分離する一方、モノ−イソパラフィ
ンを次いでジ−イソパラフィンから分離する。この目的
で、上記したような多重選択性吸着モレキュラシーブ系
を使用することができる。このようにして、ノルマルパ
ラフィンを含む第１炭化水素生成物流とモノ−イソパラ
フィンを含む第２炭化水素生成物流とを、ジ−イソパラ
フィンからなる第３炭化水素生成物流から選択的に分離
することができる。第１および／または第２炭化水素生
成物流の少なくとも１部は、好適には上記したように好
適化学供給原料として使用することができ、或いは工程
（ｄ）で同時処理することもできる。
とも１部を上記したように好適化学供給原料として用い
ることができ、或いは工程（ｄ）で同時処理することが
できる。好ましくは第２分離処理において、先ず最初に
ノルマルパラフィンをモノ−イソパラフィンおよびジ−
イソパラフィンから分離する一方、モノ−イソパラフィ
ンを次いでジ−イソパラフィンから分離する。この目的
で、上記したような多重選択性吸着モレキュラシーブ系
を使用することができる。このようにして、ノルマルパ
ラフィンを含む第１炭化水素生成物流とモノ−イソパラ
フィンを含む第２炭化水素生成物流とを、ジ−イソパラ
フィンからなる第３炭化水素生成物流から選択的に分離
することができる。第１および／または第２炭化水素生
成物流の少なくとも１部は、好適には上記したように好
適化学供給原料として使用することができ、或いは工程
（ｄ）で同時処理することもできる。
【００１６】リホーミング工程の上流および下流の両者
における多重選択性吸着モレキュラシーブ系の使用は、
生成物の品質と共に生成物の順応性を与えるので極めて
魅力的である。好適には、得られた改質油の少なくとも
１部を水素化装置に移送した後、上記したような任意の
分離処理にかける。好適には、得られた改質油の少なく
とも１部をたとえば蒸留によって気体フラクションとＣ
5 〜Ｃ6 炭化水素からなる軽質フラクションとガソリン
フラクションとに分離する。軽質フラクションの少なく
とも１部は、Ｃ5 〜Ｃ6 炭化水素からなる他の軽質精製
炭化水素流と共に異性化装置に導入することができる。
得られた異性化物を次いでガリソン配合プールに移送す
ることができる。得られたガソリンフラクションを次い
でガソリン配合プールに直接移送することができ、或い
は分離処理にかけてノルマルパラフィンと必要に応じモ
ノ−イソパラフィンとを上記したようにジ−イソパラフ
ィンから分離することもできる。
における多重選択性吸着モレキュラシーブ系の使用は、
生成物の品質と共に生成物の順応性を与えるので極めて
魅力的である。好適には、得られた改質油の少なくとも
１部を水素化装置に移送した後、上記したような任意の
分離処理にかける。好適には、得られた改質油の少なく
とも１部をたとえば蒸留によって気体フラクションとＣ
5 〜Ｃ6 炭化水素からなる軽質フラクションとガソリン
フラクションとに分離する。軽質フラクションの少なく
とも１部は、Ｃ5 〜Ｃ6 炭化水素からなる他の軽質精製
炭化水素流と共に異性化装置に導入することができる。
得られた異性化物を次いでガリソン配合プールに移送す
ることができる。得られたガソリンフラクションを次い
でガソリン配合プールに直接移送することができ、或い
は分離処理にかけてノルマルパラフィンと必要に応じモ
ノ−イソパラフィンとを上記したようにジ−イソパラフ
ィンから分離することもできる。
【００１７】工程（ｃ）で得られた軽質フラクションの
少なくとも１部はガソリン配合プールに直接移送するこ
とができる。本発明の好適具体例においては工程（ｃ）
で得られた軽質フラクションの少なくとも１部を改質油
と同時処理し、次いで上記したような分離処理にかけて
ノルマルパラフィンと必要に応じモノ−イソパラフィン
とをジ−イソパラフィンから分離する。或いは、工程
（ｃ）で得られた軽質フラクションをリホーミング工程
の下流における分離処理に直接かけて、モノ−イソパラ
フィンをジ−イソパラフィンから分離することもでき
る。工程（ｃ）における軽質および重質フラクションは
好適には蒸留によって得ることができる。ノルマルパラ
フィンおよび／またはモノ−イソパラフィンからなる分
離流出流の１種もしくはそれ以上の少なくとも１部を、
好適には工程（ｄ）にて重質フラクションと同時処理す
ることができる。好適には、ブタンを得られたガソリン
にガソリン配合プールで添加して、最大許容ＲＶＰ（Ｒ
ｅｉｄ Ｖａｐｏｕｒ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ）規格を有す
る全ガソリンを得ることができる。
少なくとも１部はガソリン配合プールに直接移送するこ
とができる。本発明の好適具体例においては工程（ｃ）
で得られた軽質フラクションの少なくとも１部を改質油
と同時処理し、次いで上記したような分離処理にかけて
ノルマルパラフィンと必要に応じモノ−イソパラフィン
とをジ−イソパラフィンから分離する。或いは、工程
（ｃ）で得られた軽質フラクションをリホーミング工程
の下流における分離処理に直接かけて、モノ−イソパラ
フィンをジ−イソパラフィンから分離することもでき
る。工程（ｃ）における軽質および重質フラクションは
好適には蒸留によって得ることができる。ノルマルパラ
フィンおよび／またはモノ−イソパラフィンからなる分
離流出流の１種もしくはそれ以上の少なくとも１部を、
好適には工程（ｄ）にて重質フラクションと同時処理す
ることができる。好適には、ブタンを得られたガソリン
にガソリン配合プールで添加して、最大許容ＲＶＰ（Ｒ
ｅｉｄ Ｖａｐｏｕｒ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ）規格を有す
る全ガソリンを得ることができる。
【００１８】好適には、リホーミング工程の下流で得ら
れたガソリンフラクションの少なくとも１部をたとえば
蒸留により、Ｃ6 〜Ｃ10範囲の炭化水素からなる軽質ガ
ソリンフラクションとＣ8 およびそれ以上の炭化水素か
らなる重質ガソリンフラクションとに分離することがで
きる。得られた軽質ガソリンフラクションの少なくとも
１部を好適には上記したような分離処理にかけて、ノル
マルパラフィンと必要に応じモノ−イソパラフィンとを
ジ−イソパラフィンから分離することができる。得られ
た重質ガソリンフラクションの少なくとも１部をガソリ
ン配合プールまで直接移送することができる。リホーミ
ング工程においては、任意慣用のリホーミング触媒を使
用することができる。好ましくは、リホーミング工程に
おいては実質的に（脱水素）環化活性を有する触媒を使
用する。慣用のリホーミング触媒の例は、たとえば０．
００５重量％〜１０．０重量％の範囲で白金が存在する
白金含有触媒である。リホーミング機能を伴う触媒金属
は好ましくは元素周期律表第ＶＩＩＩ族からの貴金属、
たとえば白金およびパラジウムである。リホーミング触
媒は単独で存在させることができ、或いは結合材と混合
することもできる。
れたガソリンフラクションの少なくとも１部をたとえば
蒸留により、Ｃ6 〜Ｃ10範囲の炭化水素からなる軽質ガ
ソリンフラクションとＣ8 およびそれ以上の炭化水素か
らなる重質ガソリンフラクションとに分離することがで
きる。得られた軽質ガソリンフラクションの少なくとも
１部を好適には上記したような分離処理にかけて、ノル
マルパラフィンと必要に応じモノ−イソパラフィンとを
ジ−イソパラフィンから分離することができる。得られ
た重質ガソリンフラクションの少なくとも１部をガソリ
ン配合プールまで直接移送することができる。リホーミ
ング工程においては、任意慣用のリホーミング触媒を使
用することができる。好ましくは、リホーミング工程に
おいては実質的に（脱水素）環化活性を有する触媒を使
用する。慣用のリホーミング触媒の例は、たとえば０．
００５重量％〜１０．０重量％の範囲で白金が存在する
白金含有触媒である。リホーミング機能を伴う触媒金属
は好ましくは元素周期律表第ＶＩＩＩ族からの貴金属、
たとえば白金およびパラジウムである。リホーミング触
媒は単独で存在させることができ、或いは結合材と混合
することもできる。
【００１９】貴金属含有リホーミング触媒の使用は、一
般に品質向上すべき供給原料の接触水添処理としての予
備処理を必要とすることが了解されよう。このようにし
て、窒素化合物および硫黄化合物を供給原料から除去す
ることができ、さもないとこれら化合物はリホーミング
触媒の性能を著しく低下させる。リホーミング工程は好
適には慣用のリホーミング条件下で行なうことができ
る。典型的には、この工程は４５０〜５５０℃の温度お
よび３〜２０バールの圧力にて行なわれる。リホーミン
グ工程を行なうべき反応セクションは数個の段階または
反応器に分離することができる。
般に品質向上すべき供給原料の接触水添処理としての予
備処理を必要とすることが了解されよう。このようにし
て、窒素化合物および硫黄化合物を供給原料から除去す
ることができ、さもないとこれら化合物はリホーミング
触媒の性能を著しく低下させる。リホーミング工程は好
適には慣用のリホーミング条件下で行なうことができ
る。典型的には、この工程は４５０〜５５０℃の温度お
よび３〜２０バールの圧力にて行なわれる。リホーミン
グ工程を行なうべき反応セクションは数個の段階または
反応器に分離することができる。
【００２０】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに説明す
る。ガソリン範囲で実質的に沸騰しかつ表１に示した性
質を有する炭化水素質供給原料を経路１を介して蒸留塔
２に導入し、ここで供給原料をＣ5 〜Ｃ6 範囲の炭化水
素からなる第１軽質フラクションとＣ6 およびそれ以上
の炭化水素からなる重質フラクションとに分離する。軽
質フラクションを経路３を介して抜取り、異性化装置４
に導入する。そこから得られた異性化物の流出液を経路
５を介して抜取り、配合ガソリンプール６に導入する一
方、気体フラクションを経路７を介して抜取る。重質フ
ラクションを経路８を介して抜取り、２種のモレキュラ
シーブ１０および１１を内蔵する分離帯域９に移送す
る。モレキュラシーブ No.１（１０）は４．５×４．５
オングストロームもしくはそれ以下の孔径を有する市販
のゼオライトである。モレキュラシーブ（１１）（モレ
キュラシーブ No.２と称する）は５．５×５．５〜４．
５×４．５オングストローム（４．５×４．５オングス
トロームを除く）の中間孔径を有する。
る。ガソリン範囲で実質的に沸騰しかつ表１に示した性
質を有する炭化水素質供給原料を経路１を介して蒸留塔
２に導入し、ここで供給原料をＣ5 〜Ｃ6 範囲の炭化水
素からなる第１軽質フラクションとＣ6 およびそれ以上
の炭化水素からなる重質フラクションとに分離する。軽
質フラクションを経路３を介して抜取り、異性化装置４
に導入する。そこから得られた異性化物の流出液を経路
５を介して抜取り、配合ガソリンプール６に導入する一
方、気体フラクションを経路７を介して抜取る。重質フ
ラクションを経路８を介して抜取り、２種のモレキュラ
シーブ１０および１１を内蔵する分離帯域９に移送す
る。モレキュラシーブ No.１（１０）は４．５×４．５
オングストロームもしくはそれ以下の孔径を有する市販
のゼオライトである。モレキュラシーブ（１１）（モレ
キュラシーブ No.２と称する）は５．５×５．５〜４．
５×４．５オングストローム（４．５×４．５オングス
トロームを除く）の中間孔径を有する。
【００２１】第１モレキュラシーブ１０はモノ−イソパ
ラフィン、ジ−イソパラフィン、他の多分枝パラフィ
ン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素より優先的に
ノルマルパラフィンを選択的に吸着する。ノルマルパラ
フィンからなるフラクションを経路１２を介して抜取
る。ノルマルパラフィンが実質的に除去された分離流出
流を経路１３を介して抜取り、モレキュラシーブ No.２
（１１）と接触させる。この特定シーブにはモノ−イソ
パラフィンが吸着される一方、ジ−イソパラフィンと他
の多分枝パラフィン、環式パラフィンおよび芳香族炭化
水素は吸着されずにシーブを通過する。モノ−イソパラ
フィンからなるフラクションを経路１４を介して抜取
り、ここで実質的にノルマルパラフィンおよびモノ−イ
ソパラフィンが除去された残余の分離流出物（ジ−イソ
パラフィンフラクション）を経路１５を介して抜取る。
次いでジ−イソパラフィンからなる分離流出液を蒸留塔
１６に導入し、ここで流出流をＣ6 〜Ｃ10範囲の炭化水
素からなる軽質フラクション（これは経路１７を介しガ
ソリン配合プール６に移送される）とＣ8 およびそれ以
上の炭化水素からなる重質フラクションとに分離する。
重質フラクションを経路１８を介して抜取り、次いでリ
ホーミング反応器１９に導入する。リホーミングを４９
８℃の温度、１０．６バールの圧力、１．８ｋｇ／ｋｇ
／ｈｒの重量空時速度および５１０Ｎｌ／ｋｇの水素／
供給物比にて行なう。市販のリホーミング触媒はアルミ
ナ上の白金および錫で構成される。経路１２および１４
を介して抜取られた各フラクションをリホーミング工程
で同時処理する。得られた改質油を次いで経路２０を介
して抜取り、蒸留塔２１に導入する。蒸留塔２１におい
ては改質油を気体フラクションとＣ5 〜Ｃ6 炭化水素か
らなる第２軽質フラクションとガソリンフラクションと
に分離する。気体フラクションを経路２２を介して抜取
り、第２軽質フラクションをＣ5 〜Ｃ6 炭化水素からな
る経路２３からの第１軽質フラクションと共に同時処理
し、気体フラクションを経路２４を介して抜取る。経路
２４を介し、気体フラクションをモレキュラシーブ２６
および２７を内蔵した分離帯域２５に移送する。モレキ
ュラシーブ No.３（２６）は４．５〜４．５オングスト
ロームもしくはそれ以下の孔径を有する市販のゼオライ
トである。モレキュラシーブ No.４と称するモレキュラ
シーブ２７は５．５×５．５〜４．５×４．５オングス
トローム（ただし４．５×４．５オングストロームを除
く）の中間孔径を有する。
ラフィン、ジ−イソパラフィン、他の多分枝パラフィ
ン、環式パラフィンおよび芳香族炭化水素より優先的に
ノルマルパラフィンを選択的に吸着する。ノルマルパラ
フィンからなるフラクションを経路１２を介して抜取
る。ノルマルパラフィンが実質的に除去された分離流出
流を経路１３を介して抜取り、モレキュラシーブ No.２
（１１）と接触させる。この特定シーブにはモノ−イソ
パラフィンが吸着される一方、ジ−イソパラフィンと他
の多分枝パラフィン、環式パラフィンおよび芳香族炭化
水素は吸着されずにシーブを通過する。モノ−イソパラ
フィンからなるフラクションを経路１４を介して抜取
り、ここで実質的にノルマルパラフィンおよびモノ−イ
ソパラフィンが除去された残余の分離流出物（ジ−イソ
パラフィンフラクション）を経路１５を介して抜取る。
次いでジ−イソパラフィンからなる分離流出液を蒸留塔
１６に導入し、ここで流出流をＣ6 〜Ｃ10範囲の炭化水
素からなる軽質フラクション（これは経路１７を介しガ
ソリン配合プール６に移送される）とＣ8 およびそれ以
上の炭化水素からなる重質フラクションとに分離する。
重質フラクションを経路１８を介して抜取り、次いでリ
ホーミング反応器１９に導入する。リホーミングを４９
８℃の温度、１０．６バールの圧力、１．８ｋｇ／ｋｇ
／ｈｒの重量空時速度および５１０Ｎｌ／ｋｇの水素／
供給物比にて行なう。市販のリホーミング触媒はアルミ
ナ上の白金および錫で構成される。経路１２および１４
を介して抜取られた各フラクションをリホーミング工程
で同時処理する。得られた改質油を次いで経路２０を介
して抜取り、蒸留塔２１に導入する。蒸留塔２１におい
ては改質油を気体フラクションとＣ5 〜Ｃ6 炭化水素か
らなる第２軽質フラクションとガソリンフラクションと
に分離する。気体フラクションを経路２２を介して抜取
り、第２軽質フラクションをＣ5 〜Ｃ6 炭化水素からな
る経路２３からの第１軽質フラクションと共に同時処理
し、気体フラクションを経路２４を介して抜取る。経路
２４を介し、気体フラクションをモレキュラシーブ２６
および２７を内蔵した分離帯域２５に移送する。モレキ
ュラシーブ No.３（２６）は４．５〜４．５オングスト
ロームもしくはそれ以下の孔径を有する市販のゼオライ
トである。モレキュラシーブ No.４と称するモレキュラ
シーブ２７は５．５×５．５〜４．５×４．５オングス
トローム（ただし４．５×４．５オングストロームを除
く）の中間孔径を有する。
【００２２】第１モレキュラシーブ２６はモノ−イソパ
ラフィン、ジ−イソパラフィン、環式パラフィンおよび
芳香族炭化水素より優先的にノルマルパラフィンを選択
的に吸着する。ノルマルパラフィンからなるフラクショ
ンを経路２８を介して抜取る。ノルマルパラフィンが実
質的に除去された分離流出流を経路２９を介して抜取
り、モレキュラシーブＮｏ４（２７）と接触させる。こ
の特定シーブにモノ−イソパラフィンが吸着される一
方、ジ−イソパラフィンおよび他の多分枝パラフィン、
環式パラフィンおよび芳香族炭化水素は吸着せずにシー
ブを通過する。モノ−イソパラフィンからなるフラクシ
ョンを経路３０を介して抜取り、実質的にノルマルパラ
フィンとモノ−イソパラフィンとが除去された残余の分
離流出物（ジ−イソパラフィンフラクション）を経路３
１を介して抜取り、配合ガソリンプール６に導入する。
経路２８および３０を介して抜取られたフラクションを
リホーミング工程で同時処理する。
ラフィン、ジ−イソパラフィン、環式パラフィンおよび
芳香族炭化水素より優先的にノルマルパラフィンを選択
的に吸着する。ノルマルパラフィンからなるフラクショ
ンを経路２８を介して抜取る。ノルマルパラフィンが実
質的に除去された分離流出流を経路２９を介して抜取
り、モレキュラシーブＮｏ４（２７）と接触させる。こ
の特定シーブにモノ−イソパラフィンが吸着される一
方、ジ−イソパラフィンおよび他の多分枝パラフィン、
環式パラフィンおよび芳香族炭化水素は吸着せずにシー
ブを通過する。モノ−イソパラフィンからなるフラクシ
ョンを経路３０を介して抜取り、実質的にノルマルパラ
フィンとモノ−イソパラフィンとが除去された残余の分
離流出物（ジ−イソパラフィンフラクション）を経路３
１を介して抜取り、配合ガソリンプール６に導入する。
経路２８および３０を介して抜取られたフラクションを
リホーミング工程で同時処理する。
【００２３】経路１における１００ｐｂｗの供給原料は
下記の量にて種々の生成物フラクションを生成した： １７．７ｐｂｗの軽質フラクション（経路３） ８２．３ｐｂｗの重質フラクション（経路８） ２２．５ｐｂｗの異性化フラクション（経路５） ２．２ｐｂｗの気体フラクション（経路７） １６．８ｐｂｗのノルマルパラフィンフラクション（経
路１２） ６５．５ｐｂｗの分離流出流（経路１３） １６．４ｐｂｗのモノ−イソパラフィンフラクション
（経路１４） ４９．１ｐｂｗのジ−イソパラフィンフラクション（経
路１５） ３１．９ｐｂｗの軽質フラクション（経路１７） １７．２ｐｂｗの重質フラクション（経路１８） ５２．２ｐｂｗの改質油フラクション（経路２０） １２．０ｐｂｗの気体フラクション（経路２２） ７．０ｐｂｗの軽質フラクション（経路２３） ３３．２ｐｂｗのガソリンフラクション（経路２４） ０．６ｐｂｗのノルマルパラフィンフラクション（経路
２８） ３２．６ｐｂｗの分離流出流（経路２９） １．２ｐｂｗのモノ−イソパラフィンフラクション（経
路３０） ３１．４ｐｂｗのジ−イソパラフィンフラクション（経
路３１）。
下記の量にて種々の生成物フラクションを生成した： １７．７ｐｂｗの軽質フラクション（経路３） ８２．３ｐｂｗの重質フラクション（経路８） ２２．５ｐｂｗの異性化フラクション（経路５） ２．２ｐｂｗの気体フラクション（経路７） １６．８ｐｂｗのノルマルパラフィンフラクション（経
路１２） ６５．５ｐｂｗの分離流出流（経路１３） １６．４ｐｂｗのモノ−イソパラフィンフラクション
（経路１４） ４９．１ｐｂｗのジ−イソパラフィンフラクション（経
路１５） ３１．９ｐｂｗの軽質フラクション（経路１７） １７．２ｐｂｗの重質フラクション（経路１８） ５２．２ｐｂｗの改質油フラクション（経路２０） １２．０ｐｂｗの気体フラクション（経路２２） ７．０ｐｂｗの軽質フラクション（経路２３） ３３．２ｐｂｗのガソリンフラクション（経路２４） ０．６ｐｂｗのノルマルパラフィンフラクション（経路
２８） ３２．６ｐｂｗの分離流出流（経路２９） １．２ｐｂｗのモノ−イソパラフィンフラクション（経
路３０） ３１．４ｐｂｗのジ−イソパラフィンフラクション（経
路３１）。
【００２４】ガソリン配合プール６にて３．８ｐｂｗの
ブタンを得られたガソリンに対し経路３２を介して添加
した。このようにして、最大許容ＲＶＰ規格を有する８
９．６ｐｂｗの全ガソリンが得られた。配合ガソリンプ
ール６で得られた全ガソリンは表２に示す性質を有す
る。表２から明らかなように、オクタン価および芳香族
物質（特にベンゼン）の含有量の点で極めて魅力的なガ
ソリンを本発明を用いて製造することができる。慣用の
品質向上法においては、芳香族物質（特にベンゼン）の
極めて高い含有量を有するガソリンが得られる。
ブタンを得られたガソリンに対し経路３２を介して添加
した。このようにして、最大許容ＲＶＰ規格を有する８
９．６ｐｂｗの全ガソリンが得られた。配合ガソリンプ
ール６で得られた全ガソリンは表２に示す性質を有す
る。表２から明らかなように、オクタン価および芳香族
物質（特にベンゼン）の含有量の点で極めて魅力的なガ
ソリンを本発明を用いて製造することができる。慣用の
品質向上法においては、芳香族物質（特にベンゼン）の
極めて高い含有量を有するガソリンが得られる。
【００２５】
【表１】表１ Ｃ（重量％） ： ８４．９ Ｈ（重量％） ： １５．１ Ｓ（ｐｐｍ） ： １５ ｄ（７０／４） ： ０．７２９ Ｉ．Ｂ．Ｐ．（℃、ＡＳＴＭ） ： ５０ １０重量％ｒｅｃ ： ８２ ３０重量％ｒｅｃ ： １００ ５０重量％ｒｅｃ ： １１０ ７０重量％ｒｅｃ ： １２８ ９０重量％ｒｅｃ ： １４９ Ｆ．Ｂ．Ｐ． ： １８３ ＲＯＮ ： ５５ ナフテン重量％ ： ３４ 芳香族物質重量％ ： ６
【００２６】
【表２】表２ ガソリンの性質 ： ＲＯＮ ９５．０ 全芳香族物質（容量％） ３１．６ ベンゼン（容量％） １．０ ナフテン（容量％） ２５．９ ＲＶＰ（ｋＰａ） ６２
【図１】 本発明による方法の流れ図。
２ 蒸留塔 ４ 異性化装置 ６ ガソリン配合プール ９ 分離帯域 １０、１１ モレキュラシーブ １６ 蒸留塔 １９ リホーミング反応器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 マリウス・ゲラルダス・フレデリカス・ ペウツ オランダ国 2596 エイチ・アール、 ハーグ、カレル・ウアン・ビラントラー ン 30 (56)参考文献 特開 平２−273628（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−226190（ＪＰ，Ａ) 特公 昭40−26193（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C10G 35/04 - 35/16 C10G 25/00 - 25/12 C10G 61/00 - 61/10 ＥＰＡＴ（ＱＵＥＳＴＥＬ)
Claims (7)
- 【請求項１】 ガソリン範囲にて実質的に沸騰する炭化
水素質供給原料の品質向上法において： （ａ）供給原料を分離処理にかけてノルマルパラフィン
と必要に応じモノ−イソパラフィンとをジ−イソパラフ
ィンから分離し； （ｂ）そこからノルマルパラフィンおよび必要に応じモ
ノ−イソパラフィンからなる第１分離流出流とジ−イソ
パラフィンからなる第２分離流出流とを回収し； （ｃ）第２分離流出流の少なくとも１部をＣ6 〜Ｃ10範
囲の炭化水素からなる軽質フラクションとＣ8 およびそ
れ以上の炭化水素からなる重質フラクションとに分離
し； （ｄ）Ｃ8 およびそれ以上の炭化水素からなる重質フラ
クションの少なくとも１部をリホーミング工程にかけて
改質油を生成させることを特徴とする炭化水素質供給原
料の品質向上法。 - 【請求項２】 供給原料が７０〜２２０℃の範囲で沸騰
するフラクションである請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 工程（ａ）にてノルマルパラフィンとモ
ノ−イソパラフィンとの両者をジ−イソパラフィンから
分離する請求項１または２に記載の方法。 - 【請求項４】 工程（ａ）にて最初にノルマルパラフィ
ンをモノ−イソパラフィンおよびジ−イソパラフィンか
ら分離し、次いでモノ−イソパラフィンをジ−イソパラ
フィンから分離する請求項３に記載の方法。 - 【請求項５】 改質油の少なくとも１部を分離処理にか
けてノルマルパラフィンと必要に応じモノ−イソパラフ
ィンとをジ−イソパラフィンから分離し、これによりノ
ルマルパラフィンからなる第１炭化水素生成物流を回収
すると共にジ−イソパラフィンからなる第２炭化水素生
成物流を回収する請求項１〜４のいずれか１項に記載の
方法。 - 【請求項６】 ノルマルパラフィンとモノ−イソパラフ
ィンとの両者をジ−イソパラフィンから分離する請求項
５に記載の方法。 - 【請求項７】 最初にノルマルパラフィンをモノ−イソ
パラフィンおよびジ−イソパラフィンから分離し、次い
でモノ−イソパラフィンをジ−イソパラフィンから分離
する請求項６に記載の方法。
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