JP3095951B2 - Twin belt continuous casting method - Google Patents
Twin belt continuous casting methodInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、鉄鋼製造の分野で鋼
（炭素鋼、ステンレス鋼等）の連続鋳造方法として用い
られる双ベルト式連続鋳造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a twin-belt continuous casting method used as a continuous casting method for steel (carbon steel, stainless steel, etc.) in the field of steel production.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、鉄鋼の連続鋳造の分野では、鋳片
の薄肉化、鋳造の高速化要請が高まってきており、この
要請に応えるものとして、例えば、鋳型に無端状に移動
する一対のベルトと無端状に移動する一対の移動短辺ブ
ロックを用いる双ベルト式連続鋳造方法の開発が進んで
いる。2. Description of the Related Art In recent years, in the field of continuous casting of steel, there has been an increasing demand for thinner cast pieces and higher casting speeds. A twin-belt continuous casting method using a belt and a pair of moving short-side blocks that move endlessly has been developed.
【０００３】この双ベルト式連続鋳造機においては、例
えば図４に示すように、鋳型ｍが、３つのプーリーｐ
ａ，ｐｂ，ｐｃに巻かれ、無端状に移動する、冷却構造
ｗを備えた一対の金属ベルトｂａ，ｂｂと、この一対の
金属ベルト間においてその側端部近傍で無端状に移動す
る一対の移動短辺ブロックｃａ，（ｃｂ）で形成されて
おり、この鋳型内に、タンディッシュ１ｄから注入ノズ
ルｅを介して溶鋼ｓを注入し、この鋳型で冷却、凝固さ
せ、支持ロールで支持しながら引き抜き、薄鋳片ｓｃを
鋳造するように構成されている（例えば特開平１−２５
４３５４号公報参照）。この双ベルト式連続鋳造機によ
る連続鋳造においては、移動短辺ブロックに冷却構造を
付加して、鋳型短辺での冷却能を確保することも提案さ
れている（例えば特開昭６１−５６７５６号公報参
照）。[0003] In this twin-belt type continuous casting machine, for example, as shown in FIG.
a pair of metal belts ba, bb provided with a cooling structure w, which are wound around a, pb, pc and move endlessly, and a pair of metal belts moving endlessly near the side end between the pair of metal belts It is formed by moving short side blocks ca and (cb). Into this mold, molten steel s is injected from a tundish 1d through an injection nozzle e, cooled and solidified by this mold, and supported by a support roll. It is configured to draw and cast a thin slab sc (for example,
No. 4354). In the continuous casting by the twin-belt continuous casting machine, it has been proposed to add a cooling structure to a moving short side block to secure a cooling ability at a short side of a mold (for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-56756). Gazette).
【０００４】しかし、この移動短辺ブロックにおける冷
却速度やそれに代わる冷却指標の規定等連続鋳造の安定
操業、鋳片の品質の安定確保のための冷却条件について
言及されたものは見当たらない。現実にこの連続鋳造に
よって得られた鋳片には、例えば短辺側において依然と
して横割れ、段差割れ等の鋳片欠陥が発生しており、そ
の意味では、この双ベルト式連続鋳造方法が十二分に完
成されたものとはいい難い。However, no reference has been made to cooling conditions for the continuous short casting, such as the definition of the cooling rate and the cooling index for the moving short side block, and the cooling conditions for ensuring the stable quality of the slab. Actually, slabs obtained by this continuous casting still have slab defects such as lateral cracks and step cracks on the short side, for example. It is hard to say that it was completed in minutes.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、双ベルト式
連続鋳造機による連続鋳造方法において、特に鋳片短辺
で割れが発生しない冷却条件を、鋳片短辺の凝固組織解
析から得られた冷却指標に基づいて特定することによ
り、特に鋳片短辺における横割れ、段差割れ等の鋳片欠
陥の発生を防止できる双ベルト式連続鋳造方法を提供す
る。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a continuous casting method using a twin-belt type continuous casting machine. In particular, a cooling condition under which cracks do not occur on the short side of a slab can be obtained by analyzing the solidification structure of the short side of the slab. The present invention provides a twin-belt continuous casting method capable of preventing the occurrence of a slab defect such as a lateral crack or a step crack on the short side of the slab, particularly by specifying the slab based on the cooling index.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明の第一の発明は、
（１）鋳片の速度に同期して無端状に移動する一対のベ
ルトと、複数のブロックからなる一対の移動短辺ブロッ
クで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法におい
て、移動短辺ブロックで冷却されるときの下記（１）式
に基づく鋳片冷却指標Ｒが、鋳片表面から１mm近傍で１
００以上であることを特徴とする双ベルト式連続鋳造方
法である。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） ここで、ｄ：二次デンドライトアーム間隔の平均値（μ
ｍ）である。また第二の発明は、第一の発明を具体化し
たもので、（２）鋳片の速度に同期して無端状に移動す
る一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動
短辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方
法において、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び
溶鋼と接触する前に５０リットル/min以上の冷却水量で
冷却されることを特徴とする前記（１）に記載の双ベル
ト式連続鋳造方法である。そして、第三の発明は、第二
の発明と同じく、第一発明を具体化したもので、（３）
鋳片の速度に同期して無端状に移動する一対のベルト
と、複数のブロックからなる一対の移動短辺ブロックで
形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法において、移
動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶鋼と接触する
位置から１〜２ｍ前の位置での移動短辺ブロックの表面
温度が１００℃以下であることを特徴とする前記（１）
に記載の双ベルト式連続鋳造方法である。Means for Solving the Problems The first invention of the present invention is:
(1) In a continuous steel casting method using a mold formed by a pair of belts that move endlessly in synchronization with the speed of a slab and a pair of moving short side blocks composed of a plurality of blocks, a moving short side is used. slab cooling index R based on the following equation (1) when it is cooled in the blocks may, in 1mm vicinity of the slab surface 1
It is a twin-belt continuous casting method characterized by being at least 00. R = (d / 191) −2.237 (1) where, d: average value of secondary dendrite arm spacing (μ)
m). Further, the second invention embodies the first invention, and (2) a pair of belts that move endlessly in synchronization with the speed of the slab, and a pair of moving short side blocks composed of a plurality of blocks. In the continuous casting method for steel using a mold formed by the method, the moving short side block is cooled with a cooling water amount of 50 l / min or more before leaving the slab and coming into contact with the molten steel again. The twin-belt continuous casting method according to the above (1) . And the third invention embodies the first invention like the second invention, and (3)
In a continuous steel casting method using a pair of belts that move endlessly in synchronization with the speed of the slab and a pair of moving short side blocks composed of a plurality of blocks, the moving short side blocks are (1) wherein the surface temperature of the moving short side block at a position 1 to 2 m before the position away from the slab and coming into contact with the molten steel is 100 ° C. or less.
The twin-belt continuous casting method described in (1).
【０００７】[0007]
【作用】本発明は、双ベルト式連続鋳造方法において、
鋳型短辺を形成する移動短辺ブロックによる冷却条件を
最適化することができ、特に鋳片短辺の横割れ、段差割
れ等の欠陥のない品質の良好な薄鋳片を安定的に鋳造す
ることができる。The present invention relates to a twin belt type continuous casting method,
It is possible to optimize the cooling conditions by the moving short side block that forms the short side of the mold, and to stably cast high quality thin slabs free from defects such as side cracks and step cracks on the short side of the slab. be able to.
【０００８】以下に本発明について説明する。本発明者
等は、双ベルト式連続鋳造方法において、実験、解析を
重ね、鋳片短辺の横割れ、段差割れ等の欠陥は、移動短
辺の冷却条件に起因して発生するということを知見し
た。即ち、移動短辺ブロックの冷却速度が小さい時は、
鋳片短辺に横割れが発生し、移動短辺ブロックの継ぎ目
の段差が鋳片に接触する位置では、該段差に沿った段差
割れが発生しやすいということを知見した。そこで、こ
れらの割れが発生しない冷却条件を、鋳片短辺の凝固組
織から得られた冷却指標を用いて特定することを着想
し、その最適の冷却指標の特定範囲とこの冷却指標を安
定的に得るため具体的手段を見出だし、本発明を完成す
るに至った。Hereinafter, the present invention will be described. The present inventors have repeated experiments and analyzes in the twin belt type continuous casting method, and found that defects such as lateral cracks on the short side of the slab and step cracks occur due to cooling conditions on the moving short side. I learned. That is, when the cooling speed of the moving short side block is low,
It has been found that a horizontal crack is generated on the short side of the slab, and that at a position where the step of the joint of the moving short side block contacts the slab, a step crack along the step is easily generated. Therefore, we conceived to specify the cooling conditions under which these cracks do not occur using the cooling index obtained from the solidification structure on the short side of the slab, and specified the optimum range of the cooling index and the cooling index stably. The present inventors have found specific means for obtaining the above, and have completed the present invention.
【０００９】図１は、移動短辺ブロックの冷却指標と鋳
片短辺の横割れ、段差割れ（移動短辺ブロックの継ぎ目
での割れ）の関係を示す。ここで、冷却指標Ｒとは、鋳
片の凝固組織から得られる数値を後述する式を用いて換
算して得られるもので、鋳片の鋳造方向と平行な面を含
む断面をエッチングして凝固組織を顕出させて現れたデ
ンドライトの二次アーム間隔（μｍ）を、鋳片短辺の表
面から０．５mm〜１．５mmの間で、鋳片長さ方向にある
間隔で測定しその測定値の平均値ｄから、以下の（１）
式で求めたものである。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） 図１から、鋳片短辺の冷却指標が、鋳片表面から０．５
mm〜１．５mmの位置で、１００以上であると、鋳片短辺
において横割れ、段差割れとも発生しなくなる。FIG. 1 shows the relationship between the cooling index of the moving short side block, the lateral cracks on the short side of the slab, and the step cracks (cracks at the joints of the moving short side blocks). Here, the cooling index R is a value obtained by converting a value obtained from a solidified structure of a slab using an equation described later, and etching a section including a plane parallel to a casting direction of the slab to solidify the solidified structure. The secondary arm interval (μm) of the dendrite that emerged by exposing the structure was measured at a certain interval in the length direction of the slab between 0.5 mm and 1.5 mm from the surface of the short side of the slab. From the average value d of the following, (1)
It is obtained by the formula. R = (d / 191) -2.237 (1) From FIG. 1, the cooling index on the short side of the slab is 0.5
If it is 100 or more at the position of mm to 1.5 mm, neither horizontal cracks nor step cracks occur on the short side of the slab.
【００１０】このように冷却指標が大きくなると横割れ
が発生しなくなる機構は、概ね以下のように説明され
る。即ち、鋳片短辺の横割れは、初期凝固シェル厚の不
均一に起因し、移動短辺ブロックと鋳片間の摩擦力で熱
収縮が阻害されることにより、この凝固シェル厚の薄い
部分、即ち、凝固遅れ部に歪みが集中して割れに至ると
考えられる。これに対して冷却指標を大きくすると、冷
却能が強くなるために凝固遅れ部の成長が促進され、凝
固遅れが解消する結果、割れが発生しなくなる。The mechanism by which the lateral crack does not occur when the cooling index becomes large is generally described as follows. That is, the transverse cracks on the short side of the slab are caused by the unevenness of the initial solidified shell thickness, and the heat shrinkage is hindered by the frictional force between the moving short side block and the slab, so that the thinned portion of the solidified shell is thinned. That is, it is considered that the strain concentrates on the solidification delay portion, leading to cracking. On the other hand, when the cooling index is increased, the cooling capacity is increased, so that the growth of the solidification delay portion is promoted, and the solidification delay is eliminated, so that cracks do not occur.
【００１１】このような冷却指標を安定確保するための
手段としては、移動短辺ブロックが鋳片から離れて再び
溶鋼に接触する前に、この移動短辺ブロックを冷却する
必要がある。冷却しなければ、溶鋼および高温の鋳片に
より移動短辺ブロックの温度が上昇し、次に再び溶鋼に
接するまでに温度が降下しないため、冷却能力が低下し
てしまう。As a means for stably securing such a cooling index, it is necessary to cool the moving short side block before the moving short side block separates from the slab and comes into contact with molten steel again. If not cooled, the temperature of the moving short side block rises due to the molten steel and the high-temperature slab, and the temperature does not drop until the block contacts the molten steel again, so that the cooling capacity is reduced.
【００１２】図２は、移動短辺ブロックにかける冷却水
量と冷却指標との関係を示すが、冷却水量が５０リット
ル/min以上あれば、割れが発生しない鋳片短辺の冷却指
標である１００を達成することができる。また、移動短
辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶鋼と接する位置か
ら１〜２ｍ前の位置での短辺ブロックの表面温度を１０
０℃以下にすることによっても、割れが発生しない鋳片
短辺の冷却指標である１００を達成することができる。FIG. 2 shows the relationship between the amount of cooling water applied to the moving short side block and the cooling index. If the cooling water amount is 50 liter / min or more, the cooling index of the short side of the slab without cracking is 100. Can be achieved. Further, the surface temperature of the short side block at a position 1 to 2 m before the position where the moving short side block separates from the slab and comes into contact with the molten steel again is set to 10 °.
Even when the temperature is set to 0 ° C. or lower, 100 which is a cooling index of the short side of the slab where cracks do not occur can be achieved.
【００１３】[0013]
【実施例】以下に本発明の実施例を双ベルト式連続鋳造
機の例に基づいて説明する。図３は、双ベルト式連続鋳
造機の概要であって、タンディッシュ１へ溶鋼２を供給
し、タンディッシュ１内に、溶鋼２がある程度溜った時
点で、タンディッシュ１に設置したスライディングノズ
ル３を操作し、溶鋼２を注入ノズル４を介して、２つの
プーリー５ａ，５ｂと張力制御装置６で位置制御される
張力調整プーリー５ｃ間に巻かれ無端状に回転移動する
一対のベルト７ａ，７ｂとこの一対のベルトの両側端部
間で無端状に移動する多数のブロックからなる一対の移
動短辺ブロック８ａ，８ｂで形成される鋳型９に注入す
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of the present invention will be described below based on an example of a twin-belt type continuous casting machine. FIG. 3 is an outline of a twin-belt type continuous casting machine, in which molten steel 2 is supplied to a tundish 1, and when a certain amount of molten steel 2 has accumulated in the tundish 1, a sliding nozzle 3 installed in the tundish 1. And a pair of belts 7a, 7b which are wound between the two pulleys 5a, 5b and the tension adjusting pulley 5c whose position is controlled by the tension control device 6 through the injection nozzle 4 to rotate endlessly. And a pair of movable short side blocks 8a and 8b, each of which includes a number of blocks that move endlessly between both side ends of the pair of belts.
【００１４】ベルト７ａ，７ｂは、鋳型９の長辺を形成
するものであり、溶鋼に接触する位置の裏面は、冷却函
１０内に流れる冷却水により冷却するように構成されて
おり、また、多数の移動短辺ブロック８ａ（８ｂ）は鋳
型９の短辺を形成するもので、無端状に移動するチェー
ン１１に連結リンクを介して連結されガイドレール１２
に沿って移動し、移動過程においてその移動路に沿って
配置された冷却装置１３によって冷却され、水切装置１
４で水切りされた後、溶鋼に接触するように構成されて
いる。溶鋼２は鋳型９で冷却され抜熱されて凝固し、鋳
型９の下方に配設した支持ロール１５によって挟持・引
き抜かれ、薄肉鋳片１６として搬出されるようになって
いる。なお図中１７は移動短辺ブロック表面温度を測定
する温度計である。The belts 7a and 7b form the long sides of the mold 9, and the back surface at the position where the belt 7a and 7b come into contact with the molten steel is configured to be cooled by cooling water flowing in the cooling box 10. A large number of moving short side blocks 8a (8b) form the short side of the mold 9, and are connected to an endlessly moving chain 11 via a connecting link, and are connected to a guide rail 12a.
, And is cooled by a cooling device 13 arranged along the moving path during the moving process, and the draining device 1 is moved.
After being drained in 4, it is configured to contact molten steel. The molten steel 2 is cooled by the mold 9, heat-extracted, solidified, held and pulled out by the support roll 15 disposed below the mold 9, and carried out as a thin cast slab 16. In the drawing, reference numeral 17 denotes a thermometer for measuring the surface temperature of the moving short side block.
【００１５】このように構成された双ベルト式連続鋳造
機を用いて、冷却装置１３による移動短辺ブロックの冷
却水量を変化させて低炭素鋼の薄鋳片の連続鋳造を実施
し、得られた薄鋳片の短辺近傍の凝固組織から得られた
冷却指標から、薄鋳片短辺における割れ発生との関係に
ついて、本発明の範囲内の場合と、本発明の範囲外の場
合の効果確認実験を行った。 操業条件 鋼種：炭素鋼｛成分組成（重量％）を表１に示す｝ 鋳造温度：１５３０〜１５７０℃ 鋳造速度：５〜１０ｍ/min 鋳片寸法：厚み５０mm×幅１３００mm，厚み７５mm×幅
１３００mm ベルト 材質：炭素鋼 寸法：厚み１．２mm×幅１５００mm 移動短辺ブロック 材質：銅 寸法：５０mmまたは７５mm×５０mm×５０mm 冷却条件：外部から冷却水散布 冷却水散布量 冷却なし ２０リットル/min ３０リットル/min ５０リットル/min ８０リットル/min（冷却装置１３を２段配置：５０＋
３０リットル/min） １５０リットル/min（冷却装置１３を３段配置：５０
リットル/min×３段） 移動短辺ブロックの温度：７０〜１５０℃ （溶鋼と接触する前１〜２ｍの位置）Using the twin-belt type continuous casting machine having the above-described structure, continuous cooling of a thin slab of low carbon steel is performed by changing the cooling water amount of the moving short side block by the cooling device 13. From the cooling index obtained from the solidified structure near the short side of the thin slab, the relationship between the occurrence of cracks on the short side of the thin slab, the case within the scope of the present invention, and the effect outside the range of the present invention A confirmation experiment was performed. Operating conditions Steel type: carbon steel {Composition composition (% by weight) is shown in Table 1.} Casting temperature: 1530-1570 ° C Casting speed: 5-10 m / min Slab size: thickness 50 mm x width 1300 mm, thickness 75 mm x width 1300 mm Belt Material: Carbon steel Dimension: Thickness 1.2mm x Width 1500mm Moving short side block Material: Copper Dimension: 50mm or 75mm x 50mm x 50mm Cooling condition: Spraying cooling water from outside Cooling water spraying No cooling 20 liter / min 30 liter / min min 50 liters / min 80 liters / min (two-stage cooling device 13: 50+
30 liter / min) 150 liter / min (three-stage cooling device 13: 50
Liter / min x 3 stages) Temperature of moving short side block: 70 to 150 ° C (1 to 2 m before contact with molten steel)
【００１６】[0016]
【表１】 [Table 1]
【００１７】この実験結果を図１および図２に示す。ま
ず、図１では、薄鋳片短辺の冷却指標と薄鋳片の短辺の
横割れおよび段差割れとの関係を示している。ここでい
う冷却指標Ｒとは、前述したように、薄鋳片の凝固組織
から得られる数値を後述の式を用い換算して得られるも
ので、薄鋳片の鋳造方向と平行な面を含む断面をエッチ
ングし、凝固組織を顕出させて現れたデンドライトの二
次アーム間隔を、薄鋳片短辺の表面から０．５mm〜１．
５mmの間で、薄鋳片長さ方向に５０mmピッチで２０点測
定し、その平均値ｄ（μｍ）から以下の式（１）で求め
たものである。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） この図１から、薄鋳片の冷却指標Ｒが、薄鋳片表面から
０．５mm〜１．５mm位置で、１００以上の場合には、薄
鋳片短辺部において横割れ、段差割れとも発生しない。FIGS. 1 and 2 show the results of this experiment. First, FIG. 1 shows the relationship between the cooling index on the short side of the thin slab and the lateral crack and the step crack on the short side of the thin slab. As described above, the cooling index R is obtained by converting a numerical value obtained from a solidified structure of a thin slab using a formula described later, and includes a plane parallel to a casting direction of the thin slab. The intervals between the secondary arms of the dendrite, which appeared after the cross section was etched to reveal the solidified structure, were 0.5 mm to 1 mm from the surface of the short side of the thin slab.
20 points were measured at a pitch of 50 mm in the length direction of the thin slab between 5 mm and the average value d (μm) was obtained by the following equation (1). R = (d / 191) -2.237 (1) From FIG. 1, when the cooling index R of the thin slab is 0.5 mm to 1.5 mm from the thin slab surface and 100 or more, the thin casting Neither side cracks nor step cracks occur on one short side.
【００１８】また、図２は、移動短辺ブロックにおける
冷却水量と本発明で用いた冷却指標Ｒとの関係を示し、
冷却水量を増加とともに、鋳片の冷却指標は増加し、冷
却水量が５０リットル/min以上あれば、割れが発生しな
い短辺の冷却指標、即ち１００を達成することができ
る。したがって、冷却水量を５０リットル/min以上確保
する必要がある。FIG. 2 shows the relationship between the amount of cooling water in the moving short side block and the cooling index R used in the present invention,
As the cooling water amount increases, the cooling index of the slab increases, and if the cooling water amount is 50 l / min or more, a cooling index on the short side where cracks do not occur, that is, 100, can be achieved. Therefore, it is necessary to secure a cooling water amount of 50 liter / min or more.
【００１９】なお、この時、同時に実測した移動短辺ブ
ロックの表面温度は、冷却無しの時の温度は、１５０℃
であるのに対して、冷却水量を増加させ、冷却水量を５
０リットル/minでは９０℃となっていた。したがって、
移動短辺ブロックの表面温度を１００℃以下にすれば、
割れが発生しない短辺の冷却指標、即ち１００を達成す
ることができる。At this time, the surface temperature of the moving short side block measured at the same time was 150 ° C. without cooling.
In contrast, the amount of cooling water is increased, and
At 0 liter / min, the temperature was 90 ° C. Therefore,
If the surface temperature of the moving short side block is 100 ° C. or less,
It is possible to achieve a cooling index on the short side where cracks do not occur, that is, 100.
【００２０】ここでの移動短辺ブロックの表面温度は、
移動短辺ブロックが鋳片から離れて再び溶鋼と接する位
置から１〜２ｍ前でのものである。これは、この位置が
鋳型に近くかつ溶鋼からの輻射熱の影響が少ない位置で
温度管理の容易性、管理精度の確保等のため、好適であ
るとの判断に基づいて特定するものである。The surface temperature of the moving short side block here is:
1 to 2 m before the position where the moving short side block separates from the slab and comes into contact with the molten steel again. This is specified based on the judgment that this position is close to the mold and at a position where the influence of radiant heat from the molten steel is small, and is suitable for facilitating temperature control, ensuring control accuracy, and the like.
【００２１】以上のことから、本発明においては、第一
に移動短辺ブロックで冷却される時の鋳片短辺の冷却指
標Ｒを、鋳片表面から１mm近傍で１００以上にするこ
と、第二に移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶
鋼と接する前に、５０リットル/min以上の冷却水量で冷
却すること、そして第三に、移動短辺ブロックが鋳片片
から離れて再び溶鋼と接する位置から１〜２ｍ前の位置
での短辺ブロックの表面温度が１００℃以下にすること
により、特に鋳片短辺において横割れ、段差割れとも発
生のない鋳片を鋳造することを特徴とするものである。From the above, in the present invention, first, the cooling index R of the short side of the slab when cooled by the moving short side block is set to 100 or more near 1 mm from the slab surface. Secondly, the moving short side block is cooled with a cooling water amount of 50 liter / min or more before moving away from the slab and coming into contact with the molten steel again. By setting the surface temperature of the short side block at a position of 1 to 2 m before the position in contact with the molten steel to 100 ° C. or less, it is possible to cast a slab that does not generate lateral cracks or step cracks, especially on the short side of the slab. It is a feature.
【００２２】[0022]
【発明の効果】本発明においては、双ベルト式連続鋳造
方法において、鋳型短辺を形成する移動短辺ブロックに
よる冷却条件を最適化することができ、特に短辺におけ
る横割れ、段差割れ等の欠陥のない品質の良好な薄鋳片
を安定的に鋳造することができる。According to the present invention, in the twin-belt continuous casting method, the cooling condition by the moving short side block forming the short side of the mold can be optimized. Thin cast slabs of good quality without defects can be cast stably.
【図１】本発明の実施例において確認された双ベルト式
連続鋳造における鋳片冷却指標と鋳片短辺の横割れおよ
び段差割れ発生指数との関係を示す説明図。BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is an explanatory diagram showing a relationship between a slab cooling index and an index of occurrence of lateral cracks and step cracks on short sides of a slab in twin belt type continuous casting confirmed in Examples of the present invention.
【図２】本発明の実施例において確認された双ベルト式
連続鋳造における移動短辺ブロックの冷却水量と鋳片冷
却指標との関係を示す説明図。FIG. 2 is an explanatory diagram showing a relationship between a cooling water amount of a moving short side block and a slab cooling index in twin belt type continuous casting confirmed in an embodiment of the present invention.
【図３】（ａ）図は本発明の実施例１における双ベルト
式連続鋳造機を示す側断面概要説明図、（ｂ）図は、
（ａ）図のＡａ−Ａｂ矢視断面概要説明図。FIG. 3 (a) is a schematic side sectional view showing a twin-belt continuous casting machine according to Embodiment 1 of the present invention, and FIG.
(A) Aa-Ab arrow sectional view outline explanatory drawing of a figure.
【図４】従来公知の双ベルト式連続鋳造機例を示す側断
面概要説明図。FIG. 4 is a schematic side sectional explanatory view showing an example of a conventionally known twin-belt type continuous casting machine.
１ タンディッシュ ２ 溶鋼 ３ スライディングノズル ４ 浸漬ノズル ５ａ，４ｂ プーリー ５ｃ 張力調整プーリー ６ 張力制御装置 ７ａ，７ｂ ベルト ８ａ，８ｂ 移動短辺ブロック ９ 鋳型 １０ 冷却函 １１ チェーン １２ ガイドレール １３ 冷却装置 １４ 水切り装置 １５ 支持ロール １６ 薄鋳片 １７ 温度計 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tundish 2 Molten steel 3 Sliding nozzle 4 Immersion nozzle 5a, 4b Pulley 5c Tension adjustment pulley 6 Tension control device 7a, 7b Belt 8a, 8b Moving short side block 9 Mold 10 Cooling box 11 Chain 12 Guide rail 13 Cooling device 14 Draining device 15 Support roll 16 Thin cast piece 17 Thermometer
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松尾 慎二 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 小森 俊也 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭58−167061（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−3856（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−104449（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−65551（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−167061（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/06 340 B22D 11/055 B22D 11/22 ──────────────────────────────────────────────────の Continuing on the front page (72) Inventor Shinji Matsuo Oita, Oita, Oita, Nishi-no-Shi, 1 Nippon Steel Corporation Inside Oita Works (72) Inventor, Toshiya Komori Oita, Oita, O-Ita, 1-Nishi-no-Su, New Japan (56) References JP-A-58-167061 (JP, A) JP-A-62-3856 (JP, A) JP-A-1-104449 (JP, A) JP-A 58-670 65551 (JP, A) JP-A-58-167061 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) B22D 11/06 340 B22D 11/055 B22D 11/22
Claims (3)
一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動短
辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法
において、移動短辺ブロックで冷却されるときの（１）
式に基づく鋳片冷却指標Ｒが、鋳片表面から１mm近傍で
１００以上であることを特徴とする双ベルト式連続鋳造
方法。 Ｒ＝（ｄ／１９１）-2.237 （１） ここで、ｄ：二次デンドライトアーム間隔の平均値（μ
ｍ）1. A continuous casting method for steel using a pair of belts that move endlessly in synchronization with the speed of a slab and a mold formed by a pair of moving short side blocks composed of a plurality of blocks. (1) when cooled by short side block
A twin-belt continuous casting method, wherein a slab cooling index R based on the formula is 100 or more in the vicinity of 1 mm from the slab surface. R = (d / 191) −2.237 (1) where, d: average value of secondary dendrite arm spacing (μ)
m)
一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動短
辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法
において、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶
鋼と接触する前に５０リットル/min以上の冷却水量で冷
却されることを特徴とする請求項１に記載の双ベルト式
連続鋳造方法。2. A continuous casting method for steel using a pair of belts which move endlessly in synchronization with the speed of a slab and a mold formed by a pair of moving short side blocks comprising a plurality of blocks. 2. The twin-belt continuous casting method according to claim 1, wherein the short side block is cooled with a cooling water amount of 50 L / min or more before leaving the slab and coming into contact with the molten steel again.
一対のベルトと、複数のブロックからなる一対の移動短
辺ブロックで形成された鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法
において、移動短辺ブロックが、鋳片から離れて再び溶
鋼と接触する位置から１〜２ｍ前の位置での移動短辺ブ
ロックの表面温度が１００℃以下であることを特徴とす
る請求項１に記載の双ベルト式連続鋳造方法。3. A continuous casting method for steel using a pair of belts moving endlessly in synchronization with the speed of a slab and a mold formed of a pair of moving short side blocks comprising a plurality of blocks. 2. The dual-sided block according to claim 1, wherein the short side block has a surface temperature of 100 ° C. or less at a position 1 to 2 m before the position where the short side block separates from the slab and comes into contact with molten steel again. Belt type continuous casting method.
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|---|---|---|---|
| JP06167258A JP3095951B2 (en) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | Twin belt continuous casting method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06167258A JP3095951B2 (en) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | Twin belt continuous casting method |
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|---|---|
| JPH0833952A JPH0833952A (en) | 1996-02-06 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPH0620610B2 (en) * | 1987-07-27 | 1994-03-23 | 新日本製鐵株式会社 | Belt type continuous casting method that prevents belt deformation |
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1994
- 1994-07-19 JP JP06167258A patent/JP3095951B2/en not_active Expired - Fee Related
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