JP3043737B2 - 熱交換器 - Google Patents
熱交換器Info
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- JP3043737B2 JP3043737B2 JP11009852A JP985299A JP3043737B2 JP 3043737 B2 JP3043737 B2 JP 3043737B2 JP 11009852 A JP11009852 A JP 11009852A JP 985299 A JP985299 A JP 985299A JP 3043737 B2 JP3043737 B2 JP 3043737B2
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- heat exchanger
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱交換器に係り、特
に持続性が優秀な親水性物質をその表面にコーティング
することによって凝縮水の宿りによる空気の圧力損失を
減少させることができる熱交換器に関する。
に持続性が優秀な親水性物質をその表面にコーティング
することによって凝縮水の宿りによる空気の圧力損失を
減少させることができる熱交換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、熱交換器は冷蔵庫、空気調和機
などに設置されて、その外部を通過する外部空気とその
内部を流れる作動流体との間に熱交換が行われるように
する機能を果たす。
などに設置されて、その外部を通過する外部空気とその
内部を流れる作動流体との間に熱交換が行われるように
する機能を果たす。
【０００３】図１は一般的な熱交換器を示した斜視図で
あり、図３は従来の熱交換器に凝縮水が宿ることを示し
た正面図である。同図に示した通り、熱交換器１０は平
行に配置された多数の薄板状のフィン１１と、少なくと
も二つ以上の列をなしながらフィン１１に挿設される冷
媒管１２とから構成される。
あり、図３は従来の熱交換器に凝縮水が宿ることを示し
た正面図である。同図に示した通り、熱交換器１０は平
行に配置された多数の薄板状のフィン１１と、少なくと
も二つ以上の列をなしながらフィン１１に挿設される冷
媒管１２とから構成される。
【０００４】前記冷媒管１２には冷媒などの作動流体が
流れるが、このような作動流体は冷媒管１２及びフィン
１１を媒体として、これらの外部を通過する空気と熱交
換をするようになる。この際、冷媒管１２の表面に接す
るように設置された薄板状のフィン１１は伝熱面積を広
めて外部空気との熱交換量を増大させる役割をする。
流れるが、このような作動流体は冷媒管１２及びフィン
１１を媒体として、これらの外部を通過する空気と熱交
換をするようになる。この際、冷媒管１２の表面に接す
るように設置された薄板状のフィン１１は伝熱面積を広
めて外部空気との熱交換量を増大させる役割をする。
【０００５】このような熱交換器１０が備えられる空気
調和機では、一般に高温多湿な空気が熱交換器１０を通
過した後、低温乾燥な空気に変わるようになる。この
時、フィン１１と冷媒管１２の表面には、高温多湿な空
気と冷媒との熱交換により凝縮水１３が宿るが、このよ
うな凝縮水１３がたくさん宿ると、熱交換器１０を通過
する空気の圧力損失が増大されて熱交換器１０の効率が
低下する。
調和機では、一般に高温多湿な空気が熱交換器１０を通
過した後、低温乾燥な空気に変わるようになる。この
時、フィン１１と冷媒管１２の表面には、高温多湿な空
気と冷媒との熱交換により凝縮水１３が宿るが、このよ
うな凝縮水１３がたくさん宿ると、熱交換器１０を通過
する空気の圧力損失が増大されて熱交換器１０の効率が
低下する。
【０００６】一方、図３に示した通り、凝縮水１３がフ
ィン１１と接する部分での接線ｌがフィン１１となす角
度を接触角θと称するが、凝縮水１３がフィン１１の表
面に完全に広まる時、即ち接触角θが０゜に近いほど熱
交換器１０を通過する空気の圧力損失が減少して熱交換
器１０の効率は向上される。このように、凝縮水１３の
接触角θが小さいほど一般に親水性が優れると称する。
ィン１１と接する部分での接線ｌがフィン１１となす角
度を接触角θと称するが、凝縮水１３がフィン１１の表
面に完全に広まる時、即ち接触角θが０゜に近いほど熱
交換器１０を通過する空気の圧力損失が減少して熱交換
器１０の効率は向上される。このように、凝縮水１３の
接触角θが小さいほど一般に親水性が優れると称する。
【０００７】したがって、フィン１１と冷媒管１２の表
面には、凝縮水１３の接触角θを減少させるために親水
性が優れる親水塗料をコーティングするようになるが、
このような親水塗料はポリエステル（ｐｏｌｙｅｓｔｅ
ｒ）とアクリルエステル（ａｃｒｙｌｉｃｅｓｔｅｒ）
樹脂の混合物でなされた親水性物質と、表面の粗度を調
節するための界面活性剤が主成分をなすものであり、熱
交換器１０の表面に塗布されて接着状態を維持するよう
になる。
面には、凝縮水１３の接触角θを減少させるために親水
性が優れる親水塗料をコーティングするようになるが、
このような親水塗料はポリエステル（ｐｏｌｙｅｓｔｅ
ｒ）とアクリルエステル（ａｃｒｙｌｉｃｅｓｔｅｒ）
樹脂の混合物でなされた親水性物質と、表面の粗度を調
節するための界面活性剤が主成分をなすものであり、熱
交換器１０の表面に塗布されて接着状態を維持するよう
になる。
【０００８】しかし、このような従来の熱交換器におい
て、前記親水塗料はフィン及び冷媒管の表面と接着状態
を維持するために時間が経過するほど凝縮水により洗わ
れて親水性が低下するだけでなく、熱交換器の製作時必
須に随伴される乾燥工程と溶接工程時加えられる高温の
熱によりも親水性が低下される問題点があった。これに
より、凝縮水の接触角が増加し、凝縮水がフィンと冷媒
管の表面にずっと宿るようになるので、熱交換器を通過
する空気の圧力損失が増大されて熱交換器の性能が低下
した。
て、前記親水塗料はフィン及び冷媒管の表面と接着状態
を維持するために時間が経過するほど凝縮水により洗わ
れて親水性が低下するだけでなく、熱交換器の製作時必
須に随伴される乾燥工程と溶接工程時加えられる高温の
熱によりも親水性が低下される問題点があった。これに
より、凝縮水の接触角が増加し、凝縮水がフィンと冷媒
管の表面にずっと宿るようになるので、熱交換器を通過
する空気の圧力損失が増大されて熱交換器の性能が低下
した。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前述した問題
点を解決するために案出されたもので、その目的は持続
性が優秀な親水性物質をフィンと冷媒管の表面にコーテ
ィングすることによって凝縮水の宿りによる空気の圧力
損失を減少させることができる熱交換器を提供すること
である。
点を解決するために案出されたもので、その目的は持続
性が優秀な親水性物質をフィンと冷媒管の表面にコーテ
ィングすることによって凝縮水の宿りによる空気の圧力
損失を減少させることができる熱交換器を提供すること
である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前述した本発明の目的を
達成するための本発明は、空気が通過するように一定間
隔で平行に配置された多数のフィンと、前記フィンに少
なくとも二つ以上の列をなしながら一定間隔で配列さ
れ、その内部に冷媒などの作動流体が流れる冷媒管を備
える熱交換器において、凝縮水が宿ることを防止するた
めに前記フィンと冷媒管をトリエタノールアミン（Ｔｒ
ｉｅｔｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）、または
炭酸ナトリウム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒｂｏｎａｔｅ−Ｎ
ａ2ＣＯ3）、またはアンモニア水（Ａｍｍｏｎｉｕｍｈ
ｙｄｒｏｘｉｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）溶液に浸すことによっ
て表面処理されたことを特徴とする。
達成するための本発明は、空気が通過するように一定間
隔で平行に配置された多数のフィンと、前記フィンに少
なくとも二つ以上の列をなしながら一定間隔で配列さ
れ、その内部に冷媒などの作動流体が流れる冷媒管を備
える熱交換器において、凝縮水が宿ることを防止するた
めに前記フィンと冷媒管をトリエタノールアミン（Ｔｒ
ｉｅｔｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）、または
炭酸ナトリウム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒｂｏｎａｔｅ−Ｎ
ａ2ＣＯ3）、またはアンモニア水（Ａｍｍｏｎｉｕｍｈ
ｙｄｒｏｘｉｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）溶液に浸すことによっ
て表面処理されたことを特徴とする。
【００１１】前記溶液の濃度は０．１〜１０％とし、前
記表面処理の時間は１〜６０分とする。また、前記表面
処理時前記溶液にグリコール添加剤を１０〜５０％の濃
度になるように添加するが、前記グリコール添加剤はエ
チレングリコール、またはプロピレングリコールである
ことを特徴とする。そして、前記フィンと冷媒管を１０
〜４０分間沸騰純水に浸すことによって再度表面処理を
する。
記表面処理の時間は１〜６０分とする。また、前記表面
処理時前記溶液にグリコール添加剤を１０〜５０％の濃
度になるように添加するが、前記グリコール添加剤はエ
チレングリコール、またはプロピレングリコールである
ことを特徴とする。そして、前記フィンと冷媒管を１０
〜４０分間沸騰純水に浸すことによって再度表面処理を
する。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、添付した図面に基づき本発
明による熱交換器の望ましい実施形態を詳述する。本発
明による熱交換器の全体的な構成は前記従来の熱交換器
の構成と同一なので、同じ部品は同じ番号を付与してそ
の詳細な説明は省略する。
明による熱交換器の望ましい実施形態を詳述する。本発
明による熱交換器の全体的な構成は前記従来の熱交換器
の構成と同一なので、同じ部品は同じ番号を付与してそ
の詳細な説明は省略する。
【００１３】図２は本発明による熱交換器に凝縮水が宿
ることを示した正面図である。本発明による熱交換器１
０（図１参照）は空気が通過するように一定間隔で平行
に配置された多数のフィン１１と、前記フィン１１に少
なくとも二つ以上の列をなしながら一定間隔で配列さ
れ、その内部に冷媒などの作動流体が流れる冷媒管１２
を備える。
ることを示した正面図である。本発明による熱交換器１
０（図１参照）は空気が通過するように一定間隔で平行
に配置された多数のフィン１１と、前記フィン１１に少
なくとも二つ以上の列をなしながら一定間隔で配列さ
れ、その内部に冷媒などの作動流体が流れる冷媒管１２
を備える。
【００１４】このような熱交換器１０が備えられる空気
調和機では、一般に送風ファン（図示せず）により強制
に空気が熱交換器５０側に流動されることによって熱交
換が活発に行われる。
調和機では、一般に送風ファン（図示せず）により強制
に空気が熱交換器５０側に流動されることによって熱交
換が活発に行われる。
【００１５】このように、熱交換が行なわれる時には、
高温多湿な空気がフィン１１及び冷媒管１２と接触しな
がら熱交換器１０を通過した後、低温乾燥な空気に変わ
るようになるが、この時、フィン１１と冷媒管１２の表
面には、高温多湿な空気と冷媒との熱交換により凝縮水
１３が宿るようになる。この時、凝縮水１３がたくさん
宿ると熱交換器１０を通過する空気の圧力損失が増大さ
れて熱交換器１０の効率は低下する。
高温多湿な空気がフィン１１及び冷媒管１２と接触しな
がら熱交換器１０を通過した後、低温乾燥な空気に変わ
るようになるが、この時、フィン１１と冷媒管１２の表
面には、高温多湿な空気と冷媒との熱交換により凝縮水
１３が宿るようになる。この時、凝縮水１３がたくさん
宿ると熱交換器１０を通過する空気の圧力損失が増大さ
れて熱交換器１０の効率は低下する。
【００１６】一方、上述した通り、凝縮水１３がフィン
１１と接する部分での接線ｌがフィン１１となす接触角
θが０゜に近いほど熱交換器１０を通過する空気の圧力
損失が減少して熱交換器１０の効率は向上されるが、凝
縮水１３の接触角θが小さいほど一般に親水性が優秀だ
と称する。一般に、前記接触角θが１０゜以下の範囲で
あると、熱交換器１０の熱交換性能に影響を与えない。
このように、凝縮水１３の接触角θを下げるために熱交
換器１０の表面を親水性が優秀な物質で表面処理する
が、このような親水性物質は長時間使用されたり、高温
の熱に露出されたりしても親水性が容易に低下されない
べきである。
１１と接する部分での接線ｌがフィン１１となす接触角
θが０゜に近いほど熱交換器１０を通過する空気の圧力
損失が減少して熱交換器１０の効率は向上されるが、凝
縮水１３の接触角θが小さいほど一般に親水性が優秀だ
と称する。一般に、前記接触角θが１０゜以下の範囲で
あると、熱交換器１０の熱交換性能に影響を与えない。
このように、凝縮水１３の接触角θを下げるために熱交
換器１０の表面を親水性が優秀な物質で表面処理する
が、このような親水性物質は長時間使用されたり、高温
の熱に露出されたりしても親水性が容易に低下されない
べきである。
【００１７】上記のような条件を満足するための親水性
物質として、トリエタノールアミン（Ｔｒｉｅｔｈａｎ
ｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）を沸騰純水に溶解させ
た溶液が備えられ、この溶液にフィン１１と冷媒管１２
を浸す１次表面処理工程を遂行することによって親水性
を付与する。
物質として、トリエタノールアミン（Ｔｒｉｅｔｈａｎ
ｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）を沸騰純水に溶解させ
た溶液が備えられ、この溶液にフィン１１と冷媒管１２
を浸す１次表面処理工程を遂行することによって親水性
を付与する。
【００１８】また、熱交換器１０を表面処理するための
親水性溶液として、前記トリエタノールアミン（Ｔｒｉ
ｅｔｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）以外に炭酸
ナトリウム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒｂｏｎａｔｅ−Ｎａ2
ＣＯ3）またはアンモニア水（Ａｍｍｏｎｉｕｍｈｙｄ
ｒｏｘｉｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）が適用されることができ
る。
親水性溶液として、前記トリエタノールアミン（Ｔｒｉ
ｅｔｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）以外に炭酸
ナトリウム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒｂｏｎａｔｅ−Ｎａ2
ＣＯ3）またはアンモニア水（Ａｍｍｏｎｉｕｍｈｙｄ
ｒｏｘｉｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）が適用されることができ
る。
【００１９】一方、トリエタノールアミン（Ｔｒｉｅｔ
ｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）、炭酸ナトリウ
ム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒｂｏｎａｔｅ−Ｎａ2ＣＯ3）、
そしてアンモニア水（Ａｍｍｏｎｉｕｍｈｙｄｒｏｘｉ
ｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）溶液は揮発性を持っているので、所
定の濃度を常に一定に維持できなくなる。これにより、
フィン１１と冷媒管１２の表面に均一な被膜を形成でき
ない場合が発生するが、これを防止するためにエチレン
グリコールとプロピレングリコールのようなグリコール
添加剤を１次表面処理工程時１０〜５０％の濃度になる
ように前記親水性溶液に添加することが望ましい。
ｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）、炭酸ナトリウ
ム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒｂｏｎａｔｅ−Ｎａ2ＣＯ3）、
そしてアンモニア水（Ａｍｍｏｎｉｕｍｈｙｄｒｏｘｉ
ｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）溶液は揮発性を持っているので、所
定の濃度を常に一定に維持できなくなる。これにより、
フィン１１と冷媒管１２の表面に均一な被膜を形成でき
ない場合が発生するが、これを防止するためにエチレン
グリコールとプロピレングリコールのようなグリコール
添加剤を１次表面処理工程時１０〜５０％の濃度になる
ように前記親水性溶液に添加することが望ましい。
【００２０】そして、１次表面処理工程を終えたフィン
１１と冷媒管１２を沸騰純水に浸すことによって２次表
面処理工程を遂行するが、これは熱交換器１０に耐食性
を付加するためである。
１１と冷媒管１２を沸騰純水に浸すことによって２次表
面処理工程を遂行するが、これは熱交換器１０に耐食性
を付加するためである。
【００２１】下記の表１は本発明による親水性溶液で表
面処理された熱交換器での凝縮水１３の接触角θを従来
の熱交換器の場合と対比して表したものである。
面処理された熱交換器での凝縮水１３の接触角θを従来
の熱交換器の場合と対比して表したものである。
【表１】
【００２２】但し、表１には１次接触角θ1と熱処理後
接触角θhという項目が存在するが、１次接触角θ1は、
熱交換器１０の製作時フィン１１と冷媒管１２を表面処
理した直後測定した凝縮水１３の接触角を意味すること
であり、熱処理後接触角θｈは、表面処理が完了された
フィン１１と冷媒管１２を７２時間１６０℃の温度条件
下で熱処理を行なった後測定した凝縮水１３の接触角を
意味することである。
接触角θhという項目が存在するが、１次接触角θ1は、
熱交換器１０の製作時フィン１１と冷媒管１２を表面処
理した直後測定した凝縮水１３の接触角を意味すること
であり、熱処理後接触角θｈは、表面処理が完了された
フィン１１と冷媒管１２を７２時間１６０℃の温度条件
下で熱処理を行なった後測定した凝縮水１３の接触角を
意味することである。
【００２３】これを詳細に説明すれば、フィン１１と冷
媒管１２にはこれらを製造する過程でオイルが残存する
が、このオイルを蒸発させるために、フィン１１と冷媒
管１２を結合した後、約１５０℃の乾燥炉で約２０〜６
０分間乾燥工程を行うようになる。また、フィン１１に
挿設される冷媒管１２はＵベンディングされて溶接手段
により隣る冷媒管１２と連結されるが、このような乾燥
工程及び溶接工程によりフィン１１と冷媒管１２には必
須に約１５０〜２００℃の熱が伝えられることである。
したがって、前記熱処理後接触角θｈは、本発明による
親水性溶液で表面処理されたフィン１１と冷媒管１２の
親水性が高温の熱によりどのように変化されるかを調べ
るためのことである。
媒管１２にはこれらを製造する過程でオイルが残存する
が、このオイルを蒸発させるために、フィン１１と冷媒
管１２を結合した後、約１５０℃の乾燥炉で約２０〜６
０分間乾燥工程を行うようになる。また、フィン１１に
挿設される冷媒管１２はＵベンディングされて溶接手段
により隣る冷媒管１２と連結されるが、このような乾燥
工程及び溶接工程によりフィン１１と冷媒管１２には必
須に約１５０〜２００℃の熱が伝えられることである。
したがって、前記熱処理後接触角θｈは、本発明による
親水性溶液で表面処理されたフィン１１と冷媒管１２の
親水性が高温の熱によりどのように変化されるかを調べ
るためのことである。
【００２４】また、表１には２次接触角θ2という項目
があるが、この２次接触角θ2は、親水性溶液で表面処
理を終えた後１５０℃の温度条件下で４分間乾燥させた
フィン１１と冷媒管１２を、温度４０℃、相対湿度９０
％条件下で３分間放置し、温度３０℃、相対湿度７５％
条件下で６分間放置する過程を５００回反復した後測定
した凝縮水１３の接触角を意味することであって、これ
は時間が経過するにつれて親水性溶液の親水性がどのよ
うに変化されるかを調べるためのことである。
があるが、この２次接触角θ2は、親水性溶液で表面処
理を終えた後１５０℃の温度条件下で４分間乾燥させた
フィン１１と冷媒管１２を、温度４０℃、相対湿度９０
％条件下で３分間放置し、温度３０℃、相対湿度７５％
条件下で６分間放置する過程を５００回反復した後測定
した凝縮水１３の接触角を意味することであって、これ
は時間が経過するにつれて親水性溶液の親水性がどのよ
うに変化されるかを調べるためのことである。
【００２５】表１に表した通り、従来の親水塗料により
表面処理された熱交換器１０の場合、１次接触角θ1は
３．３゜として親水性が優れるものの、熱処理後接触角
θhと２次接触角θ2は各々４３．７゜と３０．０゜とな
って親水性が顕著に低下することが分かる。
表面処理された熱交換器１０の場合、１次接触角θ1は
３．３゜として親水性が優れるものの、熱処理後接触角
θhと２次接触角θ2は各々４３．７゜と３０．０゜とな
って親水性が顕著に低下することが分かる。
【００２６】一方、本発明による親水性溶液により表面
処理される熱交換器において、トリエタノールアミン
（Ｔｒｉｅｔｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）、
炭酸ナトリウム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒｂｏｎａｔｅ−Ｎ
ａ2ＣＯ3）、そしてアンモニア水（Ａｍｍｏｎｉｕｍｈ
ｙｄｒｏｘｉｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）の場合、全部熱処理後
接触角θhと２次接触角θ2が１０゜以下であり、これに
より前記溶液の親水性が高温の熱または時間の経過のよ
うな外部環境の変化にも低下されなく、優秀に持続され
ることが分かる。さらに、熱処理後接触角θhは１次接
触角θ1よりも大部分低く測定されることによって、熱
交換器１０の乾燥及び溶接工程時必須に加えられる高温
の熱がむしろ前記親水性溶液の親水性を向上させること
が分かる。
処理される熱交換器において、トリエタノールアミン
（Ｔｒｉｅｔｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−Ｃ6Ｈ15ＮＯ3）、
炭酸ナトリウム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒｂｏｎａｔｅ−Ｎ
ａ2ＣＯ3）、そしてアンモニア水（Ａｍｍｏｎｉｕｍｈ
ｙｄｒｏｘｉｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）の場合、全部熱処理後
接触角θhと２次接触角θ2が１０゜以下であり、これに
より前記溶液の親水性が高温の熱または時間の経過のよ
うな外部環境の変化にも低下されなく、優秀に持続され
ることが分かる。さらに、熱処理後接触角θhは１次接
触角θ1よりも大部分低く測定されることによって、熱
交換器１０の乾燥及び溶接工程時必須に加えられる高温
の熱がむしろ前記親水性溶液の親水性を向上させること
が分かる。
【００２７】望ましくは、熱処理後接触角θhと２次接
触角θ2が全部１０゜以下になるようにするためにトリ
エタノールアミン（Ｔｒｉｅｔｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−
Ｃ6Ｈ1 5ＮＯ3）、炭酸ナトリウム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒ
ｂｏｎａｔｅ−Ｎａ2ＣＯ3）、そしてアンモニア水（Ａ
ｍｍｏｎｉｕｍｈｙｄｒｏｘｉｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）溶液
の濃度を各々０．１〜１０％を維持させ、１次表面処理
時間を１〜６０分とする。また、２次表面処理時間は１
０〜４０分とすることが望ましい。
触角θ2が全部１０゜以下になるようにするためにトリ
エタノールアミン（Ｔｒｉｅｔｈａｎｏｌａｍｉｎｅ−
Ｃ6Ｈ1 5ＮＯ3）、炭酸ナトリウム（ＳｏｄｉｕｍＣａｒ
ｂｏｎａｔｅ−Ｎａ2ＣＯ3）、そしてアンモニア水（Ａ
ｍｍｏｎｉｕｍｈｙｄｒｏｘｉｄｅ−ＮＨ4ＯＨ）溶液
の濃度を各々０．１〜１０％を維持させ、１次表面処理
時間を１〜６０分とする。また、２次表面処理時間は１
０〜４０分とすることが望ましい。
【００２８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明による熱交換
器の親水性は高温の熱または時間の経過のような外部環
境の変化にも低下されなく、優秀に持続されることによ
って熱交換器の効率が向上されてエネルギー節減効果を
得ることができる利点がある。
器の親水性は高温の熱または時間の経過のような外部環
境の変化にも低下されなく、優秀に持続されることによ
って熱交換器の効率が向上されてエネルギー節減効果を
得ることができる利点がある。
【図１】 一般的な熱交換器を示した斜視図である。
【図２】 本発明による熱交換器に凝縮水が宿ることを
示した正面図である。
示した正面図である。
【図３】 従来の熱交換器に凝縮水が宿ることを示した
正面図である。
正面図である。
１０ 熱交換器 １１ フィン １２ 冷媒管
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−340688（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F28F 13/18
Claims (8)
- 【請求項１】 空気が通過するように一定間隔で平行に
配置された多数のフィンと、前記フィンに少なくとも二
つ以上の列をなしながら一定間隔で配列され、その内部
に冷媒などの作動流体が流れる冷媒管を備える熱交換器
において、 凝縮水が宿ることを防止するために前記フィンと冷媒管
を炭酸ナトリウム（Sodium Carbonate−Ｎａ2ＣＯ3）溶
液に浸すことによって表面処理されたことを特徴とする
熱交換器。 - 【請求項２】 空気が通過するように一定間隔で平行に
配置された多数のフィンと、前記フィンに少なくとも二
つ以上の列をなしながら一定間隔で配列され、その内部
に冷媒などの作動流体が流れる冷媒管を備える熱交換器
において、 凝縮水が宿ることを防止するために前記フィンと冷媒管
をアンモニア水（Ammoniumhydroxide−ＮＨ4ＯＨ）溶液
に浸すことによって表面処理されたことを特徴とする熱
交換器。 - 【請求項３】 前記溶液の濃度は０．１〜１０％とし、
前記表面処理の時間は１〜６０分とすることを特徴とす
る請求項１または請求項２に記載の熱交換器。 - 【請求項４】 前記表面処理時前記溶液にグリコール添
加剤が１０〜５０％の濃度になるように添加されたこと
を特徴とする請求項３に記載の熱交換器。 - 【請求項５】 前記グリコール添加剤はエチレングリコ
ールであることを特徴とする請求項４に記載の熱交換
器。 - 【請求項６】 前記グリコール添加剤はプロピレングリ
コールであることを特徴とする請求項４に記載の熱交換
器。 - 【請求項７】 前記フィンと冷媒管を沸騰純水に浸すこ
とによって再度表面処理されたことを特徴とする請求項
４に記載の熱交換器。 - 【請求項８】 前記沸騰純水による表面処理の時間は１
０〜４０分とすることを特徴とする請求項７に記載の熱
交換器。
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