JP3009126B2 - Method for producing high Cr martensitic steel pipe for line pipe - Google Patents
Method for producing high Cr martensitic steel pipe for line pipeInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、溶接性、母材および溶
接部の靱性、耐食性に優れた、おもに石油・天然ガスを
輸送するためのラインパイプ用高Crマルテンサイト鋼管
の製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a high-Cr martensitic steel pipe for a line pipe mainly for transporting oil and natural gas, which is excellent in weldability, toughness of a base material and a welded portion, and corrosion resistance.
【０００２】[0002]
【従来の技術】石油・天然ガスを生産する坑井は、掘削
が容易なものは既に掘り尽くされている。従って、腐食
環境の厳しい坑井、深度が大きい坑井、寒冷地や海底な
どのような厳しい環境にある坑井にも手をつけざるを得
ないのが実情である。そのため、油井管やラインパイプ
に使用される材料としては、より高い性能が求められる
ようになってきている。ところで、こうした腐食環境と
しては、炭酸ガスを多量に含む井戸が増加しており、こ
のような環境では、炭素鋼は著しく腐食するので、従
来、その防食手段としてインヒビタを添加することが行
われてきた。しかし、インヒビタの使用は、高コストと
なることや、高温では効果が不十分であるため、近年で
は、インヒビタを用いずに耐食材料を用いる傾向にあ
る。そこで従来、このような油井管用材料として、Ｃｒ
を１３％含有するマルテンサイト系ステンレス鋼が広く
用いられている。2. Description of the Related Art Wells for producing oil and natural gas that have been easily drilled have already been exhausted. Therefore, it is a fact that a well in a severe environment such as a well having a severe corrosive environment, a well having a large depth, and a well in a severe environment such as a cold region or a seabed must be modified. Therefore, materials used for oil country tubular goods and line pipes are required to have higher performance. By the way, as such a corrosive environment, wells containing a large amount of carbon dioxide gas are increasing, and in such an environment, carbon steel is significantly corroded. Therefore, conventionally, an inhibitor has been added as an anticorrosive means. Was. However, the use of inhibitors is expensive and the effect is insufficient at high temperatures. Therefore, in recent years, there is a tendency to use corrosion-resistant materials without using inhibitors. Therefore, conventionally, as such a material for oil country tubular goods, Cr
Martensitic stainless steel containing 13% is widely used.
【０００３】この１３％Ｃｒマルテンサイト系ステンレ
ス鋼とほぼ同等の耐食性を有する耐食性ラインパイプ用
材料として、ＡＰＩ規格中にＣ量を低減した12％Ｃｒ系
マルテンサイト系ステンレス鋼が規定されている。しか
し、この鋼は、円周溶接に予熱、後熱が必要であり高コ
ストとなることや、溶接部の靱性に劣るという欠点があ
ることから、一般にはほとんど採用されていない。その
ため、耐食性ラインパイプ用材料としては、溶接性と耐
食性に優れているとの理由で、二相ステンレス鋼が用い
られてきた。しかし、この二相ステンレス鋼というの
は、井戸によっては過剰品質であったり、高コストとな
るという問題があった。As a material for a corrosion-resistant line pipe having substantially the same corrosion resistance as that of the 13% Cr martensitic stainless steel, a 12% Cr-based martensitic stainless steel with a reduced C content is specified in the API standard. However, this steel is hardly used in general, because it requires preheating and post-heating for girth welding, resulting in high cost and poor welding toughness. For this reason, duplex stainless steel has been used as a corrosion-resistant line pipe material because of its excellent weldability and corrosion resistance. However, this duplex stainless steel has a problem that it has excessive quality or high cost depending on the well.
【０００４】従来技術が抱えている上述した問題点を克
服する技術として、特開平４−９９１２８号公報では、
ＣおよびＮを低めに誘導すると共に、焼入れ焼もどし条
件を適正にすることにより、耐食性、衝撃靱性、生産性
に優れるラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼
を提案している。しかし、この従来技術は、溶接熱影響
部（ＨＡＺ部）の靱性が十分ではないという問題点があ
った。Japanese Patent Laid-Open No. 4-99128 discloses a technique for overcoming the above-mentioned problems of the prior art.
A martensitic stainless steel for line pipes having excellent corrosion resistance, impact toughness, and productivity has been proposed by inducing C and N to a lower level and optimizing quenching and tempering conditions. However, this conventional technique has a problem that the toughness of the heat affected zone (HAZ portion) is not sufficient.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】以上説明したように、
上記各従来技術はいずれも、溶接熱影響部の靱性が低
く、安定した防食作用を持たないうえに常にコスト高で
あるという共通した課題を抱えていた。そこで本発明
は、炭酸ガス環境でも十分な耐食性を示し、かつ溶接熱
影響部の靱性ならびに溶接性にも優れたラインパイプ用
鋼管の製造方法を提供することを目的とするものであ
る。As described above,
All of the above prior arts have a common problem that the toughness of the weld heat affected zone is low, does not have a stable anticorrosion effect, and is always expensive. Accordingly, an object of the present invention is to provide a method for producing a steel pipe for a line pipe, which shows sufficient corrosion resistance even in a carbon dioxide gas environment, and has excellent toughness and weldability of a weld heat affected zone.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を実現すべく鋭意検討した結果、ＣおよびＮ量をそれ
ぞれ0.03wt％以下、0.02wt％以下にまで低減したうえ、
Cuを0.2 〜1.0 wt％に調整したＣｒ鋼に、適切な熱処理
を施すことで、炭酸ガス環境下などでのラインパイプに
要求される耐食性および溶接性、とくに溶接熱影響部の
靱性に優れたラインパイプ用高Ｃｒマルテンサイト鋼管
の製造方法を開発するに到った。Means for Solving the Problems The present inventors have conducted intensive studies to achieve the above object, and as a result, have reduced the amounts of C and N to 0.03 wt% or less and 0.02 wt% or less, respectively.
By applying appropriate heat treatment to Cr steel with Cu adjusted to 0.2-1.0 wt%, it excels in the corrosion resistance and weldability required for line pipes in a carbon dioxide gas environment, etc., and in particular, the toughness of the weld heat affected zone. A method for producing high Cr martensitic steel pipes for line pipes has been developed.
【０００７】すなわち、本発明は、 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、550 ℃以上Ａc1点未満の温度で焼もどすこ
とを特徴とするラインパイプ用高Crマルテンサイト鋼管
の製造方法、 (2) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上Ａc1点＋50℃以下の温度で熱処
理することを特徴とするラインパイプ用高Crマルテンサ
イト鋼管の製造方法、 (3) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上Ａc1点＋50℃以下の温度で熱処
理し、さらにその後冷却してから、Ａc1点未満の温度で
焼もどすことを特徴とするラインパイプ用高Crマルテン
サイト鋼管の製造方法、である。That is, the present invention provides: (1) C: 0.03 wt% or less, Si: 0.5 wt% or less, Mn: 0.8 to 3.0 wt%, Cr: 10 to 14 wt%, Ni: 0.2 to 2.0 wt%, Cu : 0.2 to 1.0 wt%, N: 0.02 wt% or less, and after forming a pipe consisting of the balance Fe and unavoidable impurities,
A method for producing a high-Cr martensitic steel pipe for line pipe, characterized by austenitizing at a temperature of 3 or more points of Ac, then quenching, and thereafter tempering at a temperature of 550 ° C or more and less than 1 point of Ac. (2) C: 0.03 wt% or less, Si: 0.5 wt% or less, Mn: 0.8 to 3.0 wt%, Cr: 10 to 14 wt%, Ni: 0.2 to 2.0 wt%, Cu: 0.2 to 1.0 wt%, N: 0.02 wt% or less After producing steel containing and the balance of Fe and unavoidable impurities,
Quenching after austenitizing at Ac 3 point or higher temperatures, then, a method of manufacturing a high-Cr martensitic steel pipe for line pipe characterized by heat treatment at more than one point Ac Ac 1 point + 50 ℃ temperature below, (3 ) C: 0.03 wt% or less, Si: 0.5 wt% or less, Mn: 0.8 to 3.0 wt%, Cr: 10 to 14 wt%, Ni: 0.2 to 2.0 wt%, Cu: 0.2 to 1.0 wt%, N: 0.02 wt% % Or less, and after pipe-forming steel consisting of the balance Fe and unavoidable impurities,
Quenching after austenitizing at Ac 3 point or higher temperatures, then heat-treated at Ac 1 point or more Ac 1 point + 50 ℃ temperature below, since the addition then cooled, that tempered at a temperature of Ac less than 1 point A method for producing a high Cr martensitic steel pipe for line pipes.
【０００８】[0008]
【作用】以下に、本発明において用いるマルテンサイト
系ステンレス鋼の成分およびその限定理由について述べ
る。 Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、溶接割れ回避のため、溶接熱影響部の靱性向上の
ため、溶接熱影響部の硬さ低減のため、また、炭酸ガス
に対する耐食性確保のためにできるだけ低いほうが望ま
しい。特に、予熱なしで溶接を可能にするためには0.03
wt％以下とすることが必要であることから、Ｃ量は0.03
wt％以下、好ましくは0.02wt％以下とする。The components of the martensitic stainless steel used in the present invention and the reasons for limiting the components will be described below. C: 0.03 wt% or less C is desirably as low as possible to avoid weld cracking, improve the toughness of the heat affected zone, reduce the hardness of the heat affected zone, and ensure corrosion resistance to carbon dioxide gas. . In particular, 0.03 to allow welding without preheating
Since the content of C must be less than wt.
wt% or less, preferably 0.02 wt% or less.
【０００９】Si：0.5 wt％以下 Siは、脱酸元素として添加されるが、フェライト生成元
素であるので、多量に含有するとフェライトが生成しや
すくなり、母材および溶接部の靱性を劣化させる。ま
た、継目無鋼管においてはフェライトが存在すると、製
造に支障をきたす恐れがある。したがって、Si量は0.5
wt％以下、好ましくは0.3 wt％以下とする。Si: 0.5 wt% or less Si is added as a deoxidizing element. However, since Si is a ferrite-forming element, if it is contained in a large amount, ferrite is easily formed, and the toughness of the base material and the welded portion is deteriorated. In addition, the presence of ferrite in a seamless steel pipe may hinder production. Therefore, the amount of Si is 0.5
wt% or less, preferably 0.3 wt% or less.
【００１０】Mn：0.8 〜3.0 wt％ Mnは、脱酸および強度確保に必要な元素である。また、
オーステナイト生成元素であるため、フェライト生成を
抑制し、母材および溶接部の靱性を向上させる働きもあ
る。これらの効果を得るためには 0.5wt％以上、好まし
くは0.8wt ％以上必要であるが、3.0 wt％を超えて添加
しても効果が飽和するため、Mn量は 0.5〜3.0 wt％、好
ましくは0.8 〜2.7 wt％とする。Mn: 0.8 to 3.0 wt% Mn is an element necessary for deoxidation and ensuring strength. Also,
Since it is an austenite forming element, it also has the function of suppressing the formation of ferrite and improving the toughness of the base metal and the welded portion. To achieve these effects, 0.5wt% or more is preferable.
More than 0.8 wt% is required, but the effect is saturated even if it exceeds 3.0 wt%, so the Mn content is 0.5-3.0 wt%, preferably 0.8-2.7 wt%.
【００１１】Cr：10〜14wt％ Ｃｒは、マルテンサイト組織を確保し、かつ炭酸ガスに
対する耐食性を付与するために必要な基本元素である。
これらの効果を得るためには10wt％以上の添加が必要で
ある。一方、14wt％を超えて含有するとフェライトの生
成が容易になり、マルテンサイト組織を安定して得るた
めには、多量のオーステナイト生成元素の添加が必要と
なり、コスト高となる。従って、Ｃｒ量は10〜14wt％と
する。Cr: 10 to 14 wt% Cr is a basic element necessary for securing a martensite structure and imparting corrosion resistance to carbon dioxide gas.
To obtain these effects, it is necessary to add 10 wt% or more. On the other hand, when the content exceeds 14% by weight, ferrite is easily formed, and in order to obtain a martensitic structure stably, a large amount of austenite forming element is required, which increases the cost. Therefore, the amount of Cr is set to 10 to 14 wt%.
【００１２】Ni：0.2 〜2.0 wt％ Niは、オーステナイト生成元素としてＣ, Ｎの低減によ
る影響を補うとともに、炭酸ガス環境における耐食性、
ならびに靱性を向上させることに効果がある。その効果
を得るには 0.2wt％以上の添加が必要である。しかし、
2.0 wt％を超えて添加するとＡc1点が下がり過ぎ、要求
される特性を得るには長時間の焼もどしが必要となるほ
か、コストも高くなる。したがって、Niの添加量は0.2
〜2.0 wt％、好ましくは0.5 〜1.7 wt％とする。Ni: 0.2-2.0 wt% Ni supplements the effect of reducing C and N as austenite-forming elements, and has a corrosion resistance in a carbon dioxide gas environment.
It is also effective in improving toughness. To obtain this effect, it is necessary to add 0.2 wt% or more. But,
If it is added in excess of 2.0 wt%, the Ac 1 point will be too low, and long-term tempering will be required to obtain the required properties, and the cost will also increase. Therefore, the amount of Ni added is 0.2
To 2.0 wt%, preferably 0.5 to 1.7 wt%.
【００１３】Cu：0.2 〜1.0 wt％ Cuは、Ni, Mnとともにオーステナイト生成元素として
Ｃ, Ｎの低減による影響を補うとともに、溶接熱影響部
の靱性向上、耐炭酸ガス腐食性向上にも効果がある。こ
れらの効果を得るには 0.2wt％以上の添加が必要であ
る。しかし、1.0 wt％を超えて含有すると、一部が固溶
せず析出するようになり、母材および溶接熱影響部の靱
性に悪影響を与えるようになる。よって、Cuは0.2 〜1.
0 wt％、好ましくは0.2 〜0.7 wt％とする。Cu: 0.2 to 1.0 wt% Cu, together with Ni and Mn, complements the effect of reducing C and N as austenite-forming elements, and is also effective in improving the toughness of the heat affected zone and the corrosion resistance of carbon dioxide gas. is there. To obtain these effects, it is necessary to add 0.2 wt% or more. However, if the content exceeds 1.0 wt%, a part of the base material and the weld heat-affected zone are adversely affected because they do not form a solid solution and precipitate. Therefore, Cu is 0.2-1.
0 wt%, preferably 0.2 to 0.7 wt%.
【００１４】Ｎ：0.02wt％以下 Ｎは、Ｃと同様、溶接割れ回避のため、溶接熱影響部の
靱性向上のため、溶接熱影響部の硬さ低減のためにでき
るだけ低いほうが望ましい。含有量が0.02wt％を超える
と、これらの影響が大きくなるので、Ｎ量は0.02wt％以
下、好ましくは0.015 wt％以下とする。N: 0.02 wt% or less N, like C, is preferably as low as possible to avoid welding cracks, to improve the toughness of the heat affected zone, and to reduce the hardness of the heat affected zone. If the content exceeds 0.02 wt%, these effects become large, so the N content is set to 0.02 wt% or less, preferably 0.015 wt% or less.
【００１５】上記の組成からなる鋼を、プラグミル方
式、マンドレルミル方式などの一般に行われる工程から
なる継目無鋼管製造方法、あるいは、電縫鋼管、ＵＯＥ
鋼管、スパイラル鋼管などの一般に行われる工程からな
る溶接鋼管製造方法により造管した後、以下の熱処理を
実施する。A method for producing a seamless steel pipe comprising steps generally performed such as a plug mill method and a mandrel mill method, or an ERW steel pipe, UOE
After a pipe is formed by a method for manufacturing a welded steel pipe including a generally performed step such as a steel pipe and a spiral steel pipe, the following heat treatment is performed.
【００１６】・Ａc3点以上の温度でオーステナイト化
し、焼入れ Ａc3点以上の温度でのオーステナイト化は、鋼の組織を
均一化し、所定の特性を得るために行う。しかし、過度
に高い温度でのオーステナイト化は、粒が粗大化し靱性
が劣化すること、また、エネルギーコストの上昇を招
く。したがって、オーステナイト化のための温度は、Ａ
c3点以上の温度、好ましくはＡc3点以上Ａc3点＋100 ℃
以下とする。なお、本発明に従う組成の鋼では、オース
テナイト化後、空冷することによりマルテンサイト単相
組織が得られる。上記焼入れ処理後の熱処理に関して
は、本発明法の特徴をなす重要なポイントであり、下記
(1)(2)(3) の３種類の方法を適用することができる。Austenitizing and quenching at a temperature of 3 or more points Ac Austenizing at a temperature of 3 points or more Ac is performed in order to homogenize the structure of the steel and obtain predetermined characteristics. However, austenitization at an excessively high temperature leads to coarsening of grains and deterioration of toughness, and an increase in energy cost. Therefore, the temperature for austenitization is A
c 3 points or more, preferably Ac 3 points or more Ac 3 points + 100 ° C
The following is assumed. In the steel having the composition according to the present invention, a martensite single phase structure can be obtained by air cooling after austenitization. Regarding the heat treatment after the quenching treatment, it is an important point that characterizes the method of the present invention,
The three methods (1), (2) and (3) can be applied.
【００１７】・(1) 550 ℃以上、Ａc1点未満の温度で焼
もどし 550 ℃以上、Ａc1点未満の温度で焼もどしすることによ
り、均一な焼もどしマルテンサイトとなり、優れた靱性
が得られる。ここで、焼もどし温度が550 ℃に満たない
と、焼もどしが不十分となり靱性が不足する。なお、こ
の焼もどし処理における上記温度範囲における保持時間
は１０分以上１２０分以下とするのが好ましく、保持後
の冷却は空冷でよい。[0017] · (1) 550 ° C. or higher, more tempering 550 ° C. at a temperature of Ac less than 1 point, by tempering at a temperature of Ac less than 1 point, become a uniform tempered martensite, resulting excellent toughness Can be Here, if the tempering temperature is lower than 550 ° C., the tempering is insufficient and the toughness is insufficient. The holding time in the above temperature range in the tempering treatment is preferably 10 minutes or more and 120 minutes or less, and cooling after holding may be air cooling.
【００１８】・(2) Ａc1点以上、Ａc1点＋50℃以下の温
度で熱処理（二相域熱処理） Ａc1点以上の熱処理により、マルテンサイトとオーステ
ナイトの微細な二相組織となり、その後の冷却におい
て、微細なマルテンサイト組織になる。組織には焼もど
しされていないフレッシュなマルテンサイトが混在する
が、組織が微細なため靱性が向上する。しかし、Ａc1点
＋50℃を超えて熱処理を行うと、粒が粗大化することか
ら、逆に靱性が劣化する。なお、この温度範囲における
保持時間は１０分以上６０分以下とするのが好ましく、
保持後の冷却は空冷でよい。[0018] · (2) Ac 1 point or more, the Ac 1 point + 50 ℃ heat treatment at a temperature of (two-phase region heat treatment) Ac 1 point or more heat treatment becomes martensite and austenite fine two-phase structure, followed by Upon cooling, a fine martensitic structure results. Fresh martensite that has not been tempered is mixed in the structure, but the fineness of the structure improves the toughness. However, if the heat treatment is performed at more than Ac 1 point + 50 ° C., the grains become coarse, and conversely, the toughness deteriorates. The holding time in this temperature range is preferably 10 minutes or more and 60 minutes or less,
Cooling after holding may be air cooling.
【００１９】・(3) Ａc1点以上、Ａc1点＋50℃以下の温
度で熱処理し、その後、Ａc1点以下の温度で焼もどし 上記(2) の組織が焼もどされることにより、微細な焼も
どしマルテンサイト組織となるため、さらに高靱性の鋼
が得られる。なお、場合の各温度範囲における保持時間
は、それぞれ上記(1) および(2) と同様に行えばよく、
保持後の冷却はいずれも空冷でよい。(3) Heat treatment at a temperature of not less than 1 point Ac and not more than 1 point of Ac + 50 ° C., and then tempering at a temperature of not more than 1 point of Ac. Since it has a tempered martensite structure, a steel with higher toughness can be obtained. The holding time in each temperature range in the case may be performed in the same manner as in the above (1) and (2), respectively.
The cooling after the holding may be air cooling.
【００２０】上記の各熱処理方法は、鋼管として必要な
特性や製造コストなどを考慮して適宜選択される。Each of the above-mentioned heat treatment methods is appropriately selected in consideration of the characteristics required for the steel pipe, the production cost, and the like.
【００２１】[0021]
【実施例】表１に示す組成の鋼を溶製し、肉厚0.5" (1
2.7mm) の継目無鋼管とした。引き続き、表１に併せて
示す温度の熱処理により製品とした。表中のＱは、オー
ステナイト化焼入れ温度、Tdは、Ａc1点以上二相域熱処
理温度、ＴはＡc1点以下での焼もどし温度を意味する。
これらの熱処理における保持時間はいずれも30分間で、
冷却はいずれも空冷とした。これらの鋼管をＴＩＧ溶接
法（予熱、後熱はともに行わず）により円周溶接を行
い、継手を作製した。EXAMPLE A steel having the composition shown in Table 1 was melted and had a thickness of 0.5 "(1
2.7mm) seamless steel pipe. Subsequently, a product was obtained by heat treatment at the temperature shown in Table 1. In the table, Q denotes the austenitizing quenching temperature, Td denotes the heat treatment temperature in the two-phase region at one point or more of Ac, and T denotes the tempering temperature at one point or less of Ac.
The holding time in each of these heat treatments is 30 minutes,
The cooling was air-cooled. These steel pipes were subjected to circumferential welding by a TIG welding method (preheating and post-heating were not performed) to produce joints.
【００２２】[0022]
【表１】 [Table 1]
【００２３】得られた溶接継手から試験片を採取し、溶
接熱影響部のシャルピー試験、および溶接部の炭酸ガス
腐食試験を実施した。シャルピー試験は、熱影響部から
フルサイズ試験片を採取し、０℃における吸収エネルギ
ーを測定した。また、炭酸ガス腐食試験は、オートクレ
ーブを用い3.0 MPa の炭酸ガスを飽和させた20％NaCl中
に、母材と溶接部が含まれるよう採取した3.0 mm×25mm
×50mmの試験片を浸漬し、80℃で７日間保持し、試験前
後の重量測定から腐食速度を求めた。これらの試験結果
を表１に併せて示す。Specimens were obtained from the obtained welded joints, and a Charpy test of the weld heat affected zone and a carbon dioxide gas corrosion test of the welded portion were performed. In the Charpy test, a full-size test piece was collected from the heat-affected zone, and the absorbed energy at 0 ° C. was measured. In addition, the carbon dioxide corrosion test was performed using an autoclave, in which 3.0 MPa x 25 mm was sampled in 20% NaCl saturated with 3.0 MPa of carbon dioxide so that the base metal and the weld were included.
A test piece of × 50 mm was immersed and kept at 80 ° C. for 7 days, and the corrosion rate was determined from weight measurement before and after the test. The test results are shown in Table 1.
【００２４】表１から、本発明によって製造された鋼管
は、溶接熱影響部の０℃での吸収エネルギーが 170Ｊ以
上あり、優れた靱性を示すことがわかる。また、腐食速
度は、耐食性材料として実用的に使用可能な0.1 mm／y
以下となっており、しかも溶接部の選択腐食は認められ
ず、耐炭酸ガス腐食性にも優れていることがわかる。な
お、溶接において予熱、後熱を行っていないことから、
優れた溶接性を兼ね備えていることも明らかである。From Table 1, it can be seen that the steel pipe manufactured according to the present invention has an absorption energy at 0 ° C. of the weld heat affected zone of 170 J or more and exhibits excellent toughness. The corrosion rate is 0.1 mm / y, which is practically usable as a corrosion resistant material.
The results are as follows, and furthermore, no selective corrosion of the welded portion was observed, indicating that the carbon dioxide gas was excellent in carbon dioxide gas corrosion resistance. Since preheating and postheating are not performed during welding,
It is also clear that it has excellent weldability.
【００２５】[0025]
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、炭
酸ガス環境で優れた耐食性を示し、かつ溶接部とくに溶
接熱影響部の靱性、溶接性に優れたラインパイプ用高Ｃ
ｒマルテンサイト鋼管が製造可能になる。したがって、
この発明によれば石油・天然ガス等を輸送するためのラ
インパイプが安価に提供可能なり、産業の発展に寄与す
るところが極めて大きい。As described above, according to the present invention, a high carbon steel for line pipes having excellent corrosion resistance in a carbon dioxide gas environment and excellent in the toughness and weldability of a welded part, particularly a weld heat affected zone.
r Martensitic steel pipe can be manufactured. Therefore,
According to the present invention, a line pipe for transporting petroleum, natural gas, and the like can be provided at low cost, which greatly contributes to industrial development.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−140645（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−31423（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−88130（ＪＰ，Ａ) 特公 昭59−15977（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/00 - 9/44 C21D 9/50 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-A-5-140645 (JP, A) JP-A-3-31423 (JP, A) JP-A-6-88130 (JP, A) 15977 (JP, B2) (58) Field surveyed (Int. Cl. 7 , DB name) C21D 9/00-9/44 C21D 9/50
Claims (3)
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、550 ℃以上、Ａc1点未満の温度で焼もどす
ことを特徴とするラインパイプ用高Crマルテンサイト鋼
管の製造方法。C: 0.03 wt% or less, Si: 0.5 wt% or less, Mn: 0.8 to 3.0 wt%, Cr: 10 to 14 wt%, Ni: 0.2 to 2.0 wt%, Cu: 0.2 to 1.0 wt%, N: 0.02wt% or less, after pipe-forming steel consisting of the balance Fe and unavoidable impurities,
A method for producing a high-Cr martensitic steel pipe for a line pipe, wherein the steel is austenitized at a temperature of 3 or more Ac, then quenched, and then tempered at a temperature of 550 ° C. or more and less than 1 Ac.
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上、Ａc1点＋50℃以下の温度で熱
処理することを特徴とするラインパイプ用高Crマルテン
サイト鋼管の製造方法。2. C: 0.03 wt% or less, Si: 0.5 wt% or less, Mn: 0.8 to 3.0 wt%, Cr: 10 to 14 wt%, Ni: 0.2 to 2.0 wt%, Cu: 0.2 to 1.0 wt%, N: 0.02wt% or less, after pipe-forming steel consisting of the balance Fe and unavoidable impurities,
Quenching after austenitizing at Ac 3 point or higher, then, Ac 1 point or more, the method of producing a high Cr martensitic steel pipe for line pipe characterized by the heat treatment at Ac 1 point + 50 ℃ or lower.
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上、Ａc1点＋50℃以下の温度で熱
処理し、さらにその後冷却してから、Ａc1点未満の温度
で焼もどすことを特徴とするラインパイプ用高Crマルテ
ンサイト鋼管の製造方法。C: 0.03 wt% or less, Si: 0.5 wt% or less, Mn: 0.8 to 3.0 wt%, Cr: 10 to 14 wt%, Ni: 0.2 to 2.0 wt%, Cu: 0.2 to 1.0 wt%, N: 0.02wt% or less, after pipe-forming steel consisting of the balance Fe and unavoidable impurities,
Austenitizing at a temperature of Ac 3 points or more, then quenching, then heat-treating at a temperature of 1 point or more of Ac, 1 point of Ac + 50 ° C or less, then cooling, and then tempering at a temperature of less than 1 point of Ac A method for producing a high Cr martensitic steel pipe for a line pipe, characterized by the following.
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